JP2001343780A

JP2001343780A - 乾式トナー及び画像形成方法

Info

Publication number: JP2001343780A
Application number: JP2001033058A
Authority: JP
Inventors: Michihisa Magome; 道久馬籠; Tatsuhiko Chiba; 建彦千葉; Keiji Kawamoto; 恵司河本; Tokuyoshi Abe; 篤義阿部
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2000-03-27
Filing date: 2001-02-09
Publication date: 2001-12-14

Abstract

(57)【要約】【課題】クイックスタート性および省電力に優れた乾
式トナーを提供するものである。【解決手段】磁界発生手段１７と、電磁誘導によ
り発熱する発熱層と離型層とを少なくとも有する回転加
熱部材１０と、該回転加熱部材とニップを形成してい
る回転加圧部材を少なくとも有する加熱加圧手段を使用
し、該回転加熱部材に記録材を介して該回転加圧部材３
０を押圧させながら該記録材上のトナー画像を、加熱加
圧定着して記録材に定着画像を形成する画像形成方法に
適用されるトナーであり、該トナーは結着樹脂及び着色
剤を少なくとも含有しており、該トナーの含水率が３．
００質量％以下であることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電子写真法、静電
記録法、磁気記録法、トナージェット法のごとき画像形
成方法に用いられる乾式トナーに関し、さらに、トナー
像を転写材（記録材）に転写して像形成したのちに定着
し画像を得る上で定着性を向上させた画像形成方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真技術としては米国特許第２，２
９７，６９１号明細書、特公昭４２−２３９１０号公報
および特公昭４３−２４７４８号公報に記載されている
ような多数の方法が知られている。一般には光導電性物
質を利用し、種々の手段により感光体上に静電荷潜像を
形成し、次いで該静電荷潜像をトナーを用いて現像し、
必要に応じて紙やフィルムなどの転写材にトナー画像を
転写した後、加熱，圧力，加熱加圧あるいは溶剤蒸気に
より定着し、トナー画像を得るものである。

【０００３】静電荷潜像を可視化する方法としては、カ
スケード現像法，磁気ブラシ現像法，加圧現像方法等が
知られている。さらには、磁性トナーを用い、中心に磁
極を配した回転スリーブを用い感光体上とスリーブ上の
間を電界にて飛翔させる方法も用いられている。

【０００４】一成分現像方式は二成分方式のようにガラ
スビーズや鉄粉等のキャリア粒子が不要なため、現像装
置自体を小型化・軽量化できる。さらには、二成分現像
方式はキャリア中のトナーの濃度を一定に保つ必要があ
るため、トナー濃度を検知し必要量のトナーを補給する
装置が必要である。よって、ここでも現像装置が大きく
重くなる。一成分現像方式ではこのような装置は必要と
ならないため、相対的には、小さく軽くできるのが一般
的である。

【０００５】また、プリンター装置はＬＥＤ、ＬＢＰプ
リンターが最近の市場の主流になっており、技術の方向
としてより高解像度即ち、従来３００、６００ｄｐｉで
あったものが１２００、２４００ｄｐｉとなってきてい
る。従って現像方式もこれにともなって、より高精細が
要求されてきている。また、複写機においても高機能化
が進んでおり、そのためデジタル化の方向に進みつつあ
る。この方向は、静電荷像をレーザーで形成する方法が
主であるため、やはり高解像度の方向に進んでおり、こ
こでもプリンターと同様に高解像・高精細の現像方式が
要求されてきている。

【０００６】そこで、高解像度・高精細を達成するため
に、トナーを小粒径化する方向へ進みつつある。

【０００７】また、プリンター及び複写機は上記の高解
像度化と同時に、より高速なものが求められている。こ
の要求を満たすため、プロセススピードの向上が検討課
題であるが、とりわけ定着プロセスにおける定着器とト
ナーのマッチングが重要である。

【０００８】更には、消費電力の抑制やクイックスター
ト等のユーザビリティの向上が望まれている。

【０００９】このような定着プロセスにおいて、従来、
転写材シート・エレクトロファックスシート・静電記録
紙・トランスペアレンシーシート（ＯＨＰシート）・印
刷用紙・フォーマット紙などの記録材上の未定着画像
（トナー画像）を加熱定着させる定着装置としては、熱
ローラ方式の定着装置が広く用いられてきている。

【００１０】しかし、熱ローラ方式の定着装置は、画像
形成装置の電源をオンにして同時に定着装置の熱源であ
るハロゲンランプに通電を開始しても、定着ローラの熱
容量が大きく、定着ローラ等が冷え切っている状態時か
ら所定の定着可能温度に立ち上がるまでにはかなりの待
ち時間（ウエイトタイム）を要し、クイックスタート性
に欠けるという欠点があった。

【００１１】また、画像形成装置のスタンバイ状態時
（非画像出力時）においても、定着ローラを所定の温調
状態に維持させておくためにハロゲンランプに通電した
まま保持している必要があり、画像形成装置の内部昇温
に対する過大対策や電力消費増加という問題を生じるた
め、さらなる改良が期待されている。

【００１２】係る問題を解決するために、例えば特開昭
６３−３１３１８２号公報・特開平２−１５７８７８号
公報・特開平４−４４０７５号公報・特開平４−２０４
９８０号公報等に、フィルム加熱方式の定着装置が提案
されている。

【００１３】これらのフィルム加熱方式の定着装置は、
加熱体としてセラミックヒータと、加圧部材としての加
圧ローラとの間に耐熱性フィルム（定着フィルム）を挟
ませてニップ部を形成させ、該ニップ部のフィルムと加
圧ローラとの間に画像定着すべき未定着トナー画像を形
成担持させた記録材を導入してフィルムと一緒に挟持搬
送させることで、ニップ部においてセラミックヒータの
熱をフィルムを介して記録材に与え、またニップ部の加
圧力にて未定着トナー画像を記録材面に熱圧定着させる
ものである。

【００１４】このフィルム加熱方式の定着装置の特徴と
しては、セラミックヒータ及びフィルムとして低熱容量
の部材を用いてオンデマンドタイプの装置を構成するこ
とができ、画像形成装置の画像形成実行時のみ熱源とし
てのセラミックヒータに通電して所定の定着温度に発熱
させた状態にすればよく、画像形成装置の電源オンから
画像形成実行可能状態までの待ち時間が短く（クイック
スタート性）、スタンバイ時の消費電力も大幅に小さい
（省電力）等の利点がある。

【００１５】しかし、大きな熱量が要求されるフルカラ
ー画像形成装置や高速機種用の定着装置としては熱量的
に不十分であり、定着不良や定着画像の光沢ムラ（グロ
スムラ）やオフセット等の問題が発生し、さらなる改良
が必要とされている。

【００１６】そこで係る問題を解決するために、例えば
実開昭５１−１０９７３９号公報には、磁束により定着
ローラに電流を誘導させてジュール熱によって発熱させ
る誘導加熱定着装置が開示されている。これは、誘導電
流の発生を利用することで直接定着ローラを発熱させる
ことができて、ハロゲンランプを熱源として用いた熱ロ
ーラ方式の定着装置よりも高効率の定着プロセスを達成
している。

【００１７】しかしながら、この誘導加熱ローラ定着方
式は、ローラが室温の状態から定着温度まで十分に加熱
されるためには多くのジュール熱を必要とするため、こ
の定着方式では、画像形成装置の電源オンから画像形成
実行可能状態までの待ち時間を速くする、いわゆる「オ
ンデマンド定着」を達成することは困難であった。ま
た、誘導加熱ローラ定着方式は、定着装置を十分に予熱
しておく必要があるため、機内昇温や省電力の点で好ま
しくなく、さらなる改善が必要である。

【００１８】一方、画像形成方法に使用されるトナーと
しては、熱を加えた際の溶融性及びカラートナーにおい
ては混色性が良いことが重要であり、軟化点が低く、且
つ溶融粘度が低く、高いシャープメルト性を有するトナ
ーを使用することが好ましい。

【００１９】即ち、この高いシャープメルト性を有する
トナーを使用することにより、定着ムラやオフセットが
生じず、カラートナーにおいては複写物の色再現範囲を
広め、原稿像に忠実なコピーを得ることができる。

【００２０】ここで、定着プロセスの問題点として、次
のものがある。

【００２１】加熱ローラあるいはフィルムのような加熱
部材表面（以下「加熱部材」と呼ぶ）とトナー像とが溶
融状態，加圧下で接触するために、トナー像の一部が加
熱部材表面に付着し転移し、次の被定着シートにこれが
再転移し、被定着シートを汚す、いわゆるオフセット現
象は、定着速度，定着温度の影響を大きく受ける。一般
に定着速度が遅い場合は、加熱部材表面温度は比較的低
く設定され、定着速度が速い場合は、加熱部材の表面温
度は比較的高く設定される。これは、トナーを定着させ
るために加熱部材からトナーに与える熱量を、定着速度
によらずほぼ一定にするためである。

【００２２】被定着シート上のトナーは、何層かのトナ
ー層を形成しているため、特に定着速度が速く、加熱部
材の表面温度が高い系においては、加熱ローラに接触す
るトナー層と被定着シートに接触している最下層のトナ
ー層との温度差が大きくなるために、加熱部材の表面温
度が高いと、最上層のトナーがオフセット現象を起こし
やすく（高温オフセット）、加熱部材の表面温度が低い
と、最下層のトナーは十分に溶けないために、被定着シ
ートにトナーが定着しない現象（低温オフセット）が発
生しやすい。

【００２３】この問題を解決する方法として、定着速度
が速い場合には、定着時の圧力を上げ、被定着シートへ
トナーをアンカーリングさせる方法が、通常行われてい
る。この方法だと、加熱部材温度をある程度下げること
ができ、最上トナー層の高温オフセット現象を防ぐこと
は可能となる。しかし、トナーにかかるせん断力が非常
に大となるために、被定着シートが加熱部材に巻きつ
き、巻きつきオフセットが発生したり、加熱部材から被
定着シートを分離するための分離爪の分離あとが定着画
像に出現しやすい。さらには、圧力が高いために、定着
時にライン画像が押しつぶされたり、トナーが飛び散る
など定着画像の画質劣化を生じ易くなるのが実状であ
る。

【００２４】高速定着では、一般的には、低速定着の場
合より溶融粘度の低いトナーを用い、加熱部材の表面温
度を下げ定着圧力を下げることにより、高温オフセット
や巻きつきオフセットを防止しつつ、トナー像を定着し
ている。しかし、この様な溶融粘度の低いトナーを低速
定着に用いると、高温でオフセット現象が発生しやす
い。

【００２５】さらに、オフセット現象に関しては、トナ
ーの小粒径化により、ハーフトーン部の定着性が低下す
る。これは、ハーフトーン部分のトナーののり量が少な
く、被定着シートの凹部に転写されたトナーは、加熱部
材から与えられる熱量が少なく、さらに定着圧力も、被
定着シートの凸部によって凹部への圧力が抑制されるた
めに悪くなるからである。ハーフトーン部分で被定着シ
ートの凸部に転写されたトナーは、トナー層厚が薄いた
めに、トナー粒子１個当りにかかるせん断力はトナー層
厚の厚いベタ黒部分に比べ大きいものとなり、オフセッ
ト現象が発生しやすく、低画質の定着画像となりやす
い。

【００２６】これらの問題を解決するために、従来より
トナー中に含まれる結着樹脂の分子量分布や架橋成分の
量を調整したりするなどして、定着プロセスへの適合を
図ってきた。

【００２７】その一例として、特開平８−２６２７９５
号公報においては、ゲルパーミエーションクロマトグラ
フィーにより測定された分子量分布において、分子量５
０万以上の領域に分子量ピークを有する高分子量スチレ
ン−アクリル系樹脂、分子量５万〜５０万の領域に分子
量ピークを有するスチレン−アクリル系樹脂、架橋構造
を有するスチレン−アクリル系樹脂、および分子量５万
以下の領域に分子量ピークを有するポリエステル樹脂よ
りなるバインダー樹脂を有するトナーを提案している
が、高速定着への対応は未だ不十分である。

【００２８】また、定着性はトナーの含水率に大きく影
響を受ける。これは、定着時にトナーが含有する水分が
瞬時に蒸発するためであり、含水率が高い場合、水分の
気化熱として定着器からの熱量を消費してしまいトナー
が充分に溶融できない、あるいは、発生する水蒸気によ
りトナーの定着が妨げられるためである。なお、この現
象は定着圧が小さい定着構成の場合に著しく、結果とし
て高速定着時における高画質と定着性が両立するトナー
及び定着機構成は得られていない。

【００２９】これに関して、特開平８−１６０６７５号
公報や特開平８−２０２０７７号公報に、トナーの含水
率により現像性が向上することを開示している。しか
し、含水率による定着性への影響及び定着装置とのマッ
チングについては言及されていない。

【００３０】さらには、近年では高画質、オンデマンド
定着、高速機種への対応を満足するために、前述のよう
な物性調整や含水率に加えて、トナー中に含有される微
量成分の制御までなされるようになってきている。

【００３１】そのような例として、特開平１１−２４９
３３４号公報においては、残留モノマー量がワックスの
分散状態に影響し低温定着性が向上することを開示して
いる。しかし、残留モノマーによる定着後の画質への影
響、および定着装置とのマッチングについては言及され
ていない。

【００３２】上述したように、定着プロセスに対し、高
度に適合したトナーが望まれているにもかかわらず、そ
れらの点を十分に満足させるものは未だにないのが現状
である。

【００３３】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
の従来技術の問題点を解決した乾式トナー及び画像形成
方法を提供することにある。

【００３４】すなわち、本発明の目的は、クイックスタ
ート性および省電力に優れた乾式トナー及び画像形成方
法を提供するものである。

【００３５】また、本発明の目的は、オフセット現象の
発生を極力抑えた、定着装置とのマッチングに優れた乾
式トナー及び画像形成方法を提供するものである。

【００３６】さらに、本発明の目的は、モノトーン画像
においては優れた画質を、カラー画像を形成させる上で
は画像上に定着ムラのない、画像品位に優れた乾式トナ
ー及び画像形成方法を提供するものである。

【００３７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意検討を
重ねた結果、以下のトナー及び画像形成方法により前述
の課題を解決することができることを見出し、本発明を
完成するに至った。

【００３８】すなわち、本発明は、磁界発生手段と、
電磁誘導により発熱する発熱層と離型層とを少なくと
も有する回転加熱部材と、該回転加熱部材とニップを
形成している回転加圧部材を少なくとも有する加熱加圧
手段を使用し、該回転加熱部材に記録材を介して該回転
加圧部材を押圧させながら該記録材上のトナー画像を、
加熱加圧定着して記録材に定着画像を形成する画像形成
方法に適用されるトナーであり、該トナーは結着樹脂及
び着色剤を少なくとも含有しており、該トナーの含水率
が３．００質量％以下であることを特徴とする乾式トナ
ーに関する。

【００３９】また、本発明は、加熱加圧手段により記録
材上のトナー画像を加熱加圧定着して記録材に定着画像
を形成する画像形成方法であり、トナー画像を形成して
いるトナーは、結着樹脂及び着色剤を少なくとも含有す
るトナー粒子を有しており、トナーの含水率が３．００
質量％以下であるトナーであり、該加熱加圧手段は、
磁界発生手段と、電磁誘導により発熱する発熱層と離
型層とを少なくとも有する回転加熱部材と、該回転加
熱部材とニップを形成している回転加圧部材を少なくと
も有する加熱加圧手段であり、該回転加熱部材に記録材
を介して該回転加圧部材を押圧させながら該記録材上の
トナー画像を加熱加圧定着して記録材に定着画像を形成
することを特徴とする画像形成方法に関する。

【００４０】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。

【００４１】（１）画像形成方法・装置（カラー画像
用）本発明の特徴の一つは記録材に定着画像を形成する画像
形成方法にある。

【００４２】図１を参照しながら本発明の画像形成方法
の一例をより具体的に説明する。

【００４３】図１は画像形成装置の一例の概略構成図で
ある。本例の画像形成装置は電子写真カラープリンタで
ある。

【００４４】１０１は有機感光体やアモルファスシリコ
ン感光体でできた感光体ドラム（像担持体）であり、矢
示の方向に所定のプロセススピード（周速度）で回転駆
動される。

【００４５】感光体ドラム１０１は、その回転過程で帯
電ローラ等の帯電装置１０２で所定の極性・電位の一様
な帯電処理を受ける。

【００４６】次いでその帯電処理面にレーザ光学箱（レ
ーザスキャナー）１１０から出力されるレーザ光１０３
による、目的の画像情報の走査露光処理を受ける。レー
ザ光学箱１１０は、不図示の画像読み取り装置等の画像
信号発生装置からの目的画像情報の時系列電気デジタル
画素信号に対応して変調（オン／オフ）したレーザ光１
０３を出力して、回転感光体ドラム１０１面に走査露光
した目的画像情報に対応した静電潜像が形成される。１
０９は、レーザ光学箱１１０からの出力レーザ光を感光
体ドラム１０１の露光位置に偏向させるミラーである。

【００４７】フルカラー画像形成の場合は、目的のフル
カラー画像の第１の色分解成分画像、例えばイエロー成
分画像についての走査露光・潜像形成がなされ、その潜
像が４色カラー現像装置１０４のうちのイエロー現像器
１０４Ｙの作動でトナー画像として現像される。そのト
ナー画像は、感光体ドラム１０１と中間転写体ドラム１
０５との接触部（或いは近接部）である一次転写部Ｔ１
において中間転写体ドラム１０５の面に転写される。中
間転写体ドラム１０５面に対するトナー画像転写後の回
転感光体ドラム１０１面は、クリーナ１０７により転写
残りトナー等の付着残留物の除去を受けて清掃される。

【００４８】上記のような帯電・走査露光・現像・一次
転写・清掃のプロセスサイクルが、目的のフルカラー画
像の第２の色分解成分画像（例えばマゼンタ成分画像、
マゼンタ現像器１０４Ｍが作動）、第３の色分解成分画
像（例えばシアン成分画像、シアン現像器１０４Ｃが作
動）、第４の色分解成分画像（例えば黒成分画像、黒現
像器１０４ＢＫが作動）の各色分解成分画像について順
次実行され、中間転写体ドラム１０５面にイエロートナ
ー画像・マゼンタトナー画像・シアントナー画像・黒ト
ナー画像の都合４色のトナー画像が順次重ねて転写され
て、目的のフルカラー画像に対応したカラートナー画像
が合成・形成される。

【００４９】中間転写体ドラム１０５は、金属ドラム上
に中抵抗の弾性層と高抵抗の表層を有するもので、感光
体ドラム１０１に接触して或いは近接して感光体ドラム
１０１と同じ周速度で矢示の方向に回転駆動され、中間
転写体ドラム１０５の金属ドラムにバイアス電位を与え
て感光体ドラム１０１との電位差で、感光体ドラム１０
１側のトナー画像を前記中間転写体ドラム１０５面側に
転写させる。

【００５０】上記の回転中間転写体ドラム１０５面に合
成・形成されたカラートナー画像は、前記回転中間転写
体ドラム１０５と転写ローラ１０６との接触ニップ部で
ある二次転写部Ｔ２において、前記二次転写部Ｔ２に不
図示の給紙部から所定のタイミングで送り込まれた記録
材Ｐの面に転写されていく。転写ローラ１０６は、記録
材Ｐの背面からトナーと逆極性の電荷を供給すること
で、中間転写体ドラム１０５面側から記録材Ｐ側へ合成
カラートナー画像を順次に一括転写する。

【００５１】二次転写部Ｔ２を通過した記録材Ｐは、中
間転写体ドラム１０５の面から分離されて像加熱装置
（定着装置）１００へ導入され、未定着トナー画像の加
熱定着処理を受けてカラー画像形成物として機外の不図
示の排紙トレーに排出される。定着装置１００について
は次の『（２）定着装置（加熱手段）』で詳述する。

【００５２】記録材Ｐに対するカラートナー画像転写後
の回転中間転写体ドラム１０５は、クリーナ１０８によ
り転写残りトナー・紙粉等の付着残留物の除去を受けて
清掃される。このクリーナ１０８は、常時は中間転写体
ドラム１０５に非接触状態に保持されており、中間転写
体ドラム１０５から記録材Ｐに対するカラートナー画像
の二次転写実行過程において中間転写体ドラム１０５に
接触状態に保持される。

【００５３】また転写ローラ１０６も、常時は中間転写
体ドラム１０５に非接触状態に保持されており、中間転
写体ドラム１０５から記録材Ｐに対するカラートナー画
像の二次転写実行過程において中間転写体ドラム１０５
に記録材Ｐを介して接触状態に保持される。

【００５４】本例装置は、白黒画像などモノカラー画像
のプリントモードも実行できる。また両面画像プリント
モード、或いは多重画像プリントモードも実行できる。
両面画像プリントモードの場合は、定着装置１００を出
た１面目画像プリント済みの記録材Ｐは、不図示の再循
環搬送機構を介して表裏反転されて再び二次転写部Ｔ２
へ送り込まれて２面に対するトナー画像転写を受け、再
度、定着装置１００に導入されて２面に対するトナー画
像の定着処理を受けることで両面画像プリントが出力さ
れる。

【００５５】多重画像プリントモードの場合は、定着装
置１００を出た１回目画像プリント済みの記録材Ｐは、
不図示の再循環搬送機構を介して表裏反転されずに再び
二次転写部Ｔ２へ送り込まれて１回目画像プリント済み
の面に２回目のトナー画像転写を受け、再度、定着装置
１００に導入されて２回目のトナー画像の定着処理を受
けることで多重画像プリントが出力される。

【００５６】本発明の定着装置においては、少なくとも
発熱層と離型層を有すれば良く、トナー層厚が厚い、例
えばカラー画像などの定着装置としては混色性を高める
などの目的で、発熱層と離型層の間に弾性層を設けるこ
とも可能である。

【００５７】ここでは、発熱層と離型層に加えて弾性層
を有する回転加熱部材を有する定着装置の例について説
明する。

【００５８】（２）定着装置（加熱手段）１００本発明の特徴の一つである定着装置について具体的に説
明するが、本発明の加熱定着装置は例示したものに限定
するものではなく、例えば励磁コイル部分をベルトの外
部に設置した構成の加熱定着装置であっても良い。

【００５９】図２は、本発明における電磁誘導加熱方式
の定着装置１００の要部の横断側面模式図、図３は要部
の正面模式図、図４は要部の縦断正面模式図を具体的に
示したものである。

【００６０】本例装置１００は図１０の定着器と同様
に、円筒状の電磁誘導発熱性ベルトを用いた、加圧ロー
ラ駆動方式、電磁誘導加熱方式の装置である。図１０の
装置と共通の構成部材・部分には同一の符号を付して再
度の説明を省略する。

【００６１】磁場発生手段は、磁性コア１７ａ・１７ｂ
・１７ｃ及び励磁コイル１８からなる。

【００６２】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃは高透磁
率の部材であり、フェライトやパーマロイ等といったト
ランスのコアに用いられる材料がよく、より好ましくは
１００ｋＨｚ以上でも損失の少ないフェライトを用いる
のがよい。

【００６３】励磁コイル１８には、図５に示すように給
電部１８ａ・１８ｂに励磁回路２７を接続してある。こ
の励磁回路２７は、１０ｋＨｚから５００ｋＨｚの高周
波をスイッチング電源で発生できるようになっている。

【００６４】励磁コイル１８は、励磁回路２７から供給
される交番電流（高周波電流）によって交番磁束を発生
する。

【００６５】１６ａ・１６ｂは横断面略半円弧状樋型の
ベルトガイド部材であり、開口側を互いに向かい合わせ
て略円柱体を構成し、外側に円筒状の電磁誘導性発熱ベ
ルトである定着ベルト１０をルーズに外嵌させてある。

【００６６】前記ベルトガイド部材１６ａは、磁場発生
手段としての磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃと励磁コ
イル１８を内側に保持している。

【００６７】また、ベルトガイド部材１６ａには、図４
に示すように紙面垂直方向長手の良熱伝導部材４０がニ
ップ部Ｎの加圧ローラ３０との対向面側で、定着ベルト
１０の内側に配設してある。

【００６８】本例においては、良熱伝導性部材４０にア
ルミニウムを用いている。前記良熱伝導部材４０は熱伝
導率ｋがｋ＝２４０［Ｗ・ｍ^-1・Ｋ^-1］であり、厚さ１
［ｍｍ］である。

【００６９】また、良熱伝導部材４０は、磁場発生手段
である励磁コイル１８と磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７
ｃから発生する磁場の影響を受けないように、この磁場
の外に配設してある。

【００７０】具体的には、良熱伝導部材４０を励磁コイ
ル１８に対して磁性コア１７ｃを隔てた位置に配設し、
励磁コイル１８による磁路の外側に位置させて良熱伝導
体４０に影響を与えないようにしている。

【００７１】２２は、ベルトガイド部材１６ｂの内面平
面部に当接させて配設した横長の加圧用剛性ステイであ
る。

【００７２】１９は、磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ
及び励磁コイル１８と加圧用剛性ステイ２２の間を絶縁
するための絶縁部材である。

【００７３】フランジ部材２３ａ・２３ｂは、ベルトガ
イド部材１６ａ・１６ｂのアセンブリの左右両端部に外
嵌し、前記左右位置を固定しつつ回転自在に取り付け、
定着ベルト１０の回転時に前記定着ベルト１０の端部を
受けて定着ベルトのベルトガイド部材長手に沿う寄り移
動を規制する役目をする。

【００７４】加圧部材としての加圧ローラ３０は、芯金
３０ａと、前記芯金周りに同心一体にローラ状に成形被
覆させた、シリコーンゴム・フッ素ゴム・フッ素樹脂な
どの耐熱性・弾性材層３０ｂとで構成されており、芯金
３０ａの両端部を装置の不図示のシャーシ側板金間に回
転自由に軸受け保持させて配設してある。

【００７５】加圧用剛性ステイ２２の両端部と装置シャ
ーシ側のバネ受け部材２９ａ・２９ｂとの間にそれぞれ
加圧バネ２５ａ・２５ｂを縮設することで、加圧用構成
ステイ２２に押し下げ力を作用させている。これによ
り、ベルトガイド部材１６ａの下面と加圧ローラ３０の
上面とが定着ベルト１０を挟んで圧接して所定幅の定着
ニップ部Ｎが形成される。

【００７６】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回転駆動
による前記加圧ローラ３０と定着ベルト１０の外面との
摩擦力で定着ベルト１０に回転力が作用し、前記定着ベ
ルト１０が、その内面が定着ニップＮにおいて良熱伝導
部材４０の下面に密着して摺動しながら、矢示の方向に
加圧ローラ３０の回転周速度にほぼ対応した周速度をも
ってベルトガイド部材１６ａ・１６ｂの外回りを回転状
態になる。

【００７７】この場合、定着ニップ部Ｎにおける良熱伝
導部材４０の下面と定着ベルト１０の内面との相互摺動
摩擦力を低減化させるために、定着ニップ部Ｎの良熱伝
導部材４０の下面と定着ベルト１０の内面との間に耐熱
性グリスなどの潤滑剤を介在させる、あるいは良熱伝導
性部材４０の下面を潤滑部材で被覆することもできる。
これは、良熱伝導部材４０としてアルミニウムを用いた
場合のように表面滑り性が材質的によくない或いは仕上
げ加工を簡素化した場合に、摺動する定着ベルト１０に
傷をつけて定着ベルト１０の耐久性が悪化してしまうこ
とを防ぐものである。

【００７８】良熱伝導部材４０は長手方向の温度分布を
均一にする効果があり、例えば、小サイズ紙を通紙した
場合、定着ベルト１０での非通紙部の熱量が、良熱伝導
部材４０へ伝熱し、良熱伝導部材４０における長手方向
の熱伝導により、非通紙部の熱量が小サイズ紙通紙部へ
伝熱される。これにより、小サイズ紙通紙時の消費電力
を低減させる効果も得られる。

【００７９】また、図５に示すように、ベルトガイド部
材１６ａの曲面に、その長手に沿い所定の間隔を置いて
凸リブ部１６ｅを形成具備させ、ベルトガイド部材１６
ａの曲面と定着ベルト１０の内面との接触摺動抵抗を低
減させて定着ベルト１０の回転負荷を少なくしている。
このような凸リブ部はベルトガイド部材１６ｂにも同様
に形成具備することができる。

【００８０】図６は交番磁束の発生の様子を模式的に表
したものである。磁束Ｃは発生した交番磁束の一部を表
す。磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃに導かれた交番磁
束Ｃは、磁性コア１７ａと磁性コア１７ｂとの間、そし
て磁性コア１７ａと磁性コア１７ｃとの間において定着
ベルト１０の電磁誘導発熱層１に渦電流を発生させる。
この渦電流は電磁誘導発熱層１の固有抵抗によって電磁
誘導発熱層１にジュール熱（渦電流損）を発生させる。
ここでの発熱量Ｑは電磁誘導発熱層１を通る磁束の密度
によって決まり、図６のグラフような分布を示す。図６
のグラフは、縦軸が磁性コア１７ａの中心を０とした角
度θで表した定着ベルト１０における円周方向の位置を
示し、横軸が定着ベルト１０の電磁誘導発熱層１での発
熱量Ｑを示す。ここで、発熱域Ｈは最大発熱量をＱとし
た場合、発熱量がＱ／ｅ以上の領域と定義する。これ
は、定着に必要な発熱量が得られる領域である。

【００８１】この定着ニップ部Ｎの温度は、不図示の温
度検知手段を含む温調系により励磁コイル１８に対する
電流供給が制御されることで所定の温度が維持されるよ
うに温調される。２６は定着ベルト１０の温度を検知す
るサーミスタなどの温度センサであり、本例においては
温度センサ２６で測定した定着ベルト１０の温度情報を
もとに定着ニップ部Ｎの温度を制御するようにしてい
る。

【００８２】而して、定着ベルト１０が回転し、励磁回
路２７から励磁コイル１８への給電により上記のように
定着ベルト１０の電磁誘導発熱がなされて定着ニップ部
Ｎが所定の温度に立ち上がって温調された状態におい
て、画像形成手段部から搬送された未定着トナー画像ｔ
１が形成された記録材Ｐが定着ニップ部Ｎの定着ベルト
１０と加圧ローラ３０との間に画像面が上向き、即ち定
着ベルト面に対向して導入され、定着ニップ部Ｎにおい
て画像面が定着ベルト１０の外面に密着して定着ベルト
１０と一緒に定着ニップ部Ｎを挟持搬送されていく。こ
の定着ニップ部Ｎを定着ベルト１０と一緒に記録材Ｐが
挟持搬送されていく過程において定着ベルト１０の電磁
誘導発熱で加熱されて、記録材Ｐ上の未定着トナー画像
ｔ１が加熱定着される。記録材Ｐは定着ニップ部Ｎを通
過すると回転定着ベルト１０の外面から分離して排出搬
送されていく。記録材上の加熱定着トナー画像ｔ２は定
着ニップ部通過後、冷却して永久固着像となる。

【００８３】電磁誘導加熱定着方式においては、更に好
ましくは以下のごとくである。

【００８４】電磁誘導加熱方式を利用する定着装置にお
いて、該回転加熱部材と該回転加圧部材により形成され
るニップ前後において、該記録材突入側の該回転部材の
温度Ｚ１（℃）と、該記録材を排出する側の該回転加熱
部材の温度Ｚ２（℃）と、該回転部材を発熱させる部位
に至る前の該回転加熱部材温度Ｚ３（℃）とが下記条件Ｚ３≦Ｚ２＜Ｚ１を満足するときに優れた定着性能を示すことを、鋭意検
討の末本発明者らは見出した。

【００８５】特に、上記温度の範囲であると、ニップに
おいて、記録材突入側において記録材のトナーがもっと
も高温で迅速に溶融され、クイックスタート時において
も十分な定着強度を有するようになる。

【００８６】ニップ出口においては、突入側における温
度よりも低い温度であるからニップ入り口部において迅
速に溶融したトナーによる記録材の加熱部材への貼り付
きを効果的に防止できるものである。

【００８７】もうひとつの効果として、記録材突入側の
加熱回転部材の温度Ｚ１が高いと、記録材がニップに突
入する前において、該加熱回転部材表面からの放射熱に
よりトナー及び記録材少なからず加熱されニップによる
加熱を補助する機能を有し、定着性の向上に寄与する効
果があると考えられる。

【００８８】更には、回転部材を発熱させる部位に至る
前の回転加熱部材温度を記録材を排出する側の温度以下
に保つことにより、回転部材を発熱させる部位に至ると
きに過度の加熱を防止することできる。

【００８９】ここで、Ｚ１，Ｚ２，Ｚ３とは、以下説明
する位置にて測定されたものである。ニップ中心を基準
として、記録材突入側であって該加熱部材の周長の８分
の１の位置における該加熱部材の表面温度をＺ１とす
る。同様にＺ２においては、ニップ中心を基準として、
記録材を排出する側であって該加熱部材の周長の８分の
１の位置における該加熱部材の表面温度をいう。Ｚ３
は、該ニップ通過後であって該加熱手段の発熱させられ
る位置の直前から、該回転加熱部材の回転反対方向へ周
長の８分の１の範囲を測定して得られた温度である。図
１５において、Ｚ１，Ｚ２，Ｚ３の測定部位の例を示
す。

【００９０】測定部位は、前述の通りであるが、このＺ
１，Ｚ２，Ｚ３を測定する時においては、記録材を通過
させたときの温度を測定することにより得る。

【００９１】記録紙としては、坪量７５ｇ／ｍ²の記録
材（例えば、ゼロックス社４０２４）を用い、測定環境
は、２３℃，６０％ＲＨにおいて行い、記録紙は、該測
定環境において２４時間調温調湿したものを用いる。

【００９２】Ｚ１においては、記録材通過時に該回転加
熱部材と該記録材との接触する部分に相当する該回転加
熱部材表面温度を記録し、その最大値をＺ１とする。

【００９３】Ｚ２においては、記録材通過時に該回転加
熱部材と該記録材との接触する部分に相当する該回転加
熱部材表面温度を記録し、その最小値をＺ２とする。

【００９４】Ｚ３においては、記録材通過時に該回転加
熱部材と該記録材との接触する部分に相当する該回転加
熱部材表面温度を記録し、その最小値をＺ３とする。

【００９５】上記条件を満足させるためには、加熱部材
の外径、熱容量及び回転速度、加熱部材への供給電力
量、回転加熱部材のどの位置で発熱させる、加圧部材の
外径または熱容量、定着器の回転速度などの好適な組み
合わせにより達成することができる。

【００９６】該加熱部材の周長Ｌａに対して、ニップ中
心を基準として、記録材突入側Ｌａ／４の点から記録材
排出側Ｌａ／８の点の範囲において少なくとも該発熱層
を発熱させると、ニップ近傍での、加熱部材の温度ムラ
を抑えることが可能となり定着ムラなどを効果的に防止
できる。

【００９７】好ましくは、Ｚ１は、エネルギーの効率的
利用を考慮し２５０℃に満たない温度に設定することが
好ましく、Ｚ１とＺ２の差は、４０℃以下、好ましくは
３０℃以下とすることが、定着画像を高品位に保つため
に好ましい。これを満足する定着方法においては、たと
え、低温低湿下の定着に厳しい環境下においても十分な
定着性能を維持し好ましい。

【００９８】本発明に用いる定着器の回転加熱部材の周
長Ｌａと回転加圧部材の周長Ｌｂとが下記条件０．４×Ｌａ≦Ｌｂ≦０．９５×Ｌａ＜４００ｍｍであることが好ましく、回転加熱部材の周長を小さくす
ることにより加熱部材から回転部材への熱量の転移を小
さく抑え、定着面での熱追従性を改良するとともにクイ
ックスタート性を向上することができる。

【００９９】更に、該回転加圧部材の周長を上記範囲と
し、加熱部材からの熱量転移を抑えることで、回転加熱
部材が４００ｍｍ程度まで好ましく使用することができ
るようになる。

【０１００】更に好ましくは、該トナーのＤＳＣ（昇温
測定）による吸熱ピークが２０〜２００℃に存在し、そ
の最大吸熱ピークが５０℃〜１５０℃に位置することが
好ましく、Ｚ１に対して３０℃以下、好ましくは４０℃
以下の温度に位置するとニップ入り口にてトナーの十分
な溶融をすることができ更に良好な定着性を示すので好
ましい。

【０１０１】更に好ましくは、該トナーのＤＳＣ（降温
測定）による発熱ピークが、２０〜２００℃に存在し、
その最大発熱ピークが４０℃〜１５０℃に位置すること
が好ましく、Ｚ２よりも低い温度に位置するとニップ出
口にてトナーの加熱回転部材への貼り付きを改善するこ
とができるので好ましい。

【０１０２】ＤＳＣに関しては、後述のトナーに関する
項にて説明する。

【０１０３】本例においては、図２に示すように、定着
フィルム１０のこの発熱域Ｈ（図６）の対向位置に暴走
時の励磁コイル１８への給電を遮断するため、温度検知
素子であるサーモスイッチ５０を配設している。

【０１０４】図７は本例で使用した安全回路の回路図で
ある。温度検知素子であるサーモスイッチ５０は、＋２
４ＶＤＣ電源とリレースイッチ５１と直列に接続され
ており、サーモスイッチ５０が切れると、リレースイッ
チ５１への給電が遮断され、リレースイッチ５１が動作
し、励磁回路２７への給電が遮断されることにより励磁
コイル１８への給電を遮断する構成をとっている。サー
モスイッチ５０はＯＦＦ動作温度を２２０℃に設定し
た。

【０１０５】また、サーモスイッチ５０は定着フィルム
１０の発熱域Ｈに対向して定着フィルム１０の外面に非
接触に配設した。サーモスイッチ５０と定着フィルム１
０との間の距離は約２ｍｍとした。これにより、定着フ
ィルム１０にサーモスイッチ５０の接触による傷が付く
ことがなく、耐久による定着画像の劣化を防止すること
ができる。

【０１０６】本例によれば、装置故障による定着装置暴
走時、図１０のような定着ニップＮで発熱する構成とは
違い、定着ニップＮに紙が挟まった状態で定着器が停止
し、励磁コイル１８に給電が続けられ定着フィルム１０
が発熱し続けた場合でも、紙が挟まっている定着ニップ
部Ｎでは発熱していないために紙が直接加熱されること
がない。また、発熱量が多い発熱域Ｈには、サーモスイ
ッチ５０が配設してあるため、サーモスイッチ５０が２
２０℃を感知して、サーモスイッチが切れた時点で、リ
レースイッチ５１により励磁コイル１８への給電が遮断
される。

【０１０７】本例によれば、紙の発火温度は約４００℃
近辺であるため紙が発火することはなく、定着フィルム
の発熱を停止することができる。

【０１０８】温度検知素子としてサーモスイッチのほか
に温度ヒューズを用いることもできる。

【０１０９】本例では低軟化物質を含有させたトナーを
使用したため、定着装置にオフセット防止のためのオイ
ル塗布機構を設けていないが、低軟化物質を含有させて
いないトナーを使用した場合にはオイル塗布機構を設け
てもよい。また、低軟化物質を含有させたトナーを使用
した場合にもオイル塗布や冷却分離を行ってもよい。

【０１１０】Ａ）励磁コイル１８励磁コイル１８はコイル（線輪）を構成させる導線（電
線）として、一本ずつがそれぞれ絶縁被覆された銅製の
細線を複数本束ねたもの（束線）を用い、これを複数回
巻いて励磁コイルを形成している。本例では１０ターン
巻いて励磁コイル１８を形成している。

【０１１１】絶縁被覆は、定着ベルト１０の発熱による
熱伝導を考慮して耐熱性を有する被覆を用いるのがよ
い。たとえば、アミドイミドやポリイミドなどの被覆を
用いるとよい。

【０１１２】励磁コイル１８は外部から圧力を加えて密
集度を向上させてもよい。

【０１１３】励磁コイル１８の形状は、図２のように発
熱層の曲面に沿うようにしている。本例では定着ベルト
の発熱層と励磁コイル１８との間の距離は約２ｍｍにな
るように設定した。

【０１１４】励磁コイル保持部材１９の材質としては絶
縁性に優れ、耐熱性がよいものがよい。例えば、フェノ
ール樹脂、フッ素樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリアミドイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、ＰＥＳ樹
脂、ＰＰＳ樹脂、ＰＦＡ樹脂、ＰＴＦＥ樹脂、ＦＥＰ樹
脂、ＬＣＰ樹脂などを選択するとよい。

【０１１５】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ及び励磁
コイル１８と、定着ベルトの発熱層の間の距離はできる
限り近づけた方が磁束の吸収効率が高く、この距離が５
ｍｍを超えるとこの効率が著しく低下するため５ｍｍ以
内にするのがよい。また、５ｍｍ以内であれば定着ベル
ト１０の発熱層と励磁コイル１８の距離が一定である必
要はない。

【０１１６】励磁コイル１８の励磁コイル保持部材１９
からの引出線すなわち１８ａ・１８ｂ（図５）について
は、励磁コイル保持部材１９から外の部分について束線
の外側に絶縁被覆を施している。

【０１１７】Ｂ）定着ベルト１０図８は本例における定着ベルト１０の層構成模式図であ
る。本例の定着ベルト１０は、電磁誘導発熱性の定着ベ
ルト１０の基層となる金属ベルト等でできた発熱層１
と、その外面に積層した弾性層２と、その外面に積層し
た離型層３の複合構造のものである。発熱層１と弾性層
２との間の接着、弾性層２と離型層３との間の接着のた
め、各層間にプライマー層（不図示）を設けてもよい。
略円筒形状である定着ベルト１０において発熱層１が内
面側であり、離型層３が外面側である。前述したよう
に、発熱層１に交番磁束が作用することで前記発熱層１
に渦電流が発生して前記発熱層１が発熱する。その熱が
弾性層２・離型層３を介して定着ベルト１０を加熱し、
前記定着ニップＮに通紙される被加熱材としての記録材
Ｐを加熱してトナー画像の加熱定着がなされる。

【０１１８】ａ．発熱層１発熱層１は、非磁性の金属でも良いが、より好ましくは
磁束の吸収の良いニッケル、鉄、磁性ステンレス、コバ
ルト−ニッケル合金等の強磁性体の金属が良い。

【０１１９】その厚みは次の式で表される表皮深さより
厚くかつ２００μｍ以下にすることが好ましい。表皮深
さσ［ｍ］は、励磁回路の周波数ｆ［Ｈｚ］と透磁率μ
と固有抵抗ρ［Ωｍ］で σ＝５０３×（ρ／ｆμ）^1/2 と表される。

【０１２０】これは電磁誘導で使われる電磁波の吸収の
深さを示しており、これより深いところでは電磁波の強
度は１／ｅ以下になっており、逆にいうと殆どのエネル
ギーはこの深さまでで吸収されている。

【０１２１】発熱層１の厚さは好ましくは１〜２００μ
ｍがよい。発熱層１の厚みが１μｍよりも小さいとほと
んどの電磁エネルギーが吸収しきれないため効率が悪く
なる。また、発熱層が２００μｍを超えると剛性が高く
なりすぎ、また屈曲性が悪くなり回転体として使用する
には現実的ではない。

【０１２２】ｂ．弾性層２弾性層２は、シリコーンゴム、フッ素ゴム、フルオロシ
リコーンゴム等で耐熱性がよく、熱伝導率がよい材質で
ある。

【０１２３】弾性層２の厚さは、画像を印刷する場合に
記録材の凹凸あるいはトナー層の凹凸に加熱面（離型層
３）が追従できないとによる光沢ムラを予防するため
に、１０〜５００μｍが好ましい。

【０１２４】弾性層２の厚さが１０μｍ未満では、弾性
部材としての機能が発揮されず、定着時の圧力分布が不
均一となることによって、特にフルカラー画像定着時に
二次色の未定着トナーを十分に加熱定着することができ
ずに定着画像のグロスにおいてムラを生じるだけでな
く、溶融不十分なことによってトナーの混色性が悪化
し、高精細なフルカラー画像が得られず好ましくない。
また、弾性層２の厚さが５００μｍを超えると、定着時
の熱伝導性が阻害され、定着面での熱追従性が悪化する
ことにより、クイックスタート性が犠牲になるだけでな
く、定着ムラを生じやすくなるため好ましくない。

【０１２５】弾性層２の硬度は、硬度が高すぎると記録
材あるいはトナー層の凹凸に追従しきれず、画像光沢ム
ラが発生してしまう。そこで、弾性層２の硬度として
は、６０°（Ｊ１Ｓ−Ａ）以下、より好ましくは４５°
（ＪｌＳ−Ａ）以下がよい。

【０１２６】弾性層２の熱伝導率λに関しては、０．２５〜０．８２［Ｊ／ｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ．］がよい。

【０１２７】熱伝導率λが０．２５［Ｊ／ｍ・ｓｅｃ・
ｄｅｇ．］よりも小さい場合には、熱抵抗が大きく、定
着ベルトの表層（離型層３）における温度上昇が遅くな
る。熱伝導率λが０．８２［Ｊ／ｍ・ｓｅｃ・ｄｅ
ｇ．］よりも大きい場合には、硬度が高くなりすぎた
り、圧縮永久歪みが悪化する。

【０１２８】よって熱伝導率λは０．２５〜０．８２
［Ｊ／ｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ．］がよい。より好ましくは
０．３３〜０．６３［Ｊ／ｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ．］がよ
い。

【０１２９】例えば、モノトーンの画像形成装置から出
力される画像を定着する際には、画像の品質などを損な
わない限りにおいて弾性層を有しない構成も可能であ
る。その際には発熱層と離型層とを直接接触させれば良
く、各層の接着性を向上させるためにプライマー層を設
けても良い。

【０１３０】ｃ．離型層３離型層３はフッ素樹脂、シリコーン樹脂、フルオロシリ
コーンゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ＰＦＡ、Ｐ
ＴＦＥ、ＦＥＰ等の離型性かつ耐熱性のよい材料を選択
することができる。

【０１３１】離型層３の厚さは１〜１００μｍが好まし
い。離型層３の厚さが１μｍよりも小さいと塗膜の塗ム
ラで離型性の悪い部分ができたり、耐久性が不足すると
いった問題が発生する。また、離型層が１００μｍを超
えると熱伝導が悪化するという問題が発生し、特に樹脂
系の離型層の場合は硬度が高くなりすぎ、弾性層２の効
果がなくなってしまう。

【０１３２】ｄ．断熱層また、定着ベルト１０構成において、発熱層１のベルト
ガイド面側（発熱層１の弾性層２とは反対面側）に断熱
層（不図示）を設けてもよい。

【０１３３】断熱層としては、フッ素樹脂、ポリイミド
樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ＰＥＥ
Ｋ樹脂、ＰＥＳ樹脂、ＰＰＳ樹脂、ＰＦＡ樹脂、ＰＴＦ
Ｅ樹脂、ＦＥＰ樹脂などの耐熱樹脂がよい。

【０１３４】また、断熱層の厚さとしては１０〜１００
０μｍが好ましい。断熱層の厚さが１０μｍよりも小さ
い場合には断熱効果が得られず、また、耐久性も不足す
る。一方、１０００μｍを超えると磁性コア１７ａ・１
７ｂ・１７ｃ及び励磁コイル１８から発熱層１までの距
離が大きくなり、磁束が十分に発熱層１に吸収されなく
なる。

【０１３５】断熱層は、発熱層１に発生した熱が定着ベ
ルトの内側に向かわないように断熱できるので、断熱層
がない場合と比較して記録材Ｐ側への熱供給効率が良く
なる。よって、消費電力を抑えることができる。

【０１３６】Ｃ）ニップ本発明の加熱定着装置における回転加熱部材と加圧部材
からなる定着ニップ部Ｎは、良好な定着性を確保するた
めに、幅５．０〜１５．０ｍｍのニップを形成している
ことが好ましい。定着ニップＮ部の幅が５．０ｍｍ未満
では、フルカラー画像形成時、トナーを定着するための
熱量を十分に未定着トナーに与えることができなくな
り、トナーを溶融混色できず、不自然なカラー画像とな
るため好ましくない。

【０１３７】また、定着ニップＮ部の幅が１５．０ｍｍ
を超えると、トナーを定着するための熱量は十分に与え
ることができるものの、定着時のホットオフセットが発
生し易くなり、また、定着ニップ部Ｎの両端部（定着フ
ィルム１０の上流側端部及び下流側端部）において曲率
変化が大きくなりすぎ、定着フィルム１０の耐久性が著
しく悪化するため好ましくない。

【０１３８】Ｄ）線圧本発明の加熱定着装置におけるニップ部の圧力（線圧）
は、記録材を介した状態で、線圧４９０〜１３７２Ｎ／
ｍ（０．５〜１．４ｋｇｆ／ｃｍ）の範囲が好ましく、
線圧４９０〜７８４Ｎ／ｍ（０．５〜０．８ｋｇｆ／ｃ
ｍ）の範囲がより好ましい。線圧が４９０Ｎ／ｍ（０．
５ｋｇｆ／ｃｍ）未満であると、記録材の搬送ブレを発
生しやすく、さらに定着圧力不足による定着不良が起こ
るので好ましくない。また、線圧が１３７２Ｎ／ｍ
（１．４ｋｇｆ／ｃｍ）を超える場合、定着フィルム１
０の耐久劣化が著しく悪化するため好ましくない。

【０１３９】ここでの線圧は、転写材に加えられる圧力
と、当接されている長さＬＲから、次式で算定する。

【０１４０】

【数１】

【０１４１】転写材に加えられる圧力の調節は、図３に
おけるバネ２５ａ・２５ｂのバネ圧により行うことがで
きる。すなわち、２５ａ・２５ｂに使用するバネのバネ
定数を任意に変更することによって、線圧を制御する。
また、バネ止め位置２９ａ・２９ｂと加圧ローラ３０の
距離を制御することによって、線圧を制御することも可
能である。

【０１４２】Ｅ）定着フィルム１０の周長、及び、定着
スピード本例においては、電磁誘導により発熱する定着フィルム
１０の周長及び定着フィルム１０が一回転するのに要す
る時間を以下のように設定することによって、安定した
定着性を確保したまま、クイックスタートを実現し、か
つ消費電力を小さくしている。

【０１４３】定着フィルム１０の発熱層１は薄いために
熱容量が小さく、また、金属のために熱伝導率が良いた
め放熱性がよい。そのため、定着フィルム１０の周長Ｌ
が２００ｍｍを超える場合、定着フィルム１０が一回転
する間の温度低下が大きすぎて、クイックスタートがで
きなくなる。また、周長の増加に伴う加熱面積の増加に
より、消費電力が大きくなってしまう。このため、定着
フィルム１０の周長Ｌは２００ｍｍ以下が望ましい。

【０１４４】一方、定着フィルム１０の周長Ｌが７０ｍ
ｍ未満の場合、定着ニップ部Ｎの両端部（定着フィルム
１０の上流側端部及び下流側端部）において曲率変化が
大きくなりすぎ、定着フィルム１０の耐久性が著しく悪
化する。このため、定着フィルム１０の周長Ｌは７０ｍ
ｍ以上が望ましい。

【０１４５】また、定着フィルム１０の回転速度（定着
スピード）が４００ｍｍ／ｓｅｃを超えると、定着フィ
ルム１０を安定して回転させることができず、定着フィ
ルム１０を破損してしまう。このため、定着フィルム１
０の回転速度Ｖとしてのプロセススピードは４００ｍｍ
／ｓｅｃ以下が望ましく、３００ｍｍ／ｓｅｃ以下がよ
り望ましい。

【０１４６】また、図１０は、励磁コイルの交番磁束分
布を定着ニップに集中させて効率を向上させた電磁誘導
加熱方式の定着装置の一例の概略構成である。

【０１４７】１０は電磁誘導発熱層（導電体層、磁性体
層、抵抗体層）を有する、電磁誘導発熱性の回転体とし
ての円筒状の定着フィルムである。

【０１４８】１６は横断面略半円弧状樋型のフィルムガ
イド部材であり、円筒状定着フィルム１０はこのフィル
ムガイド部材１６の外側にルーズに外嵌させてある。

【０１４９】１５はフィルムガイド部材１６の内側に配
設した磁場発生手段であり、励磁コイル１８とＥ型の磁
性コア（芯材）１７とからなる。３０は弾性加圧ローラ
であり、定着フィルム１０を挟ませてフィルムガイド部
材１６の下面と所定の圧接力をもって所定幅の定着ニッ
プ部Ｎを形成させて相互圧接させてある。上記磁場発生
手段１５の磁性コア１７は定着ニップ部Ｎに対応位置さ
せて配設してある。

【０１５０】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回転駆動
による該加圧ローラ３０と定着フィルム１０の外面との
摩擦力で定着フィルム１０に回転力が作用して、該定着
フィルム１０が、その内面が定着ニップ部Ｎにおいてフ
ィルムガイド部材１６の下面に密着して摺動しながら、
矢示の方向に加圧ローラ３０の回転周速度にほぼ対応し
た周速度をもってフィルムガイド部材１６の外回りを回
転状態になる（加圧ローラ駆動方式）。

【０１５１】フィルムガイド部材１６は、定着ニップ部
への加圧・磁場発生手段１５としての励磁コイル１８と
磁性コア１７の支持、定着フィルム１０の支持、該フィ
ルム１０の回転時の搬送安定性を図る役目をする。この
フィルムガイド部材１６は磁束の通過を妨げない絶縁性
の部材であり、高い荷重に耐えられる材料が用いられ
る。

【０１５２】励磁コイル１８は、不図示の励磁回路から
供給される交番電流によって交番磁束を発生する。交番
磁束は、定着ニップ部Ｎの位置に対応しているＥ型の磁
性コア１７により定着ニップ部Ｎに集中的に分布し、そ
の交番磁束は定着ニップ部Ｎにおいて定着フィルム１０
の電磁誘導発熱層に渦電流を発生させる。この渦電流
は、電磁誘導発熱層の固有抵抗によって電磁誘導発熱層
にジュール熱を発生させる。

【０１５３】この定着フィルム１０の電磁誘導発熱は、
交番磁束を集中的に分布させた定着ニップ部Ｎにおいて
集中的に生じて定着ニップ部Ｎが高効率に加熱される。

【０１５４】定着ニップ部Ｎの温度は、不図示の温度検
知手段を含む温調系により励磁コイル１８に対する電流
供給が制御されることで、所定の温度が維持されるよう
に温調される。

【０１５５】而して、加圧ローラ３０が回転駆動され、
それに伴って円筒状の定着フィルム１０がフィルムガイ
ド部材１６の外回りを回転し、励磁回路から励磁コイル
１８への給電により上記のように定着フィルム１０の電
磁誘導発熱がなされて定着ニップ部Ｎが所定の温度に立
ち上がって温調された状態において、不図示の画像形成
手段部から搬送された未定着トナー画像ｔ１が形成され
た記録材Ｐが定着ニップ部Ｎの定着フィルム１０と加圧
ローラ３０との間に画像面が上向き、即ち定着フィルム
面に対向して導入され、定着ニップ部Ｎにおいて画像面
が定着フィルム１０の外面に密着して定着フィルム１０
と一緒に定着ニップ部Ｎを挟持搬送されていく。この定
着ニップ部Ｎを定着フィルム１０と一緒に記録材Ｐが挟
持搬送されていく過程において定着フィルム１０の電磁
誘導発熱で加熱されて記録材Ｐ上の未定着トナー画像ｔ
１が加熱定着される。記録材Ｐは、定着ニップ部Ｎを通
過すると回転定着フィルム１０の外面から分離して排出
搬送されていく。

【０１５６】（３）画像形成方法・装置（白黒画像用）図１１を参照しながら本発明の白黒用画像形成方法の一
例をより具体的に説明する。

【０１５７】図１１は画像形成装置の一例の概略構成図
である。本例の画像形成装置は電子写真プリンタであ
る。

【０１５８】図１１において、２００は感光ドラムで、
その周囲に一次帯電ローラ２１７、現像器２４０、転写
帯電ローラ２１４、クリーナ２１６、レジスタローラ２
２４等が設けられている。そして感光体２００は一次帯
電ローラ２１７によって−７００Ｖに帯電される（印加
電圧は交流電圧−２．０ｋＶｐｐ、直流電圧−７００Ｖ
ｄｃ）。そして、レーザー発生装置２２１によりレーザ
ー光２２３を感光体２００に照射することによって露光
される。感光体２００上の静電潜像は現像器２４０によ
って一成分磁性トナーで現像され、転写材Ｐを介して感
光体に当接された転写ローラ２１４により転写材Ｐ上へ
転写される。トナー画像をのせた転写材Ｐは搬送ベルト
２２５等により定着器１００へ運ばれ転写材上に定着さ
れる。また、一部感光体上に残されたトナーはクリーニ
ング手段２１６によりクリーニングされる。

【０１５９】現像領域では、感光体２００と現像スリー
ブ２０２との間に直流及び交流の現像バイアスが印加さ
れ、現像スリーブ上トナーは静電潜像に応じて感光体２
００上に飛翔し可視像となる。

【０１６０】なお、定着装置１００については前記の
『（２）定着装置（加熱手段）』で詳述した通りであ
る。

【０１６１】本例装置は、通常の片面のプリントモード
の他に両面画像プリントモードも実行できる。両面画像
プリントモードの場合は、定着装置１００を出た１面目
画像プリント済みの記録材Ｐは、不図示の再循環搬送機
構を介して表裏反転されて再び転写部へ送り込まれて２
面に対するトナー画像転写を受け、再度、定着装置１０
０に導入されて２面に対するトナー画像の定着処理を受
けることで両面画像プリントが出力される。

【０１６２】（４）トナー次に、本発明のトナーについて説明する。

【０１６３】本発明のトナーは、結着樹脂および着色剤
を少なくとも有しており、トナーの含水率が３．００質
量％以下であることが必須である。また、該トナーの平
均円形度が０．９４０以上であることが好ましく、該ト
ナーの平均円形度が０．９６０以上であることがより好
ましく、該トナー中に含有されている残留モノマーの含
有量が、トナーの質量を基準として３００ｐｐｍ以下で
あることがさらに好ましい。

【０１６４】まず、トナーの含水率について説明する。

【０１６５】本発明では、トナーの含水率は３．００質
量％以下であることが重要であり、好ましくは２．００
質量％以下、より好ましくは１．００質量％以下であ
る。

【０１６６】一般に、トナーに含まれる水は定着時に受
ける熱で瞬時に水蒸気となり、系外に排出される。しか
し本発明の定着機構成の場合、定着速度が高速であるに
も拘わらず比較的低圧であり、且つ加熱部分であるニッ
プも広いので、トナーの含水率が３．００質量％より多
いと、回転加熱部材と回転加圧部材のニップ部で生じる
水蒸気が多量のものとなり、回転加熱部材と回転加圧部
材間に僅かな空隙を生じ、回転加圧部材との摩擦力で回
転するべき回転加熱部材が回転しなくなり（以後、この
現象を「スリップ」と呼ぶ）、定着ジャムが発生する、
あるいは回転加熱部材の回転が充分でないためにホット
オフセットを生じ易くなる。

【０１６７】また、特に低温低湿環境下では、複写機や
プリンター本体の系外に排出された多量の水蒸気が霧の
ようになり（以後、この現象を「スモーク」と呼ぶ）好
ましくない。

【０１６８】このため、トナーの含水率は３．００質量
％以下であることが重要である。

【０１６９】ここで、本発明において「含水率」とは、
カールフィッシャー法に基づく質量基準含水率、即ち、
トナー全質量に対する水分質量の比率をいい、２３℃，
６０％ＲＨに２４時間放置し、サンプル調製したものを
用いカールフィッシャー法（ＪＩＳＫ−００６８水
分気化法）に基づき、１２５℃の加熱におけるガスを測
定することによって求めたものである。

【０１７０】次に本発明におけるトナーの形状について
述べる。

【０１７１】本発明のトナーは、トナー平均円形度（定
義は後述）が０．９４０以上であることが好ましく、
０．９６０以上であることがより好ましい。

【０１７２】本発明のトナーは含水率を定義することに
より、前述のように定着画像の画質に対して十分な効果
を得られる。さらに、本発明者らは鋭意検討の結果、本
発明の画像形成方法にトナーの円形度を規定すること
で、定着均一性・耐久安定性等に関しても良化すること
を見いだした。

【０１７３】平均円形度が０．９４０以上のトナー（ト
ナー粒子群で構成される粉体）から構成されるトナーは
表面のエッジ部が少ないため、定着器の定着フィルムな
どの圧接部において摩擦が低減され、定着フィルムの削
れやトナー粒子の定着フィルムに対する融着が抑制され
る。一方、０．９４０未満のトナーにて多くの枚数を印
字すると、トナーのエッジ部により定着フィルムの部分
的な摩滅が生じ、それに対応して転写材が受ける圧力に
差が生じてしまう。その結果、得られる画像にグロスの
異なる部分が発生し、画像中のグロスムラとして表れ
る。さらに、０．９４０未満のトナーは粒子の周囲はエ
ッジが多く存在するため、定着器の圧接部との接触部分
がエッジ部分となり、定着器のニップ通過時に受ける圧
力はこのエッジに集中する。それによって、定着フィル
ムの摩滅を加速させたり、融着を生じたりする。融着し
た場合には、定着画像のグロスムラのみならず、定着画
像を汚したり、本体起動時に融着トナーのみ加熱され温
度が上がりきっていない加圧ローラに移行して画像の裏
面（両面画像プリントモードの場合は１面目）を汚した
りするなど、非常に好ましくない。

【０１７４】この平均円形度が０．９４０以上である
と、これらの不具合は発生しにくくなり、０．９６０以
上であると、極めて発生しにくくなる。

【０１７５】また、トナーの円形度分布において、モー
ド円形度が０．９９０以上であると、トナー粒子の多く
が真球に近い形状を有することを意味しており、上記作
用がより一層顕著になり、定着フィルムに与える悪影響
は小さくなり、さらには転写効率は非常に高いものとな
り、大変好ましい。

【０１７６】特に平均円形度が０．９６０以上のトナー
を用いることにより、トナーとして密に詰まった状態で
転写されるために、本発明の定着方式において定着ベル
ト上に、より均一にトナーが接触することが可能となる
ためにトナー間に存在する空気の影響も小さく、トナー
からの水蒸気が逃げやすいために定着性が改善され、高
速定着時のスリップにおいても効果を発揮する。

【０１７７】本発明に係わるトナーは、粉砕法によって
製造することも可能であるが、この粉砕法で得られるト
ナー粒子は一般に不定形のものであり、本発明において
好ましいトナーの平均円形度である０．９４０以上とい
う物性を得るためには機械的・熱的あるいは何らかの特
殊な球形化処理を行うことが必要となり、生産的・工程
的に不利となるものであり、特に、トナーの平均円形度
を０．９６０以上にするためには、上述した球形化処理
を充分に行なう必要がある。

【０１７８】さらに粉砕法トナーでは、本質的にトナー
粒子が不定形を呈したり、磁性トナーにおいては磁性酸
化鉄粒子が露出してしまうため、本発明のように平均円
形度が０．９６０以上となる場合においても磁性酸化鉄
粒子が露出してしまう一部のトナーのために、特にクリ
ーニング性や耐高温オフセット性等の特性においてやや
耐久性に劣るトナーとなる。

【０１７９】そこで、上述の諸問題を解決するため、本
発明においては、トナーを懸濁重合法・界面重合法・分
散重合法等の媒体中で直接トナーを製造する方法（重合
法）が好ましい。この重合法においては、重合性単量体
および着色剤（更に必要に応じて重合開始剤、架橋剤、
荷電制御剤、その他の添加剤）を均一に溶解または分散
せしめて単量体組成物とした後、この単量体組成物を分
散安定剤を含有する連続層（例えば水相）中に適当な撹
拌器を用いて分散し同時に重合反応を行わせ、所望の粒
径を有するトナーを得るものである。この重合法で得ら
れるトナー（以後、重合トナー）は、個々のトナー粒子
形状がほぼ球形に揃っているため、平均円形度が０．９
６０以上という物性要件を満たす現像剤が得られやす
く、さらにこういった現像剤は帯電量の分布も比較的均
一となるため高い転写性を有している。

【０１８０】なお、ここで本発明におけるトナーの円形
度について説明する。

【０１８１】

【０１８２】

【数２】

【０１８３】また、モード円形度は、円形度を０．４０
０から１．０００までを０．０１０毎に０．４００以上
０．４１０未満、０．４１０以上０．４２０未満…０．
９９０以上１．０００未満及び１．０００の如くに６１
分割し、測定した粒子の円形度をそれぞれの円形度に応
じて各分割範囲に割り振り、円形度頻度分布において頻
度値が最大となるピークの円形度である。

【０１８４】なお、本発明で用いている測定装置である
「ＦＰＩＡ−１０００」は、各粒子の円形度を算出後、
平均円形度の算出に当たって、粒子を得られた円形度に
よって、円形度０．４０〜１．００を上記の如く６１分
割したクラスに分け、分割点の中心値と頻度を用いて平
均円形度の算出を行う算出法を用いている。しかしなが
ら、この算出法で算出される平均円形度の各値と、上述
した各粒子の円形度を直接用いる算出式によって算出さ
れる平均円形度の各値との誤差は、非常に少なく、実質
的には無視できる程度のものであり、本発明において
は、算出時間の短絡化や算出演算式の簡略化の如きデー
タの取り扱い上の理由で、上述した各粒子の円形度を直
接用いる算出式の概念を利用し、一部変更したこのよう
な算出法を用いても良い。

【０１８５】具体的な測定方法としては、界面活性剤を
約０．１ｍｇ溶解している水１０ｍｌに現像剤約５ｍｇ
を分散させて分散液を調製し、超音波（２０ｋＨｚ，５
０Ｗ）を分散液に５分間照射し、分散液濃度を５０００
〜２万個／μｌとして、前記装置により測定を行い、３
μｍ以上の円相当径の粒子群の平均円形度を求める。

【０１８６】本発明における平均円形度とは、現像剤の
凹凸の度合いの指標であり、現像剤が完全な球形の場合
１．０００を示し、現像剤の表面形状が複雑になるほど
平均円形度は小さな値となる。

【０１８７】なお、本測定において、３μｍ以上の円相
当径の粒子群についてのみ円形度を測定する理由は、３
μｍ未満の円相当径の粒子群にはトナー粒子とは独立し
て存在する外部添加剤の粒子群も多数含まれるため、そ
の影響によりトナー粒子群についての円形度が正確に見
積もれないからである。

【０１８８】次に、残留モノマーの含有量について説明
する。

【０１８９】本発明のトナーは前述のとおり含水率，平
均円形度を定義することにより、長期に亘って高品質な
定着画像を得ることが可能である。しかし、本発明の画
像形成方法において定着フィルムの汚れ・融着の面に関
して不十分であった。そこで、本発明者らは、鋭意検討
の結果、本発明の画像形成方法にトナー中の残留モノマ
ーの含有量を規定することで、画像形成放置との汚れ・
融着が向上し、また平均円形度との相互作用により削れ
性も向上することを見出した。すなわち、残留モノマー
の含有量を規定することにより、画像形成装置とのマッ
チングが向上することを見出した。

【０１９０】本発明では、残留モノマーの含有量は３０
０ｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２
００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１００ｐｐｍ以下で
ある。トナーに含有されている残留モノマー量が３００
ｐｐｍを超えると、潜像担持体からトナーが転写された
記録材が定着装置へ搬送され加熱されているニップ部へ
突入し、トナー中に含まれる液体あるいは固体状態で存
在する前記残留モノマーが急激に加熱され気化・膨張す
ることによって悪影響を及ぼす可能性が高くなる。具体
的には、気化・揮発したモノマーが、定着装置の部品、
例えば定着フィルム，ベルト，ローラなどの有機物主体
で構成されている部品に対して内部へ浸透し、劣化を促
進することが挙げられる。すなわち、クラックや脆化等
により部品の寿命が極端に短くなる。実際には、残留し
ているモノマーの種類によっても、その劣化速度は異な
るが、本発明者らの検討では、芳香族系の単量体、例え
ばスチレンやスチレンの誘導体の場合に、劣化速度が速
い傾向がある。これは、スチレンなどの芳香族化合物は
一般的に各種の有機化合物の溶解性に優れているためと
考えている。

【０１９１】一方、トナーが定着する際には、ニップ部
から受ける熱によりトナーの表面が一旦溶融する。この
とき、熱の伝達は表面から粒子内部へ伝わるので、温度
が上昇するまでに要する時間は粒子表面に比べて内部で
は若干遅く、同様な理由により冷却も粒子表面から起こ
る。そのため、特にトナー内部に多くのモノマーが残留
していると、モノマーが気化する際に蒸発潜熱を奪うた
め、一部のモノマーが揮発した段階でトナー粒子表面の
温度低下が始まり、さらにそれがモノマーの気化により
促進され、粒子表面の固化が始まり、それに伴い定着画
像の表面に連続した（半融解状態の）トナー層を形成し
ていく。このとき、粒子内部からさらに揮発してくるモ
ノマーの気体が存在すると、行き場を失ってしまう。そ
こへ、さらに内部から揮発してくるモノマーが存在する
と、（半融解状態の）トナー層を境に圧力差を生じ、さ
らにその量が多くなると、トナー層がドーム（半球）状
に膨れたり（ブリスター）、トナー層の破断・破壊が生
じる。このような現象は、直接、画像の欠陥として現れ
てしまい、好ましくない。

【０１９２】本発明での残留モノマーは、後述する結着
樹脂の製造や直接重合法によりトナーを製造する際の未
反応モノマーとして定義される。

【０１９３】トナーを構成する成分として結着樹脂は必
要不可欠であり、その使用量は、トナーの種類によって
も異なるが、一般的にはトナーの総質量に対して４５〜
８５質量％程度とトナー粒子のかなりの割合を占めるも
のである。そのため、結着樹脂に含まれる残留モノマー
の量が前記の不具合に直接関与する割合が高く、一方、
それに比較してその他の原材料に含まれる成分による影
響が非常に小さいことから、本発明では該トナー中に含
まれる残留モノマーの量を定義した。しかし、本発明者
らの検討では、トナー内部から揮発する成分として水お
よび残留モノマーが同様に関与する現象もあることか
ら、含水率と残留モノマー量が密接に関与しているもの
と考えている。

【０１９４】本発明における残留モノマーの定量は、ガ
スクロマトグラフィーにより次の様にして行えばよい。
サンプル瓶にトナー約５００ｍｇを精秤し、これに精秤
した約１０ｇのアセトンを加えた後よく混合し、超音波
洗浄機にて超音波を３０分間照射する。その後メンブラ
ンフィルター（例えばアドバンテック東洋（株）製ディ
スポーザブルメンブランフィルター２５ＪＰ０２０Ａ
Ｎ）を用いて濾過を行い、濾液２μｌをガスクロマトグ
ラフィーで分析する。そして、予めスチレンやその他の
モノマーを用いて作成した検量線により、残留スチレン
やその他のモノマーの残存量を算出する。実施例では、
下記の条件により分析を行った。ＧＣ：ＨＰ社６８９０ＧＣカラム：ＨＰ社ＩＮＮＯＷａｘ（２００μｍ×
０．４０μｍ×２５ｍ）キャリアガス：Ｈｅ（コンスタントプレッシャーモー
ド：２０ｐｓｉ）オーブン：５０℃，１０ｍｉｎホールド、１０℃／
ｍｉｎで２００℃まで昇温、２００℃，５ｍｉｎホール
ドＩＮＪ：２００℃，パルスドスプリットレスモー
ド（２０→４０ｐｓｉ，ｕｎｔｉｌ０．５ｍｉｎ）スプリット比：５．０：１．０ＤＥＴ：２５０℃（ＦＩＤ）

【０１９５】また、前述したように、転写材上にあるト
ナーは複層からなっており、各々の層を構成するトナー
粒子への熱の加わり方は一様ではない。すなわち、転写
材から最も離れた層、すなわち加熱部材に最も近いトナ
ー粒子と、転写材に最も近い層、すなわち加熱部材から
最も離れたトナー粒子では、加熱部材からの熱の伝わり
方が異なる。また、加熱部材に最も近いトナー層につい
ては記録材の熱特性の影響が小なのに対して、加熱部材
から最も離れたトナー層については記録材の熱特性の影
響が大となる。

【０１９６】よって、定着工程周辺におけるトナーの熱
的挙動を把握するためには、例えば定着部材表面の設定
温度におけるトナー物性のみに着目することは適切では
ない。

【０１９７】これらのことを勘案し、鋭意検討した結
果、該記録材突入側の記録材上のトナー挙動を最もよく
現す数値として、１１０℃におけるトナーの貯蔵弾性率
Ｇ’（１１０℃）を用いることが有効であることが分か
った。また、該記録材排出側の記録材上のトナー挙動を
最もよく現す数値として、１４０℃におけるトナーの貯
蔵弾性率Ｇ’（１４０℃）を用いることが有効であるこ
とが分かった。

【０１９８】本発明においては、１１０℃におけるトナ
ーの貯蔵弾性率Ｇ’（１１０℃）は、１．００×１０⁶
ｄＮ／ｍ²以下であることが重要である。Ｇ’（１１０
℃）が１．００×１０⁶ｄＮ／ｍ²を超える場合には、定
着工程初期におけるトナー粒子の変形が不十分となるた
め、定着工程初期においてトナー粒子表面に好適に埋没
されない無機微粒子が出現してくる。そのため、長期に
渡って定着試験を行った場合には該無機微粒子が定着部
材を傷つけてしまうことになり、好ましくない。同様の
理由により、好ましくは、７．００×１０⁵ｄＮ／ｍ²以
下が例示される。

【０１９９】また、本発明においては、１４０℃におけ
るトナーの貯蔵弾性率Ｇ’（１４０℃）は、７．００×
１０³ｄＮ／ｍ²以上であることが重要である。記録材上
の非画像部、すなわちトナー像が形成されていない部位
においては、極微量ではあるが無機微粒子が付着してい
る。これはトナー粒子表面から遊離した無機微粒子が記
録材上に転写されたものである。この無機微粒子の一部
が定着工程において定着部材に付着し、長期に渡って
「連れ回る」ことで定着部材に微細欠損が発生するもの
と思われる。同様の理由により、好ましくは、１．００
×１０⁴ｄＮ／ｍ²以上が例示される。

【０２００】ここで、１４０℃におけるトナーの貯蔵弾
性率Ｇ’（１４０℃）を好適な値に設定することで、該
無機微粒子が定着部材に「連れ回る」ことを防止するこ
とができる。すなわち、該微粒子が付着している部位に
新たなトナー画像が接触した場合には、該微粒子を定着
画像上に補足し、定着部材から離間させることができ
る。その結果、該無機微粒子による定着部材欠損を防止
することができる。

【０２０１】Ｇ’（１４０℃）が７．００×１０³ｄＮ
／ｍ²未満の場合には、定着部材上の無機微粒子を効果
的に補足することが困難となり、好ましくない。

【０２０２】トナーの１１０℃および１４０℃における
貯蔵弾性率Ｇ’（１１０℃）およびＧ'（１４０℃）を
測定する方法について、以下に示す。

【０２０３】粘弾性測定装置（レオメーター）ＲＤＡ−
ＩＩ型（レオメトリック社製）を用いて、下記の条件で
６０〜２１０℃の温度範囲における貯蔵弾性率Ｇ’の測
定を行う。・測定冶具：直径２５ｍｍの円形パラレルプレー
トを使用する。アクチュエーター（ａｃｔｕａｔｏｒ）
側には円形パラレルプレートに対応するシャローカップ
を使用する。シャローカップの底面と円形プレートの間
隙は約２ｍｍである。・測定試料：トナーを直径約２５ｍｍ、高さ約２
ｍｍの円盤状試料となるよう、加圧成型した後、使用す
る。・測定周波数：６．２８ラジアン／秒・測定歪の設定：初期値を０．１％に設定した後、自
動測定モードにて測定を行う。・試料の伸長補正：自動測定モードにて調整する。・測定温度：６０〜２１０℃まで毎分２℃の割合
で昇温する。上記の方法により、６０〜２１０℃の温度範囲において
貯蔵弾性率Ｇ’を測定した際の１１０℃および１４０℃
における貯蔵弾性率Ｇ’の値を、それぞれＧ’（１１０
℃）およびＧ’（１４０℃）とする。

【０２０４】本発明においてトナーは、一次平均粒径４
〜８０ｎｍの疎水化処理された無機微粉末が添加される
ことを更なる特徴とする。

【０２０５】無機微粉末は、一般にトナーの流動性改良
及びトナー母粒子の帯電均一化のために添加されるが、
無機微粉末を本発明のように、例えばシリコーンオイル
によって疎水化処理することによりトナーの帯電量の調
整、環境安定性だけでなく、本発明の定着ベルトに対す
る離型性の向上等の機能を付与することができる。

【０２０６】なお、無機微粒子を疎水化処理したものが
高湿環境下でもトナー粒子の帯電量を高く維持し、トナ
ー飛散を防止する上でより好ましい。

【０２０７】無機微粒子の処理条件としては、例えば第
一段反応としてシリル化反応を行いシラノール基を化学
結合により消失させた後、第二段反応としてシリコーン
オイルにより表面に疎水性の薄膜を形成することができ
る。

【０２０８】上記シリコーンオイルは、２５℃における
粘度が１０〜２００，０００ｍｍ²／ｓのものが、さら
には３，０００〜８０，０００ｍｍ²／ｓのものが好ま
しい。１０ｍｍ²／ｓ未満では、無機微粒子に安定性が
無く、熱および機械的な応力により、画質が劣化する傾
向がある。２００，０００ｍｍ²／ｓを超える場合は、
均一な処理が困難になる傾向がある。

【０２０９】使用されるシリコーンオイルとしては、例
えばジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコ
ーンオイル、α−メチルスチレン変性シリコーンオイ
ル、クロルフェニルシリコーンオイル、フッ素変性シリ
コーンオイル等が特に好ましい。

【０２１０】シリコーンオイルの処理の方法としては、
例えばシラン化合物で処理された無機微粒子とシリコー
ンオイルとをヘンシェルミキサー等の混合機を用いて直
接混合してもよいし、無機微粒子にシリコーンオイルを
噴霧する方法を用いてもよい。あるいは適当な溶剤にシ
リコーンオイルを溶解あるいは分散せしめた後、シリカ
微粉体を加え混合し溶剤を除去する方法でもよい。無機
微粒子の凝集体の生成が比較的少ない点で噴霧機を用い
る方法がより好ましい。

【０２１１】シリコーンオイルの処理量は、無機微粒子
１００質量部に対し１〜２３質量部、好ましくは５〜２
０質量部が良い。シリコーンオイルの量が少なすぎると
良好な疎水性が得られず、多すぎるとカブリ発生等の不
具合が生ずる。

【０２１２】本発明では有機物による疎水化処理の処理
剤として、シリコーンワニス、各種変性シリコーンワニ
ス、シリコーンオイル、各種変性シリコーンオイル、シ
ラン化合物、シランカップリング剤、その他有機硅素化
合物、有機チタン化合物の如き処理剤を併用して処理し
ても良い。

【０２１３】本発明の無機粉末の平均一次粒子径は４〜
８０ｎｍであることが好ましい。

【０２１４】無機微粉末の平均一次粒子径が８０ｎｍよ
りも大きい場合、或いは８０ｎｍ以下の無機微粒子が添
加されていない場合には、転写残トナーが帯電部材へ付
着した際に帯電部材に固着し易くなり、安定して良好な
帯電特性を得ることが困難である。また、良好なトナー
の流動性が得られず、トナー粒子への帯電付与が不均一
になり易く、カブリの増大、画像濃度の低下、トナー飛
散等の問題を避けられない。無機微粒子の平均一次粒径
が４ｎｍよりも小さい場合には、無機微粒子の凝集性が
強まり、一次粒子ではなく解砕処理によっても解れ難い
強固な凝集性を持つ粒度分布の広い凝集体として挙動し
易く、凝集体の現像や、像担持体或いは現像剤担持体等
を傷つけるなどによる画像欠陥を生じ易くなる。トナー
粒子の帯電分布をより均一とするためには、無機微粒子
の平均一次粒径は６〜３５ｎｍであることがより良い。

【０２１５】本発明において、無機微粉末の平均一次粒
子径の測定法は、走査型電子顕微鏡により拡大撮影した
トナーの写真で、更に走査型電子顕微鏡に付属させたＸ
ＭＡ等の元素分析手段によって無機微粉末の含有する元
素でマッピングされたトナーの写真を対照しつつ、トナ
ー表面に付着或いは遊離して存在している無機微粉末の
一次粒子を１００個以上測定し、個数平均径を求めるこ
とができる。

【０２１６】本発明で用いられる無機微粒子としては、
シリカ，アルミナ，チタニアなどが使用できる。

【０２１７】例えば、ケイ酸微粉体としては、ケイ素ハ
ロゲン化物の蒸気相酸化により生成されたいわゆる乾式
法又はヒュームドシリカと称される乾式シリカ、及び水
ガラス等から製造されるいわゆる湿式シリカの両者が使
用可能であるが、表面及びシリカ微粉体の内部にあるシ
ラノール基が少なく、またＮａ₂Ｏ，ＳＯ₃ ^2-等の製造残
滓の少ない乾式シリカの方が好ましい。また乾式シリカ
においては、製造工程において例えば、塩化アルミニウ
ム，塩化チタン等他の金属ハロゲン化合物をケイ素ハロ
ゲン化合物と共に用いることによって、シリカと他の金
属酸化物の複合微粉体を得ることも可能でありそれらも
包含する。

【０２１８】平均一次粒径が４〜８０ｎｍの無機微粒子
の添加量は、トナー母粒子に対して０．１〜３．０質量
％であることが好ましく、添加量が０．１質量％未満で
はその効果が十分ではなく、３．０質量％を超えると定
着性が悪くなる。

【０２１９】本発明で用いられる平均一次粒径が８０ｎ
ｍ以下の無機微粒子は、ＢＥＴ法で測定した窒素吸着に
より比表面積が２０〜３５０ｍ²／ｇ範囲内のものが好
ましく、より好ましくは４０〜３００ｍ²／ｇのものが
更に良い。

【０２２０】比表面積はＢＥＴ法に従って、比表面積測
定装置オートソーブ１（湯浅アイオニクス社製）を用い
て試料表面に窒素ガスを吸着させ、ＢＥＴ多点法を用い
て比表面積を算出した。

【０２２１】本発明に用いられるトナーには、実質的な
悪影響を与えない範囲内で更に他の添加剤、例えばテフ
ロン（登録商標）粉末、ステアリン酸亜鉛粉末、ポリフ
ッ化ビニリデン粉末の如き滑剤粉末；あるいは酸化セリ
ウム粉末、炭化硅素粉末、チタン酸ストロンチウム粉末
などの研磨剤；あるいは例えば酸化チタン粉末、酸化ア
ルミニウム粉末などの流動性付与剤；ケーキング防止
剤；また、クリーニング性向上等の目的で球状シリカ粒
子、球状ポリメチルシルセスキオキサン粒子、球状樹脂
粒子等の無機又は有機の球状に近い一次粒径３０ｎｍを
超える中〜大粒径の微粒子、その他逆極性の有機微粒
子、及び無機微粒子を現像性向上剤として少量用いるこ
ともできる。これらの添加剤も表面を疎水化処理して用
いることが可能である。

【０２２２】本発明における他成分について述べる。

【０２２３】本発明のトナーに用いられる結着樹脂とし
ては、ＴＨＦ可溶分のゲルパーミエーションクロマトグ
ラフィー（ＧＰＣ）による分子量分布で分子量１０００
〜１００，０００の領域にピークを少なくとも１つ有す
ることが望ましい。上記領域中からピークがはずれた場
合、耐ブロッキング性に支障をきたすばかりでなく、幅
広い温度領域での定着特性が得られず結果としてカラー
画像の場合には多重で現像した場合、フルカラーに求め
られる鮮明な色再現性のための混色領域が得られないこ
とになる。

【０２２４】本発明に係わるトナーを粉砕法により製造
する場合の結着樹脂としては、ポリスチレン、ポリビニ
ルトルエンなどのスチレン及びその置換体の単重合体；
スチレン−プロピレン共重合体、スチレン−ビニルトル
エン共重合体、スチレン−ビニルナフタリン共重合体、
スチレン−アクリル酸メチル共重合体、スチレン−アク
リル酸エチル共重合体、スチレン−アクリル酸ブチル共
重合体、スチレン−アクリル酸オクチル共重合体、スチ
レン−アクリル酸ジメチルアミノエチル共重合体、スチ
レン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−メタク
リル酸エチル共重合体、スチレン−メタクリル酸ブチル
共重合体、スチレン−メタクリル酸ジメチルアミノエチ
ル共重合体、スチレン−ビニルメチルエーテル共重合
体、スチレン−ビニルエチルエーテル共重合体、スチレ
ン−ビニルメチルケトン共重合体、スチレン−ブタジエ
ン共重合体、スチレン−イソプレン共重合体、スチレン
−マレイン酸共重合体、スチレン−マレイン酸エステル
共重合体などのスチレン系共重合体；ポリメチルメタク
リレート、ポリブチルメタクリレート、ポリ酢酸ビニ
ル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリビニルブチラ
ール、シリコーン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド
樹脂、エポキシ樹脂、ポリアクリル樹脂、ロジン、変性
ロジン、テルペン樹脂、フェノール樹脂、脂肪族または
脂環族炭化水素樹脂、芳香族系石油樹脂、パラフィンワ
ックス、エステルワックス、カルナバワックス、ポリエ
チレンワックスなどが単独或いは混合して使用できる。
特に、スチレン系共重合体及びポリエステル樹脂が現像
特性や定着性等の点で好ましい。

【０２２５】本発明において、ＴＨＦ可溶分のＧＰＣ
（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ）によるクロ
マトグラムのピーク又は／およびショルダーの分子量は
次の条件で測定される。

【０２２６】（ＧＰＣによる分子量分布の測定）本発明
において、トナー中の樹脂の分子量は、ゲルパーミエー
ションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）における分子量分
布からポリスチレン換算分子量として求めた。ＧＰＣの
測定方法としては、以下のとおりである。

【０２２７】まず、サンプルの調製として、試料中の樹
脂成分が０．４〜０．６ｍｇ／ｍｌとなるように、トナ
ーを室温でテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解せし
め、得られた溶液をポア径が０．２μｍの耐溶剤製メン
ブランフィルターでろ過する。

【０２２８】次に、４０℃のヒートチャンバー中でカラ
ムを安定化させ、溶媒としてＴＨＦを毎分１ｍｌの流速
で流し、ＴＨＦ試料溶液を約１００μｌ注入して測定す
る。試料の分子量測定にあたっては、試料の有する分子
量分布を、数種の単分散ポリスチレン標準試料により作
成された検量線の対数値とカウント数との関係から算出
した。検量線作成用の標準ポリスチレン試料として、東
ソー社製ＴＳＫスタンダードポリスチレンＦ−８
５０、Ｆ−４５０、Ｆ−２８８、Ｆ−１２８、Ｆ−８
０、Ｆ−４０、Ｆ−２０、Ｆ−１０、Ｆ−４、Ｆ−２、
Ｆ−１、Ａ−５０００、Ａ−２５００、Ａ−１０００、
Ａ−５００を用いて検量線を作成した。また、検出器
は、ＲＩ（屈折率）検出器とＵＶ（紫外線）検出器とを
直列に配列し用いた。なおカラムとしては、市販のポリ
スチレンジェルカラムを複数本組み合わせるのが良く、
本発明では、昭和電工社製のｓｈｏｄｅｘＧＰＣＫ
Ｆ−８０１，８０２，８０３，８０４，８０５，８０
６，８０７，８００Ｐの組み合わせにて測定した。

【０２２９】装置は、高速ＧＰＣＨＰＬＣ８１２０
ＧＰＣ（東ソー社製）を使用した。

【０２３０】本発明に係るトナーを重合法により製造す
る場合、使用される重合性単量体系を構成する重合性単
量体としては以下のものが挙げられる。

【０２３１】重合性単量体としては、スチレン・ｏ−メ
チルスチレン・ｍ−メチルスチレン・ｐ−メチルスチレ
ン・ｐ−メトキシスチレン・ｐ−エチルスチレン等のス
チレン系単量体、アクリル酸メチル・アクリル酸エチル
・アクリル酸ｎ−ブチル・アクリル酸イソブチル・アク
リル酸ｎ−プロピル・アクリル酸ｎ−オクチル・アクリ
ル酸ドデシル・アクリル酸２−エチルヘキシル・アクリ
ル酸ステアリル・アクリル酸２−クロルエチル・アクリ
ル酸フェニル等のアクリル酸エステル類、メタクリル酸
メチル・メタクリル酸エチル・メタクリル酸ｎ−プロピ
ル・メタクリル酸ｎ−ブチル・メタクリル酸イソブチル
・メタクリル酸ｎ−オクチル・メタクリル酸ドデシル・
メタクリル酸２−エチルヘキシル・メタクリル酸ステア
リル・メタクリル酸フェニル・メタクリル酸ジメチルア
ミノエチル・メタクリル酸ジエチルアミノエチル等のメ
タクリル酸エステル類、その他のアクリロニトリル・メ
タクリロニトリル・アクリルアミド等の単量体が挙げら
れる。

【０２３２】これらの単量体は単独または混合して使用
し得る。上述の単量体の中でも、スチレンまたはスチレ
ン誘導体を単独で、あるいはほかの単量体と混合して使
用することがトナーの現像特性及び耐久性の点から好ま
しい。

【０２３３】本発明に係わる重合トナーの製造において
は、単量体系に樹脂を添加して重合しても良い。例え
ば、単量体では水溶性のため水性懸濁液中では溶解して
乳化重合を起こすため使用できないアミノ基、カルボン
酸基、水酸基、スルフォン酸基、グリシジル基、ニトリ
ル基等、親水性官能基含有の単量体成分をトナー中に導
入したい時には、これらとスチレンあるいはエチレン等
ビニル化合物とのランダム共重合体、ブロック共重合
体、あるいはグラフト共重合体等、共重合体の形にし
て、あるいはポリエステル、ポリアミド等の重縮合体、
ポリエーテル、ポリイミン等、重付加重合体の形で使用
が可能である。

【０２３４】このような極性官能基を含む高分子重合体
を使用する場合、その平均分子量は５，０００以上が好
ましく用いられる。５，０００未満、特に４，０００以
下では、本重合体が表面付近に集中し易いことから、現
像性や耐ブロッキング性等に悪い影響が起こり易くなり
好ましくない。また、極性重合体としては特にポリエス
テル系の樹脂が好ましい。

【０２３５】また、材料の分散性や定着性、あるいは画
像特性の改良等を目的として上記以外の樹脂を単量体系
中に添加しても良く、用いられる樹脂としては、例え
ば、ポリスチレン、ポリビニルトルエンなどのスチレン
及びその置換体の単重合体；スチレン−プロピレン共重
合体、スチレン−ビニルトルエン共重合体、スチレン−
ビニルナフタリン共重合体、スチレン−アクリル酸メチ
ル共重合体、スチレン−アクリル酸エチル共重合体、ス
チレン−アクリル酸ブチル共重合体、スチレン−アクリ
ル酸オクチル共重合体、スチレン−アクリル酸ジメチル
アミノエチル共重合体、スチレン−メタクリル酸メチル
共重合体、スチレン−メタクリル酸エチル共重合体、ス
チレン−メタクリル酸ブチル共重合体、スチレン−メタ
クリ酸ジメチルアミノエチル共重合体、スチレン−ビニ
ルメチルエーテル共重合体、スチレン−ビニルエチルエ
ーテル共重合体、スチレン−ビニルメチルケトン共重合
体、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−イソプ
レン共重合体、スチレン−マレイン酸共重合体、スチレ
ン−マレイン酸エステル共重合体などのスチレン系共重
合体；ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリ
レート、ポリ酢酸ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレ
ン、ポリビニルブチラール、シリコーン樹脂、ポリエス
テル樹脂、ポリアミド樹脂、エポキシ樹脂、ポリアクリ
ル樹脂、ロジン、変性ロジン、テルペン樹脂、フェノー
ル樹脂、脂肪族または脂環族炭化水素樹脂、芳香族系石
油樹脂などが単独或いは混合して使用できる。

【０２３６】これら樹脂の添加量としては、単量体１０
０質量部に対し１〜２０質量部が好ましい。１質量部未
満では添加効果が小さく、２０質量部を超えると重合ト
ナーの種々の物性設計が難しくなる。

【０２３７】さらに、単量体を重合して得られるトナー
の分子量範囲とは異なる分子量の重合体を単量体中に溶
解して重合すれば、分子量分布の広い、耐オフセット性
の高いトナーを得ることができる。

【０２３８】なお、重合法・粉砕法どちらの場合におい
ても結着樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）は、４０〜７０
℃であることが好ましく、４５〜６５℃の範囲がさらに
好ましい。これらは単独、または一般的には出版物ポリ
マーハンドブック第２版ＩＩＩ−ｐ１３９〜１９２（Ｊ
ｏｈｎＷｉｌｅｙ＆Ｓｏｎｓ社製）に記載の理論ガラ
ス転移温度（Ｔｇ）が、４０〜７０℃を示すように単量
体を適宜混合して用いられる。理論ガラス転移温度が４
０℃未満の場合にはトナーの保存安定性や耐久安定性の
面から問題が生じやすく、７０℃を超える場合にはトナ
ーの定着点の上昇をもたらす。特にフルカラー画像を形
成するためのカラートナーの場合においては各色トナー
の定着時の混色性が低下し色再現性に乏しく、さらにＯ
ＨＰ画像の透明性が低下するため好ましくない。

【０２３９】また、前述の該トナーのＴｇは、以下の方
法により決定した。

【０２４０】Ｔｇは、サンプルを一旦昇温し冷却した
後、二度目の昇温時のＤＳＣカーブより、図１４に示す
ように吸熱ピーク前の基線と吸熱ピーク後の基線の中線
と、立ち上がり曲線での交点をもってＴｇとした。

【０２４１】使用した装置等については後述する。

【０２４２】本発明のトナーには、着色力を付与するた
めに着色剤を必須成分として含有する。本発明に好まし
く使用される有機顔料または染料として以下のものが挙
げられる。

【０２４３】シアン系着色剤としての有機顔料又は有機
染料としては、銅フタロシアニン化合物及びその誘導
体，アントラキノン化合物，塩基染料レーキ化合物等が
利用できる。具体的には、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー
１，Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー７，Ｃ．Ｉ．ピグメント
ブルー１５，Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：１，Ｃ．
Ｉ．ピグメントブルー１５：２，Ｃ．Ｉ．ピグメントブ
ルー１５：３，Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：４，
Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー６０，Ｃ．Ｉ．ピグメントブ
ルー６２，Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー６６等が挙げられ
る。

【０２４４】マゼンタ系着色剤としての有機顔料又は有
機染料としては、縮合アゾ化合物，ジケトピロロピロー
ル化合物，アントラキノン，キナクリドン化合物，塩基
染料レーキ化合物，ナフトール化合物，ベンズイミダゾ
ロン化合物，チオインジゴ化合物，ペリレン化合物が用
いられる。具体的には、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２，
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド３，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッ
ド５，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド６，Ｃ．Ｉ．ピグメン
トレッド７，Ｃ．Ｉ．ピグメントバイオレット１９，
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２３，Ｃ．Ｉ．ピグメントレ
ッド４８：２，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド４８：３，
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド４８：４，Ｃ．Ｉ．ピグメン
トレッド５７：１，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド８１：
１，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１２２，Ｃ．Ｉ．ピグメ
ントレッド１４４，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１４６，
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１６６，Ｃ．Ｉ．ピグメント
レッド１６９，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１７７，Ｃ．
Ｉ．ピグメントレッド１８４，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッ
ド１８５，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２０２，Ｃ．Ｉ．
ピグメントレッド２０６，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２
２０，Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド２２１，Ｃ．Ｉ．ピグ
メントレッド２５４等が挙げられる。

【０２４５】イエロー系着色剤としての有機顔料又は有
機染料としては、縮合アゾ化合物，イソインドリノン化
合物，アントラキノン化合物，アゾ金属錯体，メチン化
合物，アリルアミド化合物に代表される化合物が用いら
れる。具体的には、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１２，
Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１３，Ｃ．Ｉ．ピグメント
イエロー１４，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１５，Ｃ．
Ｉ．ピグメントイエロー１７，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエ
ロー６２，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー７４，Ｃ．Ｉ．
ピグメントイエロー８３，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー
９３，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９４，Ｃ．Ｉ．ピグ
メントイエロー９５，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９
７，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１０９，Ｃ．Ｉ．ピグ
メントイエロー１１０，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１
１１，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１２０，Ｃ．Ｉ．ピ
グメントイエロー１２７，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー
１２８，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１２９，Ｃ．Ｉ．
ピグメントイエロー１４７，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロ
ー１５１，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１５４，Ｃ．
Ｉ．ピグメントイエロー１６８，Ｃ．Ｉ．ピグメントイ
エロー１７４，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１７５，
Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１７６，Ｃ．Ｉ．ピグメン
トイエロー１８０，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１８
１，Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１９１，Ｃ．Ｉ．ピグ
メントイエロー１９４等が挙げられる。

【０２４６】これらの着色剤は、単独又は混合しさらに
は固溶体の状態で用いることができる。本発明のトナー
に用いられる着色剤は、色相角，彩度，明度，耐光性，
ＯＨＰ透明性，トナーへの分散性の点から選択される。

【０２４７】該着色剤の添加量は、結着樹脂１００質量
部に対し１〜２０質量部添加して用いられる。

【０２４８】黒色着色剤としては、カーボンブラック、
磁性体、上記イエロー／マゼンタ／シアン着色剤を用い
黒色に調色されたものが利用される。

【０２４９】黒色着色剤として磁性体を用いた場合に
は、他の着色剤と異なり、樹脂１００質量部に対し３０
〜２００質量部添加して用いられる。

【０２５０】磁性体としては、鉄，コバルト，ニッケ
ル，銅，マグネシウム，マンガン，アルミニウム，珪素
などの元素を含む金属酸化物などがある。中でも四三酸
化鉄，γ−酸化鉄等、酸化鉄を主成分とするものが好ま
しい。また、トナー帯電性コントロールの観点から硅素
元素またはアルミニウム元素等、他の金属元素を含有し
ていてもよい。これら磁性粒子は、窒素吸着法によるＢ
ＥＴ比表面積が２〜３０ｍ²／ｇ、特に３〜２８ｍ²／ｇ
が好ましく、更にモース硬度が５〜７の磁性粉が好まし
い。

【０２５１】磁性体の形状としては、８面体，６面体，
球体，針状，鱗片状などがあるが、８面体，６面体，球
体，不定型等の異方性の少ないものが画像濃度を高める
上で好ましい。磁性体の平均粒径としては０．０５〜
１．０μｍが好ましく、さらに好ましくは０．１〜０．
６μｍ、さらには０．１〜０．３μｍが好ましい。

【０２５２】磁性体量は結着樹脂１００質量部に対し３
０〜２００質量部、好ましくは４０〜２００質量部、さ
らには５０〜１５０質量部が好ましい。３０質量部未満
では着色力が不足したりトナー搬送に磁気力を用いる現
像器においては、搬送性が不十分で現像剤担持体上の現
像剤層にムラが生じ画像ムラが発生する傾向があり、さ
らに現像剤トリボの上昇に起因する画像濃度の低下が生
じ易い傾向がある。一方、２００質量部を超えると定着
性に問題が生ずる傾向がある。

【０２５３】本発明においては重合法を用いてトナーを
得る場合には、着色剤の持つ重合阻害性や水相移行性に
注意を払う必要があり、好ましくは、表面改質、例え
ば、重合阻害のない物質による疎水化処理を施しておい
たほうが良い。特に、染料系やカーボンブラックは、重
合阻害性を有しているものが多いので使用の際に注意を
要する。染料系を表面処理する好ましい方法としては、
あらかじめこれら染料の存在下に重合性単量体を重合せ
しめる方法が挙げられ、得られた着色重合体を単量体系
に添加する。

【０２５４】また、カーボンブラックについては、上記
染料と同様の処理の他、カーボンブラックの表面官能基
と反応する物質、例えば、ポリオルガノシロキサン等で
処理を行っても良い。

【０２５５】カラートナーとする場合には、ジスアゾ系
黄色顔料，キナクリドン系マゼンタ顔料，フタロシアニ
ン系シアン顔料から選択して用いることが望ましい。

【０２５６】トナーを磁性トナーとして用いる場合、磁
性粉を含有せしめてもよい。このような磁性粉として
は、磁場の中に置かれて磁化される物質が用いられ、
鉄、コバルト、ニッケルなどの強磁性金属の粉末若しく
は、マグネタイト、フェライトなどの化合物がある。特
に、本発明においては、重合法を用いてトナーを得る場
合には、磁性体の持つ重合阻害性や水相移行性に注意を
払う必要があり、好ましくは、表面改質、例えば、重合
阻害のない物質による疎水化処理を施しておいたほうが
良い。

【０２５７】本発明に重合法を用いる場合、トナーの製
造において使用される重合開始剤としては、重合反応時
に半減期０．５〜３０時間であるものを、重合性単量体
１００質量部に対し０．５〜２０質量部の添加量で重合
反応を行うと、分子量１万〜１０万の間に極大を有する
重合体を得、トナーに望ましい強度と適当な溶融特性を
与えることができる。重合開始剤としては、２，２’−
アゾビス−（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，
２’−アゾビスイソブチロニトリル、１，１’−アゾビ
ス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２’
−アゾビス−４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニ
トリル、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ系または
ジアゾ系重合開始剤；ベンゾイルパーオキサイド、メチ
ルエチルケトンパーオキサイド、ジイソプロピルパーオ
キシカーボネート、クメンヒドロパーオキサイド、２，
４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパ
ーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシ２−エチルヘキサ
ノエート等の過酸化物系重合開始剤が挙げられる。

【０２５８】本発明に重合法を用いる場合、架橋剤を添
加しても良く、好ましい添加量としては、０．００１〜
１５質量％である。

【０２５９】ここで架橋剤としては、主として２個以上
の重合可能な二重結合を有する化合物が用いられ、例え
ば、ジビニルベンゼン、ジビニルナフタレン等のような
芳香族ジビニル化合物；例えばエチレングリコールジア
クリレート、エチレングリコールジメタクリレート、
１，３−ブタンジオールジメタクリレート等のような二
重結合を２個有するカルボン酸エステル；ジビニルアニ
リン、ジビニルエーテル、ジビニルスルフィド、ジビニ
ルスルホン等のジビニル化合物；及び３個以上のビニル
基を有する化合物；が単独もしくは混合物として用いら
れる。

【０２６０】本発明に重合法を用いる場合、一般に上述
のトナー組成物、すなわち重合性単量体中に磁性体、離
型剤、可塑剤、荷電制御剤、架橋剤、場合によって着色
剤等トナーとして必要な成分及びその他の添加剤、例え
ば重合反応で生成する重合体の粘度を低下させるために
入れる有機溶媒、高分子重合体、分散剤等を適宜加え
て、ホモジナイサー、ボールミル、コロイドミル、超音
波分散機等の分散機によって均一に溶解または分散せし
めた単量体系を、分散安定剤を含有する水系媒体中に懸
濁する。この時、高速撹拌機もしくは超音波分散機のよ
うな高速分散機を使用して一気に所望のトナー粒子のサ
イズとするほうが、得られるトナー粒子の粒径がシャー
プになる。重合開始剤添加の時期としては、重合性単量
体中に他の添加剤を添加するとき同時に加えても良い
し、水系媒体中に懸濁する直前に混合しても良い。ま
た、造粒直後、重合反応を開始する前に重合性単量体あ
るいは溶媒に溶解した重合開始剤を加えることもでき
る。

【０２６１】造粒後は、通常の撹拌機を用いて、粒子状
態が維持され且つ粒子の浮遊・沈降が防止される程度の
撹拌を行えば良い。

【０２６２】本発明の画像形成方法に係わる重合トナー
を製造する場合には、分散安定剤として公知の界面活性
剤や有機・無機分散剤が使用でき、中でも無機分散剤が
有害な超微粉を生じ難く、その立体障害性により分散安
定性を得ているので反応温度を変化させても安定性が崩
れ難く、洗浄も容易でトナーに悪影響を与え難いので、
好ましく使用できる。こうした無機分散剤の例として
は、燐酸カルシウム、燐酸マグネシウム、燐酸アルミニ
ウム、燐酸亜鉛等の燐酸多価金属塩；炭酸カルシウム、
炭酸マグネシウム等の炭酸塩；メタ硅酸カルシウム、硫
酸カルシウム、硫酸バリウム等の無機塩；水酸化カルシ
ウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、シリ
カ、ベントナイト、アルミナ等の無機酸化物が挙げられ
る。

【０２６３】これらの無機分散剤は、重合性単量体１０
０質量部に対して、０．２〜２０質量部を単独で使用す
ることが望ましいが、超微粒子を発生し難いもののトナ
ーの微粒化はやや苦手であるので、０．００１〜０．１
質量部の界面活性剤を併用しても良い。

【０２６４】界面活性剤としては、例えばドデシルベン
ゼン硫酸ナトリウム、テトラデシル硫酸ナトリウム、ペ
ンタデシル硫酸ナトリウム、オクチル硫酸ナトリウム、
オレイン酸ナトリウム、ラウリル酸ナトリウム、ステア
リン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム等が挙げられ
る。

【０２６５】これら無機分散剤を用いる場合には、その
まま使用しても良いが、より細かい粒子を得るため、水
系媒体中にて該無機分散剤粒子を生成させることができ
る。例えば、燐酸カルシウムの場合、高速撹拌下、燐酸
ナトリウム水溶液と塩化カルシウム水溶液とを混合し
て、水不溶性の燐酸カルシウムを生成させることがで
き、より均一で細かな分散が可能となる。この時、同時
に水溶性の塩化ナトリウム塩が副生するが、水系媒体中
に水溶性塩が存在すると、重合性単量体の水への溶解が
抑制されて、乳化重合による超微粒トナーが発生し難く
なるので、より好都合である。重合反応終期に残存重合
性単量体を除去する時には障害となることから、水系媒
体を交換するか、イオン交換樹脂で脱塩したほうが良
い。無機分散剤は、重合終了後酸あるいはアルカリで溶
解して、ほぼ完全に取り除くことができる。

【０２６６】前記重合工程においては、重合温度は４０
℃以上、一般には５０〜９０℃の温度に設定して重合を
行う。この温度範囲で重合を行うと、内部に封じられる
べき離型剤やワックスの類が、相分離により析出して内
包化がより完全となる。残存する重合性単量体を消費す
るために、重合反応終期ならば、反応温度を９０〜１５
０℃にまで上げることは可能である。

【０２６７】重合トナー粒子は重合終了後、公知の方法
によって濾過、洗浄、乾燥を行い、無機微粉体を混合し
表面に付着させることで、トナーを得ることができる。
また、製造工程に分級工程を入れ、粗粉や微粉をカット
することも、本発明の望ましい形態の一つである。

【０２６８】本発明に係わるトナーを粉砕法により製造
する場合は、公知の方法が用いられるが、例えば、結着
樹脂、磁性体、離型剤、荷電制御剤、場合によって着色
剤等トナーとして必要な成分及びその他の添加剤等をヘ
ンシェルミキサー、ボールミル等の混合器により十分混
合してから加熱ロール、ニーダー、エクストルーダーの
如き熱混練機を用いて溶融混練して樹脂類をお互いに相
溶せしめた中に磁性体等の他のトナー材料を分散又は溶
解せしめ、冷却固化、粉砕後、分級、必要に応じて表面
処理を行ってトナー粒子を得ることができる。分級及び
表面処理の順序はどちらが先でもよい。分級工程におい
ては生産効率上、多分割分級機を用いることが好まし
い。

【０２６９】粉砕工程は、機械衝撃式、ジェット式等の
公知の粉砕装置を用いた方法により行うことができる。
本発明に係わる特定の円形度を有するトナーを得るため
には、さらに熱をかけて粉砕したり、あるいは補助的に
機械的衝撃を加える処理をすることが好ましい。また、
微粉砕（必要に応じて分級）されたトナー粒子を熱水中
に分散させる湯浴法、熱気流中を通過させる方法などを
用いても良い。

【０２７０】機械的衝撃力を加える手段としては、例え
ば川崎重工社製のクリプトロンシステムやターボ工業社
製のターボミル等の機械衝撃式粉砕機を用いる方法、ま
た、ホソカワミクロン社製のメカノフュージョンシステ
ムや奈良機械製作所製のハイブリダイゼーションシステ
ム等の装置のように、高速回転する羽根によりトナーを
ケーシングの内側に遠心力により押しつけ、圧縮力、摩
擦力等の力によりトナーに機械的衝撃力を加える方法が
挙げられる。

【０２７１】機械的衝撃法を用いる場合においては、処
理温度をトナーのガラス転移点Ｔｇ付近の温度（Ｔｇ±
１０℃）を加える熱機械的衝撃が、凝集防止や生産性の
観点から好ましい。さらに好ましくは、トナーのガラス
転移点Ｔｇ±５℃の範囲の温度で行うことが、転写効率
を向上させるのに特に有効である。

【０２７２】さらにまた、本発明に係わるトナーは、特
公昭５６−１３９４５号公報等に記載のディスク又は多
流体ノズルを用い溶融混合物を空気中に霧化し球状トナ
ーを得る方法や、重合法として懸濁重合法の他にも単量
体には可溶で得られる重合体が不溶な水系有機溶剤を用
い直接トナーを生成する分散重合方法又は水溶性極性重
合開始剤存在下で直接重合しトナーを生成するソープフ
リー重合方法に代表される乳化重合方法等を用いトナー
を製造する方法でも製造が可能である。

【０２７３】本発明に係わるトナーは、トナー全体に対
して０．５〜５０質量％の離型剤を含有することも好ま
しい使用形態の一つである。

【０２７４】転写材上に転写されたトナー像はその後、
熱・圧力等のエネルギーにより転写材上に定着され、半
永久的画像が得られる。この際、熱ロール式定着が一般
に良く用いられる。

【０２７５】重量平均粒径が１０μｍ以下のトナーを用
いれば非常に高精細な画像を得ることができるが、粒径
の細かいトナー粒子は紙等の転写材を使用した場合に紙
の繊維の隙間に入り込み、熱定着用ローラからの熱の受
け取りが不十分となり、低温オフセットが発生しやす
い。しかしながら、本発明に係わるトナーにおいて、離
型剤として適正量のワックスを含有せしめることによ
り、高解像性と耐オフセット性を両立させつつ感光体の
削れを防止することが可能となる。

【０２７６】本発明に係わるトナーに使用可能なワック
スとしては、パラフィンワックス、マイクロクリスタリ
ンワックス、ペトローラクタム等の石油系ワックス及び
その誘導体、モンタンワックス及びその誘導体、フィッ
シャートロプシュ法による炭化水素ワックス及びその誘
導体、ポリエチレンに代表されるポリオレフィンワック
ス及びその誘導体、カルナバワックス、キャンデリラワ
ックス等天然ワックス及びその誘導体などで、誘導体に
は酸化物や、ビニル系モノマーとのブロック共重合物、
グラフト変性物を含む。さらには、高級脂肪族アルコー
ル、ステアリン酸、パルミチン酸等の脂肪酸、あるいは
その化合物、酸アミドワックス、エステルワックス、ケ
トン、硬化ヒマシ油及びその誘導体、植物系ワックス、
動物性ワックスなども使用できる。

【０２７７】これらのワックス成分を使用したトナー
は、示差走査熱量計により測定されるＤＳＣ曲線におい
て、昇温測定時に２０〜２００℃の領域に吸熱ピークが
あり、５０〜１５０℃に最大吸熱ピークを有するものが
好ましい。また、示差走査熱量計により測定されるＤＳ
Ｃ曲線において、降温測定時において２０〜２００℃の
領域に発熱ピークがあり、４０〜１５０℃に最大発熱ピ
ークを有するものがより好ましい。上記温度領域に吸熱
ピークおよび最大吸熱ピークを有することにより、低温
定着に大きく貢献しつつ、離型性をも効果的に発現し、
本発明の定着方法とのマッチングが良好なものとなる。
該吸熱ピークが２０℃未満に存在するとトナーの耐高温
オフセット性が著しく損なわれ、２００℃を超えるとト
ナーの低温定着性が著しく損なわれる。また、該最大吸
熱ピークが昇温測定時に５０℃未満、降温測定時に４０
℃未満であると、ワックス成分の自己凝集力が弱くな
り、結果として耐高温オフセット性が悪化する。一方、
該最大吸熱ピークが１５０℃を超えると定着温度が高く
なり低温オフセットが発生しやすくなり好ましくない。

【０２７８】ワックス成分の最大吸熱ピーク温度の測定
は、「ＡＳＴＭＤ３４１８−８」に準じて行う。測
定には、例えばパーキンエルマー社製ＤＳＣ−７を用い
る。装置検出部の温度補正はインジウムと亜鉛の融点を
用い、熱量の補正についてはインジウムの融解熱を用い
る。測定サンプルにはアルミニウム製のパンを用い、対
照用に空パンをセットし、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測
定を行う。

【０２７９】本発明の画像形成方法に係わるトナーにお
いて、これらのワックス成分の含有量としては、トナー
全体に対して０．５〜５０質量％の範囲が好ましい。含
有量が０．５質量％未満では低温オフセット抑制効果に
乏しく、５０質量％を超えてしまうと長期間の保存性が
悪化すると共に、他のトナー材料の分散性が悪くなり、
トナーの流動性の悪化や画像特性の低下につながる。

【０２８０】本発明の画像形成方法に係わるトナーに
は、荷電特性を安定化するために荷電制御剤を配合して
も良い。荷電制御剤としては、公知のものが利用でき、
特に帯電スピードが速く、かつ、一定の帯電量を安定し
て維持できる荷電制御剤が好ましい。さらに、トナーを
直接重合法により製造する場合には、重合阻害性が低
く、水系分散媒体への可溶化物が実質的にない荷電制御
剤が特に好ましい。具体的な化合物としては、ネガ系荷
電制御剤としてサリチル酸、アルキルサリチル酸、ジア
ルキルサリチル酸、ナフトエ酸、ダイカルボン酸の如き
芳香族カルボン酸の金属化合物、アゾ染料あるいはアゾ
顔料の金属塩または金属錯体、スルホン酸又はカルボン
酸基を側鎖に持つ高分子型化合物、ホウ素化合物、尿素
化合物、ケイ素化合物、カリックスアレーン等が挙げら
れる。ポジ系荷電制御剤として四級アンモニウム塩、該
四級アンモニウム塩を側鎖に有する高分子型化合物、グ
アニジン化合物、ニグロシン系化合物、イミダゾール化
合物等が挙げられる。該荷電制御剤は樹脂１００質量部
に対し０．５〜１０質量部使用することが好ましい。し
かしながら、本発明の画像形成方法に関わるトナーは、
荷電制御剤の添加は必須ではなく、トナーの層厚規制部
材や現像剤担持体との摩擦帯電を積極的に利用すること
でトナー中に必ずしも荷電制御剤を含む必要はない。

【０２８１】

【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
るが、本発明はこれらに何ら限定されるものではない。

【０２８２】（磁性体の製造例）硫酸第一鉄水溶液中
に、鉄イオンに対して１．０〜１．１当量の苛性ソーダ
溶液を混合し、水酸化第一鉄を含む水溶液を調製した。
水溶液のｐＨを９前後に維持しながら、空気を吹き込
み、８０〜９０℃で酸化反応を行い、種晶を生成させる
スラリー液を調製した。

【０２８３】次いで、このスラリー液に当初のアルカリ
量（苛性ソーダのナトリウム成分）に対し０．９〜１．
２当量となるよう硫酸第一鉄水溶液を加えた後、スラリ
ー液をｐＨ７．８に維持して、空気を吹込みながら酸化
反応をすすめ、酸化反応後に生成した磁性酸化鉄粒子を
洗浄・濾過して一旦取り出した。この時、含水サンプル
を少量採取し、含水量を計っておいた。次に、この含水
サンプルを乾燥せずに別の水系媒体中に再分散させた
後、再分散液のｐＨを約６に調整し、十分撹拌しながら
シランカップリング剤（ｎ−Ｃ₁₀Ｈ₂₁Ｓｉ（ＯＣ
Ｈ₃）₃）を磁性酸化鉄１００質量部に対し１．０質量部
（磁性酸化鉄の量は含水サンプルから含水量を引いた値
として計算した）添加し、カップリング処理を行った。
生成した疎水性酸化鉄粒子を常法により洗浄・濾過・乾
燥し、次いで若干凝集している粒子を解砕処理して、体
積平均粒径０．３５μｍの表面処理磁性体を得た。

【０２８４】現像剤の製造例１イオン交換水８０９ｇに０．１Ｍ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶液５
０１ｇを投入し６０℃に加温した後、１．０７Ｍ−Ｃａ
Ｃｌ₂水溶液６７．７ｇを徐々に添加して燐酸カルシウ
ム塩を含む水系媒体を得た。

【０２８５】一方、・スチレン７８質量部・ｎ−ブチルアクリレート２２質量部・ジビニルベンゼン０．３質量部・不飽和ポリエステル樹脂０．５質量部（Ｍｎ＝１８０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２）・飽和ポリエステル樹脂４．５質量部（Ｍｎ＝１７０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４）・負荷電性制御剤（モノアゾ染料系のＦｅ化合物）１質量部・表面処理磁性体１００質量部上記処方をアトライター（三井三池化工機（株））を用
いて均一に分散混合した。この単量体組成物を６０℃に
加温し、そこにベヘニン酸ベヘニルを主体とするエステ
ルワックス（ＤＳＣにおける昇温測定時の最大吸熱ピー
ク７２℃／降温測定時の最大発熱ピーク７０℃）１０質
量部を添加混合溶解し、これに重合開始剤２，２’−ア
ゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）［ｔ_1/2＝
１４０分，６０℃条件下］３質量部を溶解した。

【０２８６】前記水系媒体中に上記重合性単量体系を投
入し、６０℃，Ｎ₂雰囲気下においてＴＫ式ホモミキサ
ー（特殊機化工業（株））にて１０，０００ｒｐｍで１
５分間撹拌し、造粒した。その後パドル撹拌翼で撹拌し
つつ、６０℃で６時間反応させた。その後液温を８０℃
とし更に４時間撹拌を続けた。反応終了後、８０℃で更
に２時間蒸留を行い、その後、懸濁液を冷却し、塩酸を
加えて燐酸カルシウム塩を溶解し、濾過・水洗を行い、
湿潤磁性着色粒子を得た。

【０２８７】次に、上記粒子を４０℃にて１２時間乾燥
して重量平均粒径７．０μｍの磁性着色粒子（トナー粒
子）を得た。

【０２８８】このトナー粒子１００質量部と、一次粒径
８ｎｍのシリカにヘキサメチルジシラザンで表面を処理
しさらにシリコーンオイルで処理したＢＥＴ値が２００
ｍ²／ｇの疎水性シリカ微粉体１．２質量部とをヘンシ
ェルミキサー（三井三池化工機（株））で混合して、現
像剤１を得た。

【０２８９】現像剤の物性を表１に示す。

【０２９０】現像剤の製造例２〜４乾燥時間をそれぞれ１０時間、８時間、６時間としたこ
と以外は現像剤の製造例１と同様にして、現像剤２、３
及び４を得た。現像剤２、３及び４の物性を表１に示
す。

【０２９１】現像剤の製造例５磁性体１００質量部をカーボンブラック（ＢＥＴ６０ｍ
²／ｇ）７．５質量部としたこと以外は現像剤の製造例
１と同様にして、現像剤５を調製した。現像剤５の物性
を表１に示す。

【０２９２】現像剤の製造例６〜８乾燥時間をそれぞれ１０時間、８時間、６時間としたこ
と以外は現像剤の製造例５と同様にして、現像剤６、７
及び８を得た。現像剤６、７及び８の物性を表１に示
す。

【０２９３】現像剤の製造例９磁性体１００質量部をピグメントイエロー１７４１０
質量部とし、モノアゾ染料系の鉄化合物をジアルキルサ
リチル酸の金属化合物としたこと以外は現像剤の製造例
１と同様にして、現像剤９を調製した。現像剤９の物性
を表１に示す。

【０２９４】現像剤の製造例１０〜１２乾燥時間をそれぞれ１０時間、８時間、６時間としたこ
と以外は現像剤の製造例９と同様にして、現像剤１０、
１１及び１２を得た。現像剤１０、１１及び１２の物性
表１に示す。

【０２９５】現像剤の製造例１３磁性体１００質量部をピグメントレッド１２２１０質
量部とし、モノアゾ染料系の鉄化合物をジアルキルサリ
チル酸の金属化合物としたこと以外は現像剤の製造例１
と同様にして、現像剤１３を調製した。現像剤１３の物
性を表１に示す。

【０２９６】現像剤の製造例１４〜１６乾燥時間をそれぞれ１０時間、８時間、６時間としたこ
と以外は現像剤の製造例１３と同様にして、現像剤１
４、１５及び１６を得た。現像剤１４、１５及び１６の
物性表１に示す。

【０２９７】現像剤の製造例１７磁性体１００質量部をピグメントブルー１５：３１０
質量部とし、モノアゾ染料系の鉄化合物をジアルキルサ
リチル酸の金属化合物としたこと以外は現像剤の製造例
１と同様にして、現像剤１７を調製した。現像剤１７の
物性を表１に示す。

【０２９８】現像剤の製造例１８〜２０乾燥時間をそれぞれ１０時間、８時間、６時間としたこ
と以外は現像剤の製造例１７と同様にして、現像剤１
８、１９及び２０を得た。現像剤１８、１９及び２０の
物性表１に示す。

【０２９９】現像剤の製造例２１・スチレン／ｎ−ブチルアクリレート共重合体（質量比７８／２２）８０質量部（Ｍｎ＝２４３００Ｍｗ／Ｍｎ＝３．０）・不飽和ポリエステル樹脂０．５質量部（Ｍｎ＝１８０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２）・飽和ポリエステル樹脂４．５質量部（Ｍｎ＝１７０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４）・負荷電性制御剤（モノアゾ染料系のＦｅ化合物）３質量部・表面処理磁性体１００質量部・製造例１で用いたエステルワックス５質量部上記材料をブレンダーにて混合し、１１０℃に加熱した
二軸エクストルーダーで溶融混練し、冷却した混練物を
ハンマーミルで粗粉砕し、粗粉砕物を衝突式ジェットミ
ル（日本ニューマチック工業社製）で微粉砕し、得られ
た微粉砕物を風力分級して重量平均粒径７．２μｍのト
ナーを得た。その後バッチ式の衝撃式表面処理装置で球
形化処理を行った（処理温度４５℃、回転式処理ブレー
ド周速８０ｍ／ｓｅｃ、処理時間３分）。

【０３００】次に、得られた球形化トナー１００質量部
に対して、現像剤の製造例１で使用した疎水性コロイダ
ルシリカ１．０質量部を加えた混合物をヘンシェルミキ
サーで混合し現像剤２１を得た。現像剤２１の物性を表
１に示す。

【０３０１】現像剤の製造例２２疎水性シリカ１．０質量部を未処理のシリカ（ＢＥＴ３
００ｍ²／ｇ）０．８質量部としたこと以外は現像剤の
製造例２１と同様にして、現像剤２２を得た。現像剤２
２の物性を表１に示す。

【０３０２】現像剤の製造例２３球形化処理を行わなかったこと以外は現像剤の製造例２
１と同様にして、現像剤２３を得た。現像剤２３の物性
を表１に示す。

【０３０３】現像剤の製造例２４現像剤の製造例２１において行った衝撃式表面処理装置
での球形化処理を行なわなかったことを除いては、現像
剤の製造例２１と同様にして、現像剤２４を得た。現像
剤２４の物性を表１に示す。

【０３０４】

【表１】

【０３０５】本発明のトナーは、前述の粘弾性測定装置
によって１１０℃、１４０℃の温度において測定される
貯蔵弾性率の値がいずれのトナーも１１０℃では１．０
０×１０⁶以下、１４０℃では７．００×１０³以上であ
った。

【０３０６】＜実施例１〜３及び比較例１＞（１）カラー画像形成装置例本実施例に用いた画像形成装置について具体的に説明す
る。図１は、既に画像形成装置の一例として説明した
が、ここでは本実施例に用いた電子写真プロセスを利用
した市販のフルカラープリンターＬＢＰ−２１６０（キ
ヤノン製）の定着装置を電磁誘導定着装置に改造を施
し、中間転写体ドラムにクリーナーボックスを付ける等
の改造を施したものの概略図として示す。

【０３０７】感光体ドラム１０１は、基材上に有機光半
導体を有する感光層を有し、矢印方向に回転し、対抗し
接触回転する帯電ローラ１０２（導電性弾性層・芯金）
により感光体ドラム１０１上に約−６５０Ｖの表面電位
に帯電させる。露光１０３は、ポリゴンミラー１０９に
より感光体上にデジタル画像情報に応じてオン−オフさ
せることで露光部電位が−１００Ｖ、暗部電位が−６５
０Ｖの正電荷像が形成される。複数の現像器１０４Ｙ、
１０４Ｍ、１０４Ｃ、１０４ＢＫを用いイエロートナ
ー、マゼンタトナー、シアントナー、ブラックトナーを
感光体ドラム１０１上に反転現像方法を用いトナー像を
得た。該トナー像は、中間転写体１０５（弾性層、支持
体としての芯金）上に転写され中間転写体１０５上に四
色の色重ね顕色像が形成される。感光体１０１上の転写
残トナーはクリーナ１０７により回収される。

【０３０８】中間転写体１０５は、パイプ状の芯金にカ
ーボンブラックの導電付与部材をニトリル−ブタジエン
ラバー（ＮＢＲ）中に十分分散させた弾性層をコーティ
ングした。該コート層の硬度は「ＪＩＳＫ−６３０
１」に準拠し３０度で、且つ体積抵抗値は１０⁹Ω・ｃ
ｍであった。感光体１０１から中間転写１０５への転写
に必要な転写電流は約５μＡであり、これは電源より＋
５００Ｖを芯金上に付与することで得られた。

【０３０９】転写ローラ１０６として、直径１０ｍｍの
芯金上に、カーボンの導電性付与材をエチレン−プロピ
レン−ジエン系三次元共重合体（ＥＰＤＭ）の発泡体中
に十分分散させたものをコーティングすることにより生
成した弾性層の体積固有抵抗値が１０⁶Ω・ｃｍで、
「ＪＩＳＫ−６３０１」に準拠した硬度が３５度の値
を示すものを用いた。転写ローラには電圧を印加して１
５μＡの転写電流を流した。

【０３１０】加熱定着装置（加熱手段）１００には、電
磁誘導加熱方式の装置を用いた。

【０３１１】図２は本例の定着装置１００の要部の横断
側面模式図、図３は要部の正面模式図、図４は要部の縦
断正面模式図である。本例の加熱定着装置１００におい
ては、従来のオイル塗布機構を省略したものを用いた。

【０３１２】磁場発生手段は磁性コア１７ａ・１７ｂ・
１７ｃ及び励磁コイル１８からなる。

【０３１３】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃはフェラ
イトである。また、励磁コイル１８はコイル（線輪）を
構成させる導線（電線）として、一本ずつがそれぞれ絶
縁被覆された銅製の細線を複数本束ねたもの（束線）を
用い、これを複数回巻いて励磁コイルを形成している。
本例では１０ターン巻いて励磁コイル１８を形成してい
る。本例では、励磁コイルにおける励磁周波数を１００
ｋＨｚの交番電流とした。

【０３１４】図８は本例における定着ベルト１０の層構
成模式図である。本例の定着ベルト１０は、電磁誘導発
熱性の定着ベルト１０の基層となる金属ベルト等ででき
た発熱層１と、その外面に積層した弾性層２と、その外
面に積層した離型層３の複合構造のものである。略円筒
形状である定着ベルト１０において発熱層１が内面側で
あり、離型層３が外面側である。定着ベルトの直径は５
０ｍｍとした。

【０３１５】定着ベルト１０の発熱層１には、厚み１０
μｍのニッケル層を用いた。

【０３１６】また、弾性層２は、厚さ１００μｍシリコ
ーンゴムで、「ＪＩＳＫ−６３０１」に準拠した硬度
が３５度の値を示すものを用いた。

【０３１７】また、離型層３は厚さ２０μｍのフッ素樹
脂を有するものを用いた。

【０３１８】加圧部材としての加圧ローラ３０は、芯金
３０ａと、前記芯金周りに同心一体にローラ状に成形被
覆させた、耐熱性弾性フッ素ゴム３０ｂとで構成されて
おり、加圧用剛性ステイ２２の両端部と装置シャーシ側
のバネ受け部材２９ａ・２９ｂとの間にそれぞれ加圧バ
ネ２５ａ・２５ｂを縮設することで加圧用構成ステイ２
２に押し下げ力を作用させている。これにより、ベルト
ガイド部材１６ａの下面と加圧ローラ３０の上面とが定
着ベルト１０を挟んで、８０ｇ／ｍ²の紙を介した状態
において線圧８８２Ｎ／ｍ（０．９ｋｇｆ／ｃｍ）で圧
接して定着ニップ部Ｎを９．５ｍｍ形成しているもので
ある。加圧部材の外径は３５ｍｍとした。

【０３１９】上記定着器のＺ１，Ｚ２，Ｚ３を測定した
ところ以下のとおりであった。Ｚ１＝１８２℃ Ｚ２＝１６５℃ Ｚ３＝１６４℃

【０３２０】以上の条件で、常温常湿（２３℃，６０％
ＲＨ）環境下、定着スピード９４ｍｍ／ｓｅｃのプリン
トアウト速度で、実施例１，４及び５においては現像剤
５，９，１３，１７を、実施例２においては現像剤６，
１０，１４，１８を、実施例３においては現像剤７，１
１，１５，１９を、比較例１においては現像剤８，１
２，１６，２０をそれぞれ対応する色の現像器に入れ、
フルカラーでの連続モード（すなわち、現像器を休止さ
せることなくトナーの消費を促進させるモード）で、各
色トナーの印字比率がそれぞれ４％となるように横線画
像で３０００枚プリントアウト試験を行い、得られたプ
リントアウト画像についてオフセットトナーに由来する
画像の裏汚れを評価した。

【０３２１】また、グロスムラをチェックするために５
００枚毎に各色のベタ画像を出力し、一枚の画像の中で
のグロスムラを評価した。さらに、最後に画像濃度，カ
ブリおよび定着フィルムのトナーの融着による汚れ具合
と削れ等による劣化状態を評価した。

【０３２２】実施例１においては多数枚画出し試験前後
において、各色共充分な画像濃度が得られ、カブリの無
い鮮明な画像が得られた。また、グロスムラ、紙裏汚れ
も発生しなかった。

【０３２３】実施例２では若干のカブリの増加が認めら
れた。また、グロスムラ、紙裏汚れもわずかに発生した
ものの、全く問題の無いレベルであった。

【０３２４】実施例３では、画像濃度の低下、カブリの
増加が生じたものの、実用上問題の無いレベルであっ
た。また、若干のグロスムラ、紙裏汚れが生じたもの
の、これも実用上問題の無いレベルであった。さらに、
３０００枚目のベタ画像出力時に軽微なスリップと思わ
れる現象が確認されたが、実用上全く問題のないレベル
であった。

【０３２５】比較例１では、画像濃度の低下が大きく、
カブリも悪く実用上好ましくないものであった。更に、
定着時にスリップが発生し、定着ジャム、ホットオフセ
ットも発生した。また、得られた画像は紙裏汚れがひど
く、グロスムラも大きかった。

【０３２６】評価結果を表２に示す。

【０３２７】＜実施例４＞実施例１において用いた定着
装置において、加圧バネ（図３中２５ａ，２５ｂ）を変
更して、８０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において線圧
を１５６８Ｎ／ｍ（１．６ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接して定
着ニップ部Ｎを１１．０ｍｍ形成するものに改造した他
は実施例１と同様にプリントアウト試験を行った。

【０３２８】多数枚画出し前後において各色共十分な画
像濃度が得られ、カブリの無い鮮明な画像が得られたも
のの、問題の無いレベルであるが紙裏汚れがわずかに生
じていた。これは、耐久後の定着フィルム上の傷等の部
分にトナーの融着がごく微量生じていたことから、耐久
フィルム劣化に伴うホットオフセットが原因と考えられ
る。

【０３２９】評価結果を表２に示す。

【０３３０】＜実施例５＞実施例１において用いた定着
装置において、加圧バネ（図３中、２５ａ，２５ｂ）を
変更して、８０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において線
圧を２９４Ｎ／ｍ（０．３ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接して定
着ニップ部Ｎを７ｍｍ形成するものに改造した他は実施
例１と同様にプリントアウト試験を行った。

【０３３１】多数枚画出し前後において各色共十分な画
像濃度が得られ、カブリの無い鮮明な画像が得られたも
のの、問題の無いレベルであるがグロスムラがやや発生
し、紙裏汚れも生じていた。これは、耐久初期にわずか
に生じていたことから、定着圧不足に伴う一部の画像は
がれが原因と考えられる。

【０３３２】評価結果を表２に示す。

【０３３３】本発明の実施列、並びに、比較例中に記載
の評価項目の説明とその評価基準について述べる。

【０３３４】［プリントアウト画像評価］＜１＞画像濃度Ａ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）に３０
００枚プリントアウトした後の各色のベタ画像の５点平
均濃度である。画像濃度は「マクベス反射濃度計」（マ
クベス社製）を用いて測定を行った。なお、初期の画像
濃度はいずれのトナーも１．４０以上の画像濃度を有し
ていた。Ａ：１．４０以上Ｂ：１．３５以上、１．４０未満Ｃ：１．００以上、１．３５未満Ｄ：１．００未満

【０３３５】＜２＞画像カブリＡ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）に３０
００枚プリントアウトした後、各色トナーを用い白画像
を形成し、紙上のカブリを測定した。カブリの測定は、
東京電色社製のＲＥＦＬＥＣＴＭＥＴＥＲＭＯＤＥ
ＬＴＣ−６ＤＳを使用して測定した。

【０３３６】フィルターは、シアントナーにはアンバー
ライトフィルターを、イエロートナーにはブルーフィル
ターを、その他のトナーにはグリーンフィルターを用
い、下記式より算出した。数値が小さい程、カブリが少
ない。カブリ量（％）＝（プリントアウト前の白色度）−（プ
リント後の記録材の非画像形成部（白地部）の白色度）Ａ：非常に良好（１．５％未満）Ｂ：良好（１．５％以上、２．５％未満）Ｃ：実用可（２．５％以上、４．０％未満）Ｄ：実用不可（４％以上）

【０３３７】＜３＞グロスムラＡ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）上に前
記の通り各色のベタ画像をプリントアウトし、得られた
画像のグロスムラの程度について、以下に基づいて評価
した。Ａ：未発生Ｂ：ほとんど発生せずＣ：若干発生したが、実用的に問題がないＤ：かなり発生し、実用的に問題がある

【０３３８】＜４＞画像裏汚れＡ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）上に前
記の画像を連続３０００枚プリントアウトし、得られた
プリントアウト画像の裏汚れの程度について、以下に基
づいて評価した。Ａ：未発生Ｂ：ほとんど発生せずＣ：若干発生したが、実用的に問題がないＤ：かなり発生し、実用的に問題がある

【０３３９】

【表２】

【０３４０】＜実施例６〜１２及び比較例２＞（２）白黒画像形成装置例本実施例に用いた画像形成装置について具体的に説明す
る。図１１は、既に画像形成装置の一例として説明した
が、ここでは本実施例に用いた一成分現像方式の電子写
真プロセスを利用した市販の（キヤノン製）の定着装置
を電磁誘導定着装置に改造を施したものの概略図として
示す。

【０３４１】図１１において、２００は感光ドラムで、
その周囲に一次帯電ローラ２１７、現像器２４０、転写
帯電ローラ２１４、クリーナ２１６、レジスタローラ２
２４等が設けられている。そして感光体２００は一次帯
電ローラ２１７によって−７００Ｖに帯電される（印加
電圧は交流電圧−２．０ｋＶｐｐ、直流電圧−７００Ｖ
ｄｃ）。そして、レーザー発生装置２２１によりレーザ
ー光２２３を感光体２００に照射することによって露光
される。感光体２００上の静電潜像は、現像器２４０に
よって一成分磁性トナーで現像され、転写材Ｐを介して
感光体に当接された転写ローラ２１４により転写材Ｐ上
へ転写される。トナー画像をのせた転写材Ｐは搬送ベル
ト２２５等により定着器１００へ運ばれ、トナー画像は
転写材Ｐ上に定着される。また、一部感光体上に残され
たトナーはクリーニング手段２１６によりクリーニング
される。

【０３４２】現像領域では、感光体２００と現像スリー
ブ２０２との間に直流及び交流の現像バイアスが印加さ
れ、現像スリーブ上トナーは静電潜像に応じて感光体２
００上に飛翔し可視像となる。

【０３４３】定着装置１００は、図１２に示す加圧ロー
ラ駆動方式・電磁誘導加熱方式の装置である。

【０３４４】回転加熱部材３０１は、本例では外径４０
ｍｍ，厚さ０．７ｍｍの鉄製の芯金シリンダ３１１に、
表面の離型性を高めるためにＰＴＦＥ１０〜５０μｍや
ＰＴＡ１０〜５０μｍの層を用いることができるが、こ
こではＰＴＦＥ２５μｍの層３１２を設けた定着フィル
ム３１３と磁性コア３０４と、励磁コイル３０３、コイ
ル支持部材３０５からなる磁場発生手段で構成される。

【０３４５】磁場発生手段は磁性コア３０４と励磁コイ
ル３０３、コイル支持部材３０５からなる。

【０３４６】磁性コア３０４はフェライトである。ま
た、励磁コイル３０３はコイル（線輪）を構成させる導
線（電線）として、一本ずつがそれぞれ絶縁被覆された
銅製の細線を複数本束ねたもの（束線）を用い、これを
複数回巻いて励磁コイルを形成している。本例では１０
ターン巻いて励磁コイル３０３を形成している。本例で
は、励磁コイルにおける励磁周波数を１００ｋＨｚの交
番電流とした。

【０３４７】また、回転加熱部材３０１は加圧ローラ３
０２の表面に圧接していて、圧接部（ニップ部）での摩
擦力で従動回転するように配置してあり、図１３に示す
ような加圧ローラ３０２の回転軸方向にバネを用いた機
構により加圧されている。

【０３４８】これによりベルトガイド部材３１８の下面
と回転加圧部材３０２の上面とが定着ベルト３１３を挟
んで、７５ｇ／ｍ²の紙を介した状態において線圧８８
２Ｎ／ｍ（０．９ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接して定着ニップ
部Ｎを９．５ｍｍ形成しているものである。加圧部材の
外径は、３５ｍｍとした。上記定着装置のＺ１，Ｚ２，
Ｚ３を測定したところ、以下のとおりであった。Ｚ１＝１７５℃ Ｚ２＝１６０℃ Ｚ３＝１５９℃

【０３４９】以上の条件で、常温常湿（２３℃，６０％
ＲＨ）環境下、定着スピード１９０ｍｍ／ｓｅｃのプリ
ントアウト速度で、本発明の現像剤１〜４，２１〜２４
を用い、連続モード（すなわち、本体を休止させること
なくトナーの消費を促進させるモード）で印字比率が４
％の横線画像で５０００枚プリントアウト試験を行い、
得られたプリントアウト画像についてオフセットトナー
に由来する画像の裏汚れを評価した。

【０３５０】また、５０００枚出力後に、画像濃度，カ
ブリ、および定着フィルムのトナーの融着による汚れ具
合と削れ等による劣化状態を評価した。

【０３５１】実施例６では多数枚画出し試験後でも充分
な画像濃度が得られ、紙裏汚れも発生しなかった。

【０３５２】実施例７では若干のカブリの増加が認めら
れ、また、紙裏汚れもわずかに発生したものの、全く問
題の無いレベルであった。

【０３５３】実施例８では、画像濃度の低下、カブリの
増加が生じたものの、実用上問題の無いレベルであっ
た。また、若干の紙裏汚れが生じたものの、これも実用
上問題の無いレベルであった。

【０３５４】実施例９では、実施例６に比べやや画像濃
度の低下が生じた。また、若干の紙裏汚れもやや生じた
ものの、全く問題の無いレベルであった。

【０３５５】実施例１０は、実施例６に比べやや画像濃
度が低下し、カブリも増加した。また、紙裏汚れもやや
生じたものの、問題の無いレベルであった。

【０３５６】実施例１１では、画像濃度、カブリに関し
ては全く問題のないレベルであったが、定着フィルムの
劣化によると考えられる紙裏汚れが若干発生したが、実
用上問題のないレベルであった。

【０３５７】実施例１２では、実施例１１に比べカブリ
が低下したが、実用上問題のないレベルであった。

【０３５８】比較例２では、画像濃度の低下が大きく、
カブリも悪く実用上好ましくないものであった。更に、
定着時にスリップが発生し、定着ジャム、ホットオフセ
ットも発生した。また、得られた画像は紙裏汚れがひど
く実用的ではなかった。

【０３５９】評価結果を表３に示す。評価項目ならびに
評価基準は前述のとおりである。

【０３６０】

【表３】

【０３６１】＜実施例１３〜２４及び、比較例３〜６＞
実施例１〜５と同様の現像装置を用いて、低温低湿（１
５℃，１０％ＲＨ）環境下、定着装置を十分室温になる
まで放冷した状態から画像出力を行うモード（クイック
スタートモード）にて、画像濃度１．５に調整した単色
のベタ画像を、１２枚（Ａ４サイズ）／分のプリントア
ウト速度で、現像剤５〜２０をそれぞれ用い、単色での
連続１５枚のプリントアウト試験を行い、得られたプリ
ントアウト画像を次の項目について評価した。

【０３６２】［プリントアウト画像評価］＜５＞定着性（こすり試験）Ａ４のＣＬＣ用紙（キヤノ
ン製；１０５ｇ／ｍ²）に単位面積あたりのトナー質量
を１．０ｍｇ／ｃｍ²になるように調整し、濃度測定用
の１０ｍｍ×１０ｍｍベタ画像を多数有する画像を出力
し、得られた定着画像を５０ｇ／ｃｍ²の加重をかけた
シルボン紙で５回摺擦し、摺擦後の画像濃度低下率から
以下に基づいて評価した。Ａ：２％未満Ｂ：２％以上、５％未満Ｃ：５％以上、１０％未満Ｄ：１０％以上

【０３６３】この評価結果を表４にまとめる。

【０３６４】

【表４】

【０３６５】実施例１３〜２４で用いたトナーはこすり
試験による画像濃度安定性において良好な結果となった
が、これは、定着装置がクイックスタートに応えるべ
く瞬時に十分な定着エネルギーを安定して発生しトナー
に与えることができたこと、さらに連続出力におい
て、定着熱の供給が過不足無く安定して供給されたこ
と、さらにはトナーの含水率が規定量まで低減されて
いることの相乗効果によるものであると考えられる。本
実施例１３〜２４によれば、本体の印字待機時の定着装
置において予熱を必要としない、いわゆるクイックスタ
ート性及び省電力に優れたトナー及び画像形成方法が得
られるものである。

【０３６６】一方、比較例３〜６においては、実施例に
比較してやや劣るレベルとなった。また、若干のスモー
クも発生した。

【０３６７】＜比較例７＞実施例１３において用いた定
着装置を、図９に示したサーフ定着装置に変えた。この
定着装置は、フィルム加熱方式におけるトナー画像面と
接し、且つフィルム状部材１１１のトナー画像ｔ１と接
する面と反対の面に設けられた加熱手段１１３の熱をト
ナー画像に付与する定着装置であり、ニップ幅７ｍｍ，
線圧３９２Ｎ／ｍ（０．４ｋｇｆ／ｃｍ），定着スピー
ド７２ｍｍ／ｓｅｃ，定着ニップ近傍温度１９０℃，ウ
ォームアップ２０秒としてもので、加圧ローラ１１２は
芯金上に弾性層とフッ素ゴム層・フッ素樹脂層を設けて
なるものである。他は実施例９と同様にして、低温低湿
（１５℃，１０％ＲＨ）環境下、定着装置を十分室温に
なるまで放冷した状態から、画像出力を行い、現像剤９
（イエロー）の上記こすり試験による画像濃度安定性に
ついて評価した。フィルムのニップ前後の温度は図示の
とおりである。

【０３６８】その結果、画像濃度低下率が１５．３％
（ランクＤ）であり、連続画像出力におけるこすり性に
おいて問題のあるレベルのものであった。

【０３６９】＜実施例２５〜３１及び、比較例８＞実施
例６〜１２と同様の現像装置を用いて、低温低湿（１５
℃，１０％ＲＨ）環境下、定着装置を十分室温になるま
で放冷した状態から画像出力を行うモード（クイックス
タートモード）にて、画像濃度１．５に調整したベタ画
像を、１２枚（Ａ４サイズ）／分のプリントアウト速度
で、現像剤１〜４、２１〜２４をそれぞれ用い、単色で
の連続１５枚のプリントアウト試験を行い、得られたプ
リントアウト画像を上記の耐こすり性について評価し
た。

【０３７０】この評価結果を表５にまとめる。

【０３７１】

【表５】

【０３７２】＜比較例９＞実施例２５において用いた定
着装置を、図１６に示したサーフ定着装置（比較例８と
同じもの）と同様にして、低温低湿（１５℃，１０％Ｒ
Ｈ）環境下、定着装置を十分室温になるまで放冷した状
態から、画像出力を行い、現像剤１のこすり試験による
画像濃度安定性について評価した。フィルム温度は図示
のとおりである。

【０３７３】その結果、画像濃度低下率が１６．２％
（ランクＤ）であり、連続画像出力におけるこすり性に
おいて問題のあるレベルのものであった。

【０３７４】（結着樹脂の製造例１）温度計、ステンレ
ス撹拌棒、流下式コンデンサーおよび窒素導入管を装備
したガラス製のセパラブルフラスコに、キシレン２００
質量部を入れ還流温度まで昇温した。これにスチレン８
０質量部、アクリル酸−ｎ−ブチル２０質量部、およ
び、ジ−ｔｅｒｔ−ブチルパーオキサイド２．３質量部
の混合液を滴下後、キシレン還流下、７時間で溶液重合
を完了し、低分子量樹脂溶液を得た。

【０３７５】一方、スチレン６５質量部、アクリル酸ブ
チル２５質量部、マレイン酸モノブチル１０質量部、ポ
リビニルアルコール０．２質量部、脱気水２００質量
部、過酸化ベンゾイル０．５質量部を混合懸濁分散させ
た。上記懸濁分散溶液を加熱し、窒素雰囲気下において
８５℃に２４時間保持して重合を完結させ、高分子量樹
脂を得た。

【０３７６】該高分子量樹脂３０質量部を、前記の低分
子量樹脂７０質量部を含有する溶液重合終了時の溶液中
に投入し、溶媒中に完全に溶解せしめ混合を行い、その
後、溶媒を留去して結着樹脂（Ｉ）を得た。

【０３７７】該結着樹脂を分析したところ、低分子量側
ピーク分子量は１万、高分子量側ピーク分子量は５５
万、重量平均分子量（Ｍｗ）は３０万、数平均分子量
（Ｍｎ）は５．５万であった。また、ガラス転移温度は
５５℃であった。

【０３７８】現像剤の製造例２５・結着樹脂（Ｉ）１００質量部・飽和ポリエステル樹脂（ピーク分子量＝８０００）２５質量部・カーボンブラック（ＢＥＴ比表面積＝６２ｍ²／ｇ）１０質量部・負荷電制御剤（モノアゾ染料系の鉄化合物）１質量部・低分子量ポリエチレン（昇温測定時の最大吸熱ピーク１１５℃／降温測定時の最大発熱ピーク１１０℃）３質量部

【０３７９】上記材料をブレンダーにて混合し、これを
１６０℃に加熱した二軸エクストルーダーで溶融混練
し、冷却した混練物をハンマーミルで粗粉砕した後、粗
粉砕物を衝突式ジェットミル（日本ニューマチック工業
社製）で微粉砕し、得られた微粉砕物を風力分級した。
その後衝撃式表面処理装置（処理温度５０℃，回転式処
理ブレード周速９０ｍ／ｓｅｃ）を用いて重量平均粒径
７．７μｍの球形化トナーを得た。

【０３８０】上記トナー１００質量部と、一次粒径１２
ｎｍのシリカにヘキサメチルシシラザン処理した後シリ
コーンオイルで処理し、処理後のＢＥＴ値が１４０ｍ²
／ｇの疎水性シリカ微粉体１．０質量部とをヘンシェル
ミキサー（三井三池化工機（株））で混合して、本発明
の現像剤２５とした。

【０３８１】現像剤２５の平均円形度は０．９５４で、
残留モノマー量は８０ｐｐｍ、含水率は０．２５％であ
った。

【０３８２】現像剤の製造例２６〜２９荷電制御剤，着色剤の種類および添加量を変える以外は
現像剤の製造例２５と同様にして現像剤２６〜２９を得
た。現像剤２５と併せて、使用した材料の種類と量を表
６に、現像剤の分析結果を表７に示す。

【０３８３】現像剤の製造例３０表６に記載の材料をブレンダーにて混合し、これを１６
０℃に加熱した二軸エクストルーダーで溶融混練し、冷
却した混練物をハンマーミルで粗粉砕した後、粗粉砕物
を衝突式ジェットミル（日本ニューマチック工業社製）
で微粉砕し、得られた微粉砕物を風力分級し平均粒径
７．８μｍの不定形の現像剤３０を得た。使用した材料
の種類と量を表６に、現像剤の分析結果を表７に示す。

【０３８４】現像剤の製造例３１〜３４着色剤の種類および添加量を変える以外は現像剤の製造
例３０と同様にして現像剤３１〜３４を得た。使用した
材料の種類と量を表６に、現像剤の分析結果を表７に示
す。

【０３８５】

【表６】

【０３８６】

【表７】

【０３８７】本発明のトナーは、前述の粘弾性測定装置
によって１１０℃、１４０℃の温度において測定される
貯蔵弾性率の値がいずれのトナーも１１０℃では１．０
０×１０⁶以下、１４０℃では７．００×１０³以上であ
った。

【０３８８】現像剤の製造例３５イオン交換水７１０質量部に０．１Ｍ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶
液４５０質量部を投入し６０℃に加温した後、１．０Ｍ
−ＣａＣｌ₂水溶液６７．７質量部を徐々に添加してリ
ン酸カルシウム塩を得た。・スチレン８０質量部・ｎ−ブチルアクリレート２０質量部・不飽和ポリエステル樹脂２質量部（Ｍｎ＝１８０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．２）・飽和ポリエステル樹脂４質量部（Ｍｎ＝１７０００Ｍｗ／Ｍｎ＝２．４）・カーボンブラック（ＢＥＴ比表面積＝６２ｍ²／ｇ）１０質量部・負荷電性制御剤（モノアゾ染料系の鉄化合物）１質量部

【０３８９】上記処方をＴＫホモミキサー（特殊機化工
業（株））を用いて均一に分散混合した。

【０３９０】この単量体組成物を６０℃に加温し、そこ
に製造例１で使用したエステルワックス７．５質量部を
添加混合溶解し、これに重合開始剤２，２’−アゾビス
（２，４−ジメチルバレロニトリル）４質量部を溶解し
た。

【０３９１】前記水系媒体中に上記重合性単量体系を投
入し、６５℃，窒素雰囲気下においてＴＫ式ホモミキサ
ー（特殊機化工業（株））にて１０，０００ｒｐｍで１
５分間撹拌し、造粒した。その後パドル撹拌翼で撹拌し
つつ、６５℃で６時間反応させた。その後液温を８０℃
とし更に４時間撹拌を続けた。反応終了後、８０℃で更
に２時間蒸留を行い、その後、懸濁液を冷却し、塩酸を
加えてリン酸カルシウム塩を溶解し、濾過，水洗後、４
０℃で７２時間乾燥して重量平均粒径６．６μｍのトナ
ーを得た。

【０３９２】このトナー１００質量部と、一次粒径１２
ｎｍのシリカにヘキサメチルジシラザンで表面を処理し
処理後のＢＥＴ値が１４０ｍ²／ｇの疎水性シリカ微粉
体１．２質量部とをヘンシェルミキサー（三井三池化工
機（株））で混合して、本発明の現像剤３５を調製し
た。

【０３９３】現像剤３５の平均円形度は０．９９０で、
残留モノマー量は８０ｐｐｍ、含水率は０．１８％であ
った。

【０３９４】現像剤の製造例３６〜３９着色剤の種類および添加量を変える以外は現像剤の製造
例３５と同様にして現像剤３６〜３９を得た。現像剤３
５と併せて、使用した材料の種類と量を表８に、現像剤
の分析結果を表９に示す。

【０３９５】現像剤の製造例４０〜４１反応終了後の蒸留時間を２０分、１時間に変え、乾燥時
間を３６時間、６０時間に変える以外は現像剤の製造例
３９と同様にして現像剤４０および４１を得た。現像剤
３５と併せて、使用した材料の種類と量を表８に、現像
剤の分析結果を表９に示す。

【０３９６】現像剤の製造例４２表８に記載の材料を現像剤の製造例３５と同様に造粒し
た。その後パドル撹拌翼で撹拌しつつ、６５℃で６時間
反応させた。その後液温を８０℃とし更に１時間撹拌を
続けた。反応終了後に蒸留は行わなかった。その後、現
像剤の製造例３５と同様に懸濁液を冷却し、塩酸を加え
てリン酸カルシウム塩を溶解し、濾過，水洗，乾燥して
重量平均粒径６．８μｍのトナーを得た。

【０３９７】このトナー１００質量部と、一次粒径１２
ｎｍのシリカにヘキサメチルジシラザンで表面を処理し
処理後のＢＥＴ値が１４０ｍ²／ｇの疎水性シリカ微粉
体１．２質量部とをヘンシェルミキサー（三井三池化工
機（株））で混合して、本発明の現像剤４２を調製し
た。

【０３９８】現像剤４２の平均円形度は０．９８７で、
残留モノマー量は３５０ｐｐｍ、含水率は０．２０％で
あった。使用した材料の種類と量を表８に、現像剤の分
析結果を表９に示す。

【０３９９】現像剤の製造例４３〜４６着色剤の種類および添加量を変える以外は現像剤の製造
例４２と同様にして現像剤４３〜４６を得た。使用した
材料の種類と量を表８に、現像剤の分析結果を表９に示
す。

【０４００】現像剤の製造例４７着色剤の種類および添加量を変え、表面処理を施さない
シリカを用いる以外は現像剤の製造例３９と同様にして
現像剤４７を得た。使用した材料の種類と量を表８に、
現像剤の分析結果を表９に示す。

【０４０１】

【表８】

【０４０２】

【表９】

【０４０３】本発明のトナーは、前述の粘弾性測定装置
によって１１０℃、１４０℃の温度において測定される
貯蔵弾性率の値がいずれのトナーも１１０℃では１．０
０×１０⁶以下、１４０℃では７．００×１０³以上であ
った。

【０４０４】＜実施例３２〜３５＞表１０に示す現像剤
を用いる以外は、実施例１と同様に評価した。結果を併
せて示す。

【０４０５】

【表１０】

【０４０６】＜実施例３６〜４２＞表１１に示す現像剤
を用いる以外は、実施例６と同様に評価した。結果を併
せて示す。

【０４０７】

【表１１】

【０４０８】フルカラー画像の混色性（各色の混合状
態）についても評価した。画像を目視にて観察した結
果、画像のいずれの部分でも完全に混合されており全く
問題のないレベルであった。

【０４０９】＜実施例４３〜５８＞（１）カラー画像形成装置例画像形成装置として、感光体ドラム１０１の表面電位を
約−６００Ｖの表面電位に帯電させて暗部電位が−６０
０Ｖの静電潜像を形成させ、定着装置のベルトガイド部
材１６ａの下面と加圧ローラ３０の上面とが定着ベルト
１０を挟んで、８０ｇ／ｍ²の紙を介した状態において
線圧７８４Ｎ／ｍ（０．８ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接して定
着ニップ部Ｎを９．０ｍｍ形成させる以外は、実施例１
と同様の画像形成装置を使用した。

【０４１０】以上の条件で、常温常湿（２３℃，６０％
ＲＨ）環境下、定着スピード９４ｍｍ／ｓｅｃのプリン
トアウト速度で、表１２に示す現像剤をそれぞれ対応す
る色の現像器に入れ、モノカラーでの連続モード（すな
わち、現像器を休止させることなく現像剤の消費を促進
させるモード）で、各色現像剤の印字比率がそれぞれ５
％となるように横線画像で７０００枚プリントアウト試
験を行い、得られたプリントアウト画像についてオフセ
ットトナーに由来する画像の裏汚れを評価した。

【０４１１】また、グロスムラをチェックするために５
００枚毎に各色のベタ画像を出力し、一枚の画像の中で
のグロスムラを評価した。さらに、最後に画像濃度，カ
ブリおよび定着フィルムのトナーの融着による汚れ具合
と削れ等による劣化状態を評価した。

【０４１２】本発明のトナーは試験最後まで、初期の画
像濃度，カブリの程度を維持した。その結果を、定着装
置のマッチングの結果と併せて表１２に示す。

【０４１３】以下の実施列、並びに、比較例中に記載の
評価項目の説明とその評価基準について述べる。

【０４１４】プリントアウト画像評価は、いずれも７０
００枚プリントアウトした後に評価した結果であり、画
像濃度、画像カブリ、グロスムラ、画像裏汚れについて
は前出のとおりである。

【０４１５】＜６＞定着フィルムの汚れ・融着Ａ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）上に前
記の画像を連続７０００枚プリントアウトした後の、定
着器内の定着フィルム上の汚れやトナーの融着状態を、
以下に基づいて目視で評価すると共に、汚れ・融着が観
察された場合にはグロスムラを評価したベタ画像と照ら
し合わせながら評価した。Ａ：未発生Ｂ：ほとんど発生せずＣ：若干発生したが、実用的に問題がないＤ：かなり発生し、実用的に問題がある

【０４１６】＜７＞定着フィルムの劣化Ａ４のＣＬＣ用紙（キヤノン製；８０ｇ／ｍ²）上に前
記の画像を連続７０００枚プリントアウトした後の、定
着器内の定着フィルムの削れや微小傷などの劣化状態
を、以下に基づいて目視で評価すると共に、割れや傷が
確認された場合にはグロスムラを評価したベタ画像と照
らし合わせながら評価した。Ａ：未発生Ｂ：ほとんど発生せずＣ：若干発生したが、実用的に問題がないＤ：かなり発生し、実用的に問題がある

【０４１７】

【表１２】

【０４１８】＜実施例５９〜６５＞（２）白黒画像形成装置例本実施例に用いた画像形成装置は、定着装置のベルトガ
イド部材３１８の下面と加圧ローラ３０２の上面とが定
着ベルト３１３を挟んで、７５ｇ／ｍ²の紙を介した状
態において線圧７８４Ｎ／ｍ（０．８ｋｇｆ／ｃｍ）で
圧接して定着ニップ部Ｎを９．０ｍｍ形成しているもの
である以外は、実施例６と同様なものを使用した。

【０４１９】以上の条件で、常温常湿（２５℃，５０％
ＲＨ）環境下、定着スピード１９０ｍｍ／ｓｅｃのプリ
ントアウト速度で、表１３に示す現像剤について連続モ
ード（すなわち、本体を休止させることなくトナーの消
費を促進させるモード）で印字比率が５％の横線画像で
７０００枚プリントアウト試験を行い、得られたプリン
トアウト画像についてオフセットトナーに由来する画像
の裏汚れを評価した。

【０４２０】また、７０００枚出力後に、画像濃度，カ
ブリ、および定着フィルムのトナーの融着による汚れ具
合と削れ等による劣化状態を評価した。評価項目ならび
に評価基準は前述のとおりである。

【０４２１】この評価結果を表１３にまとめる。

【０４２２】

【表１３】

【０４２３】＜実施例６６〜７３＞実施例１と同様の現
像装置を用いて、低温低湿（１５℃，１０％ＲＨ）環境
下、定着装置を十分室温になるまで放冷した状態から画
像出力を行うモード（クイックスタートモード）にて、
画像濃度１．５に調整した単色のベタ画像を、１２枚
（Ａ４サイズ）／分のプリントアウト速度で、現像剤３
５〜３８、４２〜４５を単色での連続２０枚のプリント
アウト試験を行い、得られたプリントアウト画像を次の
項目について評価した。

【０４２４】［プリントアウト画像評価］＜８＞定着性（こすり試験）Ａ４の用紙（７５ｇ／ｍ²）に単位面積あたりのトナー
質量を１．０ｍｇ／ｃｍ²になるように調整し、濃度測
定用の１０ｍｍ×１０ｍｍベタ画像を多数有する画像を
出力し、得られた定着画像を５０ｇ／ｃｍ²の加重をか
けたシルボン紙で５回摺擦し、摺擦後の画像濃度低下率
から以下に基づいて評価した。Ａ：２％未満Ｂ：２％以上、５％未満Ｃ：５％以上、１０％未満Ｄ：１０％以上

【０４２５】この評価結果を表１４にまとめる。

【０４２６】

【表１４】

【０４２７】実施例６６〜７３のトナーはこすり試験に
よる画像濃度安定性において良好な結果となったが、こ
れは、定着装置がクイックスタートに応えるべく瞬時
に十分な定着エネルギーを安定して発生しトナーに与え
ることができたこと、さらに連続出力において、定着
熱の供給が過不足無く安定して供給されたこと、さらに
は含水率が規定量まで低減されていることの相乗効果
によるものであると考えられる。本実施例６６〜７３に
よれば、本体の印字待機時の定着装置において予熱を必
要としない、いわゆるクイックスタート性及び省電力に
優れたトナー及び画像形成方法が得られるものである。

【０４２８】さらに、実施例６６〜６９の方が７０〜７
３よりも良好な結果を示していることから、トナーの含
水率に加えてトナーに残留しているモノマー量が低減さ
れると、本定着装置の劣化が抑制されることから定着装
置とのマッチングにおいて優れていることが明らかであ
る。

【０４２９】＜比較例１０＞実施例６６において用いた
定着装置を、図９に示したサーフ定着装置に変えた。こ
の定着装置は、フィルム加熱方式におけるトナー画像面
と接し、且つフィルム状部材１１１のトナー画像ｔ１と
接する面と反対の面に設けられた加熱手段１１３の熱を
トナー画像に付与する定着装置であり、ニップ幅７ｍ
ｍ，線圧３９２Ｎ／ｍ（０．４ｋｇｆ／ｃｍ），定着ス
ピード７２ｍｍ／ｓｅｃ，定着ニップ近傍温度１９０
℃，ウォームアップ２０秒としてもので、加圧ローラ１
１２は芯金上に弾性層とフッ素ゴム層・フッ素樹脂層を
設けてなるものである。他は実施例６６と同様にして、
低温低湿（１５℃，１０％ＲＨ）環境下、定着装置を十
分室温になるまで放冷した状態から、画像出力を行い、
現像剤３５（ブラック）の上記こすり試験による画像濃
度安定性について評価した。

【０４３０】その結果、画像濃度低下率が１３．２％で
あり、連続画像出力におけるこすり性において問題のあ
るレベルのものであった。

【０４３１】＜実施例７４〜７８＞実施例５９と同様の
現像装置を用いて、低温低湿（１５℃，１０％ＲＨ）環
境下、定着装置を十分室温になるまで放冷した状態から
画像出力を行うモード（クイックスタートモード）に
て、画像濃度１．５に調整したベタ画像を、１２枚（Ａ
４サイズ）／分のプリントアウト速度で、現像剤３９，
４０，４１，４６，４７を単色での連続２０枚のプリン
トアウト試験を行い、得られたプリントアウト画像を上
記の耐こすり性について評価した。

【０４３２】この評価結果を表１５にまとめる。

【０４３３】

【表１５】

【０４３４】＜比較例１１＞実施例７４において用いた
定着装置を、図９に示したサーフ定着装置（比較例７と
同じもの）と同様にして、低温低湿（１５℃，１０％Ｒ
Ｈ）環境下、定着装置を十分室温になるまで放冷した状
態から、画像出力を行い、現像剤３９（ブラック）のこ
すり試験による画像濃度安定性について評価した。

【０４３５】その結果、画像濃度低下率が１４．９％で
あり、連続画像出力におけるこすり性において問題のあ
るレベルのものであった。

【０４３６】＜実施例７９＞実施例５９において用いた
定着装置において、加圧バネ（図３中２５ａ，２５ｂ）
を変更して、７５ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において
線圧を１５６８Ｎ／ｍ（１．６ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接し
て定着ニップ部Ｎを１１．０ｍｍ形成するものに改造し
た他は実施例５９と同様に現像剤３９にてプリントアウ
ト試験を行った。

【０４３７】多数枚画出し前後において十分な画像濃度
が得られ、カブリの無い鮮明な画像が得られたものの、
問題の無いレベルであるが紙裏汚れがやや発生し、画出
し試験後の定着フィルムの劣化も生じていた。評価結果
を表１６に示す。

【０４３８】＜実施例８０＞実施例５９において用いた
定着装置において、加圧バネ（図３中２５ａ，２５ｂ）
を変更して、７５ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において
線圧を２９４Ｎ／ｍ（０．３ｋｇｆ／ｃｍ）で圧接して
定着ニップ部Ｎを７ｍｍ形成するものに改造した他は実
施例５９と同様に現像剤３９にてプリントアウト試験を
行った。

【０４３９】多数枚画出し前後において十分な画像濃度
が得られ、カブリの無い鮮明な画像が得られたものの、
問題の無いレベルであるがグロスムラがやや発生し、紙
裏汚れも生じていた。評価結果を表１６に示す。

【０４４０】

【表１６】

【発明の効果】以上のように本発明のトナーは、電子写
真特性に優れ、耐久性にも優れ、高精細な画像を与え
る。さらに、画像の裏汚れもなく、定着器等への汚染も
少ないものであり、クイックスタート時においても定着
性に優れている。

【０４４１】さらに、本発明の画像形成方法は、特定の
トナーとの間のマッチングに優れ、長期に亘り鮮明な画
像が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明におけるフルカラーの画像形成装置の概
略図である。

【図２】本発明の加熱装置（定着装置）の概略横断側面
模式図である。

【図３】本発明の加熱装置要部の正面模式図である。

【図４】本発明の加熱装置要部の縦断正面模式図であ
る。

【図５】本発明の加熱装置にかかる磁場発生手段の模式
図である。

【図６】交番磁束の発生の様子を模式的に表したもので
ある。

【図７】本発明の加熱装置にかかる安全回路の回路図で
ある。

【図８】本発明の加熱装置にかかる定着ベルト（定着フ
ィルム）の層構成模式図である。

【図９】比較例に使用されるサーフ定着装置の概略構成
である。

【図１０】電磁誘導加熱方式の定着装置の一例の概略構
成である。

【図１１】本発明を実施可能な画像形成装置の概略図で
ある。

【図１２】本発明の加熱装置（定着装置）の概略横断側
面模式図である。

【図１３】本発明の加熱装置要部の正面模式図である。

【図１４】ガラス転移温度（Ｔｇ）の説明図である。

【図１５】Ｚ１，Ｚ２，Ｚ３の測定部位の説明図であ
る。

【図１６】比較例に使用されるサーフ定着装置の概略構
成である。

【符号の説明】１発熱層２弾性層３離型層４断熱層１０定着ベルト１５磁場発生手段１６，１６ａ，１６ｂフィルム（ベルト）ガイド部材１６ｅ凸リブ部１７，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ磁性コア１８励磁コイル１８ａ，１８ｂ給電部１９絶縁部材（励磁コイル保持部材）２２加圧用剛性ステイ２３ａ，２３ｂフランジ部材２５ａ，２５ｂ加圧バネ２６温度センサ２７励磁回路２９ａ，２９ｂバネ受け部材３０加圧ローラ（弾性）３０ａ芯金３０ｂ弾性材層４０良熱伝導部材５０サーモスイッチ５１リレースイッチ１００像加熱装置（定着装置）Ｎ定着ニップＮ１一次転写ニップＮ２二次転写ニップＰ転写材（記録材）１０１感光体ドラム１０２帯電装置（帯電ローラ）１０３レーザー光１０４現像器１０４Ｙイエロー現像器１０４Ｍマゼンタ現像器１０４Ｃシアン現像器１０４ＢＫ黒現像器１０５中間転写体ドラム１０６転写ローラ１０７クリーナ（感光体ドラム用クリーナ）１０８クリーナ（中間転写体ドラム用クリーナ）１０９ミラー１１０レーザー光学箱Ｔ１一次転写部Ｔ２二次転写部３０１回転加熱部材（定着ローラ）３０２回転加圧部材（加圧ローラ）３０３励磁コイル３０４コア３０５ホルダー３０６温度センサー３０７搬送ガイド３０８トナー画像３１０分離爪３１１発熱層３１２離型層３１３定着フィルム３１４定着画像３１５中空芯金３１６弾性層３１７記録材（転写材）３１８ベルトガイド部材３２２加圧用剛性ステイ３２３フランジ部材３２５加圧バネ３２９バネ受け部材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｈ０５Ｂ 6/06 ３９３Ｈ０５Ｂ 6/14 6/14 Ｇ０３Ｇ 9/08 ３８４ (72)発明者河本恵司東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内 (72)発明者阿部篤義東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内Ｆターム(参考） 2H005 AA08 AA15 AB06 CB13 EA03 EA05 EA07 EA10 FB01 2H033 AA02 AA30 AA32 BA25 BA27 BA32 BA58 BB01 BB04 BB15 BB18 BB22 BB28 BB33 BB34 BE03 BE06 CA07 CA13 CA27 CA40 3K059 AA08 AB04 AC33 AD02 CD66

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】磁界発生手段と、電磁誘導により発
熱する発熱層と離型層とを少なくとも有する回転加熱部
材と、該回転加熱部材とニップを形成している回転加
圧部材を少なくとも有する加熱加圧手段を使用し、該回
転加熱部材に記録材を介して該回転加圧部材を押圧させ
ながら該記録材上のトナー画像を、加熱加圧定着して記
録材に定着画像を形成する画像形成方法に適用されるト
ナーであり、該トナーは結着樹脂及び着色剤を少なくとも含有してお
り、該トナーの含水率が３．００質量％以下であること
を特徴とする乾式トナー。
【請求項２】該トナー中に含有されている残留モノマ
ーの含有量が、トナーの質量を基準として３００ｐｐｍ
以下であることを特徴とする請求項１に記載の乾式トナ
ー。
【請求項３】該トナーの平均円形度が０．９４０以上
であることを特徴とする請求項１または２のいずれかに
記載の乾式トナー。
【請求項４】該トナーの平均円形度が０．９６０以上
であることを特徴とする請求項１または２のいずれかに
記載の乾式トナー。
【請求項５】磁界発生手段と、電磁誘導により発熱す
る発熱層と、離型層とを有する回転加熱部材と、該回転
加熱手段とニップ幅を形成する回転加圧部材とを有する
加熱加圧手段を使用し、記録材上のトナー像を加熱加圧
して定着画像を形成する画像形成方法において、該回転加熱部材と該回転加圧部材により形成されるニッ
プ前後において、該記録材突入側の該回転部材の温度Ｚ
１（℃）と、該記録材を排出する側の該回転加熱部材の
温度Ｚ２（℃）と、該回転部材を発熱させる部位に至る
前の該回転加熱部材温度をＺ３（℃）とが下記条件Ｚ３≦Ｚ２＜Ｚ１を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
に記載の乾式トナー。
【請求項６】該回転加熱部材の発熱層の厚さが１〜２
００μｍ、離型層の厚さが１〜１００μｍであり、該回
転加熱部材と回転加圧部材により形成されるニップ幅が
５〜１５ｍｍであり、且つ、該回転加熱部材を記録材を
介して線圧４９０〜１３７２Ｎ／ｍ（０．５〜１．４ｋ
ｇｆ／ｃｍ）で該回転加圧部材を押圧しながら定着スピ
ード４００ｍｍ／秒以下の条件でトナー画像を加熱加圧
定着する画像形成方法に適用されることを特徴とする請
求項１乃至５のいずれかに記載の乾式トナー。
【請求項７】該回転加熱部材が弾性層を有することを
特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の乾式トナ
ー。
【請求項８】弾性層の厚さが１０〜５００μｍである
ことを特徴とする請求項７に記載の乾式トナー。
【請求項９】該回転加熱部材の周長Ｌａと該回転加圧
部材の周長Ｌｂとが下記条件０．４×Ｌａ≦Ｌｂ≦０．
９５×Ｌａ＜４００ｍｍを満足することを特徴とする請
求項１乃至８のいずれかに記載の乾式トナー。
【請求項１０】該加熱部材の周長Ｌａに対して、ニッ
プ中心を基準として、記録材突入側Ｌａ／４の点から記
録材排出側Ｌａ／８の点の範囲において少なくとも該発
熱層を発熱させることを特徴とする請求項１乃至９のい
ずれかに記載の乾式トナー。
【請求項１１】該記録材突入側の該回転部材の温度Ｚ
１（℃）が下記条件Ｚ１＜２５０℃を満足することを特
徴とする請求項１乃至１０のいずれかに記載の乾式トナ
ー。
【請求項１２】該トナーの含水率が２．００質量％以
下であることを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか
に記載の乾式トナー。
【請求項１３】該トナー中に含有されている残留モノ
マーの含有量が、トナーの質量を基準として２００ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至１２のいず
れかに記載の乾式トナー。
【請求項１４】該トナーの含水率が１．００質量％以
下であることを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか
に記載の乾式トナー。
【請求項１５】該トナー中に含有されている残留モノ
マーの含有量が、トナーの質量を基準として１００ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至１４のいず
れかに記載の乾式トナー。
【請求項１６】該トナーのＤＳＣ（昇温測定）による
吸熱ピークが２０〜２００℃に存在し、その最大吸熱ピ
ークが５０℃〜１５０℃に位置することを特徴とする請
求項１乃至１５のいずれかに記載の乾式トナー。
【請求項１７】該トナーのＤＳＣ（降温測定）による
発熱ピークが２０〜２００℃に存在し、その最大発熱ピ
ークが４０℃〜１５０℃に位置することを特徴とする請
求項１乃至１５のいずれかに記載の乾式トナー。
【請求項１８】該トナーが重合法により得られた粒子
であることを特徴とする請求項１乃至１７のいずれかに
記載の乾式トナー。
【請求項１９】該トナーのモード円形度が０．９９０
以上であることを特徴とする請求項１乃至１８のいずれ
かに記載の乾式トナー。
【請求項２０】該トナーは、一次平均粒径４〜８０ｎ
ｍの疎水化処理された無機微粉体を有することを特徴と
する請求項１乃至１９のいずれかに記載の乾式トナー。
【請求項２１】加熱加圧手段により記録材上のトナー
画像を加熱加圧定着して記録材に定着画像を形成する画
像形成方法であり、トナー画像を形成しているトナーは、結着樹脂及び着色
剤を少なくとも含有するトナー粒子を有しており、該ト
ナーの含水率が３．００質量％以下であるトナーであ
り、該加熱加圧手段は、磁界発生手段と、電磁誘導によ
り発熱する発熱層と離型層とを少なくとも有する回転加
熱部材と、該回転加熱部材とニップを形成している回
転加圧部材を少なくとも有する加熱加圧手段であり、該回転加熱部材に記録材を介して該回転加圧部材を押圧
させながら該記録材上のトナー画像を加熱加圧定着して
記録材に定着画像を形成することを特徴とする画像形成
方法。
【請求項２２】該トナー中に含有されている残留モノ
マーの含有量が、トナーの質量を基準として３００ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする請求項２１に記載の画像
形成方法。
【請求項２３】該トナーの平均円形度が０．９４０以
上であることを特徴とする請求項２１または２２のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項２４】該トナーの平均円形度が０．９６０以
上であることを特徴とする請求項２１または２２のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項２５】磁界発生手段と、電磁誘導により発熱
する発熱層と、離型層とを有する回転加熱部材と、該回
転加熱手段とニップ幅を形成する回転加圧部材とを有す
る加熱加圧手段を使用し、記録材上のトナー像を加熱加
圧して定着画像を形成する画像形成方法において、該回転加熱部材と該回転加圧部材により形成されるニッ
プ前後において、該記録材突入側の該回転部材の温度Ｚ
１（℃）と、該記録材を排出する側の該回転加熱部材の
温度Ｚ２（℃）と、該回転部材を発熱させる部位に至る
前の該回転加熱部材温度をＺ３（℃）とが下記条件Ｚ３≦Ｚ２＜Ｚ１を満足することを特徴とする請求項２１乃至２４のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項２６】該回転加熱部材の発熱層の厚さが１〜
２００μｍ、離型層の厚さが１〜１００μｍであり、該
回転加熱部材と回転加圧部材により形成されるニップ幅
が５〜１５ｍｍであり、且つ、該回転加熱部材を記録材
を介して線圧４９０〜１３７２Ｎ／ｍ（０．５〜１．４
ｋｇｆ／ｃｍ）で該回転加圧部材を押圧しながら定着ス
ピード４００ｍｍ／秒以下の条件でトナー画像を加熱加
圧定着することを特徴とする請求項２１乃至２５のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項２７】該回転加熱部材が弾性層を有すること
を特徴とする請求項２１乃至２６のいずれかに記載の画
像形成方法。
【請求項２８】弾性層の厚さが１０〜５００μｍであ
ることを特徴とする請求項２７に記載の画像形成方法。
【請求項２９】該回転加熱部材の周長Ｌａと該回転加
圧部材の周長Ｌｂとが下記条件０．４×Ｌａ≦Ｌｂ≦０．９５×Ｌａ＜４００ｍｍを満足することを特徴とする請求項２１乃至２８のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項３０】該加熱部材の周長Ｌａに対して、ニッ
プ中心を基準として、記録材突入側Ｌａ／４の点から記
録材排出側Ｌａ／８の点の範囲において少なくとも該発
熱層を発熱させることを特徴とする請求項２１乃至２９
のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３１】該記録材突入側の該回転部材の温度Ｚ
１（℃）が下記条件Ｚ１＜２５０℃ を満足することを特徴とする請求項２１乃至３０のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項３２】該トナーの含水率が２．００質量％以
下であることを特徴とする請求項２１乃至３１のいずれ
かに記載の画像形成方法。
【請求項３３】該トナー中に含有されている残留モノ
マーの含有量が、トナーの質量を基準として２００ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする請求項２１乃至３２のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３４】該トナーの含水率が１．００質量％以
下であることを特徴とする請求項２１乃至３３のいずれ
かに記載の画像形成方法。
【請求項３５】該トナー中に含有されている残留モノ
マーの含有量が、トナーの質量を基準として１００ｐｐ
ｍ以下であることを特徴とする請求項２１乃至３４のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３６】該トナーのＤＳＣ（昇温測定）による
吸熱ピークが２０〜２００℃に存在し、その最大吸熱ピ
ークが５０℃〜１５０℃に位置することを特徴とする請
求項２１乃至３５のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３７】該トナーのＤＳＣ（降温測定）による
発熱ピークが２０〜２００℃に存在し、その最大発熱ピ
ークが４０℃〜１５０℃に位置することを特徴とする請
求項２１乃至３５のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３８】該トナーが重合法により得られた粒子
であることを特徴とする請求項２１乃至３７のいずれか
に記載の画像形成方法。
【請求項３９】該トナーのモード円形度が０．９９０
以上であることを特徴とする請求項１９乃至３８のいず
れかに記載の画像形成方法。
【請求項４０】該トナーは、一次平均粒径４〜８０ｎ
ｍの疎水化処理された無機微粉体を有することを特徴と
する請求項２１乃至３９のいずれかに記載の画像形成方
法。