JP2002054522A

JP2002054522A - 燃料噴射装置

Info

Publication number: JP2002054522A
Application number: JP2000242342A
Authority: JP
Inventors: Yoshihisa Yamamoto; 義久山本; Toshio Kondo; 利雄近藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2000-08-10
Filing date: 2000-08-10
Publication date: 2002-02-20
Anticipated expiration: 2020-08-10
Also published as: JP4178731B2

Abstract

(57)【要約】【課題】１回の燃料噴射期間中に小噴射から大噴射に
切り替えるブーツ型噴射の燃料噴射装置が提案されてい
るが、従来では小噴射から大噴射への切り替えタイミン
グを運転状態に応じて変化させることができず、運転状
態の全域において最適な燃料噴射を得ることができなか
った。【解決手段】第１噴孔２２を開閉する第１ノズル弁４
は、第１圧力制御室６の圧力変化によって作動するもの
であり、第２噴孔３２を開閉する第２ノズル弁５は、第
２圧力制御室７の圧力変化によって作動するものであ
る。第１、第２圧力制御室６、７は、電磁弁４０により
操作される制御弁１６によって制御されるものであり、
制御弁１６による第１、第２圧力制御室６、７の切り替
えタイミングをエンジンの運転状態に応じて変化させる
ことにより、運転状態の全域において最適な燃料噴射を
得ることが可能になる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関（以下、
エンジンという）の燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、ディーゼルエンジン等において
は、厳しくなる排気ガス規制に対処する必要が生じてお
り、排気ガス中に含まれる有害成分の低減を図るととも
に、さらなる燃費の向上が望まれている。そこで、燃料
噴射装置による燃料噴射を、時間的、空間的および質的
に最適化することが望まれている。時間的には高精度な
噴射率制御、空間的には広範囲の噴霧分布、質的には噴
射燃料の微粒化がそれぞれ要求される。

【０００３】このような燃料噴射の最適化を目的とした
燃料噴射装置として、特開昭６１−１３５９７９号公
報、特開昭６０−３６７７２号公報、特開平９−３２６
８７号公報に開示される技術が知られている。

【０００４】特開昭６１−１３５９７９号公報に開示さ
れている燃料噴射装置を図６を参照して説明する。この
燃料噴射装置１００は、第１噴孔１０１および第２噴孔
１０２をそれぞれ開閉するための第１ノズル弁１０３お
よび第２ノズル弁１０４を有する。第１ノズル弁１０３
および第２ノズル弁１０４は、第１スプリング１０５お
よび第２スプリング１０６によって閉弁方向へ付勢され
ており、燃料供給圧から受ける力の釣合いにより、第１
ノズル弁１０３および第２ノズル弁１０４が往復移動す
る。

【０００５】特開昭６０−３６７７２号公報に開示され
ている燃料噴射装置を図７を参照して説明する。この燃
料噴射装置１１０も、第１噴孔１１１および第２噴孔１
１２をそれぞれ開閉する第１ノズル弁１１３および第２
ノズル弁１１４を有する。第１ノズル弁１１３は、第１
スプリング１１５によって閉弁方向へ付勢されており、
燃料供給圧から受ける力の釣合いにより、第１ノズル弁
１１３が往復移動する。第２ノズル弁１１４は、第２ス
プリング１１６によって閉弁方向へ付勢されており、電
磁コイル１１７が通電されるとその磁力によりリフトし
て第２噴孔１１２を開弁するものである。

【０００６】特開平９−３２６８７号公報に開示されて
いる燃料噴射装置を図８を参照して説明する。この燃料
噴射装置１２０も、第１噴孔１２１および第２噴孔１２
２をそれぞれ開閉する第１ノズル弁１２３および第２ノ
ズル弁１２４を有するものであり、この第１ノズル弁１
２３および第２ノズル弁１２４は、第１スプリング１２
５および第２スプリング１２６によって閉弁方向へ付勢
されている。第１ノズル弁１２３は、その反噴孔側に圧
力制御室１２７が配置され、その圧力制御室１２７の燃
料圧力によっても閉弁方向の力を受ける。圧力制御室１
２７の燃料圧力は、三方弁１２８を制御することにより
増減する。第１ノズル弁１２３は、コモンレールから供
給される燃料圧力から受ける力と、第１スプリング１２
５の付勢力と、圧力制御室１２７から受ける力とのバラ
ンスにより往復移動する。第２ノズル弁１２４は、第１
ノズル弁１２３の内部に貫通配置されるものであり、第
１ノズル弁１２３のリフト途中において、第１ノズル弁
１２３の段差部１２３ａが第２ノズル弁１２４の段差部
１２４ａに係止して、第１ノズル弁１２３とともにリフ
トするものである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】特開昭６１−１３５９
７９号公報に開示されている燃料噴射装置１００では、
第１ノズル弁１０３および第２ノズル弁１０４の開弁タ
イミングは、燃料噴射ポンプから供給される燃料供給圧
から受ける力と、第１スプリング１０５および第２スプ
リング１０６の付勢力とのバランスにより決定されるの
で、燃料噴射時期を高精度に制御するのは困難であっ
た。また、第１ノズル弁１０３の開弁圧は、第２ノズル
弁１０４の開弁圧よりも低く設定されているので、低い
燃料供給圧で第１ノズル弁１０３が開くことになる。こ
のため、初期噴射圧が低くなるので初期噴射時において
燃料が良好に微粒化しない。さらに、燃料供給圧の上昇
とともに第１ノズル弁１０３および第２ノズル弁１０４
がリフトするので、初期噴射率の上昇が穏やかである。
このため、燃料噴射時間が長くなり、排気ガス中に煤等
のパティキュレートが発生し易くなるという問題があ
る。なお、第１ノズル弁１０３の開弁圧を上昇させるこ
とにより初期噴射圧を高くできるが、噴射期間が短縮さ
れてしまうため、所望の噴射量が得られない、低回転域
において燃料が噴射しない領域ができてしまう等の問題
がある。

【０００８】特開昭６０−３６７７２号公報に開示され
ている燃料噴射装置１１０は、エンジン負荷またはエン
ジン回転数等のエンジン運転状態に応じて第２ノズル弁
１１４を往復移動させるものである。つまり、１回の燃
料噴射期間中に電磁コイル１１７を通電制御するもので
はなく、第１ノズル弁１１３と第２ノズル弁１１４のリ
フト位置をずらせて燃料の初期噴射率を低減することを
目的としていない。１回の燃料噴射期間中に電磁コイル
１１７で第２ノズル弁１１４をリフトさせることは、特
開昭６０−３６７７２号公報に開示されている構成で
は、応答性等の面から噴射精度に問題が生じてしまう
が、その解決技術についてはなんら開示がなされていな
い。

【０００９】特開平９−３２６８７号公報に開示されて
いる燃料噴射装置１２０は、コモンレールで蓄圧された
高圧燃料が常時供給されるものであり、三方弁１２８に
よって圧力制御される圧力制御室１２７の内圧変化によ
って第１ノズル弁１２３が開閉操作されるものであるた
め、燃料噴射時期の高精度制御が可能となり、さらに燃
料の初期噴射圧が高くなるものである。また、第１ノズ
ル弁１２３の作動に遅れて、第１ノズル弁１２３によっ
て第２ノズル弁１２４を開弁させる構成を採用してい
る。これにより、１回の燃料噴射期間中において、初期
の燃料噴射率を低減しつつ初期噴射圧を上昇させること
ができ、いわゆるブーツ型噴射が可能になる。

【００１０】しかしながら、１回の燃料噴射期間中にお
ける初期の噴射率と後期の噴射率は、第１ノズル弁１２
３の段差部１２３ａと第２ノズル弁１２４の段差部１２
４ａのギャップｈ1 によって定まってしまう。つまり、
例えば噴射圧、即ちコモンレール圧力を変えた時などの
条件が変化するエンジン運転状態の全域において、全て
最適な燃料噴射を得ることはできないという問題があ
る。また、特開平９−３２６８７号公報には、他の実施
例としてギャップｈ1 によらず、第２ノズル弁１２４を
操作するための第２圧力制御室（図示しない）を設けた
例の開示がある。しかし、この例においても、第１圧力
制御室１２７に遅れて第２圧力制御室の圧力が下がるよ
うに、通路途中に絞り（図示しない）を設けている。こ
の絞りによって、第１ノズル弁１２３の作動から、定め
られた遅れをもって第２ノズル弁１２４が作動すること
になり、ギャップｈ1 の場合と同様、エンジン運転状態
の全域において、最適な燃料噴射を得ることはできない
という問題がある。

【００１１】なお、第１ノズル弁１２３を作動させるた
めの第１圧力制御室１２７と、第２ノズル弁１２４を作
動させるための第２圧力制御室とをそれぞれ独立して制
御するために、２つの電磁コイルと、２つの三方弁とを
設けることも考えられるが、部品点数が増し、燃料噴射
装置１２０が大型化して実用的ではない。

【００１２】本発明は、上記の事情に鑑みてなされたも
のであり、その目的は、エンジン運転状態の全域におい
て、最適な燃料噴射を得ることができる燃料噴射装置の
提供にある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明を採用す
ることにより、バルブボディに形成された第１噴孔と、
第２噴孔とが、第１ノズル弁と第２ノズル弁とによっ
て、独立的に開閉制御される。つまり、１回の燃料噴射
期間中に、第１ノズル弁による第１噴孔の開弁時期と、
第２噴孔の開弁時期とを独立して制御することができ
る。これによって、エンジン運転状態の全域において、
最適な燃料噴射を得ることが可能になり、エンジン運転
状態の全域において、排気ガス中に含まれる有害物質の
低減および燃費向上を可能にすることができる。

【００１４】請求項２の発明として、制御弁は、第１圧
力制御室に燃料排出用の低圧通路を接続することによ
り、第１圧力制御室を高圧から低圧に切り替えるととも
に、第２圧力制御室に低圧通路を接続することにより、
第２圧力制御室を高圧から低圧に切り替えるように設け
ても良い。請求項３の発明として、制御弁の切り替えに
よって、第１圧力制御室が高圧から低圧に切り替えられ
ることにより、第１ノズル弁が第１噴孔から離座すると
ともに、第２圧力制御室が高圧から低圧に切り替えられ
ることにより、第２ノズル弁が第２噴孔から離座するよ
うに設けても良い。

【００１５】請求項４の発明として、制御弁による第１
圧力制御室および第２圧力制御室の圧力切り替えタイミ
ングは、車両の運転状態に応じてそれぞれが独立したタ
イミングで実施されるように設けても良い。請求項５の
発明として、第２ノズル弁は、第１ノズル弁の内部にお
いて軸方向へ摺動自在に配置されるとともに、第１ノズ
ルの内部に配置された第２スプリングによって閉弁方向
へ付勢されるように設けても良い。請求項６の発明とし
て、第２ノズル弁は、第１ノズル弁の摺動孔の内部に摺
動する円柱状の摺動部と、バルブボディに当接して第２
噴孔を閉塞するための円錐状のシート部とを備える棒状
弁体であるように設けても良い。

【００１６】請求項７の発明として、第２ノズル弁は、
第１ノズル弁の摺動孔の内部に摺動する摺動部と、バル
ブボディに当接して第２噴孔を閉塞するためのシート部
とを、球面によって形成する球状弁体であるように設け
ても良い。請求項８の発明として、第２ノズル弁の最大
リフト時は、第２ノズル弁の反噴孔側の端部が第１ノズ
ル弁に当接することで、最大リフト量が設定されるよう
に設けても良い。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、複数の実
施例と変形例を用いて説明する。〔第１実施例〕図１に示す燃料噴射装置１は、図示しな
いエンジンのエンジンヘッドに挿入搭載され、エンジン
の各気筒に燃料を直接噴射するように構成されている。
図示しない燃料噴射ポンプから燃料配管を通って図示し
ないコモンレールに供給された高圧燃料は、コモンレー
ル内で一定の高圧に蓄圧され、燃料配管を通って各気筒
毎に配置された燃料噴射装置１に供給される。燃料噴射
装置１に供給された燃料のうち余剰燃料は燃料タンク２
へリターンする。なお、図示しない燃料噴射ポンプは、
エンジンの回転数、負荷、吸入燃料圧力、吸入空気量、
冷却水の温度等に従って燃料吐出圧を調整するように設
けられている。

【００１８】燃料噴射装置１のバルブボディ３の内部に
は、中空円筒状の第１ノズル弁４が往復移動可能な状態
で収容されている。また、この第１ノズル弁４の内部に
は、第２ノズル弁５が往復移動可能な状態で収容されて
いる。第１ノズル弁４の反噴射方向には、第１ノズル弁
４の噴射時期を制御する第１圧力制御室６が設けられて
おり、第２ノズル弁５の反噴射方向にも、第２ノズル弁
５の噴射時期を制御する第２圧力制御室７が設けられて
いる。この第１、第２圧力制御室６、７の燃料圧力を制
御することにより、燃料噴射装置１の噴射時期および噴
射量を調整することができる。

【００１９】コモンレールから供給される高圧燃料は、
燃料インレット８、高圧通路９を介して燃料溜まり１０
に供給される。また、燃料インレット８から高圧通路９
に供給された高圧燃料は、第１入口絞り１１、第１燃料
通路１２を介して第１圧力制御室６に供給されるととも
に、第２入口絞り１３、第２燃料通路１４を介して第２
圧力制御室７に供給される。第１圧力制御室６は、第１
燃料通路１２と第１出口絞り１５を介して制御弁１６の
バルブ燃料室１７に連通しており、第２圧力制御室７
は、第２燃料通路１４と第２出口絞り１８を介して制御
弁１６のバルブ燃料室１７に連通している。ここで、第
１出口絞り１５の流路面積は、第１入口絞り１１の流路
面積よりも大きく設けられ、第２出口絞り１８の流路面
積は、第２入口絞り１３の流路面積よりも大きく設けら
れている。

【００２０】なお、制御弁１６は、第１出口絞り１５の
下流と低圧通路１９との遮断あるいは連通を切り替え
て、第１圧力制御室６を高圧あるいは低圧に制御すると
ともに、第２出口絞り１８の下流と低圧通路１９との遮
断あるいは連通を切り替えて、第２圧力制御室７を高圧
あるいは低圧に制御するものであり、この制御弁１６の
詳細は後述する。

【００２１】図２に示すように、第１ノズル弁４の先端
の第１シート部２０が、バルブボディ３の第１弁座２１
に着座することにより、第１噴孔２２を閉塞するように
設けられている。また、第１ノズル弁４の先端は、図２
に示すように、第１弁座２１に当接する第１シート部２
０の外縁と、第１ノズル弁４の外径との間に、第１受圧
面２３が形成されており、この第１受圧面２３が高圧燃
料から受ける力により第１ノズル弁４はリフト方向に向
かう力を受ける。

【００２２】第１ノズル弁４の反噴射側の端部は、ピン
２４を介して第１スプリング２５から付勢力を受けるも
のであり、第１スプリング２５は、第１ノズル弁４を閉
弁方向に向けて付勢している。また、第１ノズル弁４の
反噴射側の端部は、第１圧力制御室６に面しており、第
１圧力制御室６の燃料圧力から受ける力によって第１ノ
ズル弁４は閉弁方向に付勢される。なお、第１ノズル弁
４は、反噴射側の端部がディスタンスピース２６の下面
に係止することによりリフト量がｈ2 に規制される。つ
まり、第１弁座２１に対する第１ノズル弁４の最大リフ
ト量はｈ2 である。

【００２３】第２ノズル弁５は、燃料噴射側から順に、
小径部２７、大径部２８、ニードルエンド２９が形成さ
れている。図２に示すように小径部２７の先端に形成さ
れた円錐状の第２シート部３０は、バルブボディ３の第
２弁座３１に着座することにより、第１噴孔２２より燃
料下流側に形成された第２噴孔３２を閉塞するものであ
る。第２ノズル弁５の小径部２７と大径部２８との間に
は、第１ノズル弁４に形成された横孔３３を介して高圧
燃料が供給されており、小径部２７と大径部２８の断面
積差分の第２受圧面３４に受ける力により、第２ノズル
弁５はリフト方向に力を受けている。

【００２４】第２ノズル弁５の反噴射側の端部は、第１
ノズル弁４の内部に収容された第２スプリング３５から
付勢力を受けるものであり、第２スプリング３５は、第
２ノズル弁５を閉弁方向に向けて付勢している。また、
第２ノズル弁５の反噴射側の端部は、第２圧力制御室７
に面しており、第２圧力制御室７の燃料圧力から受ける
力によって第２ノズル弁５が閉弁方向に付勢される。な
お、第２ノズル弁５は、反噴射側のニードルエンド２９
が第１ノズル弁４の収容孔の段差部に係止することによ
り、第１ノズル弁４に対するリフト量がｈ1に規制され
る。つまり、第２弁座３１に対する第２ノズル弁５の最
大リフト量はｈ1 ＋ｈ2 となる。

【００２５】第１ノズル弁４のリフトについて説明す
る。第１圧力制御室６に高圧燃料が供給されていると、
第１スプリング２５の閉弁力と第１圧力制御室６の閉弁
力の和は、第１受圧面２３の開弁力よりも大きくなるの
で、第１ノズル弁４は第１弁座２１に着座する。第１圧
力制御室６が制御弁１６の作動によって排圧されると、
第１圧力制御室６の閉弁力が低下するため、第１ノズル
弁４は第１弁座２１から離座し、リフトを開始する。

【００２６】第２ノズル弁５のリフトについても同様に
説明する。第２圧力制御室７に高圧燃料が供給されてい
ると、第２スプリング３５の閉弁力と第２圧力制御室７
の閉弁力の和は、第２受圧面３４の開弁力よりも大きく
なるので、第２ノズル弁５は第２弁座３１に着座する。
第２圧力制御室７が制御弁１６の作動によって排圧され
ると、第２圧力制御室７の閉弁力が低下するため、第２
ノズル弁５は第２弁座３１から離座し、リフトを開始す
る。

【００２７】上述したように、第１圧力制御室６および
第２圧力制御室７は、制御弁１６によって圧力が制御さ
れる。制御弁１６は、図１に示すように、低圧通路１９
を閉塞して、第１圧力制御室６および第２圧力制御室７
を共に高圧にする「閉弁モード」と、第２出口絞り１８
の下流のみを閉塞して、第１出口絞り１５の下流と低圧
通路１９を連通させて、第１圧力制御室６を低圧にする
とともに、第２圧力制御室７を高圧にする「低噴射モー
ド」と、第１出口絞り１５の下流と第２出口絞り１８の
下流を共に低圧通路１９に連通させて、第１圧力制御室
６および第２圧力制御室７を共に低圧にする「高噴射モ
ード」とを切り替えるものである。

【００２８】制御弁１６は、燃料噴射装置１の上部に装
着される電磁弁４０の構成部品であり、この電磁弁４０
は、ハウジング４１の上部とリテーニングナット４２に
よって締結されている。この電磁弁４０は、制御弁１６
の他に、弁ボディ４３、電磁コイル４４、バルブピン４
５、第１コイルバネ４６、第２コイルバネ４７等で構成
されている。

【００２９】制御弁１６は、第１コイルバネ４６の付勢
力によってハウジング４１に着座して低圧通路１９を閉
塞可能なものであり、低圧通路１９が閉塞されることに
より上述した「閉弁モード」の設定となる。制御弁１６
の上部に設けられた円盤状のアーマチャ４８は、電磁コ
イル４４が通電されることにより発生する励磁吸引力に
より上方にリフトし、バルブピン４５の下端に当接して
Ｈ1 リフトする。この状態の制御弁１６は、第１、第２
出口絞り１５、１８の下流を共に低圧通路１９を連通さ
せるものであり、上述した「高噴射モード」の設定とな
る。

【００３０】この「高噴射モード」より電磁コイル４４
に供給される電流値を更に大きくした場合では、制御弁
１６のアーマチャ４８に作用する励磁吸引力が大きくな
り、制御弁１６とバルブピン４５とが上昇して、制御弁
１６の上シート部１６ａが弁ボディ４３の着座部４３ａ
に当接し、制御弁１６がＨ2 リフトする。この状態の制
御弁１６は、第２出口絞り１８の下流側を閉塞して、第
１出口絞り１５の下流と低圧通路１９を連通させるもの
であり、上述した「低噴射モード」の設定となる。

【００３１】（第１実施例の作動説明）次に、燃料噴射
装置１の作動を説明する。まず、図示しない燃料噴射ポ
ンプから燃料が吐出され、図示しないコモンレールで所
定の燃料圧に蓄圧された高圧燃料は、燃料噴射装置１の
燃料インレット８に供給される。また、図示しないエン
ジン制御装置（ＥＣＵ）により、エンジンの運転状態に
応じたタイミングにおいて、エンジンの運転状態に応じ
た制御弁１６の駆動電流が生成されて、電磁コイル４４
に供給される。

【００３２】（第１ノズル弁４および第２ノズル弁５の
閉弁時）電磁コイル４４の通電OFF 時、制御弁１６は、
第１コイルバネ４６の付勢力によりハウジング４１の上
端に着座して低圧通路１９を閉塞する。これによって、
第１出口絞り１５および第２出口絞り１８の下流が共に
閉塞される「閉弁モード」になる。このため、高圧通路
９、第１入口絞り１１、第１燃料通路１２を介して第１
圧力制御室６に高圧燃料が供給されるとともに、高圧通
路９、第２入口絞り１３、第２燃料通路１４を介して第
２圧力制御室７に高圧燃料が供給される。

【００３３】この状態において、第１受圧面２３の開弁
力は、第１スプリング２５による閉弁力と第１圧力制御
室６の閉弁力の和よりも小さいので、第１ノズル弁４は
第１弁座２１に着座している。この時、第２受圧面３４
の開弁力は、第２スプリング３５の閉弁力と第２圧力制
御室７の閉弁力の和よりも小さいので、第２ノズル弁５
も第２弁座３１に着座している。

【００３４】（第１ノズル弁４の開弁による小噴射率の
作動説明）電磁弁４０の電磁コイル４４に高い電流が供
給されると、電磁コイル４４の励磁吸引力が大きくな
り、制御弁１６がＨ2 リフトして制御弁１６の上シート
部１６ａが弁ボディ４３の着座部４３ａに当接する。こ
の状態では、第２出口絞り１８の下流が閉塞し、第１出
口絞り１５の下流が低圧通路１９と連通する「低噴射モ
ード」になる。

【００３５】第１圧力制御室６は、第１燃料通路１２と
第１出口絞り１５を介して低圧通路１９に連通する。第
１入口絞り１１より第１出口絞り１５の流路面積が大き
く設定されているため、流入燃料よりも流出燃料が多
く、第１圧力制御室６の燃料圧力は低下し始める。第１
圧力制御室６の燃料圧力が低下することにより、第１受
圧面２３の開弁力が、第１スプリング２５による閉弁力
と第１圧力制御室６の閉弁力の和よりも大きくなり、第
１ノズル弁４が第１弁座２１から離座する。この時、第
２受圧面３４の開弁力は、第２スプリング３５の閉弁力
と第２圧力制御室７の閉弁力の和よりも小さいので、第
２ノズル弁５は第２弁座３１に着座したままである。

【００３６】第１ノズル弁４が第１弁座２１から離座す
ることにより、第１噴孔２２から燃料が噴射される。第
１ノズル弁４が第１弁座２１から離座すると、第１ノズ
ル弁４の先端部も高圧燃料からリフト方向に力を受ける
ので、第１ノズル弁４のリフト速度が上昇し、初期噴射
率が速やかに上昇する。そして、第１ノズル弁４がリフ
トして、その上端がディスタンスピース２６に当接する
と、噴射率は一定（低噴射率）になる。

【００３７】次に、運転状態に応じた所定時間が経過す
ると、電磁コイル４４への駆動電流の供給が停止され、
制御弁１６が低圧通路１９を閉塞する（図１の状態）。
すると、第１出口絞り１５の下流側と低圧通路１９との
連通が遮断されるため、第１入口絞り１１からの高圧燃
料により第１圧力制御室６が高圧状態に移り、第１ノズ
ル弁４が速やかに閉弁方向に移動し、第１弁座２１に着
座する。この結果、第１噴孔２２からの燃料噴射が終了
する。

【００３８】（第１ノズル弁４と第２ノズル弁５の開弁
による大噴射率の作動説明）電磁弁４０の電磁コイル４
４に低い電流が供給されると、電磁コイル４４の励磁吸
引力が小さくなり、制御弁１６が第１リフト量Ｈ1 の位
置までリフトし、バルブピン４５の下端に当接して停止
する。この状態では、第１出口絞り１５および第２出口
絞り１８の下流が低圧通路１９に連通する「高噴射モー
ド」になる。

【００３９】第１圧力制御室６は、上述した「低噴射モ
ード」と同様、第１燃料通路１２と第１出口絞り１５を
介して低圧通路１９に連通する。第１入口絞り１１より
第１出口絞り１５の流路面積が大きく設定されているた
め、流入燃料よりも流出燃料が多く、第１圧力制御室６
の燃料圧力は低下し始める。第１圧力制御室６の燃料圧
力が低下することにより、第１受圧面２３の開弁力が、
第１スプリング２５による閉弁力と第１圧力制御室６の
閉弁力の和よりも大きくなり、第１ノズル弁４が第１弁
座２１から離座する。

【００４０】この時、第２圧力制御室７も、第２燃料通
路１４と第２出口絞り１８を介して低圧通路１９に連通
する。第２入口絞り１３より第２出口絞り１８の流路面
積が大きく設定されているため、流入燃料よりも流出燃
料が多く、第２圧力制御室７の燃料圧力は低下し始め
る。第２圧力制御室７の燃料圧力が低下することによ
り、第２受圧面３４の開弁力が、第２スプリング３５の
閉弁力と第２圧力制御室７の閉弁力の和よりも大きくな
り、第２ノズル弁５が第２弁座３１から離座する。

【００４１】第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が、
第１弁座２１および第２弁座３１から離座することによ
り、第１噴孔２２および第２噴孔３２から燃料が噴射さ
れる。第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が第１弁座
２１および第２弁座３１から離座すると、第１ノズル弁
４および第２ノズル弁５の先端部も高圧燃料からリフト
方向に力を受けるので、第１ノズル弁４および第２ノズ
ル弁５のリフト速度が上昇し、初期噴射率が速やかに上
昇する。そして、第１ノズル弁４がリフトして、その上
端がディスタンスピース２６に当接するとともに、第２
ノズル弁５がリフトして、その上端が第１ノズル弁４の
内部の段差部に当接すると、噴射率は一定（高噴射率）
になる。

【００４２】次に、運転状態に応じた所定時間が経過す
ると、電磁コイル４４への駆動電流の供給が停止され、
制御弁１６が低圧通路１９を閉塞する（図１の状態）。
すると、第１出口絞り１５の下流側と低圧通路１９との
連通が遮断されるとともに、第２出口絞り１８の下流側
と低圧通路１９との連通が遮断されるため、第１入口絞
り１１からの高圧燃料により第１圧力制御室６が高圧状
態に移るとともに、第２入口絞り１３からの高圧燃料に
より第２圧力制御室７が高圧状態に移る。これにより、
第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が速やかに閉弁方
向に移動し、第１弁座２１および第２弁座３１に着座す
る。この結果、第１噴孔２２および第２噴孔３２からの
燃料噴射が終了する。

【００４３】上記では、小噴射率の作動と、大噴射率の
作動について説明した。これらは、１回の噴射中におい
て、小噴射率の作動か、大噴射率の作動かの、どちらか
一方を選ぶものである。ここで、小噴射率の作動と大噴
射率の作動を、１回の噴射中で切り替えることが可能で
あり、この切り替えにより噴射率を２段階に切り替える
「ブーツ型噴射」が性能上最も好ましい。

【００４４】（１回の噴射中に噴射率を切り替えるブー
ツ型噴射の作動説明）まず、電磁弁４０の電磁コイル４
４に高い電流が供給される。すると、電磁コイル４４の
励磁吸引力が大きくなり、制御弁１６がＨ2 リフトして
制御弁１６の上シート部１６ａが弁ボディ４３の着座部
４３ａに当接する。この状態では、第２出口絞り１８の
下流が閉塞し、第１出口絞り１５の下流が低圧通路１９
と連通する「低噴射モード」になる。

【００４５】第１圧力制御室６は、第１燃料通路１２と
第１出口絞り１５を介して低圧通路１９に連通する。第
１入口絞り１１より第１出口絞り１５の流路面積が大き
く設定されているため、流入燃料よりも流出燃料が多
く、第１圧力制御室６の燃料圧力は低下し始める。第１
圧力制御室６の燃料圧力が低下することにより、第１受
圧面２３の開弁力が、第１スプリング２５による閉弁力
と第１圧力制御室６の閉弁力の和よりも大きくなり、第
１ノズル弁４が第１弁座２１から離座する。この時、第
２受圧面３４の開弁力は、第２スプリング３５の閉弁力
と第２圧力制御室７の閉弁力の和よりも小さいので、第
２ノズル弁５は第２弁座３１に着座したままである。

【００４６】第１ノズル弁４が第１弁座２１から離座す
ることにより、第１噴孔２２から燃料が噴射される。第
１ノズル弁４が第１弁座２１から離座すると、第１ノズ
ル弁４の先端部も高圧燃料からリフト方向に力を受ける
ので、第１ノズル弁４のリフト速度が上昇し、初期噴射
率が速やかに上昇する。そして、第１ノズル弁４がリフ
トして、その上端がディスタンスピース２６に当接する
と、噴射率は一定（低噴射率）になる。

【００４７】次に、運転状態に応じた所定時間が経過す
ると、電磁弁４０の電磁コイル４４に低い電流が供給さ
れる。すると、電磁コイル４４の励磁吸引力が小さくな
るため、制御弁１６が第１リフト量Ｈ1 の位置まで戻
る。この状態では、第１出口絞り１５および第２出口絞
り１８の下流が低圧通路１９に連通する「高噴射モー
ド」になる。

【００４８】すると、第２圧力制御室７も、第２燃料通
路１４と第２出口絞り１８を介して低圧通路１９に連通
する。第２入口絞り１３より第２出口絞り１８の流路面
積が大きく設定されているため、流入燃料よりも流出燃
料が多く、第２圧力制御室７の燃料圧力は低下し始め
る。第２圧力制御室７の燃料圧力が低下することによ
り、第２受圧面３４の開弁力が、第２スプリング３５の
閉弁力と第２圧力制御室７の閉弁力の和よりも大きくな
り、第２ノズル弁５が第２弁座３１から離座する。

【００４９】第２ノズル弁５が第２弁座３１から離座す
ることにより、第２噴孔３２からも燃料が噴射される。
第２ノズル弁５が第２弁座３１から離座すると、第２ノ
ズル弁５の先端部も高圧燃料からリフト方向に力を受け
るので、第２ノズル弁５のリフト速度が上昇し、２段階
目の噴射率が速やかに上昇する。そして、第２ノズル弁
５がリフトして、その上端が第１ノズル弁４の内部の段
差部に当接すると、噴射率は一定（高噴射率）になる。

【００５０】次に、運転状態に応じた所定時間が経過す
ると、電磁コイル４４への駆動電流の供給が停止され、
制御弁１６が低圧通路１９を閉塞する（図１の状態）。
すると、第１出口絞り１５の下流側と低圧通路１９との
連通が遮断されるとともに、第２出口絞り１８の下流側
と低圧通路１９との連通が遮断されるため、第１入口絞
り１１からの高圧燃料により第１圧力制御室６が高圧状
態に移るとともに、第２入口絞り１３からの高圧燃料に
より第２圧力制御室７が高圧状態に移る。これにより、
第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が速やかに閉弁方
向に移動し、第１弁座２１および第２弁座３１に着座す
る。この結果、第１噴孔２２および第２噴孔３２からの
燃料噴射が終了する。

【００５１】上記で示した「ブーツ型噴射」は、電磁コ
イル４４の駆動電流を大電流から小電流に切り替えるタ
イミングを、エンジンの運転状態に応じて変化させるこ
とにより、エンジンの運転状態の全域において最適な噴
射率パターンを得ることができる。

【００５２】（第１実施例の効果）次に、比較例１（特
開昭６１−１３５９７９号公報に開示される燃料噴射装
置１００）および比較例２（特開平９−３２６８７号公
報に開示される燃料噴射装置１２０）と比較して、この
第１実施例の作動および効果を説明する。

【００５３】比較例１は、第１実施例と同様に中空円筒
状の第１ノズル弁と、その内部に往復移動可能に収容さ
れる第２ノズル弁とを有するが、電磁弁およびこの電磁
弁により圧力調整される圧力制御室を持たず、燃料供給
ポンプからの燃料供給圧の変化に応じて作動する燃料噴
射装置である。このため、第１ノズル弁および第２ノズ
ル弁の開弁タイミングは、燃料噴射ポンプから供給され
る燃料供給圧から受ける力と、第１スプリングおよび第
２スプリングの付勢力とのバランスにより決定される。

【００５４】このため、初期噴射圧が小さいので、燃焼
室に噴射された燃料が良好に微粒化せずに燃焼不良の原
因となってしまう。また、低い燃料供給圧で第１ノズル
弁が開弁することにより噴射時間が長くなるので、燃費
が低下し、且つ噴射のシャープカット性が低下する。こ
の問題を解決するために、中空円筒状の第１ノズル弁の
リフトタイミングを電磁弁で制御するように設けても、
第２ノズル弁のリフトタイミングは、あくまでも燃料噴
射ポンプから供給される燃料供給圧から受ける力と、第
２スプリングの付勢力とのバランスにより決定される。
このため、電磁弁の通電を制御して第１ノズル弁のリフ
ト時期をずらせることにより初期噴射圧力を増加させる
ことができても、初期噴射率を低減することはできな
い。

【００５５】比較例２は、第１ノズル弁と第２ノズル弁
を持ち、第１ノズル弁の反噴射方向に電磁弁で圧力制御
される圧力制御室を有する燃料噴射装置であり、コモン
レールで蓄圧された高圧燃料が常時供給されるものであ
る。このように、比較例２では、一定圧の高圧燃料が供
給されているので、圧力制御室を低下させて第１ノズル
弁をリフトすると、噴射初期段階から高圧燃料が燃焼室
に噴射される。このため、燃料が良好に微粒化する。さ
らに、比較例２は、第１ノズル弁が所定量リフトしてか
ら第２ノズル弁がリフトする構成であり、第１噴孔から
の燃料噴射から所定時間遅れて第２噴孔から燃料が噴射
される。このため、燃料の噴射時期および噴射量を高精
度に制御できるとともに、初期噴射率を低減しつつ初期
噴射圧を上昇させることができる。

【００５６】しかしながら、１回の燃料噴射期間中にお
いて噴射率を変化させるのは、第１ノズル弁と第２ノズ
ル弁の軸方向に形成したギャップ、および圧力制御室か
らリークする燃料通路の絞りである。つまり、噴射中に
噴射率を変化させる手段は、製造時に設定されるもので
ある。噴射圧力が変われば付随的に噴射中の噴射率が変
わるが、噴射圧力と噴射率特性の両方をエンジン運転状
態の全域において最適化することは不可能である。

【００５７】比較例１および比較例２に比較して、第１
実施例の燃料噴射装置１は、第１ノズル弁４と第２ノズ
ル弁５をそれぞれ独立して制御できるので、第１ノズル
弁４のみ作動する小噴射率作動、第１、第２ノズル弁
４、５の両方が同時に作動する大噴射率作動、第１ノズ
ル弁４の作動に続いて第２ノズル弁５が作動するブーツ
型噴射率作動のうち、運転状態に適した最適なものをエ
ンジンの運転条件毎に自在に選択して制御することがで
きる。

【００５８】また、第１噴孔２２および第２噴孔３２を
適切に設定した上で、第２ノズル弁５のみを作動させる
４つめの作動形態を選択肢に加えることも可能である。
また、ブーツ型噴射率作動において、第２ノズル弁５を
先に作動させ、引き続き第１ノズル弁４を作動させると
いう作動形態を選択肢に加えても良い。つまり、エンジ
ン運転条件の全域において、第１噴孔２２のみの小噴射
率噴射と、第１噴孔２２と第２噴孔３２の両方での大噴
射率噴射との選択はもちろん、１回の燃料噴射期間中に
先ず第１噴孔２２のみまたは第２噴孔３２のみによる小
噴射率噴射を行い、途中から第１噴孔２２と第２噴孔３
２の両方での大噴射率噴射に切り替えることも、その切
り替え時期を運転状態に応じて変えることも自由に制御
できる。また、切り替え順を逆、つまり１回の燃料噴射
期間中において、第１噴孔２２と第２噴孔３２の両方で
の大噴射率噴射から、第１噴孔２２のみまたは第２噴孔
３２のみによる小噴射率噴射に切り替えることも可能で
ある。

【００５９】上記に示した各切り替え制御は、噴射量、
噴射時期、噴射圧力などの特性とは独立して制御できる
ので、エンジン運転条件の全域において、最適な噴射特
性を得ることができる。特に、初期噴射率を低減しつ
つ、初期噴射圧を上昇させることができるので、排気ガ
ス中への有害物質の混入を低下できる。また、噴霧分布
が大きく、燃料が良好に微粒化されるので、燃焼効率が
向上して燃費を向上できる。さらに、第１ノズル弁４と
第２ノズル弁５を独立して制御するが、それらは１つの
電磁弁４０によって制御できるように構成したので、燃
料噴射装置１を小型化することができる。

【００６０】〔第２実施例〕第２実施例を図３、図４を
用いて説明する。図３は、第２実施例による燃料噴射装
置１の断面図、図４はその要部拡大図である。なお、第
１実施例と同一機能物は同一符号を付す。

【００６１】第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が第
１弁座２１および第２弁座３１に着座している状態で
は、第１ノズル弁４の第１シート部２０は第１噴孔２２
の燃料上流側に着座するものであり、第２ノズル弁５の
第２シート部３０は第２噴孔３２の燃料上流側に着座す
るものである。第１ノズル弁４の先端部分には、第１ノ
ズル弁４と第２ノズル弁５とに囲まれた油圧室５０が形
成されており、第１ノズル弁４の第１シート部２０が第
１弁座２１に着座することにより、燃料溜まり１０との
連通が遮断される。

【００６２】この第２実施例では、第１実施例に示した
小径部２７および横孔３３が設けられておらず、燃料溜
まり１０からの燃料は、第１ノズル弁４の着座時、第１
弁座２１より下流には導入されないように設けられてい
る。そして、第２ノズル弁５の先端は、図４に示すよう
に、第２弁座３１に当接する第２ノズル弁５の第２シー
ト部３０の外縁と、第２ノズル弁５の外径との間に、第
２受圧面３４が形成されており、この第２受圧面３４が
高圧燃料から受ける力により第２ノズル弁５はリフト方
向に向かう力を受ける。従って、第１ノズル弁４が着座
している状態では、第２ノズル弁５をリフト方向へ作動
するための燃料圧力は存在せず、第２ノズル弁５のみを
作動させることはできない。

【００６３】作動としては、制御弁１６の作動によって
第１圧力制御室６が低圧に切り替わり、第１ノズル弁４
がリフトをすると、燃料溜まり１０の燃料が油圧室５０
に導入される。その油圧室５０に供給された燃料圧力を
第２受圧面３４が受けることによって、第２ノズル弁５
はリフト方向の力を受ける。そして、この状態におい
て、第２圧力制御室７が高圧であれば第２ノズル弁５は
リフトせず、第２圧力制御室７が低圧に切り替われば第
２ノズル弁５はリフトを開始する。なお、第２ノズル弁
５がリフトを開始すると、第２ノズル弁５の先端に受け
る燃料圧力によって第２ノズル弁５は大きなリフト力を
受けることになるので、第１実施例と同様、初期噴射圧
が速やかに上昇する。

【００６４】ただし、この第２実施例では、第１実施例
では可能であった作動のうち、第２ノズル弁５のみの作
動と、第２ノズル弁５の開弁が先行するブーツ型噴射は
不可能になる。しかし、第１ノズル弁４と第２ノズル弁
５の両方が閉弁状態の時は、第２圧力制御室７の圧力を
低下させても閉弁状態が保たれる。このため、第２圧力
制御室７を先行して圧力を低下させておいてから第１圧
力制御室６の圧力を低下させるように設けることによ
り、第１ノズル弁４と第２ノズル弁５を同時に開弁させ
ることができる。

【００６５】また、この第２実施例では、第１実施例に
示した小径部２７および横孔３３が設けられておらず、
第２ノズル弁５の先端に第２受圧面３４を形成したもの
であるため、構造が簡素化されており、製造コストを安
価に抑えることができる。さらに、上述した同時開弁が
可能であることに加えて、常時高圧に晒される部位が減
少するので、燃料リークが減少する。つまり、高い信頼
性で優れた効果を発揮できる。特に、第１実施例では、
第１ノズル弁４の着座時においても第１噴孔２２の下流
側に高圧燃料が供給されていたので、その高圧燃料は第
１噴孔２２からリークが発生する可能性があったが、こ
の第２実施例では第１ノズル弁４が着座している時は、
第１噴孔２２の下流側に高圧燃料は供給されない。この
ため、第１ノズル弁４の第１シート部２０は、第１噴孔
２２の上流側のみをシールできれば良く、第１ノズル弁
４を簡素化でき、製造コストを安価に抑えることができ
る。

【００６６】この第２実施例の望ましい変形例を示す。
第１ノズル弁４が着座した状態の時、第２圧力制御室７
の高圧燃料は、第１ノズル弁４と第２ノズル弁５の間の
摺動部の隙間を通って油圧室５０に流入する。すると、
この燃料は、第１ノズル弁４および第２ノズル弁５が着
座しているにもかかわらず、油圧室５０に流入した燃料
が、第１噴孔２２から燃焼室へ流出する場合が想定され
る。そこで、第１ノズル弁４と第２ノズル弁５の間の摺
動部に環状のリーク回収溝を設け、このリーク回収溝を
低圧通路１９に連通させる。これによって、第２圧力制
御室７の高圧燃料が、第１ノズル弁４と第２ノズル弁５
の間の摺動部の隙間にリークしても、そのリーク燃料は
リーク回収溝を介して燃料タンク２に戻されることにな
り、上記の不具合を解消できる。

【００６７】この第２実施例は、燃料リークの発生が抑
えられるため、噴射圧力の高いエンジンに適用しても、
高い信頼性を得ることができる。また、この第２実施例
の望ましい変形例においても、第１実施例と同様、エン
ジンの運転条件の全域において自由な切り替え間隔の設
定が可能なブーツ型噴射ができるので、排気ガス中に発
生するＮＯｘやパティキュレートの量を減少させること
ができる。

【００６８】〔第３実施例〕第３実施例を図５を用いて
説明する。図５は燃料噴射装置１の要部断面図である。
なお、上記実施例と同一機能物は同一符号を付して説明
を省略する。上記の第１、第２実施例の第２ノズル弁５
は、第１ノズル弁４の摺動孔の内部に摺動する円柱状の
摺動部と、バルブボディ３に当接して第２噴孔３２を閉
塞するための円錐状の第２シート部３０とを備える棒状
弁体であった。これに対し、この第３実施例の第２ノズ
ル弁５は、第１ノズル弁４の摺動孔の内部に摺動する摺
動部と、バルブボディ３に当接して前記第２噴孔３２を
閉塞するための第２シート部３０とが、球面によって形
成される球状弁体である。作動および効果は第２実施例
と同じであるが、この第３実施例では、第２ノズル弁５
として球状弁体を採用することによって、燃料噴射装置
１の小型化および低コスト化が可能になる。

【００６９】〔変形例〕上記の各実施例では、電磁弁４
０を用いて制御弁１６を駆動する例を示したが、電磁弁
４０に代えて電歪型のアクチェータを用いるなど、他の
アクチェータを用いて制御弁１６を駆動しても良い。ま
た、各燃料通路のとり回しや、第１スプリング２５、第
２スプリング３５の配置状態等も、上記で示した実施例
に限定されるものでなく、適宜変更可能なものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】燃料噴射装置の断面図である（第１実施例）。

【図２】燃料噴射装置の要部断面図である（第１実施
例）。

【図３】燃料噴射装置の断面図である（第２実施例）。

【図４】燃料噴射装置の要部断面図である（第２実施
例）。

【図５】燃料噴射装置の要部断面図である（第３実施
例）。

【図６】燃料噴射装置の断面図である（第１従来例）。

【図７】燃料噴射装置の断面図である（第２従来例）。

【図８】燃料噴射装置の断面図である（第３従来例）。

【符号の説明】

１燃料噴射装置３バルブボディ４第１ノズル弁５第２ノズル弁６第１圧力制御室７第２圧力制御室１６制御弁２２第１噴孔３２第２噴孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０２Ｍ 61/04 Ｆ０２Ｍ 61/04 Ｂ 61/10 61/10 Ａ 61/18 ３２０ 61/18 ３２０Ｄ 61/20 61/20 ＮＦターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC09 AD07 BA03 BA08 BA13 BA51 BA67 CC28 CC30 CC61 CC63 CC68U CE13 CE16 CE22 CE34 CE35 DA01 DA04 DA06 DA08 DA16 3G301 HA02 JA02 JA24 KA06 LB11 LC01 LC08 MA11 MA18 MA28 MA29 PA17Z

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）第１噴孔および第２噴孔を備えるバ
ルブボディと、（ｂ）高圧燃料の供給圧によって開弁方向へ向かう付勢
力を受けるものであって、前記第１噴孔を開閉するため
の第１ノズル弁と、（ｃ）高圧燃料の供給圧によって開弁方向へ向かう付勢
力を受けるものであって、前記第２噴孔を開閉するため
の第２ノズル弁と、（ｄ）高圧燃料の供給圧によって前記第１ノズル弁を閉
弁方向へ付勢し、高圧燃料が排圧されることによって前
記第１ノズル弁を閉弁方向へ付勢する力が低下する第１
圧力制御室と、（ｅ）高圧燃料の供給圧によって前記第２ノズル弁を閉
弁方向へ付勢し、高圧燃料が排圧されることによって前
記第２ノズル弁を閉弁方向へ付勢する力が低下する第２
圧力制御室と、（ｆ）前記第１圧力制御室内の燃料圧力および前記第２
圧力制御室内の燃料圧力を切り替えることにより、前記
第１ノズル弁による前記第１噴孔の開閉および前記第２
ノズル弁による前記第２噴孔の開閉を制御する制御弁
と、を備える燃料噴射装置。
【請求項２】請求項１の燃料噴射装置において、前記制御弁は、前記第１圧力制御室に燃料排出用の低圧
通路を接続することにより、前記第１圧力制御室を高圧
から低圧に切り替えるとともに、前記第２圧力制御室に
前記低圧通路を接続することにより、前記第２圧力制御
室を高圧から低圧に切り替えることを特徴とする燃料噴
射装置。
【請求項３】請求項１または請求項２の燃料噴射装置に
おいて、前記制御弁の切り替えによって、前記第１圧力制御室が
高圧から低圧に切り替えられることにより、前記第１ノ
ズル弁が前記第１噴孔から離座するとともに、前記第２
圧力制御室が高圧から低圧に切り替えられることによ
り、前記第２ノズル弁が前記第２噴孔から離座すること
を特徴とする燃料噴射装置。
【請求項４】請求項１ないし請求項３のいずれかの燃料
噴射装置において、前記制御弁による前記第１圧力制御室および前記第２圧
力制御室の圧力切り替えタイミングは、車両の運転状態
に応じてそれぞれが独立したタイミングで実施されるこ
とを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項５】請求項１ないし請求項４のいずれかの燃料
噴射装置において、前記第２ノズル弁は、前記第１ノズル弁の内部において
軸方向へ摺動自在に配置されるとともに、前記第１ノズ
ルの内部に配置された第２スプリングによって閉弁方向
へ付勢されることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項６】請求項５の燃料噴射装置において、前記第２ノズル弁は、前記第１ノズル弁の摺動孔の内部
に摺動する円柱状の摺動部と、前記バルブボディに当接
して前記第２噴孔を閉塞するための円錐状のシート部と
を備える棒状弁体であることを特徴とする燃料噴射装
置。
【請求項７】請求項５の燃料噴射装置において、前記第２ノズル弁は、前記第１ノズル弁の摺動孔の内部
に摺動する摺動部と、前記バルブボディに当接して前記
第２噴孔を閉塞するためのシート部とを、球面によって
形成する球状弁体であることを特徴とする燃料噴射装
置。
【請求項８】請求項５ないし請求項７のいずれかの燃料
噴射装置において、前記第２ノズル弁の最大リフト時は、前記第２ノズル弁
の反噴孔側の端部が前記第１ノズル弁に当接すること
で、最大リフト量が設定されることを特徴とする燃料噴
射装置。