JP2002053925A - 改良された耐疲労割れ成長性を有するアルミニウム薄板製品およびその製造方法 - Google Patents

改良された耐疲労割れ成長性を有するアルミニウム薄板製品およびその製造方法

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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 改良された耐疲労割れ成長性、改良された強
度と破壊靱性の組み合わせを含む、航空機の機体などの
航空宇宙用途に有用なアルミニウム合金圧延薄板製品、
及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 約４対１よりも大きい平均の長さ対幅の
平均アスペクト比を有する結晶粒によって規定されるマ
イクロ組織を有するアルミニウム合金圧延薄板製品。ア
ルミニウム−銅基合金、アルミニウム−マグネシウム基
合金、アアルミニウム−マグネシウム−シリコン基合
金、アルミニウム−亜鉛基合金のそれぞれにつき、合金
組成の規制、圧延と熱処理のパラメータ制限、及びこれ
等の組み合わせにより所定のアスペクト比、高度の異方
性を持つマイクロ組織、及び改良された品質特性を実現
する。更に具体的には所望量の析出物を発達させるた
め、合金の組成、圧延方法、熱処理方法を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、改良された特性を
有する圧延アルミニウム製品の生産に係わり、特に、改
良された強度と耐疲労割れ成長性を呈するとともに制御
されたマイクロ組織を有するアルミニウム薄板製品の製
造に関するものである。アルミニウム薄板製品は、航空
機の機体などの航空宇宙用途、およびその他の用途に有
用である。
【０００２】
【従来の技術】機体などの航空機の構成要素は、通常、
アルミニウム薄板製品から作成される。このような航空
宇宙製品の耐疲労割れ成長性は非常に重要である。耐疲
労割れ成長性の向上とは、成長が遅くなり、したがって
航空機がより安全になることを意味する。というのは、
小さい割れが、破局的な故障に至る重大なサイズに到達
する前に、より容易に検出できるからである。また、割
れの成長が遅いことは、検査間隔を長くすることができ
るので、経済的利点にもなり得る。Colvin他による米国
特許第５２１３６３９号は、航空機用アルミニウム合金
製品を開示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、改良された
耐疲労割れ成長性、さらに強度と破壊靱性の改良された
組合せを含む有利な他の特性を有するアルミニウム圧延
薄板製品を提供する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明により作成したア
ルミニウム薄板製品は、改良された耐割れ伝播性を呈す
る。アルミニウム合金の組成および処理パラメータは、
耐疲労割れ成長性が向上するように制御される。この耐
疲労割れ成長性は、高度に異方性の結晶粒マイクロ組織
の結果であり、これによって割れが蛇行性の粒内または
粒間伝播経路を辿ることになる。これらの蛇行性の割れ
が重大な割れ長さまで伝播するために必要なサイクル数
は、滑らかな粒間経路または非蛇行経路を辿る割れが伝
播するために必要なサイクル数よりも遥かに少ない。
【０００５】本発明の一形態では、非再結晶マイクロ組
織または所望の量の析出物を発達させるため、合金の組
成、熱機械的および熱的方法を管理する。マイクロ組織
は、中間処理ステップで、つまり転位および粒界動作の
障害物を生成する析出処理で形成される分散物または析
出物の助けにより管理される。薄板製品は伸長形状の結
晶粒を有し、これは高度に異方性のマイクロ組織を形成
する。
【０００６】或る形態によれば、異方性マイクロ組織
は、熱間圧延と追加的熱操作の結果として発達するかも
しれない。所望のタイプ、体積分率および分布の結晶学
的結晶集合組織を促進するため、熱間圧延処理を管理す
る。一つの実施形態では、熱間圧延後の回復焼鈍は、最
終的な溶体化熱処理および任意選択の延伸および焼戻し
作業の後に、所望の異方性マイクロ組織を生成する。追
加の中間焼戻しを使用して、再結晶化のための運動力を
制御してもよい。
【０００７】アルミニウム製品の組成は、分散質を形成
する合金元素を提供するように選択することが好まし
く、これは生産中の再結晶および回復プロセスを制御す
る。一形態では、凝集性のＣｕ3Ａｕプロトタイプ構造
（構造学的用語ではＬ１２）を形成する合金元素の混合
が好ましい。このような元素にはＺｒ、ＨｆおよびＳｃ
がある。また、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｎ、ＮｉおよびＦｅなどの
凝集性分散質を形成する合金元素も使用してよい。この
ような合金元素の組合せを使用することができる。
【０００８】本発明の一観点によれば、高レベルの結晶
学的異方性を有するアルミニウム合金製圧延薄板製品が
提供される。
【０００９】本発明の別の観点によれば、高レベルの結
晶学的異方性を有するＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品が提
供される。
【００１０】本発明のさらに別の観点によれば、異方性
マイクロ組織を有するアルミニウム合金製圧延薄板製品
を含む航空機機体の薄板が提供される。
【００１１】本発明の別の観点によれば、高度の異方性
結晶粒マイクロ組織を有するアルミニウム合金製薄板製
品を作成する方法が提供される。方法は、アルミニウム
合金を提供するステップと、アルミニウム合金を熱間圧
延して薄板を形成するステップと、熱間圧延した薄板に
回復／再結晶焼鈍を施すステップと、焼き鈍した薄板を
溶体化熱処理するステップと、異方性マイクロ組織を有
する薄板製品を回復するステップとを含む。
【００１２】本発明の前記特徴およびその他の特徴は、
以下の説明から更らに明らかになるだろう。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明によると、高度に異方性の
マイクロ組織を有するアルミニウム合金製圧延薄板製品
が提供される。本明細書では、「異方性マイクロ組織」
という用語は、結晶粒が、約４対１よりも大きい長さ対
太さの平均アスペクト比を有する、伸長形状の非再結晶
粒または伸長形状の再結晶粒である結晶粒マイクロ組織
を意味する。結晶粒の平均アスペクト比は、約６対１よ
りも大きいことが好ましく、約８対１よりも大きいこと
がさらに好ましい。特に好ましい形態では、異方性マイ
クロ組織は約１０対１よりも大きい平均結晶粒アスペク
ト比を有する。再結晶粒または非再結晶粒の両方の場合
で、再結晶および非再結晶粒マイクロ組織に共通の特徴
は、結晶粒が伸長形状であることである。これらの結晶
粒の観察は、例えば５０倍から１００倍の光学顕微鏡
で、適切に研磨しエッチングしたサンプルを、厚さを通
して縦方向長手方向に観察することによって実行するこ
とができる。再結晶製品については、本発明により達成
された異方性マイクロ組織は、標準的な方法で判断して
２０を超える、より好ましくは３０または４０を超える
Ｇｏｓｓ集合組織（テクスチャー）を呈することが好ま
しい。非再結晶製品の場合、異方性マイクロ組織は、標
準的な方法で判断して２０を超える、より好ましくは３
０または４０を超える黄銅Ｂｒａｓｓ集合組織（テクス
チャー）を呈することが好ましい。
【００１４】本明細書では、「薄板」という用語は、厚
さ約０．２５４ｍｍ〜約８．８９ｍｍ（約０．０１〜約
０．３５インチ）を有するアルミニウム圧延製品を含
む。薄板の厚さは、好ましくは約０．６３５〜約８．２
５５ｍｍ（約０．０２５〜約０．３２５インチ）、より
好ましくは約１．２７〜約７．６２ｍｍ（約０．０５〜
約０．３インチ）である。一部の航空機機体など、多く
の用途では、薄板は、好ましくは厚さ約１．２７〜約
６．３５ｍｍ（約０．０５〜約０．２５インチ）、より
好ましくは約１．２７〜約５．０８ｍｍ（約０．０５〜
約０．２インチ）である。薄板はクラッディングして
も、しなくてもよく、好ましいクラッディング層の厚さ
は薄板の厚さの約１から約５％である。
【００１５】本明細書では、「非再結晶」という用語
は、インゴットまたは中間スラブ時に存在する元の結晶
粒に関連する結晶粒を呈する薄板製品を意味する。元の
結晶粒は、物理的に変形しているだけである。その結
果、非再結晶粒マイクロ組織も、強力な熱間圧延の結晶
学的結晶集合組織を呈する。本明細書では、「再結晶」
という用語は、元の変形した結晶粒から形成された結晶
粒を意味する。これは通常、熱間圧延中、溶体化熱処理
中、または焼鈍中に生じ、これらの焼鈍は、熱間圧延の
中間および／または溶体化熱処理前でよい。
【００１６】本発明の一態様では、薄板製品は航空機機
体の薄板として有用である。図１は、本発明の鍛錬アル
ミニウム合金製薄板で作成することができる機体１２を
含む航空機１０を模式的に示す。アルミニウム合金製薄
板には、当技術分野で知られている方法により少なくと
も１種のアルミニウム・クラッド層を設けてもよい。本
発明のクラッドまたは非クラッド板は、当技術分野で知
られている従来通りの方法で、航空機の機体として組み
立てることができる。図１の矢印ＡおよびＢは、航空機
の機体薄板に生じる傾向がある疲労破壊の方向および伝
播経路を示す。或る形態によると、本発明の薄板製品の
異方性マイクロ組織は、高いアスペクト比の結晶粒の長
手方向が、機体薄板で可能性が高い疲労割れ破壊伝播経
路に実質的に直角になるように、機体上で配向される。
例えば、薄板の縦方向長手方向および／または長い横手
方向を、図１の方向ＡまたはＢに実質的に直角に配置す
ることができる。
【００１７】本発明によると、耐疲労割れ成長性を向上
させるため、アルミニウム合金の組成を管理する。幾つ
かの適切な合金組成には、アルミニウム協会の２ｘｘ
ｘ、５ｘｘｘ、６ｘｘｘおよび７ｘｘｘ合金、およびそ
の変形体が含まれる。例えば、本発明による使用に適し
たアルミニウム合金の組成は、２ｘｘｘ合金などのＡｌ
−Ｃｕ基合金を含む。好ましいＡｌ−Ｃｕ基合金は、約
１〜約５質量％のＣｕ、より好ましくは少なくとも約３
質量％のＣｕ、および約０．１〜約６質量％のＭｇを含
む。
【００１８】特に好ましいＡｌ−Ｃｕ基合金の一例は、
約３．５〜約４．５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６
質量％のＭｇ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
０．０８〜約０．１３質量％のＺｒを含む。別の好まし
い実施形態によると、アルミニウム合金製圧延薄板製品
は、約３．８〜約４．４質量％のＣｕ、約０．３〜約
０．７質量％のＭｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭ
ｇ、および約０．０９〜約０．１２質量％のＺｒという
組成を有する。さらなる好ましい実施形態によると、ア
ルミニウム圧延薄板製品は、約３．４〜約４．０質量％
のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約１．０〜約１．
６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約０．１２質量％
のＺｒという組成を有する。別の好ましい実施形態によ
ると、アルミニウム合金製圧延薄板製品は、約３．２〜
約３．８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭ
ｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約
０．１２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５
質量％のＬｉという組成を有する。
【００１９】本発明により製造したＡｌ−Ｃｕ基合金
は、Ｚｎ、Ａｇ、ＬｉおよびＳｉから選択された少なく
とも１種の追加の合金元素を最大約１質量％含んでもよ
い。これらの元素は、適切に熱処理すると、補強析出物
を形成することができる。このような析出物は、自然時
効中に室温で、または人工時効中に、例えば最高１７
６．６℃までの温度で形成される。
【００２０】Ａｌ−Ｃｕ基合金は、さらに、Ｈｆ、Ｓ
ｃ、ＺｒおよびＬｉから選択された少なくとも１種の追
加の合金元素を最高約１質量％まで含んでもよい。これ
らの元素は、適切に熱処理すると、凝集性分散質を形成
するか、これを強化することができる。このような分散
質は、伸長形状の再結晶または非再結晶粒でマイクロ組
織を生成する能力を強化することができる。
【００２１】Ａｌ−Ｃｕ基合金は、さらに、Ｃｒ、Ｖ、
Ｍｎ、ＮｉおよびＦｅから選択された少なくとも１種の
追加の合金元素を最高約１質量％まで含んでもよい。こ
れらの元素は、適切に熱処理すると、凝集性分散質を形
成することができる。このような分散質は、再結晶およ
び結晶粒の成長の制御を補助することができる。
【００２２】Ａｌ−Ｃｕ基合金に加えて、Ａｌ−Ｍｇ基
合金、Ａｌ−Ｓｉ基合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基合金およ
びＡｌ−Ｚｎ基合金を、本発明による異方性マイクロ組
織を有する薄板製品として製造することができる。例え
ば、アルミニウム協会の５ｘｘｘ、６ｘｘｘおよび７ｘ
ｘｘ合金、またはその変形を、異方性マイクロ組織を有
する薄板製品に製造することができる。
【００２３】適切なＡｌ−Ｍｇ基合金は、約０．２〜約
７．０質量％のＭｇ、０〜約１質量％のＭｎ、０〜約
１．５質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｎ、および０
〜約０．５質量％のＳｉという組成を有する。また、Ａ
ｌ−Ｍｇ基合金は、最高で約１質量％までの、Ｌｉ、Ａ
ｇ、Ｃｄおよびランタニドから選択された補強添加物お
よび／または最高で約１質量％のＣｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｓ
ｃ、Ｈｆ、Ｔｉ、ＶおよびＺｒなどの分散質形成剤とい
うさらなる合金添加物を、必要に応じて含んでもよい。
【００２４】適切なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基合金は、約０．
２〜約２．５質量％のＭｇ、約０．２〜約２．５質量％
のＳｉ、０〜約２質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺ
ｎ、および０〜約１質量％のＬｉという組成を有する。
また、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基合金は、最高で約１質量％ま
での、Ａｇ、Ｃｄおよびランタニドから選択された補強
添加物および／または最高で約１質量％のＭｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｆｅ、Ｓｃ、Ｈｆ、Ｔｉ、ＶおよびＺｒなどの分
散質形成剤というさらなる合金添加物を、必要に応じて
含んでもよい。
【００２５】適切なＡｌ−Ｚｎ基合金は、約１〜約１０
質量％のＺｎ、約０．１〜約３質量％のＣｕ、約０．１
〜約３質量％のＭｇ、０〜約２質量％のＬｉ、および０
〜約２質量％のＡｇという組成を有する。また、Ａｌ−
Ｚｎ基合金は、最高で約１質量％までの、Ｃｄおよびラ
ンタニドから選択された補強添加物および／または最高
で約１質量％のＭｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｓｃ、Ｈｆ、
Ｔｉ、ＶおよびＺｒなどの分散質形成剤というさらなる
合金添加物を、必要に応じて含んでもよい。
【００２６】本発明によると、アルミニウム合金製圧延
薄板製品の耐疲労割れ成長性を向上させるため、処理パ
ラメータを管理する。好ましいプロセスは、鋳造するス
テップと、皮剥ぎのステップと、予熱ステップと、初期
熱間圧延のステップと、再加熱ステップと、仕上げ熱間
圧延のステップと、必要に応じた冷間圧延ステップと、
熱間圧延および／または冷間圧延中の必要に応じた中間
焼鈍ステップと、異方性結晶粒マイクロ組織を管理する
焼鈍ステップと、溶体化熱処理ステップと、平坦化ステ
ップと、延伸および／または冷間圧延ステップとを含
む。製造図の一例を図２に示す。製造の別の例を図３に
示す。
【００２７】図２に示すように、回復焼鈍ステップは、
本発明による薄板製品の製造に使用することが好まし
い。図３に示すように、熱間圧延および／または冷間圧
延中の中間焼鈍は、回復焼鈍に加えて、またはその代わ
りに使用することができる。焼鈍は、制御された加熱に
よって、または１つまたは幾つかの温度での１つまたは
複数の滞留時間によって提供することができる。
【００２８】特定の合金組成に応じて、予熱ステップ
は、温度４２７℃〜５６６℃（８００〜１０５０Ｆ）で
２〜５０時間実行することが好ましい。初期熱間圧延
は、温度３９９〜５４９℃（７５０〜１０２０Ｆ）で、
行程（ｐａｓｓ：パス）ごとに厚さを２．５４〜７６．
２ｍｍ減少させて実行することが好ましい。予熱は、温
度３７１〜５６６℃（７００〜１０５０Ｆ）で２〜４０
時間実行することが好ましい。仕上げ熱間圧延ステップ
は、温度３６０〜５６６℃（６８０〜１０５０Ｆ）で、
行程ごとに厚さを２．５４〜７６．２ｍｍ減少させて実
行することが好ましい。
【００２９】図３に示すように、必要に応じて熱間圧延
または冷間圧延間に行う中間焼鈍は、温度約２０４〜約
５３８℃（約４００〜約１０００Ｆ）の温度で０．５〜
２４時間実行うすることが好ましい。
【００３０】冷間圧延ステップは、室温で、行程ごとに
厚さを５％から５０％減少させて実行することが好まし
い。
【００３１】図２に示すように、回復／伸長形状の結晶
粒再結晶焼鈍は、温度約１４９℃〜と約５３８℃（約３
００〜約１０００Ｆ）の間の温度で０．５〜９６時間実
行することが好ましい。非再結晶異方性マイクロ組織
は、通常、比較的低い温度、例えば約２０４〜約３７１
℃（約４００〜約７００Ｆ）での焼鈍が必要である。再
結晶異方性マイクロ組織は、通常、比較的高温、例えば
約３１６〜約５３８℃（約６００〜約１０００Ｆ）での
焼鈍が必要である。
【００３２】溶体化熱処理は、温度約４５４〜約５７１
℃（約８５０〜約１０６０Ｆ）の温度で約１ないし２分
〜約１時間実行することが好ましい。
【００３３】焼入れ作業は、適切な冷却液への浸漬を使
用する急速冷却か、適切な冷却液の噴霧によって実行す
ることが好ましい。
【００３４】平坦化および引張り作業は、合計冷間変形
の６％以下の変形を提供するように実行することが好ま
しい。
【００３５】溶体化熱処理の後、冷間加工を、好ましく
は引張りまたは冷間圧延により、必要に応じて行っても
よい。冷間加工プロセスは、薄板製品に最大で１５％の
冷間変形を、より好ましくは最大約８％の冷間変形を与
えることが好ましい。
【００３６】本発明により製造した薄板製品は、異方性
マイクロ組織の結果として、非常に向上した強度および
／または耐疲労割れ成長性を呈する。好ましい実施形態
では、圧延薄板製品は、３１０．１ＭＰａ（４５ｋｓ
ｉ）を超える、より好ましくは３３０．７ＭＰａ（４８
ｋｓｉ）を超える縦方向長手方向（Ｌ）引張り降伏強度
（ＴＹＳ）を呈する。圧延薄板製品は、２７５．６ＭＰ
ａ（４０ｋｓｉ）を超える、より好ましくは４３ｋｓｉ
を超える長い横手（ＬＴ）引張り降伏強度を呈すること
が好ましい。長い横手（Ｔ−Ｌ）方向では、Ｔ３調質し
た圧延薄板は、１１ＭＰａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）
のΔＫで約１２７×１０-6ｍｍ／サイクル（約５×１０
-6インチ／サイクル）未満の、より好ましくは約１０
１．６×１０ -6（約４×１０-6インチ／サイクル）また
は７６．２×１０-6ｍｍ／サイクル（約３×１０-6イン
チ／サイクル）の疲労破壊割れ成長率成長速度ｄａ／ｄ
Ｎを呈することが好ましい。Ｔ３６調質では、圧延薄板
は１１ＭＰａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで１０
１．６×１０-6ｍｍ／サイクル（４×１０-6インチ／サ
イクル）未満の、より好ましくは７６．２×１０-6（３
×１０-6インチ／サイクル）または５０．８×１０-6ｍ
ｍ／サイクル（２×１０-6インチ／サイクル）のＴ−Ｌ
方向疲労破壊割れ成長率成長速度ｄａ／ｄＮを呈する。
【００３７】さらに、本発明の鍛錬されたアルミニウム
合金製薄板製品は、ＡＳＴＭ Ｅ５６１およびＢ６４６
標準による４０６．４×１１１７．６ｍｍ（１６×４４
インチ）の中央切欠き破壊靱性試料で試験した状態で、
改良された破壊靱性値を呈する。例えば、本発明により
製造された薄板製品は、１４３ＭＰａ√ｍ（１３０ｋｓ
ｉ√インチ）または１５４ＭＰａ√ｍ（１４０ｋｓｉ√
インチ）を超える縦方向長手方向（Ｌ−Ｔ）または長い
横手（Ｔ−Ｌ）Ｋc破壊靱性値を呈することが好まし
い。薄板製品は、９３．５ＭＰａ√ｍ（８５ｋｓｉ√イ
ンチ）または９９ＭＰａ√ｍ（９０ｋｓｉ√インチ）を
超えるＬ−ＴまたはＴ−ＬのＫapp破壊靱性値を有する
ことも好ましい。
【００３８】したがって、改良された耐疲労割れ成長性
に加えて、本発明の製品は改良された強度と破壊靱性の
組合せを呈する。
【００３９】図４ａおよび図４ｂは、機体薄板として使
用する従来合金２０２４および２５２４薄板製品の実質
的に等軸の結晶粒を示す顕微鏡写真である。図４ａおよ
び図４ｂで図示したような従来の機体薄板と異なり、本
発明の薄板製品の異方性マイクロ組織では、航空機製造
業者が、改良された縦方向長手方向および／または長い
横手方向の耐疲労割れ成長性、破壊靱性および／または
強度など、薄板の向上した機械的特性を利用する方向に
薄板を配向することができる。
【００４０】表１は、本発明例による異方性マイクロ組
織を提供するように処理することができる幾つかの薄板
製品の組成を列挙する。
【００４１】
【表１】
【００４２】表１に挙げた組成を有する薄板製品は、以
下のように作成した。１５２．４ｍｍ×４０６．４×１
５２４ｍｍ（６×１６×６０インチ）の寸法のインゴッ
トを、直接チル（ＤＣ）モールドを使用して鋳造した。
表Ｉ表１で報告した組成は、溶融金属浴から獲得した金
属試料から測定したものである。インゴットを、最初に
３９９℃（７５０Ｆ）まで６時間加熱することにより、
応力除去した。次に、インゴットを皮剥ぎし、両方の圧
延表面から６．３５ｍｍ（０．２５インチ）の表面層を
除去して、側部を３５５．６ｍｍ（１４インチ）の幅ま
で截断ソーイングした。予熱のため、インゴットを４５
４℃（８５０Ｆ）まで加熱し、２時間均熱化処理してか
ら、４６８℃（８７５Ｆ）まで加熱し、さらに２時間均
熱化処理した。予熱炉から取り出したインゴットは、２
２％十字圧延して１１４．３ｍｍ（４．５インチ）ゲー
ジにし、その後、５０．８ｍｍ（２インチ）ゲージまで
延伸した。金属の温度は２９９℃（７５０Ｆ）に維持
し、４５４℃（８５０Ｆ）まで１５分間再加熱した。５
０．８ｍｍ（２インチ）のスラブを半分に剪断して、４
９１℃（９１５Ｆ）で８時間再加熱し、テーブルを４８
２℃（９００Ｆ）に冷却して、６．３５ｍｍ（０．２５
インチ）ゲージまで熱間圧延した。適切な再加熱は、熱
間圧延の間に４９１℃（９１５Ｆ）で１５分間提供され
た。金属の温度は３９９℃（７５０Ｆ）よりも上に維持
された。熱間圧延の間に、薄板製品の３．８１ｍｍ
（０．１５０インチ）ゲージを製造した。２０４℃〜２
８８℃（４００〜５５０Ｆ）の温度で８〜から２４時間
行う溶体化熱処理前の回復焼鈍で、溶体化熱処理後に非
再結晶マイクロ組織が生じ成された。
【００４３】圧延、溶体化熱処理および焼入れの後、薄
板の全部片をクラスＢまで超音波検査し、全部が合格し
た。マイクロ組織分析で、全ての試料が最終的調質で非
再結晶マイクロ組織を呈することが判明した。図５ａ〜
図１０ｂは、表Ｉ表１に列挙した薄板製品の異方性マイ
クロ組織を示す顕微鏡写真である。各ケースで、薄板は
高レベルの結晶学的異方性を有し、伸長形状の結晶粒を
呈した。結晶粒の異方性は、各薄板の縦方向長手方向
（Ｌ）で最も顕著であったが、各薄板の長い横手方向に
も存在する。
【００４４】本発明により製造した試験片料を、機械的
特性について試験した。図１１の線図は、各種様々な試
験用に採取した試験片料の位置および方位向を示す。
【００４５】Ｌ、ＬＴおよび４５°方向での引張り試験
の結果を図１２に示す。表Ｉ表１に挙げた合金３６７
は、３方向全部で最高の強度を示した。しかし、表Ｉ表
１に挙げた他の合金も、好ましい強度レベルを呈した。
【００４６】中央に１０１．６ｍｍ（４インチ）の初期
割れを有する４０６．４×１１１７．６ｍｍ（１６×４
４インチ）の中央切欠き試料で、破壊靱性試験を実施し
た。図１３および図１４は破壊靱性試験のＲ曲線を示
し、本発明の薄板製品の試験試料が、アルミニウム・ク
ラッドのＴ３薄板に匹敵する好ましい破壊靱性値を有す
ることを示す。Ｒ曲線は、試験した合金全部で互角であ
る。
【００４７】獲得された改良型の強度／靱性の組合せを
図１５に示す。図１５は、比較の目的で向上で製造した
２５２４−Ｔ３アルミニウム・クラッド板の平均値も示
す。図１５に示す最小値は、−３に標準偏差の挿入値を
掛けた値に相当する。
【００４８】一定振幅での疲労試験を図１６に示す。こ
れらの試験は、強度および靱性試験で最も有望に見えた
試料で実施した。その結果により、本発明により作成し
た製品が、非常に低い破壊割れ成長速度、つまり改良さ
れた耐疲労割れ成長性を呈することが判明した。
【００４９】Ｔ３６調質の試料は、図１７に示す特性を
呈した。図１７では、冷間圧延または引張りを介して５
％の冷間変形を提供することにより、Ｔ３６調質を獲得
した。冷間圧延した試料の強度は、わずかに高くなる。
【００５０】以上の試験の結果で、強度および耐疲労割
れ成長性が本発明によりも大幅に改良されたことが判明
した。回復焼鈍を使用した比較的高温での熱間圧延によ
り、および分散質を形成する添加剤としてＺｒおよび／
またはＳｃを添加することにより、薄板ゲージに非再結
晶マイクロ組織を作成することが可能であった。理由は
不明であるが、Ｌｉ添加剤は、非再結晶マイクロ組織を
獲得するのにも役立つようである。２ｘｘｘ合金では、
胴が強化に大きい影響を与えるようである。スカンジウ
ム添加剤は、非再結晶マイクロ組織の獲得に役立つが、
強化には好ましくないことがある。マンガン添加剤は強
度特性に有益である。冷間圧延は、疲労または破壊靱性
を低下させることなく、強度を大幅に、例えば５％上昇
させ、これも驚異的であった。Ｌｉを含む合金は、冷間
変形の結果として、Ｌｉ添加剤のない合金より特性の改
良点が大きいことがある。
【００５１】強度が向上し、耐疲労割れ成長性が向上し
た薄板製品で異方性結晶粒マイクロ組織を生産する目的
で、工場圧延実験を実施した。表２に示す合金は、６８
１０ｋｇ（１５，０００ポンド）のインゴットとして鋳
造し、図２に示したものに似た製造ルートを使用して本
発明の方法により製造した。
【００５２】
【表２】
【００５３】表２に挙げた組成を有する薄板製品は、以
下のように作成した。３５５．６ｍｍ×１８７９．６×
４５７２ｍｍ（１４×７４×１８０インチ）の寸法のイ
ンゴットを、直接チル（ＤＣ）モールドを使用して鋳造
した。表２で報告した組成は、鋳造中に獲得した金属試
料から測定したものである。インゴットを、最初に３９
９℃（７５０Ｆ）まで６時間加熱することにより、応力
除去した。次に、インゴットを皮剥ぎし、両方の圧延表
面から１２．７ｍｍ（０．５０インチ）の表面層を除去
した。予熱のため、インゴットを４５４℃（８５０Ｆ）
まで加熱し、２時間均熱化処理してから、４６８℃（８
７５Ｆ）まで加熱し、さらに２時間均熱化処理した。予
熱炉から取り出したインゴットは、アルミニウム・クラ
ッド１１００の板に圧延接合接着し、１５８．８ｍｍ
（６．２４インチ）ゲージに圧延した。１５８．８ｍｍ
（６．２４インチ）のアルミニウム・クラッド・スラブ
を４９１℃（９１５Ｆ）で８時間予熱し、テーブルを４
５４℃（８５０Ｆ）まで冷却して、４．５７ｍｍ（０．
１８０インチ）ゲージに熱間圧延した。金属の温度は３
１６℃（６００Ｆ）よりも上に維持した。熱間圧延の
後、溶体化熱呂利の前に、薄板製品に３７１℃（７００
Ｆ）で８時間、再結晶焼鈍を与えた。薄板製品を４９６
℃（９２５Ｆ）で１１分間、バッチ溶体熱処理し、水焼
入れした。ゲージを４．５７ｍｍ（０．１８０インチ）
から４．５０７４８４ｍｍ（０．１７７４６インチ）に
減少させて、薄板を平坦化した。次に、Ｔ３およびＴ３
６調質を製造した。アルミニウム・クラッド材は、最終
厚さの２．５％の厚さを有した。最終Ｔ３で獲得した伸
長形状の再結晶粒を有する異方違法性マイクロ組織を、
図１８〜図２１に示す。
【００５４】引張り強度測定の結果を、図２２に示す。
引張り特性の測定値は、表２に挙げたＭｎ値が高い変形
体試料が、Ｍｎ値が低い変形体試料よりも高い強度を呈
することを示した。Ｍｎの強化効果は、Ｃｕの場合より
も驚くほど高い。
【００５５】４０６．４ｍｍ×１１１７．６ｍｍ（１６
×４４インチ）の中心切欠き靱性試料を使用して、破壊
靱性測定を実施した。強度および靱性測定の結果を図２
３〜図２６に示す。これらの図は、比較目的のために２
５２４−Ｔ３アルミニウム・クラッド板の平均値も示
す。これらの図に示す最小値は、−３に標準偏差の挿入
値を掛けた値に相当する。Ｍｎ値が高い変形体試料の薄
板製品の強度と靱性との組合せは、２５２４−Ｔ３より
も優れている。驚くべきことに、Ｃｕが少なくＭｎが多
い試料は、Ｃｕが多くＭｎが数内サンプルよりも、高い
特性を呈する。
【００５６】図２７は、Ｔ３およびＴ３６調質のCｕが
少なくＭｎが多い変形体試料のｄａ／ｄＮ性能を示す。
試験は、二重反復で実施し、二重反復試験からの良好な
相関関係という結果となった。これらの結果は、１０の
ΔＫで疲労破壊割れ成長速度がＴ３調質で低下し、Ｔ３
６調質ではさらに低下することを示す。これらの結果
は、本発明により製造した製品が、より良いＦＣＧ性能
を呈することを示す。
【００５７】図２８は、Ｓ／Ｎ疲労試験の結果を示す。
任意のサイクル数の値で、本発明により製造した製品の
方が最大応力が高いことに留意されたい。つまり、この
組成は、同じ寿命を経験する従来の組成よりも高い応力
に耐えられる。本発明により製造した製品のＳ／Ｎ疲労
性能も、アルミニウム・クラッド２５２４−Ｔ３薄板製
品より優れている。
【００５８】表３は、圧縮降伏強度試験の結果を示し、
合金２５２４および本発明の合金の一つ（Ｃｕが少なく
Ｍｎが多い変形体試料３５４−３９１）について、縦方
向長手方向（Ｌ）と長い横手方向（ＬＴ）の圧縮強度特
性を比較する。従来の２５２４薄板製品と比較して、本
発明により圧縮降伏強度特性の大幅な改良が達成され
る。
【００５９】
【表３】
【００６０】本発明の幾つかの再結晶および非再結晶薄
板製品の異方性マイクロ組織を、従来合金２０２４およ
び２５２４薄板製品と比較して測定した。表４は、０．
３１７５ｍｍ（０．０１２５インチ）ゲージの２０２４
−Ｔ３および２５２４−Ｔ４薄板製品の黄銅Ｂｒａｓｓ
およびＧｏｓｓ集合組織の組成を列挙する。これを、表
１で列挙した本発明の７７０−３０９および７７０−３
１１非再結晶薄板製品、および表２で列挙した本発明の
３５４−３９１および３５４−４０１再結晶薄板製品と
比較する。
【００６１】
【表４】
【００６２】表４で示すように、本発明の非再結晶薄板
試料７７０−３０９および７７０−３１１は、３０を超
える黄銅Ｂｒａｓｓ集合組織組成を有し、高度に異方性
のマイクロ組織であることを示す。本発明の再結晶薄板
試料３５４−３９１および３５４−４０１は、４０を超
えるＧｏｓｓ集合組織組成を有し、これは従来の２０２
４−Ｔ３および２５２４−Ｔ４再結晶薄板製品のＧｏｓ
ｓ集合組織組成よりもはるかに高い。
【００６３】本発明の製品および方法は、従来通りに製
造されたアルミニウム製品に対して幾つかの利点を提供
する。本発明によると、高い破壊表面靱性および２次割
れおよび分岐を呈する、結晶粒マイクロ組織に高い異方
性を含むアルミニウム薄板製品が提供され、このため製
品は、疲労破壊割れ成長が少ないことが必要な用途に特
に適切である。また、製品は強度と破壊靱性の好ましい
組合せを呈する。
【００６４】例示のために、以上では本発明の特別な例
について説明したが、特許請求の範囲で定義される内容
から逸脱することなく、本発明の細目について多くの変
形が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】アルミニウム合金製機体薄板を含む航空機の部
分模式図であり、機体薄板に生じる傾向がある典型的な
疲労破壊割れの方向を示す。
【図２】本発明の一例として製造した異方性マイクロ組
織を有するアルミニウム薄板製品の製造図である。
【図３】本発明の別の例として製造した異方性マイクロ
組織を有するアルミニウム薄板製品の製造図である。
【図４ａ】機体薄板として従来使用されているアルミニ
ウム協会の合金２０２４薄板製品の実質的に「等軸」の
結晶粒を示す顕微鏡写真である。
【図４ｂ】機体薄板として従来使用されているアルミニ
ウム協会の合金２５２４薄板製品の実質的に「等軸」の
結晶粒を示す顕微鏡写真である。
【図５ａ】本発明例として製造したアルミニウム薄板製
品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図５ｂ】本発明例として製造したアルミニウム薄板製
品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図６ａ】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図６ｂ】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図７ａ】本発明例として製造したさらなるアルミニウ
ム薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図７ｂ】本発明例として製造したさらなるアルミニウ
ム薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図８ａ】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図８ｂ】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図９ａ】本発明例として製造したさらなるアルミニウ
ム薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図９ｂ】本発明例として製造したさらなるアルミニウ
ム薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図１０ａ】本発明例として製造した別のアルミニウム
薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図１０ｂ】本発明例として製造した別のアルミニウム
薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図１１】試験用に薄板サンプルからの採取した試験片
料の板取り関係レイアウトを示す。
【図１２】本発明の薄板サンプルの引張り降伏強さの値
を様々な方向で示すグラフである。
【図１３】本発明の薄板サンプルの耐破壊割れ成長性曲
線を示すグラフである。
【図１４】本発明の薄板サンプルの耐破壊割れ成長性曲
線を示すグラフである。
【図１５】本発明の薄板サンプルの破壊靱性および引張
り降伏強さを示すグラフである。
【図１６】非再結晶マイクロ組織を呈する本発明の合金
のうち２つの疲労試験結果を示すグラフである。
【図１７】本発明の薄板サンプルの引張り降伏強さを様
々な方向で示すグラフである。
【図１８】本発明例として製造したアルミニウム薄板製
品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図１９】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図２０】本発明例として使用したさらなるアルミニウ
ム薄板製品の異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真であ
る。
【図２１】本発明例として製造した別のアルミニウム薄
板製品異方性マイクロ組織を示す顕微鏡写真である。
【図２２】本発明の薄板製品の引張り降伏強さ値強度を
様々な方向で示すグラフである。
【図２３】本発明例として製造した薄板製品の疲労靱性
および引張り降伏強さ値強度を示すグラフである。
【図２４】本発明例として製造した薄板製品の疲労靱性
および引張り降伏強さ値強度を示すグラフである。
【図２５】本発明例として製造した薄板製品の疲労靱性
および引張り降伏強さ値強度を示すグラフである。
【図２６】本発明例として製造した薄板製品の疲労靱性
および引張り降伏強さ値強度を示すグラフである。
【図２７】伸長形状の再結晶粒を呈する２つのアルミニ
ウム・クラッド合金に関する二重反復疲労試験を示すグ
ラフである。
【図２８】伸長形状の再結晶粒を呈する２つのアルミニ
ウム・クラッド合金に関するＳ／Ｎ疲労試験の結果を示
すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 21/18 Ｃ２２Ｃ 21/18 Ｃ２２Ｆ 1/047 Ｃ２２Ｆ 1/047 1/053 1/053 1/057 1/057 // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０６ 1/00 ６０６ ６２３ ６２３ ６２７ ６２７ ６３０ ６３０Ａ ６３０Ｂ ６３０Ｇ ６８３ ６８３ ６８４ ６８４Ｃ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ａ (72)発明者 ロバート ダブリュ、ウエスタールンド アメリカ合衆国 アイオワ、ベッテンドー フ、 ステート ストリート 4879、デブ ンポート ワークス (72)発明者 アンヌ イー、ロバーツ アメリカ合衆国 アイオワ、ベッテンドー フ、 ステート ストリート 4879、デブ ンポート ワークス (72)発明者 ドルバ ジェイ、チャクラバルティ アメリカ合衆国 ペンシルバニア、アルコ ア センター、 テクニカル ドライブ 100、アルコア テクニカル センター (72)発明者 ダイアナ ケイ、デンザー アメリカ合衆国 ペンシルバニア、アルコ ア センター、 テクニカル ドライブ 100、アルコア テクニカル センター (72)発明者 アンソニー モラルズ アメリカ合衆国 アイオワ、ベッテンドー フ、ステート ストリート 4879、デブン ポート ワークス (72)発明者 ポール イー、マグヌセン アメリカ合衆国 ペンシルバニア、アルコ ア センター、 テクニカル ドライブ 100、アルコア テクニカル センター (72)発明者 グレゴリー ビー、ベヌマ アメリカ合衆国 アイオワ、ベッテンドー フ、 ステート ストリート 4879、デブ ンポート ワークス

Claims (164)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 約４対１よりも大きい平均の長さ対幅の
    平均アスペクト比を有する結晶粒によって規定される異
    方性マイクロ組織を有するアルミニウム合金製圧延薄板
    製品。
  2. 【請求項２】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜約５
    質量％のＣｕ、最大で約６質量％のＭｇ、最大で約１質
    量％のＭｎ、および最大で約０．５質量％のＺｒを含む
    Ａｌ−Ｃｕ基合金である請求項１に記載されたアルミニ
    ウム合金製圧延薄板製品。
  3. 【請求項３】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が少なくとも約３質量
    ％のＣｕを含む請求項２に記載されたアルミニウム合金
    製圧延薄板製品。
  4. 【請求項４】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、約３．５〜約４．
    ５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６質量％のＭｇ、約
    ０．３〜約０．７質量％のＭｎ、および約０．０８〜約
    ０．１３質量％のＺｒを含む請求項２に記載されたアル
    ミニウム合金製薄板製品。
  5. 【請求項５】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、約３．８〜約４．
    ４質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒを含む請求項２に記載されたアル
    ミニウム合金製圧延薄板製品。
  6. 【請求項６】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、約３．４〜約４．
    ０質量％のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約１．０
    〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒを含む請求項２に記載されたアルミニウ
    ム合金製圧延薄板製品。
  7. 【請求項７】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、約３．２〜約３．
    ８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５質量％
    のＬｉを含む請求項２に記載されたアルミニウム合金製
    圧延薄板製品。
  8. 【請求項８】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で約
    １質量％の、Ｚｎ、Ａｇ、ＬｉおよびＳｉから選択され
    た少なくとも１種の元素を含む請求項２に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  9. 【請求項９】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で約
    １質量％の、Ｈｆ、ＳｃおよびＬｉから選択された少な
    くとも１種の元素を含む請求項２に記載されたアルミニ
    ウム合金製圧延薄板製品。
  10. 【請求項１０】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で
    約１質量％の、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｎ、ＮｉおよびＦｅから選
    択された少なくとも１種の元素を含む請求項２に記載さ
    れたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  11. 【請求項１１】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．２
    〜約７質量％のＭｇ、０〜約１質量％のＭｎ、０〜約
    １．５質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｎ、および０
    〜約０．５質量％のＳｉを含むＡｌ−Ｍｇ基合金である
    請求項１に記載された圧延アルミニウム合金製薄板製
    品。
  12. 【請求項１２】 Ａｌ−Ｍｇ基合金が、さらに、最大で
    約１質量％の、Ｌｉ、Ａｇ、Ｃｄ、ランタニド、Ｃｒ、
    Ｆｅ、Ｎｉ、Ｓｃ、Ｈｆ、Ｔｉ、ＶおよびＺｒから選択
    された少なくとも１種の合金添加剤を含む請求項１１に
    記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  13. 【請求項１３】 アルミニウム合金が、約０．１〜約
    ２．５質量％のＭｇ、約０．１〜約２．５質量％のＳ
    ｉ、０〜約２質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｎ、お
    よび０〜約１質量％のＬｉを含むＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基合
    金である請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延
    薄板製品。
  14. 【請求項１４】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基合金が、さらに、
    最大で約１質量％の、Ａｇ、Ｃｄ、ランタニドＭｎ、Ｃ
    ｒ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｓｃ、Ｈｆ、Ｔｉ、ＶおよびＺｒから
    選択された少なくとも１種の合金添加剤を含む請求項１
    ３に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  15. 【請求項１５】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜約
    １０質量％のＺｎ、約０．１〜約３質量％のＣｕ、約
    ０．１〜約３質量％のＭｇ、０〜約２質量％のＬｉ、お
    よび０〜約２質量％のＡｇを含むＡｌ−Ｚｎ基合金であ
    る請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製
    品。
  16. 【請求項１６】 Ａｌ−Ｚｎ基合金が、さらに、Ｃｄ、
    ランタニド、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｓｃ、Ｈｆ、Ｔ
    ｉ、ＶおよびＺｒから選択された少なくとも１種の合金
    添加剤を含む請求項１５に記載されたアルミニウム合金
    製圧延薄板製品。
  17. 【請求項１７】 アスペクト比が約６対１よりも大きい
    請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製
    品。
  18. 【請求項１８】 アスペクト比が約８対１よりも大きい
    請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製
    品。
  19. 【請求項１９】 アスペクト比が約１０対１よりも大き
    い請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製
    品。
  20. 【請求項２０】 薄板製品が非再結晶である請求項１に
    記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  21. 【請求項２１】 非再結晶薄板製品が２０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項２０に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  22. 【請求項２２】 非再結晶薄板製品が３０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項２０に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  23. 【請求項２３】 非再結晶薄板製品が４０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項２０に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  24. 【請求項２４】 薄板製品が再結晶している請求項１に
    記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  25. 【請求項２５】 再結晶薄板製品が２０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項２４に記載されたアルミニウ
    ム合金製圧延薄板製品。
  26. 【請求項２６】 再結晶薄板製品が３０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項２４に記載されたアルミニウ
    ム合金製圧延薄板製品。
  27. 【請求項２７】 再結晶薄板製品が４０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項２４に記載されたアルミニウ
    ム合金製圧延薄板製品。
  28. 【請求項２８】 薄板製品が最大厚さで厚さ約８．９ｍ
    ｍ（約０．３５インチ）を有する請求項１に記載された
    アルミニウム合金製圧延薄板製品。
  29. 【請求項２９】 薄板製品が最大厚さで厚さ約８．３ｍ
    ｍ（約０．３２５インチ）を有する請求項１に記載され
    たアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  30. 【請求項３０】 薄板製品が最大厚さで厚さ約７．６ｍ
    ｍ（約０．３インチ）を有する請求項１に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  31. 【請求項３１】 薄板製品が最大厚さで厚さ約６．４ｍ
    ｍ（約０．２５インチ）を有する請求項１に記載された
    アルミニウム合金製圧延薄板製品。
  32. 【請求項３２】 薄板製品が最大厚さで厚さ約５．１ｍ
    ｍ（約０．２インチ）を有する請求項１に記載されたア
    ルミニウム合金製圧延薄板製品。
  33. 【請求項３３】 薄板製品が少なくとも１種のクラッド
    層を含む請求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延
    薄板製品。
  34. 【請求項３４】 少なくとも１種のクラッド層が、薄板
    製品の厚さの約１〜約５パーセントの厚さを有する請求
    項３３に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  35. 【請求項３５】 薄板製品が回復焼鈍されている請求項
    １に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  36. 【請求項３６】 薄板製品が、さらに、回復焼鈍後に溶
    体化熱処理されている請求項３５に記載されたアルミニ
    ウム合金製圧延薄板製品。
  37. 【請求項３７】 薄板製品が溶体化熱処理され、その後
    に冷間加工されている請求項１に記載されたアルミニウ
    ム合金製圧延薄板製品。
  38. 【請求項３８】 薄板製品が、さらに、溶体化熱処理の
    前に回復焼鈍されている請求項３７に記載されたアルミ
    ニウム合金製圧延薄板製品。
  39. 【請求項３９】 薄板製品が航空機の機体薄板を含む請
    求項１に記載されたアルミニウム合金製圧延薄板製品。
  40. 【請求項４０】 Ａｌ、約１〜約５質量％のＣｕ、最大
    で約６質量％のＭｇ、最大で約１質量％のＭｎ、最大で
    約０．５質量％のＺｒを含むＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品であって、薄板製品が、約４対１を超える平均長さ対
    幅の平均アスペクト比を有する結晶粒によって規定され
    る異方性マイクロ組織を有するＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板
    製品。
  41. 【請求項４１】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、少なくとも約３
    質量％のＣｕを含む請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ
    基合金製薄板製品。
  42. 【請求項４２】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．５〜約４．
    ５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６質量％のＭｇ、約
    ０．３〜約０．７質量％のＭｎ、および約０．０８〜約
    ０．１３質量％のＺｒを含む請求項４０に記載されたＡ
    ｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  43. 【請求項４３】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．８〜約４．
    ４質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒを含む請求項４０に記載されたＡ
    ｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  44. 【請求項４４】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．４〜約４．
    ０質量％のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約１．０
    〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒを含む請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃ
    ｕ基合金製薄板製品。
  45. 【請求項４５】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．２〜約３．
    ８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５質量％
    のＬｉを含む請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金
    製薄板製品。
  46. 【請求項４６】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で
    約１質量％の、Ｚｎ、Ａｇ、ＬｉおよびＳｉから選択さ
    れた少なくとも１種の元素を含む請求項４０に記載され
    たＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  47. 【請求項４７】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で
    約１質量％の、Ｈｆ、ＳｃおよびＬｉから選択された少
    なくとも１種の元素を含む請求項４０に記載されたＡｌ
    −Ｃｕ基合金製薄板製品。
  48. 【請求項４８】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が、さらに、最大で
    約１質量％の、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｎ、ＮｉおよびＦｅから選
    択された少なくとも１種の元素を含む請求項４０に記載
    されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  49. 【請求項４９】 アスペクト比が約６対１を超えるる請
    求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  50. 【請求項５０】 アスペクト比が約８対１を超えるる請
    求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  51. 【請求項５１】 アスペクト比が約１０対１を超える請
    求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  52. 【請求項５２】 薄板製品が非再結晶である請求項４０
    に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  53. 【請求項５３】 非再結晶薄板製品が２０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項５２に記載されたＡ
    ｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  54. 【請求項５４】 非再結晶薄板製品が３０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項５２に記載されたＡ
    ｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  55. 【請求項５５】 非再結晶薄板製品が４０を超える黄銅
    Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項５２に記載されたＡ
    ｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  56. 【請求項５６】 薄板製品が再結晶している請求項４０
    に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  57. 【請求項５７】 再結晶薄板製品が２０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項５６に記載されたＡｌ−Ｃｕ
    基合金製薄板製品。
  58. 【請求項５８】 再結晶薄板製品が３０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項５６に記載されたＡｌ−Ｃｕ
    基合金製薄板製品。
  59. 【請求項５９】 再結晶薄板製品が４０を超えるＧｏｓ
    ｓ集合組織を有する請求項５６に記載されたＡｌ−Ｃｕ
    基合金製薄板製品。
  60. 【請求項６０】 薄板製品が最大厚さで厚さ約８．９ｍ
    ｍ（約０．３５インチ）のを有する請求項４０に記載さ
    れたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  61. 【請求項６１】 薄板製品が最大で厚さで約８．３ｍｍ
    （約０．３２５インチ）の厚さを有する請求項４０に記
    載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  62. 【請求項６２】 薄板製品が最大で厚さで約７．６ｍｍ
    （約０．３インチ）の厚さを有する請求項４０に記載さ
    れたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  63. 【請求項６３】 薄板製品が最大でで厚さ約６．４ｍｍ
    （約０．２５インチ）の厚さを有する請求項４０に記載
    されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  64. 【請求項６４】 薄板製品が最大でで厚さ約５．１ｍｍ
    （約０．２インチ）の厚さを有する請求項４０に記載さ
    れたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  65. 【請求項６５】 薄板製品が少なくとも１種のクラッド
    層を含む請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄
    板製品。
  66. 【請求項６６】 少なくとも１種のクラッド層が、薄板
    製品の厚さの約１〜約５％の厚さを有する請求項６５に
    記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品。
  67. 【請求項６７】 Ｔ３調質の薄板が、９．１Ｍ１１ＭＰ
    ａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約５×１０-6未
    満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈す
    る請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  68. 【請求項６８】 Ｔ３調質の薄板が、９．１Ｍ１１ＭＰ
    ａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約４×１０-6未
    満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈す
    る請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  69. 【請求項６９】 Ｔ３調質の薄板が、９．１Ｍ１１ＭＰ
    ａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約３×１０-6未
    満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈す
    る請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  70. 【請求項７０】 Ｔ３６調質の薄板が、９．１Ｍ１１Ｍ
    Ｐａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約４×１０-6
    未満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈
    する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  71. 【請求項７１】 Ｔ３６調質の薄板が、９．１Ｍ１１Ｍ
    Ｐａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約３×１０-6
    未満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈
    する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  72. 【請求項７２】 Ｔ３調質の薄板が、９．１Ｍ１１ＭＰ
    ａ√ｍ（１０ｋｓｉ√インチ）のΔＫで約２×１０-6未
    満のＴ−Ｌ方向疲労破壊割れ成長速度ｄａ／ｄＮを呈す
    る請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製
    品。
  73. 【請求項７３】 薄板製品が３１０．１４０．９５ＭＰ
    ａ√ｍ（４５ｋｓｉ）を超える縦方向長手方向の引張り
    降伏強さを有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基
    合金製薄板製品。
  74. 【請求項７４】 薄板製品が３３０．７４３．６８ＭＰ
    ａ√ｍ（４８ｋｓｉ）を超える縦方向長手方向の引張り
    降伏強さを有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基
    合金製薄板製品。
  75. 【請求項７５】 薄板製品が２７５．６３６．４ＭＰａ
    √ｍ（４０ｋｓｉ）を超える長い横手方向の引張り降伏
    強さを有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金
    製薄板製品。
  76. 【請求項７６】 薄板製品が２９６．３３９．１３ＭＰ
    ａ√ｍ（４３ｋｓｉ）を超える長い横手方向の引張り降
    伏強さを有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合
    金製薄板製品。
  77. 【請求項７７】 薄板製品が１４３１１８．３ＭＰａ√
    ｍ（１３０ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫ
    c破壊靱性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ
    基合金製薄板製品。
  78. 【請求項７８】 薄板製品が１５４２７．４ＭＰａ√ｍ
    （１４０ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫc
    破壊靱性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基
    合金製薄板製品。
  79. 【請求項７９】 薄板製品が９３．５７７．３５ＭＰａ
    √ｍ（８５ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫ
    app破壊靱性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃ
    ｕ基合金製薄板製品。
  80. 【請求項８０】 薄板製品が９９８１．９ＭＰａ√ｍ
    （９０ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫapp
    破壊靱性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基
    合金製薄板製品。
  81. 【請求項８１】 薄板製品が、３１０．１４０．９５Ｍ
    Ｐａ√ｍ（４５ｋｓｉ）を超える縦方向長手方向の引張
    り降伏強さ、および１４３１１８．３ＭＰａ√ｍ（１３
    ０ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫc破壊靱
    性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  82. 【請求項８２】 薄板製品が、３３０．７４３．６８Ｍ
    Ｐａ√ｍ（４８ｋｓｉ）を超える縦方向長手方向の引張
    り降伏強さ、および１５４１２７．４ＭＰａ√ｍ（１４
    ０ｋｓｉ√インチ）を超える長い横手方向のＫc破壊靱
    性を有する請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  83. 【請求項８３】 薄板製品が熱間圧延後に回復焼鈍され
    ている請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  84. 【請求項８４】 薄板製品が、さらに、回復焼鈍前に中
    間焼鈍されている請求項８３に記載されたＡｌ−Ｃｕ基
    合金。
  85. 【請求項８５】 薄板製品が、熱間圧延中に中間焼鈍さ
    れている請求項８４に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  86. 【請求項８６】 薄板製品が、熱間圧延後に冷間圧延さ
    れ、冷間圧延中に中間焼鈍されている請求項８４に記載
    されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  87. 【請求項８７】 薄板製品が航空機の機体部分区間を含
    む請求項４０に記載されたＡｌ−Ｃｕ基合金。
  88. 【請求項８８】 約４対１を超える平均長さ対幅のアス
    ペクト比を有する結晶粒によって規定される異方性マイ
    クロ組織を有するアルミニウム合金製圧延薄板製品を含
    む航空機機体薄板。
  89. 【請求項８９】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜約
    ５質量％のＣｕ、最大で約６質量％のＭｇ、最大で約１
    質量％のＭｎ、最大で約０．５質量％のＺｒを含むＡｌ
    −Ｃｕ基合金製薄板製品である請求項８８に記載された
    航空機機体薄板。
  90. 【請求項９０】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が少なくとも約３質
    量％のＣｕを含む請求項８９に記載された航空機機体薄
    板。
  91. 【請求項９１】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．５〜約４．
    ５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６質量％のＭｇ、約
    ０．３〜約０．７質量％のＭｎ、および約０．０８〜約
    ０．１３質量％のＺｒを含む請求項８９に記載された航
    空機機体薄板。
  92. 【請求項９２】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．８〜約４．
    ４質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒを含む請求項８９に記載された航
    空機機体薄板。
  93. 【請求項９３】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．４〜約４．
    ０質量％のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約１．０
    〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒを含む請求項８９に記載された航空機機
    体薄板。
  94. 【請求項９４】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．２〜約３．
    ８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約０．１
    ２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５質量％
    のＬｉを含む請求項８９に記載された航空機機体薄板。
  95. 【請求項９５】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．２
    〜約７質量％のＭｇ、０〜約１質量％のＭｎ、０〜約
    １．５質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｒ、および０
    〜約０．５質量％のＳｉを含むＡｌ−Ｍｇ基合金である
    請求項８８に記載された航空機機体薄板。
  96. 【請求項９６】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．１
    〜約２．５質量％のＭｇ、約０．１〜約２．５質量％の
    Ｓｉ、０〜約２質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｎ、
    および０〜約１質量％のＬｉを含むＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ基
    合金である請求項８８に記載された航空機機体薄板。
  97. 【請求項９７】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜約
    １０質量％のＺｎ、約０．１〜約３質量％のＣｕ、約
    ０．１〜約３質量％のＭｇ、０〜約２質量％のＬｉ、お
    よび０〜約２質量％のＡｇを含むＡｌ−Ｚｎ基合金であ
    る請求項８８に記載された航空機機体薄板。
  98. 【請求項９８】 航空機上で結晶粒の長手方向が、薄板
    を通過する可能性のが高い疲労割れ破壊成長方向に対し
    て結晶粒の長手方向が実質的に直角になる状態で、薄板
    を航空機における上で薄板を配向する請求項８８に記載
    された航空機機体薄板。
  99. 【請求項９９】 可能性が高い疲労破壊割れ成長方向
    が、航空機機体の軸方向と実質的に平行である請求項９
    ８に記載された航空機機体薄板。
  100. 【請求項１００】 可能性が高い疲労破壊割れ成長方向
    が、航空機機体の周方向と実質的に平行である請求項９
    ８に記載された航空機機体薄板。
  101. 【請求項１０１】 アルミニウム合金製薄板製品を作成
    する方法であって、 アルミニウム合金を設けることと、 薄板を形成するためアルミニウム合金を熱間圧延するこ
    とと、 熱間圧延した薄板を回復焼鈍することと、 回復焼鈍した薄板を溶体化熱処理することと、 約４対１を超える平均長さ対幅の平均アスペクト比を有
    する結晶粒によって規定される異方性マイクロ組織を有
    する薄板製品を回復することとを含む方法。
  102. 【請求項１０２】 回復焼鈍を、温度約１４９〜約５３
    ８℃（約３００〜約１０００Ｆ）の温度で約０．５〜約
    ９６時間実行する請求項１０１に記載された方法。
  103. 【請求項１０３】 回復焼鈍を約２０４〜約３７１℃
    （約４００〜約７００Ｆ）で実行する請求項１０１に記
    載された方法。
  104. 【請求項１０４】 薄板製品が非再結晶である請求項１
    ０３に記載された方法。
  105. 【請求項１０５】 回復焼鈍を温度約３１６〜約５３８
    ℃（約６００〜約１０００Ｆ）の温度で実行する請求項
    １０１に記載された方法。
  106. 【請求項１０６】 薄板製品が再結晶している請求項１
    ０５に記載された方法。
  107. 【請求項１０７】 さらに、回復焼鈍の前に薄板を中間
    焼鈍することを含む請求項１０１に記載された方法。
  108. 【請求項１０８】 中間焼鈍を熱間圧延中に実行する請
    求項１０７に記載された方法。
  109. 【請求項１０９】 中間焼鈍を約２０４〜約５３８３７
    １℃（約４００〜約１０００Ｆ）で実行する請求項１０
    ７に記載された方法。
  110. 【請求項１１０】 さらに、熱間圧延後に冷間圧延する
    ことを含む請求項１０１に記載された方法。
  111. 【請求項１１１】 さらに、回復焼鈍の前に薄板を中間
    焼鈍することを含む請求項１１０に記載された方法。
  112. 【請求項１１２】 中間焼鈍を冷間焼鈍中に実行する請
    求項１１０に記載された方法。
  113. 【請求項１１３】 さらに、熱間圧延中に中間焼鈍する
    ことを含む請求項１１２に記載された方法。
  114. 【請求項１１４】 中間焼鈍を温度約２０４〜約５３８
    ℃（約４００〜約１０００Ｆ）の温度で実行する請求項
    １１０に記載された方法。
  115. 【請求項１１５】 熱間圧延ステップが、複数の熱間圧
    延作業を含む請求項１０１に記載された方法。
  116. 【請求項１１６】 熱間圧延作業が、回復焼鈍前の仕上
    げ熱間圧延を含む請求項１１５に記載された方法。
  117. 【請求項１１７】 さらに、仕上げ熱間圧延中に薄板を
    中間焼鈍することを含む請求項１１６に記載された方
    法。
  118. 【請求項１１８】 さらに、溶体化熱処理した薄板を冷
    間加工することを含む請求項１０１に記載された方法。
  119. 【請求項１１９】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜
    約５質量％のＣｕ、最大で約６質量％のＭｇ、最大で約
    １質量％のＭｎ、および最大で約０．５質量％のＺｒを
    含むＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品である請求項１０１に
    記載された方法。
  120. 【請求項１２０】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が少なくとも約３
    質量％のＣｕを含む請求項１０１に記載された方法。
  121. 【請求項１２１】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．５〜約
    ４．５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６質量％のＭ
    ｇ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、および約０．０
    ８〜約０．１３質量％のＺｒを含む請求項１０１に記載
    された方法。
  122. 【請求項１２２】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．８〜約
    ４．４質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭ
    ｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０
    ９〜約０．１２質量％のＺｒを含む請求項１０１に記載
    された方法。
  123. 【請求項１２３】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．４〜約
    ４．０質量％のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒを含む請求項１０１に記載された
    方法。
  124. 【請求項１２４】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．２〜約
    ３．８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭ
    ｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５
    質量％のＬｉを含む請求項１０１に記載された方法。
  125. 【請求項１２５】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．
    ２〜約７質量％のＭｇ、０〜約１質量％のＭｎ、０〜約
    １．５質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｒ、および０
    〜約０．５質量％のＳｉを含むＡｌ−Ｍｇ基合金である
    請求項１０１に記載された方法。
  126. 【請求項１２６】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．
    １〜約２．５質量％のＭｇ、約０．１〜約２．５質量％
    のＳｉ、０〜約２質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺ
    ｎ、および０〜約１質量％のＬｉを含むＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
    ｉ基合金である請求項１０１に記載された方法。
  127. 【請求項１２７】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜
    約１０質量％のＺｎ、約０．１〜約３質量％のＣｕ、約
    ０．１〜約３質量％のＭｇ、０〜約２質量％のＬｉ、お
    よび０〜約２質量％のＡｇを含むＡｌ−Ｚｎ基合金であ
    る請求項１０１に記載された方法。
  128. 【請求項１２８】 薄板製品が最大で厚さで約８．８９
    ｍｍの厚さを有する請求項１０１に記載された方法。
  129. 【請求項１２９】 薄板製品が非再結晶である請求項１
    ０１に記載された方法。
  130. 【請求項１３０】 非再結晶薄板製品が２０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１２９に記載され
    た方法。
  131. 【請求項１３１】 非再結晶薄板製品が３０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１２９に記載され
    た方法。
  132. 【請求項１３２】 非再結晶薄板製品が４０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１２９に記載され
    た方法。
  133. 【請求項１３３】 薄板製品が再結晶している請求項１
    ０１に記載された方法。
  134. 【請求項１３４】 再結晶薄板が２０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１３３に記載された方法。
  135. 【請求項１３５】 再結晶薄板が３０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１３３に記載された方法。
  136. 【請求項１３６】 再結晶薄板が４０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１３３に記載された方法。
  137. 【請求項１３７】 アルミニウム合金製薄板製品を作成
    する方法であって、 アルミニウム合金を設けることと、 薄板を形成するためアルミニウム合金を熱間圧延するこ
    とと、 熱間圧延した薄板を中間焼鈍することと、 中間焼鈍した薄板を溶体化熱処理することと、 約４対
    １を超える平均長さ対幅の平均アスペクト比を有する結
    晶粒によって規定される異方性マイクロ組織を有する薄
    板製品を回復することとを含む方法。
  138. 【請求項１３８】 中間焼鈍を温度約２０４〜約５３８
    ℃（約４００〜約１０００Ｆ）の温度で実行する請求項
    １３７に記載された方法。
  139. 【請求項１３９】 中間焼鈍を熱間圧延中に実行する請
    求項１３７に記載された方法。
  140. 【請求項１４０】 さらに、中間焼鈍の後、溶体化熱処
    理の前に薄板を回復焼鈍することを含む請求項１３７に
    記載された方法。
  141. 【請求項１４１】 さらに、熱間圧延後に薄板を冷間圧
    延することを含む請求項１３７に記載された方法。
  142. 【請求項１４２】 中間焼鈍を冷間圧延中に実行する請
    求項１４１に記載された方法。
  143. 【請求項１４３】 さらに、冷間圧延後に薄板を回復焼
    鈍することを含む請求項１４２に記載された方法。
  144. 【請求項１４４】 さらに、熱間圧延中に別の中間焼鈍
    を実行することを含む請求項１４２に記載された方法。
  145. 【請求項１４５】 さらに、冷間圧延後に薄板を回復焼
    鈍することを含む請求項１４４に記載された方法。
  146. 【請求項１４６】 さらに、溶体化熱処理した薄板を冷
    間圧延することを含む請求項１３７に記載された方法。
  147. 【請求項１４７】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜
    約５質量％のＣｕ、最大で約６質量％のＭｇ、最大で約
    １質量％のＭｎ、および最大で約０．５質量％のＺｒを
    含むＡｌ−Ｃｕ基合金製薄板製品である請求項１３７に
    記載された方法。
  148. 【請求項１４８】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が少なくとも約３
    質量％のＣｕを含む請求項１４７に記載された方法。
  149. 【請求項１４９】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．５〜約
    ４．５質量％のＣｕ、約０．６〜約１．６質量％のＭ
    ｇ、約０．３〜約０．７質量％のＭｎ、および約０．０
    ８〜約０．１３質量％のＺｒを含む請求項１４７に記載
    された方法。
  150. 【請求項１５０】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．８〜約
    ４．４質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭ
    ｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０
    ９〜約０．１２質量％のＺｒを含む請求項１４７に記載
    された方法。
  151. 【請求項１５１】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．４〜約
    ４．０質量％のＣｕ、０〜約０．４質量％のＭｎ、約
    １．０〜約１．６質量％のＭｇ、および約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒを含む請求項１４７に記載された
    方法。
  152. 【請求項１５２】 Ａｌ−Ｃｕ基合金が約３．２〜約
    ３．８質量％のＣｕ、約０．３〜約０．７質量％のＭ
    ｎ、約１．０〜約１．６質量％のＭｇ、約０．０９〜約
    ０．１２質量％のＺｒ、および約０．２５〜約０．７５
    質量％のＬｉを含む請求項１４７に記載された方法。
  153. 【請求項１５３】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．
    ２〜約７質量％のＭｇ、０〜約１質量％のＭｎ、０〜約
    １．５質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺｒ、および０
    〜約０．５質量％のＳｉを含むＡｌ−Ｍｇ基合金である
    請求項１３７に記載された方法。
  154. 【請求項１５４】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約０．
    １〜約２．５質量％のＭｇ、約０．１〜約２．５質量％
    のＳｉ、０〜約２質量％のＣｕ、０〜約３質量％のＺ
    ｎ、および０〜約１質量％のＬｉを含むＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
    ｉ基合金である請求項１３７に記載された方法。
  155. 【請求項１５５】 アルミニウム合金が、Ａｌ、約１〜
    約１０質量％のＺｎ、約０．１〜約３質量％のＣｕ、約
    ０．１〜約３質量％のＭｇ、０〜約２質量％のＬｉ、お
    よび０〜約２質量％のＡｇを含むＡｌ−Ｚｎ基合金であ
    る請求項１３７に記載された方法。
  156. 【請求項１５６】 薄板製品が最大で厚さで約８．８９
    ｍｍ（約０．３５インチ）の厚さを有する請求項１３７
    に記載された方法。
  157. 【請求項１５７】 薄板製品が非再結晶である請求項１
    ３７に記載された方法。
  158. 【請求項１５８】 非再結晶薄板製品が２０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１５７に記載され
    た方法。
  159. 【請求項１５９】 非再結晶薄板製品が３０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１５７に記載され
    た方法。
  160. 【請求項１６０】 非再結晶薄板製品が４０を超える黄
    銅Ｂｒａｓｓ集合組織を有する請求項１５７に記載され
    た方法。
  161. 【請求項１６１】 薄板製品が再結晶している請求項１
    ３７に記載された方法。
  162. 【請求項１６２】 再結晶薄板が２０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１６１に記載された方法。
  163. 【請求項１６３】 再結晶薄板が３０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１６１に記載された方法。
  164. 【請求項１６４】 再結晶薄板が４０を超えるＧｏｓｓ
    集合組織を有する請求項１６１に記載された方法。
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