JPH1017976A - 残留応力レベルの低いＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ合金鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 現在の合金と同様に、高い静的機械的特性や
耐疲労性を維持し、厚鋼板の場合は種々の方向での靭性
や長手−横断方向及び横断−長手方向の亀裂速度が改善
され、焼入れ後の残留応力レベルが低いＡｌ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ型構造硬化式合金鋼板。 【解決手段】 鋼板は、厚さが０．５ｍｍを超え、重量
％で、３．５＜Ｃｕ＜５．０；１．０＜Ｍｇ＜２．０；
Ｓｉ＜０．２５；Ｆｅ＜０．２５；Ｍｎ＜０．５５；他
の元素＜０．２５で、０＜Ｍｇ−２Ｆｅ＜０．２のアル
ミニウム合金で、場合によっては、メッキ鋼板の全厚の
１２％以下の全厚を有する他のアルミニウム合金で一方
の又は両方の面がメッキ処理され、全体的に再結晶化率
が５０％より高く、表面と２分の１厚さとの再結晶化率
の差が３５％未満であり、また焼入れして引張った状態
で又は焼入れして引張り、焼戻しした状態で、長さｌだ
け離れた２つの支持体上に位置する棒を２分の１厚さま
で加工後の撓みｆが、ｆｅ＜０．１４ｌ²。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、航空機製造での使
用に特に適した特性である、高い静的機械的特性（耐破
壊性、弾性限界及び伸び）、非常に良好な耐損傷性、低
い亀裂拡大速度並びに良好な耐疲労性を保持しつつ、焼
入れ後に低レベルの残留応力を示す、米国アルミニウム
協会の名称によれば２０００シリーズに属する厚手（厚
さ＞１２ｍｍ）、中厚（厚さ３〜１２ｍｍ）又は薄手
（厚さ０．５〜３ｍｍ）の鋼板に関する。これらの鋼板
はそのまま使用してもよいし、例えばより良好な耐食性
を示す他のアルミニウム合金でメッキしてもよい。

【０００２】

【従来の技術】構造硬化式アルミニウム鋼板に見られる
残留応力は、良好な機械的性質を付与するために行わな
ければならない焼入れによって生ずる。付加元素を溶液
にするのに必要な高温から急激に冷却することによって
熱衝撃が生ずると、非常に高い内部応力が発生する。

【０００３】これらの応力は、鋼板加工時に多大な変形
を引き起こすために厄介である。この現象は航空機製造
では頻繁に見られる。これらの応力を低下させるため
に、熱処理でのように製品の特性に悪影響を及ぼすこと
なく内部応力を低下させることができる種々の応力除去
（detensionnement）方法、例えば引張（traction）又
は調整圧縮が焼入れ後に適用されている。この分野での
研究は主として、効果的な応力除去を実現するのに必要
な引張又は圧縮操作を最適化することにあった。

【０００４】更には、焼入れ操作自体に関して多大な作
業が行われていた。これらの作業は一般に冷水に浸漬す
るか又は冷水を散布して行われており、このようにして
得られる冷却速度は速くて役に立たないことがしばしば
ある。実際、各合金は臨界焼入れ速度を有し、冷却速度
がこの臨界速度よりも遅ければ、固溶体が分解して、最
終的な機械的特性や耐損傷性が大幅に低下する。従っ
て、この臨界速度よりも速く焼入れしなければならない
が、冷却が強くなれば、内部応力が上がることは周知の
ことなので速くしすぎても無駄である。

【０００５】かくして、最終的な機械的特性の低下を避
けつつ、内部応力を最小限に抑える冷却でもって、鋼板
の焼入れを最適化するための妥協点を見出さなければな
らない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、焼入れや応
力除去のために通常使用されている手順を何等変更せず
に、現在の合金の場合と同様に高い静的機械的特性（耐
破壊性、弾性限界及び伸び）や耐疲労性を維持し、厚鋼
板の場合は種々の方向での靭性や長手−横断（Ｌ−Ｔ）
方向及び横断−長手（Ｔ−Ｌ）方向の亀裂速度を改善し
つつ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ型構造硬化式合金鋼板の焼入れ
後の残留応力レベルを下げることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、厚さが０．５
ｍｍを超え、以下の組成（重量％）： ３．５＜Ｃｕ＜５．０ １．０＜Ｍｇ＜２．０ Ｓｉ＜０．２５ Ｆｅ＜０．２５ Ｍｎ＜０．５５ 他の全元素＜０．２５ （但し、０＜Ｍｎ−２Ｆｅ＜０．２である）のアルミニ
ウム合金からなり、場合によっては、メッキ鋼板の全厚
の１２％以下の全厚を有する他のアルミニウム合金で一
方の又は両方の面がメッキ処理され、全体的に再結晶化
率が５０％より高く、表面と２分の１厚さとの再結晶化
率の差が３５％未満であり、また焼入れして引張った状
態で又は焼入れして引張り、焼戻しした状態で、長さｌ
だけ離れた２つの支持体上に位置する棒を２分の１厚さ
まで加工した後の撓みｆが、 ｆｅ＜０．１４ ｌ² 好ましくは、 ｆｅ＜０．０９ ｌ² 更に好ましくは ｆｅ＜０．０６ ｌ² （ｆはミクロンで測定し、ｅは鋼板厚さ（ｍｍ）であ
り、ｌもｍｍで測定する）となる鋼板を提供する。

【０００８】厚さが３ｍｍ未満の薄鋼板の場合、撓みは ｆｅ＜０．０４ ｌ² となる。

【０００９】鉄が０．２％未満、ケイ素が０．１７％未
満、更には０．１０％未満、銅が４％未満、マグネシウ
ムが１．５％未満、マンガンが０．４％未満が好まし
い。

【００１０】鋼板は、焼入れした状態では横断長手方向
に２９０ＭＰａを超える、焼入れして焼き戻しした状態
では４００ＭＰａを超える弾性限界Ｒ_0.2を示す。例え
ば航空機胴体の製造に使用されるようなメッキ鋼板の場
合、一般にアルミニウム含有量が少なく良好な耐食性を
示すアルミニウム合金で両面をメッキ処理する。各メッ
キ層は、最も薄手の鋼板で全厚の４〜６％を占め、厚さ
が１．６ｍｍを超える鋼板で全厚の２〜４％までになり
得、メッキ部分の全厚は絶対に鋼板全厚の１２％を超え
ないということになる。Ｌ−Ｔ方向及びＴ−Ｌ方向の弾
性限界はそれぞれ、２７０ＭＰａ及び３８０ＭＰａを超
える。

【００１１】鋼板は、平坦な試験片上で、応力集中係数
Ｋ_t＝２．３、最小応力対最大応力の比Ｒ＝０．１とし
て測定した場合に、所与のサイクル数で許容可能な応力
が、 １０⁴サイクルで２９５ＭＰａ １０⁵サイクルで１６０ＭＰａ １０⁶サイクルで１００ＭＰａ １０⁷サイクルで１００ＭＰａ を超えるような耐疲労性を示す。

【００１２】厚さが２０ｍｍを超え、Ｆｅ含有率が０．
２％未満の合金からなる厚鋼板は、焼入れして引張った
状態で、平面変形臨界応力強度係数（facteur d'intens
itede contrainte critique en deformation plane）Ｋ
_1cによりＬ−Ｔ方向及びＴ−Ｌ方向に測定した靱性がそ
れぞれ３５ＭＰａ√ｍ及び３２ＭＰａ√ｍを超え、好ま
しくは４０ＭＰａ√ｍ及び３５ＭＰａ√ｍを超える。

【００１３】焼入れして引張り、焼戻しした状態では、
これらの靱性はそれぞれ２８ＭＰａ√ｍ及び２５ＭＰａ
√ｍを超え、好ましくは３２ＭＰａ√ｍ及び２８ＭＰａ
√ｍを超える。

【００１４】厚さが３５ｍｍを超える鋼板でＳ−Ｌ方向
に測定した靱性は、焼入れして引張った状態では２２Ｍ
Ｐａ√ｍを超え、好ましくは２４ＭＰａ√ｍを超え、焼
入れして引張り、焼戻しした状態では１８ＭＰａ√ｍを
超え、好ましくは２０ＭＰａ√ｍを超える。

【００１５】厚鋼板は更に、Ｒ＝０．１でのＬ−Ｔ方向
及びＴ−Ｌ方向の亀裂速度ｄａ／ｄｎが、 ΔＫ＝１０ＭＰａ√ｍで５×１０^-5ｍｍ／サイクル ΔＫ＝１５ＭＰａ√ｍで１０^-4ｍｍ／サイクル ΔＫ＝２０ＭＰａ√ｍで６×１０^-4ｍｍ／サイクル ΔＫ＝２５ＭＰａ√ｍで２×１０^-3ｍｍ／サイクル 未満である。

【００１６】Ｌ−Ｔ、Ｔ−Ｌ及びＳ−Ｌ方向の配向コー
ドは、金属材料の靱性試験に関するＡＳＴＭ規格Ｅ３９
９に定義されている。

【００１７】厚さが２０ｍｍ未満の鋼板は、平面応力臨
界応力強度係数（facteur d'intensite de contrainte
critique en contrainte plane）Ｋ_cbでＴ−Ｌ方向に
測定した靱性が１１０ＭＰａ√ｍを超える。靱性は、幅
４０５ｍｍ、ノッチ長さ１００ｍｍ、厚さは６ｍｍ以下
及び６ｍｍ以上の鋼板の厚さに等しい試験片で測定す
る。この厚さは対称的な表面仕上げ（surfacage symetr
ique）の後に得られる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明者らは従来技術の研究の方
向とは逆に、焼入れ前に介在する金属工学パラメーター
の点で残留応力の低減を探求した。

【００１９】高い機械的性質を得なければならないため
に、主要添加元素（Ｃｕ及びＭｇ）を含む既存の合金組
成物を排除する可能性は非常に低く、本発明者らは微量
添加元素の含有量の変更を模索し、鉄及びマンガンの重
量比が、 Ｍｎ＜０．５５％、Ｆｅ＜０．２５％及び ０＜Ｍｎ−２Ｆｅ＜０．２％ となったときに残留応力の低減、従って加工安定性に関
して最良の結果が得られることを知見した。

【００２０】このことは、鉄の含有量が少なくなると、
マンガンの含有量も少なくならねばならないことを意味
している。Ａｌ−Ｃｕ合金の鉄含有量は、例えば合金２
０２４、２１２４、２２２４及び２３２４についてアル
ミニウム協会に登録された組成物のこの２０年間の推移
によって分かるように、一定して低下する傾向にある
が、これらの組成物でＭｎの含有量は変化していない。
熱間圧延出口温度を調整すると、本発明の組成物で、広
く再結晶化して再結晶化率が常に５０％を超え、鋼板面
と鋼板中心との再結晶化勾配が常に３５％未満である微
細構造が得られる。これは厚鋼板の場合に特に顕著であ
り、２分の１厚さで、主要元素組成が同じ従来技術の鋼
板よりも明らかにより再結晶化した構造を有する。

【００２１】高力アルミニウム合金の金属工学専門家の
予想に反して、構造がこのように非常に再結晶化して、
微細沈殿物Ａｌ₂ＯＣｕ₂Ｍｎ₃及びＡｌＭｎ₆であるため
に合金の硬化に関与するＭｎの含有量が少なくとも、鋼
板の静的機械的特性が重大な影響を受けることはない。
その上、耐疲労性も低減すると懸念されたが、耐疲労性
は保持されることが確認されている。

【００２２】更には、厚さが２０ｍｍを超える厚鋼板の
場合、本発明者らは予想に反して、構造が広く再結晶化
すると、ＡＳＴＭ規格Ｅ３９９に従って平面変形臨界応
力強度係数Ｋ_1cによって測定される靱性があらゆる方向
で高まることを確認した。

【００２３】最後に、広く再結晶化した構造を有するこ
れらの厚鋼板は、従来技術の主要元素組成が同じ鋼板よ
りもＬ−Ｔ方向及びＴ−Ｌ方向の亀裂速度が遅い。これ
らの鋼板ではかくして、静的機械的特性と耐損傷性（靱
性と亀裂速度）との間で非常に有利な妥協点を見出すこ
とができる。

【００２４】薄鋼板の場合、マンガンへの微細沈殿物が
変形を均一化して変形バンドの形成を制限し得るために
Ｍｎ及びＦｅ含有量の多さが伸びに有利に作用するとい
う一般に認められている考えとは逆に、本発明者らは、
本発明の組成物が鋼板の横断−長手方向の伸びにプラス
に作用することを確認した。同様に、薄鋼板又は中鋼板
の場合、むしろＭｎ及びＦｅ含有量を多くすれば、非常
に再結晶化し、粒子が細かく、伸びに有益であるとして
認められる構造が得られることが一般に冶金技術者の考
えであった。

【００２５】かくして、Ｍｎ−２Ｆｅ含有量が０．２％
の閾値を下回ると、薄鋼板でも厚鋼板でも、残留応力が
低下して加工安定性が良くなるだけでなく、使用特性全
体が特に航空機製造で有利となる。しかしながら、Ｍｎ
−２Ｆｅ値が負になると内部応力が低下しても機械的特
性が損なわれ、補足的な利点はないことが確認されてい
るため、負になることは望ましくない。

【００２６】本発明の鋼板は、焼入れして引張った状態
で又は焼入れして引張り、焼戻しした状態では、長さｌ
だけ離れた２つの支持体上に位置する棒を２分の１厚さ
まで加工した後に測定した撓みｆが、 ｆｅ＜０．１４ ｌ² （ｆはミクロンで測定し、鋼板の厚さｅ及び長さｌはｍ
ｍで表す）となるようなレベルの残留応力を示す。

【００２７】この撓みは以下の方法で測定される。厚さ
ｅの鋼板の中から２つの棒をサンプリングする。一方は
Ｌ方向の棒と称して、鋼板の長手方向（Ｌ方向）の長さ
ｂ、鋼板の幅方向（ＴＬ方向）の幅２５ｍｍ、鋼板の中
実厚さ（ＴＣ方向）の厚さｅを有し、他方はＴＬ方向の
棒と称して、Ｌ方向２５ｍｍ、ＴＬ方向ｂ、ＴＣ方向ｅ
を有する。

【００２８】各棒を２分の１厚さまで加工し、棒の２分
の１長さの撓みを測定する。この撓みは、鋼板の内部応
力レベル及び加工に対する非変形性を示す。

【００２９】厚さが２０ｍｍを超える厚鋼板の場合、棒
の長さｂは５ｅ＋２０ｍｍである。加工は、約２ｍｍの
パスによる漸進的機械加工である。

【００３０】２分の１長さの撓みの測定は、ｌ＝５ｅだ
け離れた２つのナイフの間に置かれ、このナイフの両側
から１０ｍｍ突き出た棒の中央で、ミクロン単位のコン
パレーターを用いて行われる。

【００３１】厚さが２０ｍｍ未満の鋼板では、棒の長さ
ｂは４００ｍｍであり、撓みの測定に使用される長さｌ
は一定の３００ｍｍである。

【００３２】８〜２０ｍｍの厚さでは、加工は１ｍｍの
パスによる機械加工である。８ｍｍ未満になると、加工
はソーダ浴中の化学的なものになる。棒の一面は、試験
前に取り外される軟質プラスチックマスクを用いて保護
される。試料を攻撃浴から出して、厚さを１５分毎に検
査する。

【００３３】厚さが２ｍｍ未満の薄鋼板では、方法が僅
かに異なる。１枚のミリ方眼紙を水平面上に置き、その
上に棒を長手（長さ、２分の１厚さ）方向に置いて撓み
を測定すれば、２分の１長さの撓みに対する棒の固有重
量やコンパレーターの力の影響を排除しつつ、撓みを
０．５ｍｍ以内の誤差で測定することができる。

【００３４】本発明者らは更に、変形の等方性が改善さ
れ得ることを確認した。かくして、本発明の鋼板では、
棒上で圧延の長手方向及び横断方向に測定した撓みは、 （Ｌ方向の撓み）＜１．５（ＴＬ方向の撓み） となる。

【００３５】厚さが１２ｍｍ未満の薄鋼板及び中鋼板で
は、化学加工後の粗度が６ミクロン未満、厚さが４ｍｍ
未満の鋼板では３ミクロン未満であることが確認され
る。

【００３６】本発明は更に、鋼板以外のアルミニウム合
金製品、例えば押出し、鍛造又は型プレス製品に適用さ
れる。この場合、棒の厚さｅは試験片の局部厚さであ
る。この厚さが一定でなければ、撓み測定のために一定
厚さの棒を得るために表面仕上げを行うことができる。

【００３７】これらの製品は、焼入れして応力除去した
状態で２９０ＭＰａを超える、焼入れして応力除去し、
焼戻しした状態で４００ＭＰａを超える弾性限界を有す
る。

【００３８】

【実施例】本発明の鋼板によってもたらされる特性の改
善を示すように、以下の３実施例に記載する比較結果を
図１〜図１０に示す。

【００３９】実施例１ アルミニウム協会の命名法によれば２０２４型の種々の
合金のプレートを数回半連続鋳造した。全てのプレート
は同一寸法であり、同一の手順に従って鋳造した。鋳造
の次に、厚鋼板の一連の従来の加工、即ち均質化を伴う
再加熱、熱間圧延、溶体化、散水による冷水焼入れ、規
格ＥＮ ５１５に基づく１．５〜３％の調整引張、室温
での熟成を行った。このようにして、厚さ５５ｍｍで、
アルミニウム協会の命名法によればＴ３５１状態の鋼板
が得られる。鋳造合金の組成は以下の通りであった：

【００４０】

【表１】

【００４１】上記の鋼板で以下の測定を実施した： −上述の方法に基づく加工後の撓み。本発明の合金Ａ
２、Ａ３、Ａ４の鋼板で生じた撓みが、本発明に含まれ
ない合金Ａ１、Ａ５の鋼板よりも特にＬ方向で小さいこ
とが確認される。

【００４２】−ＴＬ（圧延横断）方向及びＴＣ（短い横
断）方向での静的機械的特性（耐破壊性Ｒ_m、０．２％
弾性限界Ｒ_0.2、破断点伸びＡ）。ＴＬ方向の試験片は
鋼板の４分の１厚さでサンプリングする。

【００４３】−ＡＳＴＭ規格Ｅ３９９及びＢ６４５に基
づきＬ−Ｔ、Ｔ−Ｌ及びＳ−Ｌ方向に測定する靱性。改
善を図４〜６に示す。

【００４４】−顕微鏡検査から測定する４分の１厚さ及
び２分の１厚さの表面再結晶化率。上記結果全体は表１
に示す。

【００４５】−試料３（本発明に含まれない合金Ａ１）
及び試料９（本発明の合金Ａ４）についてＡＳＴＭ規格
Ｅ４６６に従ってＬ方向及びＴ−Ｌ方向に測定する疲労
存続時間。試験片は、鋼板の４分の１厚さでサンプリン
グした、３ｍｍの平坦な試験片である。中央穴を加工す
ることによって、応力集中係数Ｋ_t＝２．３を用いるこ
とができる。最小応力対最大応力の比率Ｒ０．１を用い
る。表２に示す結果はＬ方向及びＴＬ方向でほぼ同一で
ある。結果を図７に示し、これら２種の合金で結果が非
常に似通っていることが分かる。

【００４６】−同様に試料３及び試料９について、比率
Ｒは０．１とし、ΔＫ値は１０〜２５ＭＰａ√ｍとし
て、ＡＳＴＭ規格Ｅ６４７に従ってＴ−Ｌ及びＬ−Ｔ方
向に測定する亀裂速度ｄａ／ｄｎ。試験片は、鋼板の４
分の１厚さでサンプリングした試験片ＣＴ ３５であ
る。表３に示す結果は、両方向で非常に似通っている。
亀裂速度が試料３よりも試料９の方が遅いことが図８か
ら分かる。

【００４７】実施例２ ２０２４型の合金のプレートを半連続鋳造し、これを、
メッキ薄手鋼板の一連の従来の加工、即ち再加熱、２つ
の１０７０合金被覆（couverture）鋼板を用いた同時熱
間圧延（colaminage a chaud）、冷間圧延、溶体化、冷
水焼入れ、鏡面仕上げ、調整引張、室温での熟成に付し
た。このようにして、各面のメッキ厚さが鋼板厚さの５
％に相当する、厚さ１．６ｍｍのＴ３５１状態の鋼板が
得られる。

【００４８】２０２４合金の組成は以下の通りであっ
た：

【００４９】

【表２】

【００５０】上記の鋼板で以下の測定を実施した： −上述の方法に基づく加工後の撓み。本発明の合金Ａ７
では本発明に含まれない合金Ａ６に比べてＬ方向及びＴ
Ｌ方向でこれらの撓みが明らかに減少し、関係式ｆｅ＜
０．０４ ｌ²が成り立つことが確認される。

【００５１】−ＴＬ方向での静的機械的特性（圧延横断
方向にサンプリングした２つの試験片及び４つの合金鋼
板の平均）。

【００５２】結果を表４に示す。図９では合金Ａ７のＴ
Ｌ方向の伸びがＡ６に比べて改善されることが、図１０
ではこれらの同じ合金間で加工撓みが減少することが分
かる。

【００５３】実施例３ 同一の鋳造手順に従って、同一寸法のプレートを半連続
鋳造した。これらのプレートを、中鋼板の一連の従来の
加工、即ち再加熱、熱間圧延、溶液化、冷水焼入れ、調
整引張、室温での熟成に付した。このようにして、以下
の組成：

【００５４】

【表３】

【００５５】からなる、厚さ１２ｍｍのＴ３５１状態の
鋼板が得られる。

【００５６】上記の鋼板で以下の測定を実施した： −上述の方法に基づく加工後の撓み。

【００５７】−ＴＬ（圧延横断）方向での静的機械的特
性。

【００５８】−４分の１厚さ及び２分の１厚さでの表面
再結晶化率。

【００５９】結果を表５に記載し、図１１及び図１２に
示す。

【００６０】

【表４】

【００６１】

【表５】

【００６２】

【表６】

【００６３】

【表７】

【００６４】

【表８】

【図面の簡単な説明】

【図１】厚鋼板の長手（Ｌ）方向の加工安定性の改善を
示す。

【図２】厚鋼板の横断−長手（ＴＬ）方向の加工安定性
の改善を示す。

【図３】厚鋼板におけるＬ方向とＴＬ方向との間の加工
安定性の等方性の改善を示す。

【図４】厚鋼板のＬ−Ｔ方向の靱性の改善を示す。

【図５】厚鋼板のＴ−Ｌ方向の靱性の改善を示す。

【図６】厚鋼板のＳ−Ｌ方向の靱性の改善を示す。

【図７】耐疲労性の結果を示す。

【図８】亀裂速度に関する改善を示す。

【図９】薄鋼板のＴＬ方向の伸びの改善を示す。

【図１０】薄鋼板の加工安定性の改善を示す。

【図１１】中鋼板の加工安定性に関する結果を示す。

【図１２】中鋼板の亀裂速度に関する結果を示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ギイ−ミシエル・レノ フランス国、63500・イソワール、レ・ト ラデ（番地なし)

Claims (35)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 厚さが０．５ｍｍを超え、以下の組成
   （重量％）： ３．５＜Ｃｕ＜５．０ １．０＜Ｍｇ＜２．０ Ｓｉ＜０．２５ Ｆｅ＜０．２５ Ｍｎ＜０．５５ 他の全元素＜０．２５ （但し、０＜Ｍｎ−２Ｆｅ＜０．２である）のＡｌＣｕ
   Ｍｇアルミニウム合金からなり、場合によっては、メッ
   キ部分の全厚がメッキ鋼板の全厚の１２％以下である他
   のアルミニウム合金でメッキ処理され、全体的に再結晶
   化率が５０％より高く、表面と２分の１厚さとの再結晶
   化率の差が３５％未満であり、また焼入れして引張った
   状態で又は焼入れして引張り、焼戻しした状態で、長さ
   ｌだけ離れた２つの支持体上に位置する棒を２分の１厚
   さまで加工した後の撓みが、 ｆｅ＜０．１４ ｌ² （ｆは撓み（ミクロン）であり、ｅは鋼板厚さ（ｍｍ）
   であり、ｌは棒の長さ（ｍｍ）である）となる鋼板。
2. 【請求項２】 ｆｅ＜０．０９ ｌ²であることを特徴
   とする請求項１に記載の鋼板。
3. 【請求項３】 ｆｅ＜０．０６ ｌ²であることを特徴
   とする請求項２に記載の鋼板。
4. 【請求項４】 厚さが０．５〜３ｍｍであり、ｆｅ＜
   ０．０４ ｌ²であることを特徴とする請求項３に記載
   の薄鋼板。
5. 【請求項５】 ｆｅ＜０．２０である請求項１から４の
   いずれか一項に記載の鋼板。
6. 【請求項６】 Ｓｉ＜０．１７である請求項１から５の
   いずれか一項に記載の鋼板。
7. 【請求項７】 Ｓｉ＜０．１０である請求項６に記載の
   鋼板。
8. 【請求項８】 Ｃｕ＜４．０である請求項１から７のい
   ずれか一項に記載の鋼板。
9. 【請求項９】 Ｍｇ＜１．５である請求項１から８のい
   ずれか一項に記載の鋼板。
10. 【請求項１０】 Ｍｎ＜０．４であることを特徴とする
    請求項１から９のいずれか一項に記載の鋼板。
11. 【請求項１１】 Ｌ方向及びＴＬ方向に２分の１厚さま
    で加工した棒の間で加工後に （Ｌ方向の棒の撓み）＜１．５×（ＴＬ方向の棒の撓
    み） となるような撓みの等方性を示す請求項１から１０のい
    ずれか一項に記載の鋼板。
12. 【請求項１２】 焼入れして引張った状態で２９０ＭＰ
    ａを超えるＴＬ方向の弾性限界を示すことを特徴とする
    請求項１から１１のいずれか一項に記載の鋼板。
13. 【請求項１３】 焼入れして引張り、焼戻しした状態で
    ４００ＭＰａを超えるＴＬ方向の弾性限界を示す請求項
    １から１１のいずれか一項に記載の鋼板。
14. 【請求項１４】 焼入れして引張った状態で２７０ＭＰ
    ａを超えるＴＬ方向の弾性限界を示す請求項１から１１
    のいずれか一項に記載の鋼板。
15. 【請求項１５】 焼入れして引張り、焼戻しした状態で
    ３８０ＭＰａを超える弾性限界を示す請求項１から１１
    のいずれか一項に記載の鋼板。
16. 【請求項１６】 所与のサイクル数で許容可能な最大応
    力がそれぞれ、 １０⁴サイクルで２９５ＭＰａ １０⁵サイクルで１６０ＭＰａ １０⁶サイクルで１００ＭＰａ １０⁷サイクルで１００ＭＰａ を超えるような耐疲労性を示す請求項１から１５のいず
    れか一項に記載の鋼板。
17. 【請求項１７】 厚さが２０ｍｍを超え、焼入れして引
    張った状態で３５ＭＰａ√ｍを超えるＬ−Ｔ方向の靭性
    Ｋ_1Cを示す請求項１から１６のいずれか一項に記載の鋼
    板。
18. 【請求項１８】 厚さが２０ｍｍを超え、焼入れして引
    張った状態で３２ＭＰａ√ｍを超えるＴ−Ｌ方向の靭性
    Ｋ_1Cを示す請求項１から１７のいずれか一項に記載の鋼
    板。
19. 【請求項１９】 焼入れして引張った状態で４０ＭＰａ
    √ｍを超えるＬ−Ｔ方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項１７に
    記載の鋼板。
20. 【請求項２０】 焼入れして引張った状態で３５ＭＰａ
    √ｍを超えるＴ−Ｌ方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項１８に
    記載の鋼板。
21. 【請求項２１】 厚さが３５ｍｍを超え、２２ＭＰａ√
    ｍを超えるＳ−Ｌ方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項１７から
    ２０のいずれか一項に記載の鋼板。
22. 【請求項２２】 ２４ＭＰａ√ｍを超えるＳ−Ｌ方向の
    靭性を示す請求項２１に記載の鋼板。
23. 【請求項２３】 厚さが２０ｍｍを超え、焼入れして引
    張り、焼戻しした状態で２８ＭＰａ√ｍを超えるＬ−Ｔ
    方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項１から１６のいずれか一項
    に記載の鋼板。
24. 【請求項２４】 厚さが２０ｍｍを超え、焼入れして引
    張り、焼戻しした状態で２５ＭＰａ√ｍを超えるＴ−Ｌ
    方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項１から１６のいずれか一項
    に記載の鋼板。
25. 【請求項２５】 ３２ＭＰａ√ｍを超えるＬ−Ｔ方向の
    靭性Ｋ_1Cを示す請求項２３に記載の鋼板。
26. 【請求項２６】 ２８ＭＰａ√ｍを超えるＴ−Ｌ方向の
    靭性Ｋ_1Cを示す請求項２４に記載の鋼板。
27. 【請求項２７】 厚さが３５ｍｍを超え、焼入れして引
    張り、焼戻しした状態で１８ＭＰａ√ｍを超えるＳ−Ｌ
    方向の靭性Ｋ_1Cを示す請求項２３から２６のいずれか一
    項に記載の鋼板。
28. 【請求項２８】 焼入れして引張り、焼戻しした状態で
    ２０ＭＰａ√ｍを超えるＳ−Ｌ方向の靭性Ｋ_1Cを示す請
    求項２７に記載の鋼板。
29. 【請求項２９】 厚さが２０ｍｍを超え、 ΔＫ＝１０ＭＰａ√ｍで５×１０^-5ｍｍ／サイクル ΔＫ＝１５ＭＰａ√ｍで１０^-4ｍｍ／サイクル ΔＫ＝２０ＭＰａ√ｍで６×１０^-4ｍｍ／サイクル ΔＫ＝２５ＭＰａ√ｍで２×１０^-3ｍｍ／サイクル 未満の亀裂速度ｄａ／ｄｎを示す請求項１から１６のい
    ずれか一項に記載の鋼板。
30. 【請求項３０】 厚さが２０ｍｍ未満で、１１０ＭＰａ
    √ｍを超えるＴ−Ｌ方向の靭性Ｋ_Cbを示す請求項１から
    １６のいずれか一項に記載の鋼板。
31. 【請求項３１】 厚さが１２ｍｍ未満で、化学加工後の
    粗度Ｒ_aが６ミクロン未満である請求項１から１６のい
    ずれか一項に記載の鋼板。
32. 【請求項３２】 厚さが４ｍｍ未満で、化学加工後の粗
    度が３ミクロン未満である請求項３１に記載の鋼板。
33. 【請求項３３】 以下の組成（重量％）： ３．５＜Ｃｕ＜５．０ １．０＜Ｍｇ＜２．０ Ｓｉ＜０．２５ Ｆｅ＜０．２５ Ｍｎ＜０．５５ 他の全元素＜０．２５ （但し、０＜Ｍｎ−２Ｆｅ＜０．２である）のＡｌＣｕ
    Ｍｇアルミニウム合金からなり、全体的に再結晶化率が
    ５０％より高く、表面と２分の１厚さとの再結晶化率の
    差が３５％未満であり、また焼入れした状態で又は焼入
    れして焼戻しした状態で、長さｌだけ離れた２つの支持
    体上に位置する棒を２分の１厚さまで加工した後の撓み
    ｆが、 ｆｅ＜０．１４ ｌ² 好ましくは ｆｅ＜０．０９ ｌ² （ｆはミクロンで測定し、ｅは測定点での製品の平均局
    部厚さであり、ｌもｍｍで測定する）となる合金の押出
    し、鍛造又は型プレス製品。
34. 【請求項３４】 焼入れして応力除去した状態で２９０
    ＭＰａを超える弾性限界Ｒ_0.2を示す請求項３３に記載
    の製品。
35. 【請求項３５】 焼入れして応力除去し、焼戻しした状
    態で４００ＭＰａを超える弾性限界を示す請求項３３に
    記載の製品。