WO2017126650A1 - アルミニウム基合金 - Google Patents

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    • C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent

Definitions

  • the present invention relates to an aluminum-based alloy having a high Young's modulus by dissolving a special additive element in an aluminum matrix.
  • Patent Documents 1 to 4 As the demand for weight reduction of vehicles and aircrafts has increased, the application of aluminum alloys has expanded, but when replacing materials from conventional iron-based materials to aluminum materials, rigidity reduction due to lower Young's modulus is a major issue It has become. In order to cope with such problems, conventionally, improvement in rigidity has been achieved by a combined effect of aluminum and ceramics (for example, Patent Documents 1 to 4).
  • Japanese Patent No. 4825776 Japanese Patent No. 4119357 Japanese Patent No. 4119348 Japanese Patent No. 3391636
  • an object of the present invention is to provide an aluminum-based alloy that can be made highly rigid without containing hard particles such as ceramics, can be easily manufactured, and can be easily machined.
  • the inventors of the present invention have made extensive studies on strengthening by solid solution and aging in order to increase the Young's modulus of an aluminum-based alloy. As a result, it was found that high rigidity can be achieved by substituting Al with an element having an atomic radius smaller than that of Al (according to calculation results). That is, the electron density is improved by the additive element and the interatomic distance (interstitial distance) becomes closer, whereby the binding energy can be increased and the rigidity can be increased.
  • the atomic radii of elements from the first period to the fifth period of the periodic table, the atomic radii of Cu, Zn, Ag, and Li are each ⁇ 10.5 of the atomic radius of Al. %, -6.99%, + 1.05%, and + 5.70%.
  • the present inventors calculated the Young's modulus of an aluminum-based alloy in the case where Al is added with an additive element of 25 at% for the elements from the first period to the fifth period of the periodic table.
  • the theoretical formula used for the calculation is the following formula 1, where E is Young's modulus, r is the interatomic distance in the crystal lattice (face-centered cubic lattice), and A, n, and m are constants depending on the element.
  • Young's modulus was calculated by analysis software (CASTEP, supercell model) using the following formula.
  • the analysis software was set to generalized density gradient approximation, the energy cutoff was 350 eV, and the K point set was 6 ⁇ 6 ⁇ 6.
  • the present inventors have found that if the additive element can be supersaturated in a large amount in Al, the intermediate layer (intermetallic compound between Al and additive element, intermetallic compound between additive elements, etc.) due to the difference from the solid solubility limit at the aging temperature. )), It was thought that a further increase in rigidity could be realized, and the elements from the first period to the fifth period of the periodic table were investigated. As a result, the maximum solid solution amounts of Cu, Zn, Ag, and Li with respect to Al were 2.48 wt%, 49.1 wt%, 23.9 wt%, and 13.9 wt%, respectively.
  • the increase in rigidity of the aluminum-based alloy is considered to be a synergistic effect of the increase rate of the Young's modulus and the maximum solid solution amount. Therefore, when the product of both is calculated, Cu: 1.612, Zn: 1.964, Ag : 5.736, and Li: 13.205, and all other elements were less than 1.
  • the present invention has been made on the basis of the above knowledge, and is an aluminum-based alloy characterized by the following general formula (1) in an aluminum-based alloy containing aluminum as a main element (in the general formula: X and Y are respectively selected from Cu, Zn, Ag and Li, and a and b are mass%, and are in a range where solid solution is possible by solution treatment).
  • X and Y are respectively selected from Cu, Zn, Ag and Li, and a and b are mass%, and are in a range where solid solution is possible by solution treatment).
  • the present invention is an aluminum-based alloy characterized by the following general formula (2) in an aluminum-based alloy containing aluminum as a main element (however, X, Y, Z and W in the general formula: Is selected from Cu, Zn, Ag, and Li, respectively, and a, b, c, and d are mass%, and are in a range where solid solution is possible by solution treatment).
  • general formula (2) in an aluminum-based alloy containing aluminum as a main element
  • the solution treatment is a process in which the second phase particles, etc. formed from the concentration gradient in the solid phase are solid-dissolved by heat treatment, and rapidly cooled by raising the temperature to the single phase region on the equilibrium diagram.
  • the “range in which solid solution is possible by solution treatment” refers to the range where a single-phase solid phase ( ⁇ phase) exists on the equilibrium diagram, and the solid phase is two phases ( ⁇ phase + ⁇ phase)
  • the upper limit is the content of the additive element present only in.
  • a, b, c, and d in the general formulas (1) and (2) are preferably positive numbers satisfying the relationship of 14 ⁇ (a + b + c + d) ⁇ 30.
  • the method for producing an aluminum-based alloy according to the present invention is characterized in that the above-mentioned aluminum-based alloy is subjected to solution heat treatment and quenching, and then an aging treatment is performed at 90 to 170 ° C. for 120 to 240 hours.
  • the present invention it is possible to provide an aluminum-based alloy whose Young's modulus is remarkably improved and rigidity is remarkably increased by the effect of forming a solid solution and an intermediate phase of the additive element with respect to the aluminum matrix. Therefore, according to the present invention, it is possible to reduce the weight by increasing the rigidity, for example, by reducing the thickness of a part whose rigidity is controlled, such as a brake caliper. Is possible.
  • a rectangular sample having a width of 10 mm, a length of 60 mm, and a thickness of 1.5 mm was prepared from an aluminum-based alloy having the composition shown in Table 1, and a solution treatment was performed by holding it at 520 ° C. for 4 hours and putting it into water. Thereafter, an aging treatment was carried out at 110 ° C. for 24 hours. Next, the Young's modulus of the sample was measured a plurality of times, and the maximum value is also shown in Table 1.
  • FIG. 1 shows an apparatus for measuring Young's modulus (JE-RT manufactured by Nippon Techno Plus).
  • the sample TP is held by two suspension lines 1, and a natural vibration is generated by forming a capacitor in a space between the sample TP and the drive electrode 2, and this is generated by a non-contact vibration sensor 3. Detect and measure the Young's modulus.
  • This measuring method is based on JIS Z 2280.
  • Young's modulus is higher than that of a reference material made of pure aluminum.
  • Example 5 containing Cu, Zn, Ag, and Li, an extremely high Young's modulus could be obtained.
  • Second Example A sample was prepared under the same conditions as in the first example except that an aging treatment was performed for 10 days at 90 ° C., and Young's modulus was measured. The results are shown in Table 2. Table 2 also shows the Young's modulus calculated using Equation 1 above.
  • Equation 1 As shown in Table 2, the Young's modulus calculated using Equation 1 was very close to the actually measured value, and it was confirmed that Cu, Zn, Ag, and Li were selected.
  • Third Example An aluminum based alloy sample was prepared under the same conditions as in the first example except that the components and aging treatment conditions were as shown in FIG. As shown in FIG. 2, when the aging temperature was 170 ° C., it was confirmed that a Young's modulus of 77 GPa or more was obtained by aging for 240 hours. It was also confirmed that when the aging temperature was 110 ° C., a Young's modulus of 78 GPa or more was obtained after aging for 1500 hours.
  • the present invention can be used for automobile parts and the like that require high rigidity due to high rigidity.

Abstract

セラミックスなどの硬質粒子を含まずに高剛性とすることができ、製造工程が簡単で機械加工が容易なアルミニウム基合金を提供する。　アルミニウムを主たる元素とするアルミニウム基合金において、下記一般式（１）で示されるアルミニウム基合金（ただし、一般式中のＸおよびＹは、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉからそれぞれ選択され、ａおよびｂは質量％であって、溶体化熱処理により固溶が可能となる範囲である）。　Ａｌ－ａＸ－ｂＹ　（１）

Description

アルミニウム基合金
　本発明は、特別な添加元素をアルミニウム母相に固溶させることによって高いヤング率を有するアルミニウム基合金に関する。
　車両や航空機などの軽量化の要請が強まるに伴い、アルミニウム合金の適用が広がってきたが、従来の鉄系材料からアルミニウム材へ材料を置換するに際しては、ヤング率の低下による剛性低下が大きな課題となっている。このような課題に対処するために、従来、アルミニウムとセラミックスとの複合効果による剛性向上が図られてきた（例えば、特許文献１～４）。
特許第４８２５７７６号 特許第４１１９３５７号 特許第４１１９３４８号 特許第３３９１６３６号
　しかしながら、セラミックスの強化材などを含んだ複合材は、製造工程が複雑なため製造コストが割高になるという課題がある。また、硬質粒子を含むため、機械加工などが困難になるという課題がある。したがって、本発明は、セラミックスなどの硬質粒子を含まずに高剛性とすることができ、製造工程が簡単で機械加工が容易なアルミニウム基合金を提供することを目的としている。
　本発明者等は、アルミニウム基合金のヤング率を高めるにあたり、固溶および時効による強化について鋭意研究を重ねた。その結果、Ａｌよりも原子半径が小さい元素によってＡｌが置換されることで、高剛性化が可能であることを見出した（計算結果による）。すなわち、添加元素により電子密度が向上するとともに原子間距離（格子間距離）が近接化することにより、結合エネルギーを上昇させることができ、高剛性化が可能となる。本発明者等が周期律表の第一周期から第五周期までの元素の原子半径を調査した結果、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｇ、およびＬｉの原子半径は、Ａｌの原子半径のそれぞれ－１０．５％、－６．９９％、＋１．０５％、および＋５．７０％であった。
　また、本発明者等は、Ａｌに２５ａｔ％の添加元素を含有させた場合のアルミニウム基合金のヤング率を、周期律表の第一周期から第五周期までの元素について計算した。計算に用いた理論式は下記数１式であり、式中Ｅはヤング率、ｒは結晶格子（面心立方格子）における原子間距離、Ａ、ｎ、ｍは元素に依存する定数である。そして、下記数式を用いて解析ソフト（ＣＡＳＴＥＰ、スーパーセルモデル）によりヤング率を計算した。なお、解析ソフトの設定は、一般化密度勾配近似、エナジーカットオフを３５０ｅＶ、Ｋポイントセットを６×６×６とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 　
　
　算出した各アルミニウム基合金のヤング率と純アルミニウムのヤング率と比較し、各アルミニウム基合金の添加元素の添加量を１ｗｔ％に換算してヤング率の増加率を求めたところ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｇ、およびＬｉのヤング率の増加率は、それぞれ０．６５％、０．０４％、０．２４％、および０．９５％であった。
　さらに、本発明者等は、添加元素がＡｌ中に多く過飽和固溶できれば、時効温度における固溶限との差により中間層（Ａｌと添加元素の金属間化合物、添加元素どうしの金属間化合物など）を析出させることで、さらなる高剛性化を発現できることに思い至り、周期律表の第一周期から第五周期までの元素について調査した。その結果、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉのＡｌに対する最大固溶量は、それぞれ２．４８ｗｔ％、４９．１ｗｔ％、２３．９ｗｔ％、および１３．９ｗｔ％であった。
　アルミニウム基合金の高剛性化は、前述のヤング率の増加率と最大固溶量との相乗効果と考えられるから、両者の積を計算すると、Ｃｕ：１．６１２、Ｚｎ：１．９６４、Ａｇ：５．７３６、およびＬｉ：１３．２０５となり、他の元素は全て１未満となった。
　本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、アルミニウムを主たる元素とするアルミニウム基合金において、下記一般式（１）で示されることを特徴とするアルミニウム基合金である（ただし、一般式中のＸおよびＹは、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉからそれぞれ選択され、ａおよびｂは質量％であって、溶体化処理により固溶が可能となる範囲である）。
　Ａｌ－ａＸ－ｂＹ　（１）
　また、本発明は、アルミニウムを主たる元素とするアルミニウム基合金において、下記一般式（２）で示されることを特徴とするアルミニウム基合金である（ただし、一般式中のＸ、Ｙ、ＺおよびＷは、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉからそれぞれ選択され、ａ、ｂ、ｃおよびｄは質量％であって、溶体化処理により固溶が可能となる範囲である）。
　　Ａｌ－ａＸ－ｂＹ－ｃＺ－ｄＷ　（２）
　なお、本発明のアルミニウム基合金は、少なくとも１の元素が添加されていればよいから、ａ～ｄの１つないし３つはゼロであってもよい。また、溶体化処理とは、熱処理により固相内の濃度勾配からできる第二相粒子などを固溶させる処理のことであり、平衡状態図上で単相領域まで温度を上昇させて急冷することで添加元素を固溶させる。したがって、「溶体化処理により固溶が可能となる範囲」とは、平衡状態図上で単相の固相（α相）が存在する範囲を言い、固相が二相（α相＋β相）でのみ存在する添加元素の含有量が上限となる。
　ここで、前記一般式（１）、（２）のａ、ｂ、ｃ、およびｄは、１４≦（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ）≦３０の関係を満足する正数であることが望ましい。
　本発明のアルミニウム基合金の製造方法は、上記のアルミニウム基合金を、溶体化熱処理および焼入れした後、時効処理を９０～１７０℃で１２０～２４０時間行うことを特徴とする。
　本発明によれば、アルミニウム母相に対する添加元素の固溶体および中間相の形成効果によって、ヤング率が飛躍的に向上し剛性を格段に高めたアルミニウム基合金を提供することができる。したがって、本発明によれば、高剛性化により、例えば、ブレーキキャリパ等のように剛性が支配する部品の肉厚低減により、軽量化が可能であり、また、肉厚低減により、コンパクトな形状設計が可能となる。
ヤング率の測定装置を示す斜視図である。 本発明の実施例におけるアルミニウム基合金の時効時間とヤング率との関係を示すグラフである。
１．第１実施例
　次に、具体的な実施例により本発明を詳細に説明する。
　表１に示す組成を有するアルミニウム基合金から幅１０ｍｍ、長さ６０ｍｍ、厚さ１．５ｍｍの矩形状の試料を作製し、５２０℃で４時間保持して水中に投入する溶体化処理を行った後、１１０℃で２４時間保持する時効処理を行った。次いで、試料のヤング率を複数回測定し、その最大値を表１に併記する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 　
　図１はヤング率の測定装置（日本テクノプラス製ＪＥ－ＲＴ）を示すものである。この測定装置では、試料ＴＰを２本の吊り線１で保持し、駆動極２で試料ＴＰとの間の空間にコンデンサを構成することで固有振動を発生させ、それを非接触の振動センサ３で検出してヤング率を測定する。この測定方法はＪＩＳ　Ｚ　２２８０に準拠するものである。
　表１に示すように、実施例１～５では、純アルミニウムからなる基準材よりもヤング率が高い。特に、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｇ、Ｌｉを含有する実施例５では、極めて高いヤング率を得ることができた。
２．第２実施例
　９０℃で１０日間保持する時効処理を行った以外は第１実施例と同じ条件で試料を作製し、ヤング率を測定した。その結果を表２に示す。また、前述の数１を用いて算出したヤング率を表２に併記する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表２に示すように、数１を用いて計算したヤング率は実測値に極めて近似しており、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｇ、Ｌｉを選定したことの正当性が確認された。
３．第３実施例
　成分と時効処理条件を図２に示すものとした以外は第１実施例と同じ条件でアルミニウム基合金の試料を作製した。図２に示すとおり、時効温度が１７０℃の場合には、２４０時間の時効で７７ＧＰａ以上のヤング率を得ることが確認された。また、時効温度が１１０℃の場合には、１５００時間の時効で７８ＧＰａ以上のヤング率を得ることも確認された。
　本発明は、高剛性化により、剛性が求められる自動車部品などに利用可能である。

Claims (4)

  1. 　アルミニウムを主たる元素とするアルミニウム基合金において、下記一般式（１）で示されることを特徴とするアルミニウム基合金（ただし、一般式中のＸおよびＹは、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉからそれぞれ選択され、ａおよびｂは質量％であって、溶体化熱処理により固溶が可能となる範囲である）。
    　　Ａｌ－ａＸ－ｂＹ　（１）
  2. 　アルミニウムを主たる元素とするアルミニウム基合金において、下記一般式（２）で示されることを特徴とするアルミニウム基合金（ただし、一般式中のＸ、Ｙ、ＺおよびＷは、Ｃｕ、Ｚｎ、ＡｇおよびＬｉからそれぞれ選択され、ａ、ｂ、ｃおよびｄは質量％であって、溶体化熱処理により固溶が可能となる範囲である）。
    　　Ａｌ－ａＸ－ｂＹ－ｃＺ－ｄＷ　（２）
  3. 　前記一般式（１）、（２）のａ、ｂ、ｃ、およびｄは、１４≦（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ）≦３０の関係を満足する正数であることを特徴とする請求項１または２に記載のアルミニウム基合金。
  4. 　請求項１～３に記載のアルミニウム基合金を、溶体化熱処理および焼入れした後、時効処理を９０～１７０℃で１２０～２４０時間行うことを特徴とするアルミニウム基合金の製造方法。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002053925A (ja) * 2000-06-12 2002-02-19 Alcoa Inc 改良された耐疲労割れ成長性を有するアルミニウム薄板製品およびその製造方法
JP2011505500A (ja) * 2007-12-04 2011-02-24 アルコア インコーポレイテッド 改良されたアルミニウム−銅−リチウム合金
JP2013537936A (ja) * 2010-09-08 2013-10-07 アルコア インコーポレイテッド 改良されたアルミニウム−リチウム合金及びその製造方法
JP2015063747A (ja) * 2013-08-30 2015-04-09 株式会社Uacj 高強度アルミニウム合金押出薄肉形材およびその製造方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101533911B (zh) * 2009-04-08 2011-06-22 西安交通大学 铝基三元合金作为锂离子电池负极材料的应用
CN102625858B (zh) * 2009-09-04 2014-10-29 美铝公司 用于实现改进的弹道学性能的铝合金时效方法
CN102011030A (zh) * 2010-09-27 2011-04-13 中国计量学院 一种用于制氢的铝合金成分设计及制备方法
CN102021457B (zh) * 2010-10-27 2012-06-27 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种高强韧铝锂合金及其制备方法
CN101967589B (zh) * 2010-10-27 2013-02-20 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种中强高韧铝锂合金及其制备方法
EP2789706B1 (en) * 2013-04-11 2015-07-15 Aleris Rolled Products Germany GmbH Method of casting lithium containing aluminium alloys
CN103540876B (zh) * 2013-09-30 2015-09-16 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 一种Al-Cu-Li-X系铝锂合金薄板的制备方法
CN104060130A (zh) * 2014-07-01 2014-09-24 张家港市佳晟机械有限公司 一种航空用锂铝合金

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002053925A (ja) * 2000-06-12 2002-02-19 Alcoa Inc 改良された耐疲労割れ成長性を有するアルミニウム薄板製品およびその製造方法
JP2011505500A (ja) * 2007-12-04 2011-02-24 アルコア インコーポレイテッド 改良されたアルミニウム−銅−リチウム合金
JP2013537936A (ja) * 2010-09-08 2013-10-07 アルコア インコーポレイテッド 改良されたアルミニウム−リチウム合金及びその製造方法
JP2015063747A (ja) * 2013-08-30 2015-04-09 株式会社Uacj 高強度アルミニウム合金押出薄肉形材およびその製造方法

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