JP2002012717A - ポリプロピレン系樹脂組成物、その製造方法および成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 臭気成分が少なく、溶融張力、成形性に優れ
たポリプロピレン系樹脂組成物、その製造方法ならびに
それを用いた成形体を提供する。 【解決手段】 ２つ以上の異なる分子量のプロピレン重
合体からなり、少なくとも１成分として所定の高分子量
プロピレン重合体成分を所定量含むポリプロピレン樹脂
と所定構造のラクトン系添加剤とを含む、ＭＦＲが０．
１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下であるポリプロピ
レン系樹脂組成物、およびこの樹脂組成物と放射線処理
した所定のポリプロピレン系樹脂とを含むポリプロピレ
ン系樹脂組成物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリプロピレン系
樹脂組成物、その製造方法および成形体に関する。本発
明のポリプロピレン系樹脂組成物は、特に、溶融張力に
優れ、臭気が少なく、成形性、特に押出成形性に優れ、
また発泡成形、特に内部構造を有する発泡シートを成形
するのに適している。

【０００２】

【従来の技術】一般にポリプロピレン樹脂の溶融張力は
小さく、ブロー成形時のパリソンの垂れ下がりや、シー
ト成形における真空成形性、発泡成形時の独立気泡率や
発泡倍率の低下など、いわゆる押出加工性に関して十分
な性質を持っているとは言えなかった。それらを改良す
るために、分子量の異なる２種類のポリプロピレンを多
段重合する方法や混合する方法はすでに幾つか提案され
ている（特開昭５４−３８３８９号公報、特開昭５４−
１４４４４８号公報、特公平３−７５５６２号公報）。

【０００３】高分子量成分の分子量が大きすぎると、分
散性が悪く、成形品にゲル状の凹凸物が生じ、外観を著
しく損なう。逆に分子量を小さくすれば、分散性は改善
されるものの、溶融張力が減少して、十分な改善効果は
得られない。また、押出成形性の改善のために十分な分
子量を与えようとすると、樹脂の製造プロセスにおける
造粒工程で分子切断を起こし、単に多段重合により分子
量分布を広くするだけでは十分な押出成形性改善の効果
は得られない。

【０００４】また、特に食品包装用途で用いられるシー
ト、発泡、ブロー容器では、臭気、成形性、外観のバラ
ンスが重要であり、これらを総合的に満足する材料はこ
れまで得られていなかった。また、ポリプロピレンは、
その比較的高い耐熱性、耐油性、機械的物性等の特性を
活かして、特に発泡用途としても期待されている。しか
し、反面、樹脂の粘弾性が僅かな温度変化により大きく
変化するため、押出発泡の際の発泡適正温度範囲は非常
に狭く、押出発泡を行うことは非常に困難であり、得ら
れた発泡体は連続気泡構造になったり、全体が不均質な
構造となったりし、あるいは１．５倍以上の発泡倍率の
発泡体を得ることが非常に困難であるという間題があっ
た。

【０００５】ポリプロピレンの発泡シートを連続的に製
造する方法としては、加熱によりガスを発生する熱分解
型発泡剤または揮発性ガスと樹脂とを混合して、押出機
によりＴダイまたはサーキュラーダイを通して押し出す
方法が知られている。熱分解型発泡剤の場合、樹脂を押
出機等に供給する前に発泡剤を予め樹脂と混合し、樹脂
とは別に押出機等に供給し、また揮発型発泡剤やガス状
発泡剤の場合、押出機のシリンダ中間部から溶融したポ
リプロピレン樹脂中に圧入することにより発泡剤と樹脂
を混合する。上記のような押出発泡においては、発泡に
適正な粘弾性を持つ溶融状態で樹脂を発泡させることが
重要であり、樹脂の溶融粘度が高過ぎれば発泡し難く、
逆に低過ぎると発泡セルが破れてガスを樹脂内に保持で
きなくなり、発泡シートの表面状態が悪化する。

【０００６】そのため、従来ポリプロピレン系樹脂を押
出発泡体製造に用いられる原料樹脂としては、ポリプロ
ピレン系樹脂に、ポリプロピレン系樹脂よりも溶融張力
の高い低密度ポリエチレン樹脂を混合する技術が一般的
に知られている。例えば、固有粘度１．５〜３．５で、
アイソタクチックインデックス８５％以上の結晶性ポリ
プロピレン１００重量部に対して、ＭＦＲ０．５〜６０
ｇ／１０分の低密度ポリエチレンをブレンドして発泡さ
せる技術が特公昭４７−１９６２９号公報に示されてい
るが、この方法では均一な製品が得られない場合があ
り、特に発泡シートを薄くする場合にはシート表面にク
レータ状の開孔斑点ができて表面が平滑なシートを得る
ことができなかった。

【０００７】また、ＭＦＲ０．５〜１０ｇ／１０分の結
晶性プロピレン９０〜５０重量部とＭＦＲ１．２８〜
３．５ｇ／１０分で、ＳＲ値（スエル比）／ＭＦＲ値が
２０〜５０の低密度ポリエチレン１０〜５０重量部とを
混合し、厚さ０．１〜０．３ｍｍの発泡シートを製造す
る技術が特公昭５０−７５６６２号公報に記載されてい
るが、この方法では発泡倍率を１．５倍以上にすること
が困難であり、やはり発泡倍率を上げると表面状態が悪
化するという間題があった。

【０００８】さらに、低密度ポリエチレンを混合するこ
とにより、発泡倍率を上げ、発泡シ一トの表面を平滑に
することはできるが、弾性率と耐熱性が低いため、混合
量を増加させるとポリプロピレンの持つ比較的高い弾性
率、耐熱性、耐油性を損なってしまうという問題があ
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、上
記の如き従来技術の間題点を解決し、臭気成分が少な
く、溶融張力、成形性に優れたポリプロピレン系樹脂組
成物、その製造方法ならびにそれを用いた成形体を提供
しようとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、 １）２つ以上の異なる分子量のプロピレン重合体からな
り、少なくとも１成分として、ＨＬＭＦＲが０．５ｇ／
１０分以上２０ｇ／１０分以下である高分子量プロピレ
ン重合体成分を５〜７０重量％含むポリプロピレン樹脂
１００重量部、および ２）ラクトン構造を持つ式ａ）

【００１１】

【化２】

【００１２】（上式中、Ｒ₁ 、Ｒ₂ およびＲ₃ はそれぞ
れ独立に炭化水素基または置換炭化水素基を表し、ある
いはＲ₁ 、Ｒ₂ およびＲ₃ はそれらのうちの２つ以上が
互いに他と結合して飽和または不飽和の炭化水素環を形
成していてもよい）で表されるラクトン系添加剤０．０
０５重量部以上２．０重量部以下、を含む、ＭＦＲが
０．１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０分以下であるポリプ
ロピレン系樹脂組成物（Ａ）、またはこのポリプロピレ
ン系樹脂組成物（Ａ）１００重量部と３）枝分かれ指数
が０．９未満であり、かつ、歪硬化性伸張粘性を有する
ポリプロピレン系樹脂１〜５０重量部とを含むポリプロ
ピレン系樹脂組成物（Ｂ）を提供する。

【００１３】さらに、本発明は、上記本発明のポリプロ
ピレン系樹脂組成物を製造する方法であって、ポリプロ
ピレン樹脂１）における高分子量プロピレン重合体成分
を含む成分が溶融混練および造粒を経る前に、高分子量
プロピレン重合体成分を含む成分とラクトン系添加剤
２）とを混合し、その後に溶融混練および造粒を行うこ
とを含む方法を提供する。

【００１４】さらに、本発明は、上記本発明のポリプロ
ピレン系樹脂組成物を成形して得られた押出成形体また
は発泡成形体を提供する。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明のポリプロピレン系樹脂組
成物（Ａ）におけるポリプロピレン樹脂１）は、２つ以
上の異なる分子量のプロピレン重合体から構成される。
２つ以上のこれらのプロピレン重合体のうち、一成分と
してＨＬＭＦＲが０．５ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分
以下である高分子量プロピレン重合体成分を含み、他の
成分としてより低分子量のプロピレン重合体を含む。

【００１６】本発明に有用なプロピレン重合体として
は、プロピレン単独重合体のほかに、プロピレンと１０
重量％以下のエチレンまたは炭素数４以上のα−オレフ
ィンから選ばれる１種または２種以上のモノマーを共重
合した、いわゆるランダムポリプロピレンが挙げられ
る。プロピレンと共重合する他のα−オレフィンとして
は、エチレンのほか、炭素数４以上のα−オレフィンと
して１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メ
チル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等が挙
げられるが、これらのうちではエチレン、１−ブテンが
好ましく、エチレンが特に好ましい。

【００１７】また、これらの重合体の製造の後に、さら
に重合反応器を設け、逐次的にα−オレフィン含有量が
３０〜７０重量％であるプロピレンとエチレン等のα−
オレフィンとの共重合体等のエラストマー成分３０重量
％までを重合したいわゆるブロックコポリマーを用いる
こともできる。本発明に用いられる高分子量プロピレン
重合体成分は、ＨＬＭＦＲが０．５ｇ／１０分以上２０
ｇ／１０分以下である。この値が０．５ｇ／１０分より
小さいと分散性が悪くなり、２０ｇ／１０分より大きい
と成形性が改善されない。好ましくは、２．０ｇ／１０
分以上１０ｇ／１０分以下である。ここで、ＨＬＭＦＲ
は、ＪＩＳ Ｋ７２１０（１９９９）に準じて２３０℃
において荷重２１．６ｋｇで測定したメルトフローレー
トである。また、高分子量成分の割合は、ポリプロピレ
ン樹脂１）中に、５重量％以上７０重量％以下である必
要がある。望ましくは１０重量％以上６０重量％以下、
さらに好ましくは１５重量％以上６０重量％以下であ
る。５重量％未満では、溶融張力が不足し、７０重量％
を超えると、極端に流れ性が悪くなり、造粒が困難にな
る。

【００１８】２つ以上の異なる分子量のプロピレン重合
体において、高分子量成分以外の１種以上の他のプロピ
レン重合体成分としては、ＭＦＲが５．０ｇ／１０分以
上１００ｇ／１０分以下の低分子量プロピレン重合体が
十分な成形性を発現するための分子量分布を得るために
好ましい。さらに、低分子量プロピレン重合体のＭＦＲ
（ｇ／１０分）の数値は、高分子量プロピレン重合体の
ＨＬＭＦＲ（ｇ／１０分）の数値の０．５倍以上１００
倍以下、望ましくは１．０倍以上５０倍以下であること
が、成形性を発現し、かつ、高分子量成分の分散がすぐ
れ外観の良好な成形体を得るのに好ましい。本発明にお
いて、高分子量成分とともに用いる低分子量成分は１種
であっても、２種以上であってもよい。

【００１９】本発明におけるポリプロピレン樹脂１）の
範囲で、高分子量プロピレン重合体の分散性のよいポリ
プロピレン樹脂を得るために、２回以上の複数回に分け
て高分子量プロピレン重合体成分と低分子量プロピレン
重合体成分を混合することができる。具体的には、高分
子量プロピレン重合体成分とＭＦＲの近いより低分子量
のプロピレン重合体成分を混合し、さらに別の低分子量
プロピレン重合体成分と混合することができる。

【００２０】ポリプロピレン樹脂１）は、上記の２つ以
上の異なる分子量を有するプロピレン重合体から構成さ
れるが、本発明の目的を損なわない範囲であれば、他の
樹脂成分を含んでいてもよい。他の樹脂成分としては、
プロピレンと他のα−オレフィンに由来する成分から構
成され、他のα−オレフィン合有量が３０重量％以上７
０重量％以下であるプロピレン−α−オレフィン共重合
体が挙げられる。ここで、他のα−オレフィンとして
は、エチレン、ブテンー１が挙げられ、エチレンが好ま
しい。

【００２１】本発明に有用なプロピレン重合体の製造に
は、慣用のチーグラー／ナッタ触媒を好適に使用するこ
とができる。例えば、三塩化チタン型触媒の例として、
四塩化チタンを種々の方法で還元した後ボールミル等で
粉砕したものを、さらにアミン、エーテル、硫黄、ハロ
ゲンの誘導体、有機もしくはリン化合物と共粉砕処理し
て得られた固体触媒を、ハロゲンを含む有機アルミニウ
ムと組み合わせて重合に供する方法を挙げることができ
る。また、マグネシウム担持型触媒の例として、マグネ
シウム化合物を溶媒に溶解した後、ハロゲン化剤でハロ
ゲン化マグネシウムを析出させ、これを種々の電子供与
体の存在下もしくは非存在下にチタン化合物と処理して
触媒を製造する方法（特開昭５４−４０２９３号公報、
特開昭５６−８１１号公報、特開昭５８−１８３７０８
号公報、特開昭５８−１８３７０９号公報参照）などに
より得られた固体触媒成分を珪素化合物等の電子供与
体、有機アルミニウムと組み合わせて重合に供する方法
が挙げられる。

【００２２】また、メタロセン化合物および助触媒から
なるメタロセン触媒を用いることも可能である。使用可
能なメタロセン化合物は、プロピレンを立体規則的に重
合させるものであれば特に制限はなく、より具体的に示
すと、ビス（２，３−ジメチルシクロペンタジエニル）
ジメチルシランジルコニウムジクロライド、ビス（２，
４−ジメチルシクロペンタジエニル）ジメチルシランジ
ルコニウムジクロライド、ビス（２，３，５−トリメチ
ルシクロペンタジエニル）ジメチルシランジルコニウム
ジクロライド、（メチルシクロペンタジエニル）（１−
インデニル）ジメチルシランジルコニウムジクロライ
ド、（３−ｔ−ブチルシクロペンタジエニル）（１−イ
ンデニル）ジメチルシランジルコニウムジクロライドな
どである。なお、これらのメタロセン化合物のジルコニ
ウムをチタンやハフニウム等の他の金属で置き換えたも
の、塩素原子を他のハロゲンや水素原子、アミド基、ア
ルコキシ基、メチル基やベンジル基などの炭化水素基で
置き換えたものも何ら制限無く使用することができる。

【００２３】助触煤としては、特に限定されるものでは
ないが、アルミノキサン、具体的にはメチルアルミノキ
サンが用いられるほか、非配位性イオン含有化合物が微
粒子担体上に化学結合したものを用いることも可能であ
る。非配位性イオン合有化合物が微粒子担体上に化学結
合した助触媒は、メタロセン触媒の助触媒として有効な
非配位性イオン含有化合物が、共有結合やイオン結合等
の化学結合により微粒子担体上に結合したものであり、
例えば、Ｗ０９６／４１８０８，Ｗ０９７／１９９５
９、特開平７―５０１５７３号公報、特開平１０−１２
０７２７号公報などに記載されている。

【００２４】本発明に用いられる２つ以上の異なる分子
量のプロピレン重合体からなるポリプロピレン樹脂１）
の製造方法としては、２槽以上の重合槽を用いて連続的
に行う重合や、１槽以上の重合槽を回分式に使用する重
合、またはこれらを組み合わせて行う重合において、分
子量の異なる成分を逐次的に重合する方法がある。これ
らは、モノマーバルク重合、溶媒による懸濁重合、気相
重合のいずれの重合方式によることも可能である。各重
合段におけるＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの調整は、分子量
調節剤（水素など）の濃度を制御することにより行うこ
とができる。本発明における高分子量成分を何れの段階
で製造するかは特に限定されない。また、重合温度、重
合圧力等の重合条件に制限はなく、公知の条件が適用で
きる。

【００２５】また、押出機を用いて、かかる成分を溶融
混練することや、予め逐次重合により高分子量プロピレ
ン重合体成分を一定の割合で含有する重合体成分を製造
した後、他の成分に溶融混練することでも製造できる。
これらの溶融混合は、公知の混練機を用いて公知の混練
条件により特に制限なく行うことができる。分子量の異
なるプロピレン重合体成分を逐次的に重合する方法が、
高分子量成分を均一に分散させ、製品外観を損なわない
点でより好ましい。

【００２６】上記で述べたポリプロピレン樹脂における
他の樹脂成分は連続重合によりプロピレン重合体成分に
連続して製造してもよいし、プロピレン重合体成分を重
合後に溶融混合することも可能である。本発明で用いら
れるラクトン系添加剤２）とは、ラクトン構造を有する
式ａ）で表される化合物であり、Ｒ₁ 、Ｒ₂ およびＲ₃
はそれぞれ炭化水素基または置換炭化水素基であり、炭
化水素基としては具体的にはアルキル基、アリール基が
挙げられ、これらの炭化水素基はハロゲン、酸素、チッ
ソを含む置換基により置換されていてもよい。アルキル
基としては、メチル、エチル、ｉ−プロピル、ｎ−、ｉ
−もしくはｔ−ブチル基が挙げることができ、アリール
基としてはフェニル基を挙げることができる。また、Ｒ
₁ 、Ｒ₂ およびＲ₃ はそれらのうちの２つ以上が互いに
他と結合して飽和または不飽和の炭化水素環を形成して
いてもよい。好ましくは、Ｒ₁ 〜Ｒ₃ のいずれか１つが
アリール基であり、他のいずれか２つで環を形成してい
るものであり、具体的には下記式ｂ）で表されるもので
ある。

【００２７】

【化３】

【００２８】上式中、Ｒ₄ およびＲ₅ は、炭素数１〜８
のアルキル基であり、ｍおよびｎは１〜３の整数であ
る。Ｒ₄ のアルキル基としては、例えば、メチル基、エ
チル基、プロピル基、ｔ−、ｉ−もしくはｎ−ブチル
基、ヘキシル基、オクチル基、ｔ−ペンチル基などがあ
り、好ましくは炭素数１〜３のアルキル基であり、特に
メチル基が好ましい。Ｒ₅ のアルキル基としては、例え
ば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ヘキ
シル基、オクチル基、ｔ−ブチル基、ｔ−ペンチル基な
どがあり、特に炭素数３〜５の分枝アルキル基、特にブ
チル基が好ましい。また、ｍおよびｎは２が好ましい。

【００２９】このラクトン構造を持つ化合物としては、
具体的には、５，７−ジ−ｔ−ブチル−３−（３，４−
ジメチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、
５，７−ジ−ｔ−ブチル−３−（３，５−ジメチルフェ
ニル）−Ｈ−ベンゾフランー２−オン、５，７−ジ−ｔ
−ブチル−３−（３，４，５−トリメチルフェニル）−
３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、５，６，７−ジ−ｔ−
ブチル−３−（３，４−ジメチルフェニル）−３Ｈ−ベ
ンゾフラン−２−オン、５，７−ジ−ｔ−ブチル−３−
（４−メチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オ
ン、５−ｔ−ブチル−３−（３，４−ジメチルフェニ
ル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、５，７−ジ−ｔ
−ブチル−３−（３，４−ジメチルフェニル）−３Ｈ−
ベンゾフラン−２−オン、５，７−ジメチル−３−
（３，４−ジメチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−
２−オン、５，７−ジメチル−３−（３，５−ジ−ｔ−
ブチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、
５，７−ジ−ｔ−ブチル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチ
ルフェニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、５，７
−ジ−ｔ−ペンチル−３−（３，５−ジメチルフェニ
ル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、５，７−ジ−ｔ
−ペンチル−３−（３，５−ジペンチルフェニル）−３
Ｈ−ベンゾフラン−２−オン、５，７−ジ−ｔ−ブチル
−３−（３，４−ジオクチルフェニル）−３Ｈ−ベンゾ
フラン−２−オン等が挙げられる。特に５，７−ジ−ｔ
−ブチル−３−（３，４−ジメチルフェニル）−３Ｈ−
ベンゾフラン−２−オンが好ましい。

【００３０】その使用量は、ポリプロピレン樹脂１）１
００重量部に対して０. ００５重量部以上２．０重量部
以下であり、この範囲であると安定化効果の点で好まし
い。また、本発明の樹脂組成物の所望の性能を発現させ
る上で２．０重量部を超える必要はない。本発明の樹脂
組成物においては、これらのラクトン系化合物以外の添
加剤を併用することができる。特に、いわゆるフェノー
ル系、リン系、イオウ系の酸化防止剤と組み合わせて用
いるのが望ましい。これらの具体的な例として、フェノ
ール系酸化防止剤としては、ｎ−オクタデシル−３−
（３，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニ
ル）プロピオネート、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メ
チルフェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾ
ール、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−
ブチルフェノール）、４，４’−チオビス（３−メチル
−６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４’−ブチリデン
ビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）、ステ
アリル−β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキ
シフェニル）プロピオネート、１，１，３−トリス（２
−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）
ブタン、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）
ベンゼン、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチ
ル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、テトラ
キス［メチレン−３−（３’、５’−ジ−ｔ−ブチル−
４’−ヒドロキシフェニル）ポロピオネート］メタン等
が挙げられる。

【００３１】リン系酸化防止剤としては、トリイソデシ
ルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイ
ト、トリス（モノノニルフェニル）ホスファイト、トリ
ス（ジノニルフェニル）ホスファイト、４，４’−ブチ
リデン−ビス（３−メチル−６−ｔ−ブチルフェニル−
ジ−トリデシル）ホスファイト、サイクリックネオペン
タンテトライルビス（オクタデシルホスファイト）、サ
イクリックネオペンタンテトライルビス（２，４−ジ−
ｔ−ブチルフェニルホスファイト）、サイクリックネオ
ペンタンテトライルビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４
−メチルフェニルホスファイト）、２，２−メチレンビ
ス（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）オクチルホスフ
ァイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホ
スファイト等が挙げられる。

【００３２】イオウ系酸化防止剤としては、ジラウリル
−３，３’−チオジプロプオネート、ジミリスチル−
３，３’−チオジプロピオネート、ジステアリル−３，
３’−チオジプロプオネート、ペンタエリスリチルテト
ラキス（３−ラウリルチオプロピオネート）、ジトリデ
シル−３，３’−チオジプロピオネート、２−メルカプ
トベンズイミダゾール等が挙げられる。

【００３３】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）は、ポリプロピレン樹脂１）とラクトン構造を持
つ式ａ）で表されるラクトン系添加剤２）とを溶融混練
し、造粒することによって製造することができる。製造
に際しては、ポリプロピレン樹脂１）を構成する成分と
ラクトン系添加剤２）の混合、溶融、混練および造粒の
各工程を同時に行ってもよいし、これらの工程を逐次に
行ってもよい。

【００３４】好ましくは、ポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）の製造において、ポリプロピレン樹脂１）におけ
る高分子量プロピレン重合体成分を含む重合体成分が溶
融混練および造粒を経る前に、高分子量プロピレン重合
体成分を含む成分とラクトン系添加剤２）とを混合し、
その後に溶融混練および造粒を行うことが本発明の効果
を十分に発現する上で好ましい。

【００３５】また、この高分子量プロピレン重合体成分
を含む成分を造粒する工程においては、比エネルギーが
０．３０ＫＷＨ／ｋｇ以下であり、かつ、造粒押出機の
各部位（造粒押出機の混練部や出口部）における樹脂温
度がいずれも４００℃以下であるのが好ましい。上記の
範囲であれば、臭気の増大や分子鎖切断による溶融張力
の低下をきたすおそれは少ない。

【００３６】より具体的には、分子量の異なる成分を逐
次的に重合してポリプロピレン樹脂１）を得る場合に
は、溶融混練および造粒工程は、重合工程、触媒失活工
程、乾燥工程に続く連続の工程であっても、またポリマ
ー粉として採取後、別途、造粒する工程であってもよ
い。また、分子量の異なる成分を別々の重合工程で得
て、溶融混練によりポリプロピレン樹脂１）を得る場
合、高分子量プロピレン重合体成分を含む成分が重合後
溶融混練工程を経る前に、ラクトン系添加剤２）を混合
して添加しておくことが分子量低下を避けるためにも望
ましい。加えて、低分子量プロピレン重合体成分にも、
溶融混練工程を経る前に、ラクトン系添加剤を添加して
もよい。

【００３７】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）のＭＦＲは、０．１ｇ／１０分以上１０ｇ／１０
分以下である。この値が０．１ｇ／１０分未満では、極
端に流れ性が悪く、造粒工程が困難となる。また、１０
ｇ／１０分超では、結果的に高分子量成分と、残りの樹
脂成分との分子量差が大きくなり、分散性が極端に悪化
する。

【００３８】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）のＰＩ値は、好ましくは４．０以上、より好まし
くは４．５以上であり、さらに好ましくは５．０以上で
ある。この値が４．０以上であると、十分な溶融張力を
得ることができる。ここで、ＰＩ値とは、動的粘弾性測
定による貯蔵弾性率（Ｇ' ）と損失弾性率（Ｇ''）とが
等しくなる点におけるＧ' （単位：ｄｙｎ／ｃｍ² ）の
逆数の１０⁵ 倍をいう。動的粘弾性測定とは、高分子の
動的粘弾性を測定することをいい、通常の動的粘弾性を
測定する装置で測定することができる。動的粘弾性を測
定する装置として、例えば、レオメトリックス社製や岩
本製作所製のメカニカルスペクトルメーターと呼ばれる
ものが挙げられる。具体的には、例えば、樹脂を気泡が
入らないように２３０℃で５分間プレスで圧縮成形し、
厚さ１．５ｍｍ、直径２５ｍｍの円盤状の測定用サンプ
ルとし、測定はレオメトリックス社製のＲｈｅｏｍｅｔ
ｅｒ（ＲＭＳ８００）を使用して行う。１．４ｍｍの間
隙をおいて配置された直径２５ｍｍのパラレルプレート
を使用して、１９０℃で、かつ、周波数範囲が０．０１
〜１５０ｒａｄ／ｓｅｃにて貯蔵弾性率（Ｇ’）と損失
弾性率（Ｇ”）を測定する。

【００３９】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）は臭気が著しく改善されており、発泡、シート、
ブロー成形用の材料として好適に用いられる。すなわ
ち、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）は、ヘ
ッドスペースガスクロマトグラフによる揮発分量が１０
μｇ／ｇ以下であるのが好ましい。ここで、ヘッドスペ
ースガスクロマトグラフによる揮発分量とは、以下で述
べる方法により測定された値である。

【００４０】測定装置：ヘッドスペーサーを有するガス
クロマトグラフ、カラムとして炭化水素用ＴＣ−１（キ
ャピラリー長６０Ｍ、内径０．２５ｍｍ、液相膜厚１．
０μｍ）を用いる。 測定条件：ヘッドスペーサーにおいては試料加熱温度１
２０℃、試料加熱時間６０分、試料注入量０．８ｍ１、
シリンジ温度１２０℃、ガスクロマトグラフにおいては
インジェクション温度は２００℃、カラム温度は６０℃
で２分間保持した後昇温速度５℃／分で２２０℃まで昇
温、２２０℃で１１分間保持する。

【００４１】測定：標準サンプルとしてノルマルヘキサ
ンの一定量をバイアル瓶に注入し、上記測定条件におけ
るクロマトグラフ検出ピークの面積を求める。次に、造
粒されたペレット状の組成物を一定量秤り取り、上記測
定条件で測定を行う。ここで検出されたピークの面積
は、同条件において炭素数１１のノルマルウンデカンの
場合に検出される時間まで、積算される。

【００４２】揮発分量の計算：標準サンプルであるノル
マルヘキサンの注入量とピーク面積、および組成物試料
の重量とピーク積算面積から、組成物重量あたりの輝発
分のノルマルヘキサン換算重量値が得られる。これを揮
発分量といい、重量分率で表される。より具体的な測定
装置および測定条件としては、ガスクロマトグラフ：Ｓ
ＩＭＡＺＵＧＣ−１４Ａ装置、データ処理装置：Ｃ−Ｒ
４ＡＤａｔａ処理装置、ヘッドスペーサー：ＳＩＭＡＺ
ＵＨＳＳ−２Ｂ型、ＨＳＳ−２Ｂ型専用バイアル瓶、テ
フロン（登録商標）加工シリコンパッキン・アルミシー
ル、密閉冶具（ハンドクリッパー）、天秤（精度１０ｍ
ｇ）の装置および用具を使用する。

【００４３】ヘッドスペースガスクロマトグラフ測定
は、ＳＩＭＡＺＵＨＳＳ−２Ｂ型専用バイアル瓶に試料
３．０±０．０１ｇを直示天秤で秤り取り、テフロンパ
ッキン、アルミシールを用い、バイアル瓶をハンドクリ
ッパーで密閉した試料入りバイアル瓶を使用し、ヘッド
スペーサー条件を試料加熱温度１２０℃、試料加熱時間
６０分間、試料注入量０．８ｍ１、シリンジ温度１２０
℃、ＧＣサイクル時間５５分間とし、ガスクロマトグラ
フ条件をＩＮＪＥＣＴＩＯＮＴＥＭＰ．は２００℃、Ｃ
ＯＬＵＭＮＴＥＭＰ．は６０℃で２分間ホールド、５℃
／分で２２０℃まで昇温、２２０℃で１１分間ホール
ド、ＣＯＬＵＭＮは炭化水素用ＴＣ−１（キャピラリー
６０Ｍ、内径０．２５ｍｍ、ＩＤ、ｄｆ＝１．０μ
ｍ）、ＤＥＴＥＣＴＯＲＴＥＭＰ．は２００℃、ＣＡＲ
ＲＩＥＲＧＡＳはＨｅ（２．４ａｔｍ、４０ｍ１／
分）、ＤＥＴＥＣＴＯＲはＦＩＤ、Ｈ₂ ／Ａｉｒ＝１．
０／０．５ｋｇ／ｃｍ² として行う。

【００４４】本発明のプロピレン系樹脂組成物（Ａ）
は、ブロー、発泡、シート成形時の押出成形性に優れ、
これらの用途に好適に使用できる。すなわち、ブロー成
形においては、溶融パリソンのドローダウンが小さく、
またシート成形においては、真空成形等の賦形前の半溶
融時にシートが垂れ下がりにくい。また、発泡成形にお
いては、可能な最大発泡倍率が大きくなり、また発泡成
形可能な温度管理範囲も広がる。

【００４５】本発明における枝分かれ指数０．９未満の
ポリプロピレン系樹脂３）とは、欧州特許１９０８８９
号に記載された方法で放射線を照射して枝分かれを生じ
させた、ゲルを合まないポリプロピレン系樹脂をいう。
放射線処理の具体的な方法としては、直鎖状ポリプロピ
レンを、５００〜４，０００キロボルトの加速電位を有
する電子線発生器により発生させた電子線を１〜１２Ｍ
ｒａｄ照射する方法が挙げられる。ここで、枝分かれ指
数は１３５℃でデカヒドロナフタレン中に溶解した重合
体の固育粘度の測定により算出されるもので、その値が
０．９未満であると長枝分枝の程度が大きく、溶融張力
を高める効果の高いものである。放射線処理したポリプ
ロピレン系樹脂のＭＦＲは０．５〜１０ｇ／１０分であ
るのが好ましい。

【００４６】上記の枝分かれ指数０．９のポリプロピレ
ン系樹脂３）は、歪み硬化伸長粘性を有し、これは１８
０℃の雰囲気温度下で溶融した重合体をレオメトリック
ス社製のＲＭＥ伸張レオメータを用いて歪速度０．１／
ｓｅｃで測定して観察されるものであり、溶融張力が高
く、発泡成形性に優れたものである。このようなことか
ら、この成分３）を配合した組成物は特に発泡体および
発泡シートの用途として好ましく用いられるものであ
る。

【００４７】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物
（Ｂ）は、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）１００重
量部と、前記枝分かれ指数０．９のポリプロピレン系樹
脂３）１〜５０重量部、好ましくは５〜３０重量部を含
み、高い溶融張力を有するため、発泡成形、熱成形に適
したものである。このポリプロピレン系樹脂３）の配合
量が１重量部未満では、発泡倍率を上げ、熱成形性を向
上させる効果が不十分となり、５０重量部を超えるとか
えって発泡倍率が低下する。

【００４８】本発明において、枝分かれ指数０．９のポ
リプロピレン系樹脂３）における枝分かれ指数は、ポリ
プロピレン系樹脂に合まれる長鎖分岐の程度を定量化し
たものであり、０．９未満、好ましくは０．３〜０．５
である。ここで、枝分かれ指数は、下記式 ｇ’＝［ＩＶ］ｂｒ／［ＩＶ］ｌｉｎ （式中、ｇ’は分岐指数であり、［ＩＶ］ｂｒは枝分か
れしたプロピレン重合体物質の固有粘度であり、［Ｉ
Ｖ］ｌｉｎは実質的に同一の重量平均分子量の、主にア
イソタクチックの半結晶性線状プロピレン重合体物質の
固有粘度である）により示される。前記固有粘度の比
ｇ’は非線状重合体の枝分かれの程度の尺度である。プ
ロピレン重合体物質の固育粘度の測定法は、エリオット
（Ｅ１１ｉｏｔ）ほか、ジャーナル・オブ・アプライド
・ポリマー・サイエンス（Ｊ．ＡＰＰ．Ｐｏ１ｙ．Ｓｃ
ｉ．）、１４、ｐｐ２９４７−２９６３（１９７０）に
記載されている。

【００４９】重量平均分子量は種々の方法で測定でき
る。しかし、ここに好ましく使用された方法は、低角度
レーザー光散乱測光による方法であり、それはマコネル
（ＭａＣｏｎｎｅ１）によりアメリカン・ラボラトリー
（Ａｍ．Ｌａｂ．）１９７８年５月号中の「低角度レー
ザー光散乱による重合体分子量および分子量分布」と題
する諭文中に開示されている。

【００５０】本発明における伸張粘度は、流体または半
流動性物質が伸張変形を受ける場合の粘度である。伸張
粘度は、一定歪速度で溶融状態における試料に伸張歪を
与えたときに発生する応力および歪みを測定する装置に
より測定することができる。そのような装置の１つは、
ムンステッド（Ｍｕｎｓｔｅｄ）、ジャーナル・オブ・
レオロジー（Ｊ．Ｒｈｅｏ１ｏｇｙ）、２３、（４）、
ｐｐ４２１−４２５（１９７９）に記載され、図示され
ている。類似の設計の市販装置は、レオメトリックス社
製のＲＭＥ伸張レオメータである。本発明に用いられる
放射線処理したポリプロピレン樹脂３）は、実質的に同
じ重量平均分子量の線状ポリプロピレンと比較して一定
速度で伸張されると、破断に至るまでに急激に粘度が上
昇する歪硬化伸張粘性を示す。

【００５１】本発明のポリブロピレン系樹脂組成物
（Ｂ）のＭＦＲは、０．５ｇ／１０分以上１０ｇ／１０
分以下であるのが好ましい。このＭＦＲが０．５ｇ／１
０分より小さいと、流動性が低下するため発熱を起こし
たり、樹脂圧力の上昇を招き、押出成形において生産性
が低下したり、製品の均一性が低下するおそれがある。
特に、発泡成形のような正確な温度制御が要求される成
形加工では、成形性が悪化するおそれがある。ＭＦＲが
１０ｇ／１０分を超えると、発泡成形において気泡が保
特できなくなるため、発泡倍率が著しく低下し、表面状
態が悪化するおそれがある。

【００５２】本発明において、成分（Ａ）と成分３）の
配合方法に特に限定はなく、均一に混合されればよい。
例えば、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、タン
ブラーなどの攪拌装置を使用して３分以上の攪拌を行
う。かくして得られた混合物を溶融混練するには、１軸
押出機、２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダー等
の通常の混練装置を使用すればよい。

【００５３】本発明のポリプロピレン樹脂組成物を製造
する際には、組成物の特性を損なわない範囲で、各種の
添加剤、配合剤、充填剤等を添加することができる。こ
れらを具体的に示せば、酸化防止剤（耐熱安定剤）、紫
外線吸収剤（光安定剤）、帯電防止剤、防蟻剤、難燃
剤、滑剤（スリップ剤、アンチブロッキング剤）、ガラ
スフィラー等の無機充填剤、有機充填剤、補強剤、着色
剤（染料、顔料）、香料等が挙げられる。

【００５４】さらに、例えば、発泡成形用として用いる
場合、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物には、気泡
膜固化過程においてポリプロピレン系樹脂を速やかに固
化させる目的で公知の造核剤の必要量を添加してもよ
い。例えば、カルボン酸類の金属塩、ジベンジリデンソ
ルビトール誘導体、ホスフェート金属塩、タルクなどの
無機化合物が挙げられる。具体例としては、安息香酸ナ
トリウム、アジピン酸アルミニウム、チオフェネカルボ
ン酸ナトリウム、１，３，２，４−ジベンジリデンソル
ビトール、１，３，２，４−ジ（ｐ−メチルベンジリデ
ン）ソルビトール、１，３−ｐ−クロロベンジリデン−
２，４−ｐ−メチルベンジリデンソルビトール、ナトリ
ウム−ビス（４−ｔ−ブチルフェニル）ホスフェート、
ナトリウム−ビス（４−ｔ−メチルフェニル）ホスフェ
ート、カリウム−ビス（４−ｔ−ブチルフェニル）ホス
フェート、ナトリウム−２，２’−メチレン−ビス
（４，６−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスフェート、ナ
トリウム−２，２’−エチリデン−ビス（４，６−ジ−
ｔ−ブチルフェニル）ホスフェートならびにタルク、炭
酸カルシウムなどが挙げられる。これらの造核剤は、そ
れぞれ単独で用いもよく、２種以上を併用することもで
きる。

【００５５】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、
シート、ブロー、発泡などの押出成形用途に好適に用い
ることができる。これらの成形においては公知の成形方
法を適用することができる。発泡体の成形方法として
は、分解型発泡剤または揮発性発泡剤とともにポリプロ
ピレン樹脂組成物を押出機によって押し出す方法を採用
でき、例えば、本発明のポリプロピレン樹脂組成物を、
分解型発泡剤とともに押出機により溶融可塑化し、ダイ
ヘッドからスクリュー回転、プランジャー、アキューム
レーター等により押し出し、発泡させる方法（化学発
泡）や、タルクなどの気泡核剤とともに押出機により押
し出し、押出機内の溶融状態の樹脂に揮発性発泡剤を注
入し、ダイヘッドからスクリュー回転、プランジャー、
アキュームレーター等により押し出し、発泡させる方法
（ガス発泡）などがある。成形に際して２台以上の押出
機を用い、一方に本発明のポリプロピレン系樹脂組成
物、他方に異なる樹脂を供給して、それぞれの押出機か
らダイヘッドに供給することにより、２層以上からなる
成形体をつくることも可能である。

【００５６】発泡剤としては、揮発性発泡剤、分解型発
泡剤などが挙げられる。揮発性発泡剤としては、例え
ば、プロパン、ブタン、ペンタン、イソブタン、ネオペ
ンタン、イソペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪
族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタンなどの環式
脂肪族炭化水素、メチルクロライド、メチレンクロライ
ド、ジクロロフルオロメタン、クロロトリフルオロメタ
ン、ジクロロジフルオロメタン、クロロジフルオロメタ
ン、ジフルオロメタン、トリクロロフルオロメタン、ジ
クロロテトラフルオロエタン、モノクロロペンタフルオ
ロエタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１
−クロロ−１，１−ジフルオロエタン、１，２−ジクロ
ロ−２，２，２−トリフルオロエタン、１，１−ジクロ
ロ−１−フルオロエタンなどのハロゲン化炭化水素が挙
げられる、また、分解型発泡剤としては、アゾジカルボ
ンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾ
ビスイソブチロニトリル、炭酸ナトリウム、重炭酸ナト
リウム、重炭酸カリウムなどが挙げられる。これらの発
泡剤は、２種以上を混合して用いることもできる。

【００５７】発泡剤の配合量は、発泡剤の種類および所
望する発泡倍率により異なるが、ポリプロピレン系樹脂
組成物１００重量部に対して一般に０．１〜３０重量部
であるのが好ましく、０．２〜２０重量部がより好まし
い。また、発泡に際し、気泡調整剤として、タルク、微
細珪酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、炭酸カ
ルシウム、硫酸バリウム、シリカなどの無機粉末、多価
カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム
もしくは重炭酸ナトリウムの反応物などを少量配合して
もよい。さらに、発泡収縮防止剤としてラウリル酸アミ
ド、ミリスチン酸アミド、パルミチン酸アミド、ステア
リン酸アミド、Ｎ−メチルステアリン酸アミド、Ｎ−エ
チルステアリン酸アミド、Ｎ，Ｎ−ジステアリン酸アミ
ド、ジラウリン酸アミド、ジステアリン酸アミド、ジパ
ルミチン酸アミドなどの高級脂肪族アミド、ドデシルア
ミン、テトラデシルアミン、ヘキサデシルアミン、オク
タデシルアミン、エイコシルアミン、デコシルアミン、
Ｎ−メチルオクタデシルアミン、Ｎ−エチルオクタデシ
ルアミン、ヘキサデシルプロピレンアミン、オクタデシ
ルプロピレンアミンなどの飽和高級アルキルアミンなど
を配合してもよい。

【００５８】目的の用途に応じた、所望の断面形状、
幅、厚みを有する発泡体の成形方法としては、上記発泡
体成形方法として挙げた押出機を用いて、ロッド状、シ
ート状、またはボード状物品を得る様々な方法を用いる
ことができるが、押出機に円形ダイまたは異形ダイを用
いてロッド状物品を得る方法、押出機にＴダイを取り付
け、シート状またはボード状に押し出し、発泡シートを
得る方法、サーキュラーダイを取り付け、円筒状に押し
出した後、１箇所以上を切り開き、発泡シートを得る方
法が適している。円形ダイ、異形ダイまたはＴダイを取
り付け、シート状に押し出し、発泡シートを得る方法で
は、ロール、キャタピラー等の引取機を用いて発泡体を
引き取りつつ、冷却装置を備えたロール、金属板、金
型、水槽等を用いてリップから出た発泡シートの厚みの
制御、表面の平滑化を行うことが望ましい。サーキュラ
ーダイを取り付け、円筒状に押し出した後、１箇所以上
を切り開き、発泡シートを得る方法では、同様に、引取
機を用いてシートを引き取りつつ、冷却装置を備えた金
属製の筒にリップから出た筒状の発泡体を被せ、冷却し
つつ、発泡体をシート状に固定し、表面を平滑にしてか
ら、切り裂くことが望ましい。

【００５９】このようにして得られる本発明の発泡成形
体は、精密機器、電気製品などの梱包緩衝材用途に好適
であるが、建築分野などの断熱材、食品などの包装材、
物品、壁面などの保護シート、鞄、文具、ドアなどの芯
材としても用いることができる。また、得られた発泡シ
ートを加熱により軟化させ、金型により容器形状に加工
することによって成形し、食品トレイ、段ボール箱の中
仕切りトレイ、ボウル、弁当容器、惣菜容器、コップ、
どんぶり、蓋等、食品容器、雑貨容器、部品容器として
用いることもできる。本発明のポリプロピレン系樹脂組
成物の発泡成形用途の中でも特に好適なものは、発泡シ
ート成形分野である。かかる発泡シートの具体的な用途
としては、食品用トレー、コップ、どんぶり、小物入
れ、ファイル表紙、書類ケース、壁面保護材、パネル、
通箱、箱内部の仕切り、浮揚材などが挙げられる。

【００６０】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は、
発泡成形体の中でも特に発泡シート成形に適したもので
ある。発泡シートを用いた所望の容器の成形方法として
は、製造した発泡シートの両端をクランプしたままヒー
ター等で加熱軟化させ、雌型と雄型、あるいは雌型のみ
とシートの隙間を真空にし、可塑化軟化したシートを金
型に密着させて賦形し、冷却後金型から成形品を取り出
すことにより成形品を安価に大量生産する真空成形法を
用いることができる。シートの加熱に熱板を用いること
や、シートを金型に密着させるためにプラグおよび圧空
等を利用することも可能である。

【００６１】

【実施例】次に、実施例および比較例により本発明をさ
らに説明する。実施例、比較例中の各成分として、以下
のものを使用した。 ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を構成する成分： １．ポリプロピレン樹脂１）を構成する成分 ＰＰ−Ａ 特開平３−６２８０５号公報の実施例１に記載の方法で
調製した固体触媒成分とトリエチルアルミニウムとジシ
クロペンチルジメトキシシランからなる触媒成分および
プロピレンモノマーを、容積の等しい連続する２つの重
合槽の一段目重合槽に供給した。一段目重合槽におい
て、トリエチルアルミニウムはプロピレンモノマー当た
りのモル分率で１００モルｐｐｍとなるように、またジ
シクロペンチルジメトキシシランはトリエチルアルミニ
ウムに対してモル比で０．１５となるように供給され
た。一段目重合温度は８０℃、二段目重合温度は７０℃
であった。

【００６２】一段目重合槽で、水素濃度を調整して、高
分子量ホモプロピレン重合体成分を重合したのち、続く
二段目重合槽で水素濃度を調整して低分子量ホモプロピ
レン重合体成分を重合し、ポリプロピレン樹脂を得た。
各重合槽の熱収支から計算した一段／二段重合量比は５
０／５０であった。また、一段目重合槽より採取した高
分子量プロピレン重合体成分のＨＬＭＦＲは５ｇ／１０
分、二段目重合槽より採取したポリプロピレン樹脂のＭ
ＦＲは０．３ｇ／１０分であった。以下、このポリプロ
ピレン樹脂をＰＰ−Ａとする。

【００６３】ＰＰ−Ｂ ＰＰ−Ａと同様にして、一段／二段重合量比が５０／５
０であり、一段目重合槽より採取した高分子量プロピレ
ン重合体成分のＨＬＭＦＲが０．１ｇ／１０分であり、
二段目重合槽より採取したポリプロピレン樹脂のＭＦＲ
が０．２５ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂ＰＰ−
Ｂを得た。

【００６４】ＰＰ−Ｃ ＰＰ−Ａと同様にして、一段／二段重合量比が５０／５
０であり、一段目重合槽より採取した高分子量プロピレ
ン重合体成分のＨＬＭＦＲが３０ｇ／１０分であり、二
段目重合槽より採取したポリプロピレン樹脂のＭＦＲが
０．４ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂ＰＰ−Ｃを
得た。

【００６５】ＰＰ−Ｄ また、単段の重合槽に、樹脂ＰＰ−Ａの製造に関して上
記した、触媒成分とプロピレンを供給し、トリエチルア
ルミニウムを重合槽においてプロピレンモノマー当たり
のモル分率で１００モルｐｐｍ、またジシクロペンチル
ジメトキシシランをトリエチルアルミニウムに対しモル
比で０．１５となるように供給した。これにより、ＭＦ
Ｒが０．４ｇ／１０分であるポリプロピレン樹脂ＰＰ−
Ｄを得た。

【００６６】ＰＰ−Ｅ モンテル・エスディーケイ・サンライズ（株）製ＰＭ８
０２Ａ（ＭＦＲ２０ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体） ＰＰ−Ｆ モンテル・エスディーケイ・サンライズ（株）製ＰＭ８
０１Ａ（ＭＦＲ１３ｇ／１０分のプロピレン単独重合
体） ＰＰ−Ｇ モンテル・エスディーケイ・サンライズ（株）製ＰＭ７
６１Ａ（ＭＦＲ７．５ｇ／１０分の耐衝撃性ポリプロピ
レン（ＨＩＰＰ）） ２．ラクトン系添加剤 ５，７−ジ−ｔ−ブチル−３−（３，４−ジメチルフェ
ニル）−３Ｈ−ベンゾフラン−２−オン（ＣＡＳ．Ｎ
ｏ．１８１３１４−４８−７）（チバ・スペシャルティ
・ケミカルズ（株）製、商品名ＨＰ−１３６（以下、Ｈ
Ｐ−１３６と記す）） ３．フェノール系酸化防止剤 チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製、商品名Ｉ
ＲＧＡＮＯＸ１０１０（以下、Ｉ−１０１０と記す） ４．リン系酸化防止剤 チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製、商晶名Ｉ
ＲＧＡＦＯＳ１６８（以下、Ｉ−１６８と記す） ５．その他 淡南化学工業（株）製、商品名ステアリン酸カルシウム
（以下、ＣＡ−ＳＴと記す） なお、以下の例中における物性は、以下の方法で測定し
たものである。

【００６７】（１）ブロー成形性、シート成形性、発泡
成形性の指標として、溶融張力を測定した。溶融張力
は、東洋精機製作所（株）製のＲＣＴ−５０ＫＲＡＦを
用い、シリンダー温度２３０℃、オリフィスＬ／Ｄ＝
８．０／２，０９５ｍｍ、ピストン降下速度２０ｍｍ／
分、引取速度６．２８ｍ／分の条件で行ったときにかか
る荷重（ｇ）で表した。

【００６８】（２）ＰＩ値は、ポリプロピレン系樹脂組
成物を気泡が入らないように２３０℃で５分間プレスし
て、厚さ１．５ｍｍ、直径２５ｍｍの円盤状の試験片を
作成した後、レオメトリックス社製のレオメータ（Ｒｈ
ｅｏｍｅｔｅｒ）ＲＭＳ８００を用い、１．４ｍｍの間
隙をおいて配置された直径２５ｍｍのパラレルプレート
の間に試験片を装填して、２３０℃で、かつ、周波数範
囲０．０１〜１５０ｒａｄ／ｓｅｃにて、貯蔵弾性率
（Ｇ' ）と損失弾性率（Ｇ''）を測定し、Ｇ’とＧ''と
が交わる点におけるＧ’（単位：ｄｙｎ／ｃｍ² ）の逆
数の１０５倍で表した。

【００６９】（３）ヘッドスペースガスクロマトグラフ
による揮発分量（ＨＳ−ＧＣ値）の測定は、以下のよう
に行つた。 測定装置：ガスクロマトグラフ装置としてＳＩＭＡＺＵ
ＧＣ−１４Ａ、データ処理装置としてＣ−Ｒ４ＡＤａｔ
ａ処理装置、ヘッドスペーサーとしてＳＩＭＡＺＵＨＳ
Ｓ−２Ｂ型、ＨＳＳ−２Ｂ型専用バイアル瓶、カラムと
して炭化水素用ＴＣ−１（キャピラリー長６０Ｍ、内径
０．２５ｍｍ、液相膜厚１．０μｍ）を用いた。

【００７０】測定条件：ヘッドスペーサーにおいては試
料加熱温度１２０℃、試料加熱時間６０分、試料注入量
０．８ｍ１、シリンジ温度１２０℃、ガスクロマトグラ
フにおいてはキャリアーガスはＨｅ（２．４ａｔｍ，４
０ｍ１／分）、検出器はＦＩＤ、検出器温度は２００
℃、Ｈ₂ ／Ａｉｒ＝１．０／０．５ｋｇ／ｃｍ² 、イン
ジェクション温度は２００℃、カラム温度は６０℃で２
分間保持した後、昇温速度５℃／分で２２０℃まで昇
温、２２０℃で１１分間保持した。

【００７１】測定：まず標準サンプルとしてノルマルヘ
キサンの一定量をバイアル瓶に注入し、上記測定条件に
おけるクロマトグラフ検出ピークの面積を求めた。次
に、造粒されたペレット状のポリプロピレン系重合体組
成物を一定量秤り取り、上記測定条件で測定を行った。
ここで検出されたピークの面積は、同条件において炭素
数１１のノルマルウンデカンの場合に検出される時間ま
で積算された。

【００７２】揮発分量の計算：標準サンプルであるノル
マルヘキサンの注入量とピーク面積および組成物試料の
重量とピーク積算面積から、組成物の重量あたりの揮発
分のノルマルヘキサン換算重量値を得た。これを揮発分
量とし、重量分率（μｇ／ｇ）で表した。 （４）臭いは、広口共栓付ガラス瓶（客量２５０ｍ１、
６６ｍｍφ×１２６ｍｍＨ）にポリプロピレン系樹脂組
成物を約半分程度入れ、５０±１℃に温度制御された熱
風循環恒温乾燥機で３０分間加温した後、広口共栓付ガ
ラス瓶を取り出し、栓を取ると同時にサンプルの臭いを
嗅ぎ、その臭いの程度の良好、不良を評価した。

【００７３】（５）フィッシュ・アイは、吉井鉄工
（株）製、２５ｍｍφＴダイ成形機を用いて、押出温度
２４０℃、スクリュー回転数３０ｒｐｍ、ダイリップ幅
１．０ｍｍ、引取速度１．８ｍ／分、ロール温度４０℃
で成形した５０μｍ厚のフィルム成形品を用い、そのフ
ィッシュ・アイの程度の良好、不良を評価した。 （６）ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０（１９９９）に準
じ、２３０℃において、荷重２．１６ｋｇで測定した。

【００７４】（７）ＨＬＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０
（１９９９）に準じ、２３０℃において、荷重２１．６
ｋｇで測定した。 実施例１ ＰＰ−Ａの１００重量部に、ＨＰ−１３６を０．０３重
量部、Ｉ−１０１０を０．０８５重量部、Ｉ−１６８を
０．０８５重量部、ＣＡ−ＳＴを０．０８重量部加えて
混合した後、ナカタニ機械（株）製、ＮＶＣ５０型ｍ／
ｍ押出機（特殊ダルメージシングルスクリュー、５０ｍ
ｍφ、Ｌ／Ｄ＝３２）を用いて、スクリュー回転数１５
０ｒｐｍ、シリンダー設定温度３００℃、仕上処理量２
４．０ｋｇ／ｈｒなる条件で造粒し、ポリプロピレン系
樹脂組成物（Ａ）を得た。その際の比エネルギーは０．
２６ＫＷＨ／ｋｇ、樹脂温度は３２０℃であった。

【００７５】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．３８ｇ／１０分、ＰＩ値は５．５、溶融張力は
８．０ｇ、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮
発分量は４．２μｇ／ｇ、臭いは良好であった。また、
このポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム成形品のフ
ィッシュ・アイは良好であった。 実施例２ ＰＰ−Ａの１００重量部に、ＨＰ−１３６を０．０６重
量部、Ｉ−１０１０を０．１７重量部、Ｉ−１６８を
０．１７重量部、ＣＡ−ＳＴを０．０８重量部加えて混
合した後、実施例１と同様な造粒押出条件で造粒し、ポ
リプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を得た、その際の比エ
ネルギーは０．２７ＫＷＨ／ｋｇ、樹脂温度は３２２℃
であった。

【００７６】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．３４ｇ／１０分、溶融張力は８．２ｇ、ＰＩ値は
５．３、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮発
分量は３．４μｇ／ｇ、臭いは良好であった。また、こ
のポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム成形品のフィ
ッシュ・アイは良好であった。 実施例３ ＰＰ−Ａを採取後、重合工程に引き続く造粒工程におい
て、ＰＰ−Ａの１００重量部に、ＨＰ−１３６を０．０
３重量部、Ｉ−１０１０を０．０８５重量部、Ｉ−１６
８を０．０８５重量部、ＣＡ−ＳＴを０．０８重量部加
えて混合し、神戸製鋼所製ＬＣＭ３００Ｇ（異方向噛み
合い型２軸ローター、３３０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝１０）を
用いて、ローター回転数３４０ｒｐｍ、ゲート開度３０
％、仕上処理量７．０ｔｏｎ／ｈｒなる条件で造粒し、
ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を得た。その際の比
エネルギーは０．２４ＫＷＨ／ｋｇ、樹脂温度は３８５
℃であった。

【００７７】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．２８ｇ／１０分、溶融張力は１０．２ｇ、ＰＩ値
は７．２、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮
発分量は５．８μｇ／ｇ、臭いは良好であった。また、
このポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム成形品のフ
ィッシュ・アイは良好であった。 実施例４ ＰＰ−Ａの６０重量部およびＰＰ−Ｄの４０重量部に、
ＨＰ−１３６を０．０３重量部、Ｉ−１０１０を０．０
８５重量部、Ｉ−１６８を０. ０８５重量部、ＣＡ−Ｓ
Ｔを０．０８重量部加えて混合した後、実施例１と同様
の造粒押出条件で造粒し、ポリプロピレン系樹脂組成物
（Ａ）を得た。その際の比エネルギーは０．２５ＫＷＨ
／ｋｇ、樹脂温度は３１８℃であった。

【００７８】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．３５ｇ／１０分、溶融張力は７．１ｇ、ＰＩ値は
５．０、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮発
分量は４．３μｇ／ｇ、臭いは良好であった。また、こ
のポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム成形品のフィ
ッシュ・アイは良好であった。 比較例１ ＰＰ−Ａの１００重量部に、Ｉ−１０１０を０．１２重
量部、Ｉ−１６８を０．１２重量部、ＣＡ−ＳＴを０．
０８重量部加えて混合した後、実施例１と同様の造粒押
出条件で造粒し、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を
得た。その際の比エネルギーは０．２４ＫＷＨ／ｋｇ、
樹脂温度は３１９℃であった。

【００７９】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．４７ｇ／１０分、溶融張力は５．８ｇ、ＰＩ値は
４．６、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮発
分量は１２．９μｇ／ｇ、臭いは不良であった。実施例
１と比較してＭＦＲの上昇、溶融張力の低下、ヘッドス
ペースガスクロマトグラフによる揮発分量の増加、臭い
が不良であることが確認された。

【００８０】一方、このポリプロピレン系樹脂組成物の
フィルム成形品のフィッシュ・アイは良好であった。 比較例２ ＰＰ−Ｂの１００重量部に、ＨＰ−１３６を０．０３重
量部、Ｉ−１０１０を０，０８５重量部、Ｉ−１６８を
０．０８５重量部、ＣＡ−ＳＴを０．０８重量部加えて
混合した後、実施例１と同様の造粒押出条件で造粒し、
ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を得た。その際の比
エネルギーは０．２９ＫＷＨ／ｋｇ、樹脂温度は３２６
℃であった。

【００８１】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．３６ｇ／１０分、溶融張力は１０．０ｇ、ＰＩ値
は１５、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮発
分量は４．２μｇ／ｇ、臭いは良好であった。一方、こ
のポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム成形品にはフ
ィッシュ・アイが多数観察された。 比較例３ ＰＰ−Ｃの１００重量部に、ＨＰ−１３６を０．０３重
量部、Ｉ−１０１０を０．０８５重量部、Ｉ−１６８を
０．０８５重量部、ＣＡ−ＳＴを０．０８重量部加えて
混合した後、実施例１と同様の造粒押出条件で造粒し、
ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）を得た。その際の比
エネルギーは０．２３ＫＷＨ／ｋｇ、樹脂温度は３１５
℃であった。

【００８２】このポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲ
は０．４４ｇ／１０分、溶融張力は６．５ｇ、ＰＩ値は
３．５、ヘッドスペースガスクロマトグラフによる揮発
分量は３．９μｇ／ｇで、臭いは良好であった、実施例
と比較してＭＦＲの上昇、溶融張力の低下が確認され
た。一方、このポリプロピレン系樹脂組成物のフィルム
成形品のフィッシュ・アイは少なく、良好であった。

【００８３】上記の結果を下記の表１にまとめて示す。

【００８４】

【表１】

【００８５】本発明によれば、溶融張力に優れ、臭気成
分が少なく、成形性に優れたポリプロピレン樹脂組成物
が提供される。以下の例においては、化学発泡成形、ガ
ス発泡成形は、下記の方法により行った。 化学発泡成形 得られたポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対
し発泡剤マスターバッチ（永和化成（株）製ＥＥ４０
５）２．５重量部をドライブレンドし、単軸押出機（４
００ｍｍφ、Ｌ／Ｄ２８）に投入し、２１０℃に加熱
し、溶融混練して、スリットダイ（幅３００ｍｍ、ギャ
ップ０．６ｍｍ）から吐出速度２０ｋｇ／ｈで押し出し
た。押し出されたポリプロピレン系樹脂組成物を金属ロ
ールで冷却して引き取り、厚み０．８ｍｍ、幅３００ｍ
ｍの発泡シートを作成した。

【００８６】ガス発泡成形 得られたポリプロピレン系樹脂組成物を二軸押出機（５
７ｍｍφ、Ｌ／Ｄ４０）に投入し、二軸押出機中で溶融
させ、ポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対し
１重量部の二酸化炭素を押出機中に注入し、１７５℃
で、サーキュラーダイ（１５０ｍｍφ、ギャップ０．５
ｍｍ）から、９０ｋｇ／ｈで押し出し、筒状の発泡体を
引き伸ばして切り開くことにより、厚み１．５ｍｍ、幅
８００ｍｍの発泡体を得た。

【００８７】以下の実施例および比較例に示される発泡
倍率、表面状態、真空成形性は下記の方法により測定し
た。 （８）発泡倍率は、使用した樹脂の密度を得られた発泡
体の見かけ密度で割った値で示される。ここで、見かけ
の密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２−１９８０のＡ法（水中
置換法）にしたがって測定した。ただし、発泡体の密度
測定においては、試験片数を８個とし、平均値を求め
た。

【００８８】（９）表面状態は、目視により下記の５段
階で評価した。 １：穴が空いている。２：表面に凹凸がある。３：ピン
ホールがある。４：平滑である。５：光沢がある。 （１０）真空成形性は、（株）淺野研究所製型式ＦＬＸ
−０２を用い、２６５ｍｍ幅の発泡シートを用いて、下
記条件にて容器形状（開口部直密６４ｍｍ、底部直窪５
０ｍｍ、深さ５２ｍｍ）の真空成形を行なった。成形品
の外観により雛の有無、偏肉の善し悪し、穴あきの発生
などの真空成形性を下記の５段階で評価した。

【００８９】１：穴が空き作成できない。２：容器形状
であるが穴が空いている。３：容器形状であるが薄肉部
がある。４：容器形状である。５：容器形状で光沢があ
る。 成形条件 プラグアシスト：有り（アシスト率４３％） 上ヒーター温度：４５０℃ 下ヒーター温度：４５０℃ 加熱時間：２５秒 上テーブル遅れ：１秒 上テーブル時間：１０秒 下テーブル遅れ：０．８秒 下テーブル時間：１０秒 金型温度：６０℃ 真空遅れ：３秒 冷却時間：１０秒 離型時間：１．７秒 実施例５ ＰＰ−Ａの１００重量部に対し、ＨＰ−１３６を０．０
３重量部、Ｉ−１０１０、Ｉ−１６８およびステアリン
酸カルシウムＣＡ−ＳＴをそれぞれ０．０８〜０．２重
量部をヘンシェルミキサーで配合し、単軸押出機（ナカ
タニ機械（株）製、ＮＶＣ５０型ｍ／ｍ押出機（特殊ダ
ルメージシングルスクリュー、５０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝３
２））を用いて、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、、シ
リンダー設定温度３００℃、仕上処理量２４．０ｋｇ／
ｈｒなる条件で造粒した。この際の比エネルギーは０．
２６ＫＷｈ／ｋｇであり、上記造粒物のＭＦＲは０．３
８ｇ／１０分、ＰＩ値は５．５であった。

【００９０】得られた組成物を、ＰＰ−Ａ２０重量％に
対してＰＰ−Ｅ８０重量％と混合して得られた混合物１
００重量部に対し、成分３）としてＭＦＲ３ｇ／１０分
の放射線照射処理した、枝分かれ指数０．３５で、歪み
硬化伸長粘性を有するポリプロピレン系樹脂（モンテル
・エスディーケイ・サンライズ（株）製ＰＦ８１４）を
１０重量部ブレンドし、単軸押出機（ナカタニ機械
（株）製、ＮＶＣ５０型ｍ／ｍ押出機（特殊ダルメージ
シングルスクリュー、５０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝３２））を
用いて、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、シリンダー設
定温度２３０℃、仕上処理量２４．０ｋｇ／ｈｒなる条
件で造粒し、ＭＦＲが７．２ｇ／１０分の、目的とする
ポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を得た。

【００９１】得られたポリプロピレン系樹脂組成物を用
い、化学発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価したところ、発泡倍率は２．２倍、表面状態
は５、真空成形性は５であった。 実施例６ 実施例５と同じポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を用
い、ガス発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価したところ、発泡倍率は２．３倍、表面状態
は５、真空成形性は５であった。

【００９２】実施例７ ＰＰ−Ａを３０重量％、ＰＰ−Ｅを７０重量％とし、
成分３）を配合しなかったこと以外は実施例５と同様に
してポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を作成し、化学
発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成形性を評
価した。組成物のＭＦＲは５．７ｇ／１０分、発泡倍率
は２．１、表面状態は５、真空成形性は４であった。

【００９３】実施例８ ＰＰ−Ａを２０重量％、ＰＰ−Ｆを８０重量％としたこ
と以外は実施例７と同様にしてポリプロピレン系樹脂組
成物（Ｂ）を作成し、化学発泡成形を行って発泡シート
を作成し、真空成形性を評価した。ＭＦＲは５．９ｇ／
１０分であった。発泡倍率は２．１、表面状態は５、真
空成形性は４であった。

【００９４】実施例９ ＰＰ−Ｆの代わりにＰＰ−Ｇを用いた以外は実施例８と
同様にしてポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を作成
し、化学発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価した。ＭＦＲは４．０ｇ／１０分であった。
発泡倍率は２．１、表面状態は５、真空成形性は４であ
った。

【００９５】実施例１０ 実施例５と同じ重量比でＰＰ−Ａ、ＰＰ−Ｅおよび成分
３）を同時にヘンシェルミキサーでブレンドし、単軸押
出機（ナカタニ機械（株）製、ＮＶＣ５０型押出機（特
殊ダルメージシングルスクリュー、５０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ
＝３２））を用いて、スクリュー回転数１５０ｒｐｍ、
シリンダー設定温度２３０℃、仕上処理量２４．０ｋｇ
／ｈｒなる条件で造粒し、ＭＦＲが７．５ｇ／１０分
の、目的とするポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を得
た。

【００９６】得られたポリプロピレン系樹脂組成物を用
い、化学発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価した。発泡倍率は１．９、表面状態は４、真
空成形性は４であった。以上に記載した実施例の成分お
よび評価結果を表２にまとめて記す。

【００９７】

【表２】

【００９８】比較例４ ＰＰ−Ｆの代わりにＰＰ−Ｅを用い、成分２）の添加量
を０．０００５重量部とした以外は、実施例８と同様に
してポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を作成し、化学
発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成形性を評
価した。ＭＦＲは９．１ｇ／１０分であった。発泡倍率
は１．８、表面状態は３、真空成形性は２であった。

【００９９】比較例５ ＰＰ−Ａを８重量％、ＰＰ−Ｆを９２重量％とした以外
は、実施例８と同様にしてポリプロピレン系樹脂組成物
（Ｂ）を作成し、化学発泡成形を行って発泡シートを作
成し、真空成形性を評価した。ＭＦＲは８．９ｇ／１０
分であった。発泡倍率は１．８、表面状態は３、真空成
形性は２であった。

【０１００】比較例６ ＰＰ−Ａ８重量％およびＰＰ−Ｆ９２重量％の樹脂１０
０重量部に対して成分３）を１０重量部とした以外は、
実施例８と同様にしてポリプロピレン系樹脂組成物
（Ｂ）を作成し、化学発泡成形を行って発泡シートを作
成し、真空成形性を評価した。ＭＦＲは８．０ｇ／１０
分であった。発泡倍率は１．８、表面状態は３、真空成
形性は２であった。

【０１０１】比較例７ ＰＰ−Ａの代わりにＰＰ−Ｂを用いた以外は、実施例７
と同様にしてポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を作成
し、化学発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価した。ＭＦＲは５．０ｇ／１０分であった。
発泡倍率は１．７、表面状態は２、真空成形性は２であ
った。

【０１０２】比較例８ ＰＰ−Ａの代わりにＰＰ−Ｃを用いた以外は、実施例７
と同様にしてポリプロピレン系樹脂組成物（Ｂ）を作成
し、化学発泡成形を行って発泡シートを作成し、真空成
形性を評価した。ＭＦＲは８．１ｇ／１０分であった。
発泡倍率は１．６、表面状態は２、真空成形性は２であ
った。

【０１０３】以上に記載した比較例の成分および評価結
果を表３にまとめて記す。

【０１０４】

【表３】

【０１０５】

【発明の効果】本発明のポリプロピレン系樹脂組成物は
成形性に優れ、特に発泡シート成形に適する。また、こ
の樹脂組成物にさらに放射線照射した特定の性状のポリ
プロピレン樹脂を配合することによりさらに発泡成形に
適した組成物を得ることができる。また、かかる樹脂組
成物を成形して得られる発泡成形体は極めて表面状態、
真空成形性の優れた成形体である。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｋ 5/1535 Ｃ０８Ｋ 5/1535 // Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｋ 23:00 (72)発明者 佐藤 徳彦 大分県大分市大字中ノ洲２番地 サンアロ マー株式会社大分リサーチセンター内 (72)発明者 中上 策好 大分県大分市大字中ノ洲２番地 サンアロ マー株式会社大分リサーチセンター内 (72)発明者 田淵 大三 神奈川県川崎市川崎区夜光２丁目３番２号 サンアロマー株式会社川崎ディベロップ メントセンター内 (72)発明者 栗山 稔 神奈川県川崎市川崎区夜光２丁目３番２号 サンアロマー株式会社川崎ディベロップ メントセンター内 (72)発明者 白井 敬二 神奈川県川崎市川崎区夜光２丁目３番２号 サンアロマー株式会社川崎ディベロップ メントセンター内 (72)発明者 竹村 信司 神奈川県川崎市川崎区夜光２丁目３番２号 サンアロマー株式会社川崎ディベロップ メントセンター内 Ｆターム(参考） 4F070 AA15 AA16 AC66 AE03 AE12 FA01 4F074 AA24 AA25 BA01 BA32 BC11 CA22 DA02 DA24 DA34 4F201 AA11 AB07 AG01 AG20 AR06 AR17 AR20 BA02 BC01 BC02 BC03 BC12 BC37 BL08 BL25 4J002 BB12W BB12X BB14W BB14X EL066 FD070 FD200 FD320 GC00 GG01 GG02 GL00 GT00

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 １）２つ以上の異なる分子量のプロピレ
   ン重合体からなり、少なくとも１成分として、ＨＬＭＦ
   Ｒが０．５ｇ／１０分以上２０ｇ／１０分以下である高
   分子量プロピレン重合体成分を５〜７０重量％含むポリ
   プロピレン樹脂１００重量部、および ２）ラクトン構造を持つ式ａ） 【化１】 （上式中、Ｒ₁ 、Ｒ₂ およびＲ₃ はそれぞれ独立に炭化
   水素基または置換炭化水素基を表し、あるいはＲ₁ 、Ｒ
   ₂ およびＲ₃ はそれらのうちの２つ以上が互いに他と結
   合して飽和または不飽和の炭化水素環を形成していても
   よい）で表されるラクトン系添加剤０．００５重量部以
   上２．０重量部以下、を含む、ＭＦＲが０．１ｇ／１０
   分以上１０ｇ／１０分以下であるポリプロピレン系樹脂
   組成物。
2. 【請求項２】 請求項１に記載したポリプロピレン系樹
   脂組成物１００重量部および枝分かれ指数が０．９未満
   であり、かつ、歪硬化性伸張粘性を有するポリプロピレ
   ン系樹脂１〜５０重量部を含むポリプロピレン系樹脂組
   成物。
3. 【請求項３】 押出成形用である請求項１または２に記
   載のポリプロピレン系樹脂組成物。
4. 【請求項４】 発泡成形用である請求項１または２に記
   載のポリプロピレン系樹脂組成物。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載したポリ
   プロピレン系樹脂組成物を製造する方法であって、ポリ
   プロピレン樹脂１）における高分子量プロピレン重合体
   成分を含む成分が溶融混練および造粒を経る前に、高分
   子量プロピレン重合体成分を含む成分とラクトン系添加
   剤２）とを混合し、その後に溶融混練および造粒を行う
   ことを含む方法。
6. 【請求項６】 造粒工程における造粒押出機の比エネル
   ギーが０．３０ＫＷＨ／ｋｇ以下であり、かつ、造粒押
   出機における樹脂温度が４００℃以下である、請求項５
   に記載の方法。
7. 【請求項７】 請求項１〜４のいずれかに記載したポリ
   プロピレン系樹脂組成物を成形して得られた押出成形
   体。
8. 【請求項８】 請求項１〜４のいずれかに記載したポリ
   プロピレン系樹脂組成物を成形して得られた発泡成形
   体。