JP2002005401A - ごみ処理プラントの廃熱回収システム - Google Patents
ごみ処理プラントの廃熱回収システムInfo
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ごみ処理プラントの起動時の所謂コールドス
タートの時間を短縮して、エコノマイザー等に於ける低
温腐食の発生を防止すると共に、排ガス処理装置への早
期通ガス及び起動時の化石燃料消費量の削減を可能にす
る。 【解決手段】 廃熱ボイラ付きごみ処理炉を備えたごみ
処理プラントに於いて、蒸気Ｓを加熱源とする脱気器１
０で処理したボイラ給水Ｗ1 をボイラ給水ポンプ１１に
よりエコノマイザー６を通して蒸気ドラム４へ供給する
と共に、前記ボイラ給水ラインのエコノマイザー６の出
口側と脱気器１０との間を第１制御弁８を介設した循環
ライン７によって連結し、ごみ処理プラントの起動時に
は、ボイラ給水ポンプ１１により前記循環ライン７を通
してボイラ給水Ｗ1 を循環させる。
タートの時間を短縮して、エコノマイザー等に於ける低
温腐食の発生を防止すると共に、排ガス処理装置への早
期通ガス及び起動時の化石燃料消費量の削減を可能にす
る。 【解決手段】 廃熱ボイラ付きごみ処理炉を備えたごみ
処理プラントに於いて、蒸気Ｓを加熱源とする脱気器１
０で処理したボイラ給水Ｗ1 をボイラ給水ポンプ１１に
よりエコノマイザー６を通して蒸気ドラム４へ供給する
と共に、前記ボイラ給水ラインのエコノマイザー６の出
口側と脱気器１０との間を第１制御弁８を介設した循環
ライン７によって連結し、ごみ処理プラントの起動時に
は、ボイラ給水ポンプ１１により前記循環ライン７を通
してボイラ給水Ｗ1 を循環させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ごみ処理プラント
に於ける廃熱回収システムの改良に関するものであり、
プラント起動時の所謂コールドスタートの時間を短縮
し、エコノマイザーに於ける低温腐食の発生の防止やバ
グフィルターへの早期通ガス等を可能にしたごみ処理プ
ラントの廃熱回収システムに関するものである。
に於ける廃熱回収システムの改良に関するものであり、
プラント起動時の所謂コールドスタートの時間を短縮
し、エコノマイザーに於ける低温腐食の発生の防止やバ
グフィルターへの早期通ガス等を可能にしたごみ処理プ
ラントの廃熱回収システムに関するものである。
【０００２】
【従来技術】従前の廃熱ボイラ付きごみ処理炉を備えた
ごみ処理プラントに於いては、通常図２に示すようなプ
ラント構成が多く採用されており、ごみ処理炉Ａからの
高温排ガスＧ1 は廃熱ボイラＢ、エコノマイザーＣ、減
温塔Ｄ、排ガス処理装置Ｅ及び誘引通風機Ｆを通して、
煙突Ｔより大気中へ放散されて行く。また、廃熱ボイラ
Ｂで発生した蒸気Ｓは蒸気溜Ｑを経て蒸気負荷Ｌへ供給
され、更に、蒸気Ｓの一部Ｓ2 は加熱用熱源として脱気
器Ｒ内へ供給される。
ごみ処理プラントに於いては、通常図２に示すようなプ
ラント構成が多く採用されており、ごみ処理炉Ａからの
高温排ガスＧ1 は廃熱ボイラＢ、エコノマイザーＣ、減
温塔Ｄ、排ガス処理装置Ｅ及び誘引通風機Ｆを通して、
煙突Ｔより大気中へ放散されて行く。また、廃熱ボイラ
Ｂで発生した蒸気Ｓは蒸気溜Ｑを経て蒸気負荷Ｌへ供給
され、更に、蒸気Ｓの一部Ｓ2 は加熱用熱源として脱気
器Ｒ内へ供給される。
【０００３】更に、前記脱気器Ｒで脱気処理されたボイ
ラ給水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプＰによってエコノマイ
ザーＣの加熱管Ｃ1 を通して加熱されたあと、蒸気ドラ
ムＲへ供給されていく。
ラ給水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプＰによってエコノマイ
ザーＣの加熱管Ｃ1 を通して加熱されたあと、蒸気ドラ
ムＲへ供給されていく。
【０００４】尚、前記図２に於いて、ごみ処理炉Ａとし
てはストーカ式焼却炉や流動層式焼却炉、ガス化溶融処
理炉、電気溶融炉、表面溶融炉等が多く使用されてい
る。また、排ガス処理装置Ｅにはバグフィルターが、更
に、脱気器Ｒには噴霧式の脱気器が夫々多く利用されて
いる。
てはストーカ式焼却炉や流動層式焼却炉、ガス化溶融処
理炉、電気溶融炉、表面溶融炉等が多く使用されてい
る。また、排ガス処理装置Ｅにはバグフィルターが、更
に、脱気器Ｒには噴霧式の脱気器が夫々多く利用されて
いる。
【０００５】例えば、図２に於いて、ごみ処理炉Ａがス
トーカ式ごみ焼却炉や流動層式ごみ焼却炉の場合、ごみ
焼却炉内で生じた９００°〜１２００℃の高温燃焼排ガ
スＧ 1 は、図３に示すようにごみ焼却炉の燃焼室を形成
する水冷壁（蒸発器）Ａ1 、廃熱ボイラＢの過熱器
Ｂ2 、廃熱ボイラ本体（蒸発器）Ｂ1 、エコノマイザー
Ｃ等に於いて熱を吸収されることにより、約１８０°〜
２５０℃の温度に減温され、更に減温塔Ｄで排ガス処理
装置（バグフィルター）Ｅの作動に適した１５０°〜２
００℃まで減温されたあと、清浄化処理される。
トーカ式ごみ焼却炉や流動層式ごみ焼却炉の場合、ごみ
焼却炉内で生じた９００°〜１２００℃の高温燃焼排ガ
スＧ 1 は、図３に示すようにごみ焼却炉の燃焼室を形成
する水冷壁（蒸発器）Ａ1 、廃熱ボイラＢの過熱器
Ｂ2 、廃熱ボイラ本体（蒸発器）Ｂ1 、エコノマイザー
Ｃ等に於いて熱を吸収されることにより、約１８０°〜
２５０℃の温度に減温され、更に減温塔Ｄで排ガス処理
装置（バグフィルター）Ｅの作動に適した１５０°〜２
００℃まで減温されたあと、清浄化処理される。
【０００６】また、ボイラ給水タンク（図示省略）より
脱気器Ｒ内へ供給されたボイラ給水Ｗは、ここで加熱用
蒸気Ｓ2 によって約１３０°〜１５０℃程度に加熱され
ると共に所謂脱気処理が施され、脱気処理されたボイラ
給水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプＰにより約１３０°〜１
５０℃の温度でエコノマイザー加熱管Ｃ1 内へ入り、低
温排ガスＧ2 との熱交換により約２００°〜２５０℃に
加熱されたあと、蒸気ドラムＹ内へ供給されて行く。
尚、エコノマイザー加熱管Ｃ1 の入口に於けるボイラ給
水Ｗ1 の温度は、後述するように加熱管Ｃ1 の低温腐食
を防止する必要から、約１３０°〜１５０℃以上の温度
に保持されている。
脱気器Ｒ内へ供給されたボイラ給水Ｗは、ここで加熱用
蒸気Ｓ2 によって約１３０°〜１５０℃程度に加熱され
ると共に所謂脱気処理が施され、脱気処理されたボイラ
給水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプＰにより約１３０°〜１
５０℃の温度でエコノマイザー加熱管Ｃ1 内へ入り、低
温排ガスＧ2 との熱交換により約２００°〜２５０℃に
加熱されたあと、蒸気ドラムＹ内へ供給されて行く。
尚、エコノマイザー加熱管Ｃ1 の入口に於けるボイラ給
水Ｗ1 の温度は、後述するように加熱管Ｃ1 の低温腐食
を防止する必要から、約１３０°〜１５０℃以上の温度
に保持されている。
【０００７】上記図２及び図３に示した従前の排ガスか
らの廃熱回収システムは、十分な運転実績があって安定
した運転を行なうことができ、優れた実用的効用を有す
るものである。しかし、従前のこの種廃熱回収システム
にも未だ解決すべき問題がいくつか残されており、その
第１の問題は、ごみ処理プラントの起動時に、エコノマ
イザーＣが長時間に亘って所謂冷水運転の状態となり、
加熱管Ｃ1 に低温腐食を生じ易いと云う点である。
らの廃熱回収システムは、十分な運転実績があって安定
した運転を行なうことができ、優れた実用的効用を有す
るものである。しかし、従前のこの種廃熱回収システム
にも未だ解決すべき問題がいくつか残されており、その
第１の問題は、ごみ処理プラントの起動時に、エコノマ
イザーＣが長時間に亘って所謂冷水運転の状態となり、
加熱管Ｃ1 に低温腐食を生じ易いと云う点である。
【０００８】即ち、ボイラ本体（蒸発器）Ｂ1 やエコノ
マイザーＣに於ける排ガスからの熱回収には、煤塵やＨ
Ｃｌ、ＳＯｘ、ＮＯｘ、重金属類、ダイオキシン等を含
んだごみ処理炉からの燃焼排ガスに特有の所謂低温腐食
の問題があり、金属表面温度が約１３０℃以下になる
と、金属に腐食を生ずることになる。そのため、ごみ処
理プラントの起動時にエコノマイザーＣの冷水運転状態
が長期時間継続されると、排ガスＧ2 の温度がより低温
となり、必然的に金属低温腐食を生ずる危険性が高まる
ことになる。
マイザーＣに於ける排ガスからの熱回収には、煤塵やＨ
Ｃｌ、ＳＯｘ、ＮＯｘ、重金属類、ダイオキシン等を含
んだごみ処理炉からの燃焼排ガスに特有の所謂低温腐食
の問題があり、金属表面温度が約１３０℃以下になる
と、金属に腐食を生ずることになる。そのため、ごみ処
理プラントの起動時にエコノマイザーＣの冷水運転状態
が長期時間継続されると、排ガスＧ2 の温度がより低温
となり、必然的に金属低温腐食を生ずる危険性が高まる
ことになる。
【０００９】また、ごみ処理プラントの起動時には、起
動用バーナ（図示省略）を作動させて排ガス温度を上昇
させることにより、脱気器Ｒの加熱用熱源を確保した
り、エコノマイザー加熱管Ｃ1 の低温腐食を防止する方
策が採られている。 しかし、起動用バーナの作動は、
多量の化石燃料消費を招くことになり、結果としてごみ
処理コストが上昇することになる。
動用バーナ（図示省略）を作動させて排ガス温度を上昇
させることにより、脱気器Ｒの加熱用熱源を確保した
り、エコノマイザー加熱管Ｃ1 の低温腐食を防止する方
策が採られている。 しかし、起動用バーナの作動は、
多量の化石燃料消費を招くことになり、結果としてごみ
処理コストが上昇することになる。
【００１０】更に、排ガス処理装置Ｅがバグフィルター
の場合には、排ガスＧ3 の温度を約１２０℃以上にしな
ければ、バグフィルターの機能維持上通ガスすることが
できない。しかし、従前の廃熱回収システムに於いて
は、前述の通り、その構造上ごみ処理プラントの起動時
にエコノマイザーＣが所謂冷水運転状態となり、屡々排
ガスＧ2 の過冷却が発生する。そのため、プラントの起
動時にバグフィルターへの通ガスが遅れることになり、
排ガス温度が上昇するまでの間別途に低温排ガスを処理
したり、或いは低温排ガスを加熱装置によって加温して
からバグフィルターへ供給する等の対策が必要となり、
経済的にも様々な問題が生ずることになる。
の場合には、排ガスＧ3 の温度を約１２０℃以上にしな
ければ、バグフィルターの機能維持上通ガスすることが
できない。しかし、従前の廃熱回収システムに於いて
は、前述の通り、その構造上ごみ処理プラントの起動時
にエコノマイザーＣが所謂冷水運転状態となり、屡々排
ガスＧ2 の過冷却が発生する。そのため、プラントの起
動時にバグフィルターへの通ガスが遅れることになり、
排ガス温度が上昇するまでの間別途に低温排ガスを処理
したり、或いは低温排ガスを加熱装置によって加温して
からバグフィルターへ供給する等の対策が必要となり、
経済的にも様々な問題が生ずることになる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の廃熱
ボイラ付きごみ処理炉の廃熱回収システムに於ける上述
の如き問題、即ちごみ処理プラントの起動時のコール
ドスタートの時間が長いため、エコノマイザーが長時間
冷水運転の状態となり、低温腐食が生じ易いこと、排
ガス温度を上昇させるための起動用バーナの作動時間が
長くなり、燃料消費量が増大してごみ処理コストが上昇
すること、及びプラントの起動時に、排ガス温度が所
定値まで上昇するまで低温排ガスを別途に浄化処理した
り、或いは別途に加熱昇温してからバグフィルターへ供
給する必要があり、運転操作に手数がかかったり、排ガ
ス浄化費が増加する等の問題を解決せんとするものであ
り、エコノマイザーの出口から脱気器へボイラ給水が循
環する循環ラインを設け、プラントの起動時にはボイラ
ー給水Ｗ1 を、脱気器−ボイラ給水ポンプ−エコノマイ
ザー−脱気器の順に循環させることにより、廃熱ボイラ
が定常運転状態になる前にエコノマイザー及び脱気器を
定常運転状態に近い温度・圧力の運転状態とし、これに
よってエコノマイザーに於ける低温腐食の発生防止やバ
グフィルターへの早期通ガス起動用バーナでの燃料消費
量の削減等を可能としたごみ処理プラントの廃熱回収シ
ステムを提供せんとするものである。
ボイラ付きごみ処理炉の廃熱回収システムに於ける上述
の如き問題、即ちごみ処理プラントの起動時のコール
ドスタートの時間が長いため、エコノマイザーが長時間
冷水運転の状態となり、低温腐食が生じ易いこと、排
ガス温度を上昇させるための起動用バーナの作動時間が
長くなり、燃料消費量が増大してごみ処理コストが上昇
すること、及びプラントの起動時に、排ガス温度が所
定値まで上昇するまで低温排ガスを別途に浄化処理した
り、或いは別途に加熱昇温してからバグフィルターへ供
給する必要があり、運転操作に手数がかかったり、排ガ
ス浄化費が増加する等の問題を解決せんとするものであ
り、エコノマイザーの出口から脱気器へボイラ給水が循
環する循環ラインを設け、プラントの起動時にはボイラ
ー給水Ｗ1 を、脱気器−ボイラ給水ポンプ−エコノマイ
ザー−脱気器の順に循環させることにより、廃熱ボイラ
が定常運転状態になる前にエコノマイザー及び脱気器を
定常運転状態に近い温度・圧力の運転状態とし、これに
よってエコノマイザーに於ける低温腐食の発生防止やバ
グフィルターへの早期通ガス起動用バーナでの燃料消費
量の削減等を可能としたごみ処理プラントの廃熱回収シ
ステムを提供せんとするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、廃熱
ボイラ付きごみ処理炉を備えたごみ処理プラントの廃熱
回収システムに於いて、廃熱ボイラからの蒸気を加熱源
とする脱気器で処理したボイラ給水をボイラ給水ポンプ
によりエコノマイザーの加熱管を通して蒸気ドラムへ供
給すると共に、前記ボイラ給水ラインのエコノマイザー
の出口側と脱気器との間を第１制御弁を介設した循環ラ
インによって連結し、ごみ処理プラントの起動時には、
ボイラ給水ポンプにより前記循環ラインを通してボイラ
給水を循環させることを発明の基本構成とするものであ
る。
ボイラ付きごみ処理炉を備えたごみ処理プラントの廃熱
回収システムに於いて、廃熱ボイラからの蒸気を加熱源
とする脱気器で処理したボイラ給水をボイラ給水ポンプ
によりエコノマイザーの加熱管を通して蒸気ドラムへ供
給すると共に、前記ボイラ給水ラインのエコノマイザー
の出口側と脱気器との間を第１制御弁を介設した循環ラ
インによって連結し、ごみ処理プラントの起動時には、
ボイラ給水ポンプにより前記循環ラインを通してボイラ
給水を循環させることを発明の基本構成とするものであ
る。
【００１３】請求項２の発明は、請求項１の発明に於い
て、ボイラ給水ラインと循環ラインの連結点と、蒸気ド
ラムとの間に第２制御弁を介設するようにしたものであ
る。
て、ボイラ給水ラインと循環ラインの連結点と、蒸気ド
ラムとの間に第２制御弁を介設するようにしたものであ
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施形態を説明する。図１は、本発明の実施形態に係るご
み処理プラントの廃熱回収システムのブロック構成図で
ある。図１に於いて、１はごみ処理炉、１ａはごみ処理
炉を形成する水冷壁（蒸発器）、２は起動用バーナ、３
は廃熱ボイラ、３ａはボイラ本体（蒸発器）、３ｂは過
熱器、４は気水ドラム、５は蒸気溜、６はエコノマイザ
ー、６ａは加熱管、７は循環ライン、８は第１制御弁、
９は第２制御弁、１０は脱気器、１１はボイラ給水ポン
プ、１２は排ガス減温装置、１３は排ガス処理装置、１
４は誘引通風機、１５は煙突、１６は蒸気負荷、Ｓは発
生蒸気、Ｓ2 は脱気器加熱用蒸気、Ｇ1は高温燃焼排ガ
ス、Ｇ2 ・Ｇ3 は低温排ガス、Ｗはボイラ補給水、Ｗ1
はボイラ給水である。
施形態を説明する。図１は、本発明の実施形態に係るご
み処理プラントの廃熱回収システムのブロック構成図で
ある。図１に於いて、１はごみ処理炉、１ａはごみ処理
炉を形成する水冷壁（蒸発器）、２は起動用バーナ、３
は廃熱ボイラ、３ａはボイラ本体（蒸発器）、３ｂは過
熱器、４は気水ドラム、５は蒸気溜、６はエコノマイザ
ー、６ａは加熱管、７は循環ライン、８は第１制御弁、
９は第２制御弁、１０は脱気器、１１はボイラ給水ポン
プ、１２は排ガス減温装置、１３は排ガス処理装置、１
４は誘引通風機、１５は煙突、１６は蒸気負荷、Ｓは発
生蒸気、Ｓ2 は脱気器加熱用蒸気、Ｇ1は高温燃焼排ガ
ス、Ｇ2 ・Ｇ3 は低温排ガス、Ｗはボイラ補給水、Ｗ1
はボイラ給水である。
【００１５】前記ごみ処理炉１、起動用バーナ２、廃熱
ボイラ３、蒸気ドラム４、蒸気溜５、エコノマイザー
６、排ガス処理装置１３等は従来例の場合と同一であ
り、従って、ここではこれ等の各構成部材についての説
明は省略する。尚、本実施形態に於いては、ごみ処理炉
１としてストーカ式ごみ焼却炉が用いられる。
ボイラ３、蒸気ドラム４、蒸気溜５、エコノマイザー
６、排ガス処理装置１３等は従来例の場合と同一であ
り、従って、ここではこれ等の各構成部材についての説
明は省略する。尚、本実施形態に於いては、ごみ処理炉
１としてストーカ式ごみ焼却炉が用いられる。
【００１６】また、前記脱気器１０には噴霧式の脱気器
が使用されており、ボイラ給水タンク（図示省略）より
圧送して来たボイラ補給水Ｗを脱気器本体１０ａの上方
より噴霧水として噴出すると共に、これに温度１００℃
以上（圧力約１ｋｇ／ｃｍ2ａ以上）の加熱用蒸気Ｓ2
を噴射して前記噴霧水を加熱することにより、ボイラ補
給水Ｗ内の溶存酸素等の除去とボイラ給水Ｗ1 の加熱
（約１００〜１５０℃）を行なう。
が使用されており、ボイラ給水タンク（図示省略）より
圧送して来たボイラ補給水Ｗを脱気器本体１０ａの上方
より噴霧水として噴出すると共に、これに温度１００℃
以上（圧力約１ｋｇ／ｃｍ2ａ以上）の加熱用蒸気Ｓ2
を噴射して前記噴霧水を加熱することにより、ボイラ補
給水Ｗ内の溶存酸素等の除去とボイラ給水Ｗ1 の加熱
（約１００〜１５０℃）を行なう。
【００１７】本発明に於いては、前記エコノマイザー加
熱管６ａの出口近傍と脱気器本体１０ａとが、第１制御
弁８を介設した循環ライン７によって連結されており、
後述する如くごみ処理炉１の起動時には、前記循環ライ
ン７を通してボイラ給水Ｗ1の大部分が脱気器本体１０
ａ内へ戻される。
熱管６ａの出口近傍と脱気器本体１０ａとが、第１制御
弁８を介設した循環ライン７によって連結されており、
後述する如くごみ処理炉１の起動時には、前記循環ライ
ン７を通してボイラ給水Ｗ1の大部分が脱気器本体１０
ａ内へ戻される。
【００１８】また、前記エコノマイザー加熱管６ａの出
口と循環ライン７との連結点と、蒸気ドラム４との間の
ボイラ給水ラインには、第２制御弁９が設けられてお
り、ごみ処理炉１の起動時には、前記第１制御弁８及び
第２制御弁９の開度調整を行なうことにより、蒸気ドラ
ム４への給水量及び脱気器１０への循環水量が調整され
る。
口と循環ライン７との連結点と、蒸気ドラム４との間の
ボイラ給水ラインには、第２制御弁９が設けられてお
り、ごみ処理炉１の起動時には、前記第１制御弁８及び
第２制御弁９の開度調整を行なうことにより、蒸気ドラ
ム４への給水量及び脱気器１０への循環水量が調整され
る。
【００１９】ごみ処理プラントが定常運転状態下にある
ときには、前記第１制御弁８は全閉状態に、また第２制
御弁９は全開状態に保持される。これにより、脱気器１
０により脱気処理された約１２０〜１５０℃のボイラ給
水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプ１１よりエコノマイザー６
へ送られ、約２５０〜４００℃の低温排ガスＧ2 ′によ
って約２００〜２５０℃に加熱されたあと、蒸気ドラム
４へ供給される。また、エコノマイザー６を通して排出
されてくる１８０°〜２５０℃の低温排ガスＧ2 は、減
温塔やその他の排熱回収装置１２により排ガス処理装置
（バグフィルタ）１３の作動温度に適した約１５０°〜
２００℃の温度にまで減温されたあと排ガス処理装置１
３へ送られ、清浄ガスとなったあと誘引通風機１４、煙
突１５を通して大気中へ放散されて行く。
ときには、前記第１制御弁８は全閉状態に、また第２制
御弁９は全開状態に保持される。これにより、脱気器１
０により脱気処理された約１２０〜１５０℃のボイラ給
水Ｗ1 は、ボイラ給水ポンプ１１よりエコノマイザー６
へ送られ、約２５０〜４００℃の低温排ガスＧ2 ′によ
って約２００〜２５０℃に加熱されたあと、蒸気ドラム
４へ供給される。また、エコノマイザー６を通して排出
されてくる１８０°〜２５０℃の低温排ガスＧ2 は、減
温塔やその他の排熱回収装置１２により排ガス処理装置
（バグフィルタ）１３の作動温度に適した約１５０°〜
２００℃の温度にまで減温されたあと排ガス処理装置１
３へ送られ、清浄ガスとなったあと誘引通風機１４、煙
突１５を通して大気中へ放散されて行く。
【００２０】一方、ごみ処理プラントの起動時には、先
ずごみ処理炉１の起動用バーナ２が作動され、これによ
ってごみの燃焼が開始される。また、前記循環ライン７
の第１制御弁８が開放されると共に、ボイラ給水ライン
の第２制御弁９が全閉近くまで絞り込まれ、ボイラ給水
Ｗ1 のほぼ全量がエコノマイザー加熱管６ａ−循環ライ
ン７−脱気器１０を通して循環する状態とされる。更
に、脱気器１０に他系統からの蒸気などの補助加熱源が
設けられている場合には、これが作動されてボイラ給水
Ｗ1 の加熱が行なわれる。
ずごみ処理炉１の起動用バーナ２が作動され、これによ
ってごみの燃焼が開始される。また、前記循環ライン７
の第１制御弁８が開放されると共に、ボイラ給水ライン
の第２制御弁９が全閉近くまで絞り込まれ、ボイラ給水
Ｗ1 のほぼ全量がエコノマイザー加熱管６ａ−循環ライ
ン７−脱気器１０を通して循環する状態とされる。更
に、脱気器１０に他系統からの蒸気などの補助加熱源が
設けられている場合には、これが作動されてボイラ給水
Ｗ1 の加熱が行なわれる。
【００２１】起動用バーナ２の作動によるごみの燃焼に
より、燃焼排ガスＧ1 、Ｇ2 、Ｇ3の温度は徐々に上昇
し、その結果、エコノマイザー６へ供給される低温燃焼
排ガスＧ2 ′の温度も徐々に上昇する。尚、この場合、
起動用バーナの作動のみで、燃焼排ガスの温度上昇が行
なわれる場合もある。本発明に於いては、ボイラ給水Ｗ
1 がボイラ給水ポンプ１１によって前述の通り循環され
るため、前記低温燃焼排ガスＧ2 ′の熱は全てボイラ給
水Ｗ1 の加熱に利用されることになる。その結果、脱気
器１０は、蒸気溜５からの加熱用蒸気Ｓ2 の供給が殆ん
ど無い状態に於いても、早期に定格に近い温度・圧力状
態に到達することになり、同時にエコノマイザー加熱管
６ａの温度及びエコノマイザー６出口からの低温排ガス
Ｇ2 の温度も早期に上昇する。
より、燃焼排ガスＧ1 、Ｇ2 、Ｇ3の温度は徐々に上昇
し、その結果、エコノマイザー６へ供給される低温燃焼
排ガスＧ2 ′の温度も徐々に上昇する。尚、この場合、
起動用バーナの作動のみで、燃焼排ガスの温度上昇が行
なわれる場合もある。本発明に於いては、ボイラ給水Ｗ
1 がボイラ給水ポンプ１１によって前述の通り循環され
るため、前記低温燃焼排ガスＧ2 ′の熱は全てボイラ給
水Ｗ1 の加熱に利用されることになる。その結果、脱気
器１０は、蒸気溜５からの加熱用蒸気Ｓ2 の供給が殆ん
ど無い状態に於いても、早期に定格に近い温度・圧力状
態に到達することになり、同時にエコノマイザー加熱管
６ａの温度及びエコノマイザー６出口からの低温排ガス
Ｇ2 の温度も早期に上昇する。
【００２２】前記脱気器１０が定格運転に近い状態に到
達し、かつ、廃熱ボイラ３からの蒸気発生が見られ、気
水ドラム４の水位に低下が見られるようになれば、第１
制御弁８及び第２制御弁９の開度調整並びにボイラ給水
ポンプ１１の運転制御、加熱用蒸気制御弁１７の開度調
整等を行なうことにより、脱気器１０を定格運転状態に
保持しつつボイラ給水Ｗ1 の循環量を減少させ、最終的
には第１制御弁８を全閉、第２制御弁９及び加熱用蒸気
制御弁１７を流量調整下の全開に近い状態とする。
達し、かつ、廃熱ボイラ３からの蒸気発生が見られ、気
水ドラム４の水位に低下が見られるようになれば、第１
制御弁８及び第２制御弁９の開度調整並びにボイラ給水
ポンプ１１の運転制御、加熱用蒸気制御弁１７の開度調
整等を行なうことにより、脱気器１０を定格運転状態に
保持しつつボイラ給水Ｗ1 の循環量を減少させ、最終的
には第１制御弁８を全閉、第２制御弁９及び加熱用蒸気
制御弁１７を流量調整下の全開に近い状態とする。
【００２３】
【実施例】ごみ処理量３００Ｔ／日のストーカ式ごみ焼
却炉を備えたごみ処理プラントを用いて、定格状態の運
転を停止してから４８時間後に、従来方法によりプラン
トを再起動する場合（即ち、起動用バーナ２を作動させ
ると共に、発生蒸気Ｓを脱気器１０へ送り、且つ脱気器
１０からはエコノマイザー加熱管６ｃへ必要量の低温ボ
イラ給水Ｗ1 を供給する）、脱気器１０及びエコノマイ
ザー６を含めて、排ガスＧ3 がバグフィルターに通ガス
できるようになるまでに、通常約１２時間程度を必要と
する。
却炉を備えたごみ処理プラントを用いて、定格状態の運
転を停止してから４８時間後に、従来方法によりプラン
トを再起動する場合（即ち、起動用バーナ２を作動させ
ると共に、発生蒸気Ｓを脱気器１０へ送り、且つ脱気器
１０からはエコノマイザー加熱管６ｃへ必要量の低温ボ
イラ給水Ｗ1 を供給する）、脱気器１０及びエコノマイ
ザー６を含めて、排ガスＧ3 がバグフィルターに通ガス
できるようになるまでに、通常約１２時間程度を必要と
する。
【００２４】これに対して、同じプラントに於いて、同
一条件下で本願発明を適用した場合には、プラントが定
常状態に到達する迄の時間を前記時間の約７０〜８０％
の時間に短縮することができた。
一条件下で本願発明を適用した場合には、プラントが定
常状態に到達する迄の時間を前記時間の約７０〜８０％
の時間に短縮することができた。
【００２５】
【発明の効果】本発明に於いては、プラントの起動時
に、ボイラ給水Ｗ1 の大部分を脱気器−ボイラ給水ポン
プ−エコノマイザー−脱気器の順に循環させ、燃焼排ガ
スの熱の大部分をエコノマイザーに於いてボイラ給水Ｗ
1 の加熱に用い、先ず脱気器を早期に定格運転状態に復
帰させる構成としている。その結果、従前のこの種ごみ
処理プラントの起動の場合と対比して、プラントの所謂
コールドスタートの時間を大幅に短縮することが可能と
なり、より早期にプラントを定常運転状態にすることが
できる。また、本発明ではエコノマイザー加熱管の温度
が比較的早期に上昇するため、低温腐食の発生が防止さ
れると共に、エコノマイザー出口の低温排ガス温度の上
昇も早くなり、下流の排ガス処理装置への通ガスを早め
ることが可能となる。本発明は上述の通り、優れた実用
的効用を奏するものである。
に、ボイラ給水Ｗ1 の大部分を脱気器−ボイラ給水ポン
プ−エコノマイザー−脱気器の順に循環させ、燃焼排ガ
スの熱の大部分をエコノマイザーに於いてボイラ給水Ｗ
1 の加熱に用い、先ず脱気器を早期に定格運転状態に復
帰させる構成としている。その結果、従前のこの種ごみ
処理プラントの起動の場合と対比して、プラントの所謂
コールドスタートの時間を大幅に短縮することが可能と
なり、より早期にプラントを定常運転状態にすることが
できる。また、本発明ではエコノマイザー加熱管の温度
が比較的早期に上昇するため、低温腐食の発生が防止さ
れると共に、エコノマイザー出口の低温排ガス温度の上
昇も早くなり、下流の排ガス処理装置への通ガスを早め
ることが可能となる。本発明は上述の通り、優れた実用
的効用を奏するものである。
【図１】本発明に係るごみ処理プラントの廃熱回収シス
テムのブロック構成図である。
テムのブロック構成図である。
【図２】従前のごみ処理プラントに於ける廃熱回収シス
テムの説明図である。
テムの説明図である。
【図３】図２の廃熱回収システムに於ける燃焼排ガスか
らの熱の回収状態を示す説明図である。
らの熱の回収状態を示す説明図である。
Ｇ1 は高温燃焼排ガス、Ｇ2 ・Ｇ3 は低温燃焼排ガス、
Ｗはボイラ補給水、Ｗ 1 はボイラ給水、１はごみ処理
炉、１ａは水冷壁（蒸発器）、２は起動用バーナ、３は
廃熱ボイラ、３ａはボイラ本体（蒸発器）、３ｂは過熱
器、４は気水ドラム、５は蒸気溜、６はエコノマイザ
ー、６ａは加熱管、７は循環ライン、８は第１制御弁、
９は第２制御弁、１０は脱気器、１０ａは脱気器本体、
１１はボイラ給水ポンプ、１２は排ガス減温装置、１３
は排ガス処理装置（バグフィルター）、１４は誘引通風
機、１５は煙突、１６は蒸気負荷。
Ｗはボイラ補給水、Ｗ 1 はボイラ給水、１はごみ処理
炉、１ａは水冷壁（蒸発器）、２は起動用バーナ、３は
廃熱ボイラ、３ａはボイラ本体（蒸発器）、３ｂは過熱
器、４は気水ドラム、５は蒸気溜、６はエコノマイザ
ー、６ａは加熱管、７は循環ライン、８は第１制御弁、
９は第２制御弁、１０は脱気器、１０ａは脱気器本体、
１１はボイラ給水ポンプ、１２は排ガス減温装置、１３
は排ガス処理装置（バグフィルター）、１４は誘引通風
機、１５は煙突、１６は蒸気負荷。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｇ 5/48 ＺＡＢ Ｆ２３Ｇ 5/48 ＺＡＢ
Claims (2)
- 【請求項１】 廃熱ボイラ付きごみ処理炉を備えたごみ
処理プラントに於いて、蒸気を加熱源とする脱気器で処
理したボイラ給水をボイラ給水ポンプによりエコノマイ
ザーを通して蒸気ドラムへ供給すると共に、前記ボイラ
給水ラインのエコノマイザーの出口側と脱気器との間を
第１制御弁を介設した循環ラインによって連結し、ごみ
処理プラントの起動時には、ボイラ給水ポンプにより前
記循環ラインを通してボイラ給水を循環させることを特
徴とするごみ処理プラントの廃熱回収システム。 - 【請求項２】 ボイラ給水ラインと循環ラインの連結点
を、蒸気ドラムとの間に第２制御弁を介設するようにし
た請求項１に記載のごみ処理プラントの廃熱回収システ
ム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000188694A JP2002005401A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | ごみ処理プラントの廃熱回収システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000188694A JP2002005401A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | ごみ処理プラントの廃熱回収システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002005401A true JP2002005401A (ja) | 2002-01-09 |
Family
ID=18688441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000188694A Pending JP2002005401A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | ごみ処理プラントの廃熱回収システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002005401A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012177519A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラプラント |
| JP2013064571A (ja) * | 2011-09-20 | 2013-04-11 | Mitake Sogyo:Kk | ごみ焼却施設における発電方法 |
| CN103398385A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 华南理工大学 | 一种船舶焚烧炉及动力装置的余热回收系统及回收方法 |
| CN106949446A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-07-14 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 配套于催化裂化装置的高温高压脱硝余热锅炉 |
| JP2018096562A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 三浦工業株式会社 | ボイラシステム |
-
2000
- 2000-06-23 JP JP2000188694A patent/JP2002005401A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012177519A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラプラント |
| JP2013064571A (ja) * | 2011-09-20 | 2013-04-11 | Mitake Sogyo:Kk | ごみ焼却施設における発電方法 |
| CN103398385A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 华南理工大学 | 一种船舶焚烧炉及动力装置的余热回收系统及回收方法 |
| JP2018096562A (ja) * | 2016-12-08 | 2018-06-21 | 三浦工業株式会社 | ボイラシステム |
| CN106949446A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-07-14 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 配套于催化裂化装置的高温高压脱硝余热锅炉 |
| WO2018171098A1 (zh) * | 2017-03-21 | 2018-09-27 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 配套于催化裂化装置的高温高压脱硝余热锅炉 |
| CN106949446B (zh) * | 2017-03-21 | 2019-02-05 | 苏州海陆重工股份有限公司 | 配套于催化裂化装置的高温高压脱硝余热锅炉 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060427 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060526 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061002 |