JP2001526109A - バリウム交換したets−4及びメタンと窒素の混合物からの窒素の分離方法におけるその使用 - Google Patents
バリウム交換したets−4及びメタンと窒素の混合物からの窒素の分離方法におけるその使用Info
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Abstract
(57)【要約】
バリウム交換したETS−4は、メタンと窒素の混合物から窒素を分離することを含むガス分離の方法に特別な有用性を示す。
Description
【0001】 八面体の骨格鎖を含むモレキュラーブの発見は、モレキュラーブの科学の重要
な新分野を演じている。米国特許第4,853,202号及び第4,938,9
39号(Kuznickiら)を引用する。
な新分野を演じている。米国特許第4,853,202号及び第4,938,9
39号(Kuznickiら)を引用する。
【0002】 ここに引用として全体の開示が包含されている、米国特許第4,938,93
9号に記述されているETS−4は、このような鎖を含む細孔性チタノ−シリケ
ートモレキュラーブである。
9号に記述されているETS−4は、このような鎖を含む細孔性チタノ−シリケ
ートモレキュラーブである。
【0003】 しかしながら、ETS−4は、通常合成される殆どナトリウム交換された形で
は熱安定性が劣っている特性があり、ほぼ200℃の脱水温度近辺で実質的な構
造と多孔性を概ね喪失する。しかしながら、米国特許第4,938,939号に
記述されているように、希土類等のあるカチオン形ETS−4は、少なくとも4
00℃またはそれ以上の高い熱安定性を有することが知られている。
は熱安定性が劣っている特性があり、ほぼ200℃の脱水温度近辺で実質的な構
造と多孔性を概ね喪失する。しかしながら、米国特許第4,938,939号に
記述されているように、希土類等のあるカチオン形ETS−4は、少なくとも4
00℃またはそれ以上の高い熱安定性を有することが知られている。
【0004】 モレキュラーブゼオライトが吸着剤として効果的に使用されるには、それから
水を除去しなければならない。脱水モレキュラーブは、脱水される温度及びそれ
以上で安定でない限り吸着剤として限られた有用性しか持たないことは明白であ
る。
水を除去しなければならない。脱水モレキュラーブは、脱水される温度及びそれ
以上で安定でない限り吸着剤として限られた有用性しか持たないことは明白であ
る。
【0005】 いま、バリウム交換したETS−4は、高い熱安定性を有するのみならず、メ
タンと窒素の混合物から窒素を分離するのに効果的に使用されることが発見され
た。
タンと窒素の混合物から窒素を分離するのに効果的に使用されることが発見され
た。
【0006】 (発明の要約) 本発明は、少なくとも30%、更に好ましくは60%、そればかりか、更に好
ましくは80%またはそれ以上の元のカチオンを置換するために、ETS−4を
バリウムの好適な無機塩、特に塩化バリウムと接触させるバリウム交換したET
S−4に関する。
ましくは80%またはそれ以上の元のカチオンを置換するために、ETS−4を
バリウムの好適な無機塩、特に塩化バリウムと接触させるバリウム交換したET
S−4に関する。
【0007】 ETS−4を無機バリウム塩、特に塩化バリウムと接触させることは、当業界
で公知のイオン交換法を用いて慣用の方法で行われる。バリウム交換したETS
−4は、次に、約1/2から96時間またはそれ以上の範囲の時間、約150−
450℃の温度迄加熱することにより脱水される。
で公知のイオン交換法を用いて慣用の方法で行われる。バリウム交換したETS
−4は、次に、約1/2から96時間またはそれ以上の範囲の時間、約150−
450℃の温度迄加熱することにより脱水される。
【0008】 本発明のバリウム交換したETS−4は、メタン(約3.8オングストローム
)から窒素(約3.6オングストローム)を効果的に分離する。約150℃から
約450℃の温度で処理されたバリウム交換したETS−4は、窒素とメタンの
双方に対して吸着性を示すが、窒素の吸着速度は1気圧でメタンの吸着速度より
も速く、通常5−50倍大きいことは注目される。また、合成モレキュラーブで
あるので、吸着性は一層予測可能であり、極めて変り易い天然ゼオライトをベー
スとした、従来技術の窒素/メタンの吸着剤のように試料ごとに変わることはな
い。
)から窒素(約3.6オングストローム)を効果的に分離する。約150℃から
約450℃の温度で処理されたバリウム交換したETS−4は、窒素とメタンの
双方に対して吸着性を示すが、窒素の吸着速度は1気圧でメタンの吸着速度より
も速く、通常5−50倍大きいことは注目される。また、合成モレキュラーブで
あるので、吸着性は一層予測可能であり、極めて変り易い天然ゼオライトをベー
スとした、従来技術の窒素/メタンの吸着剤のように試料ごとに変わることはな
い。
【0009】 ここで好ましい方法は、メタンからの窒素、特に天然ガス井からの窒素の分離
である。
である。
【0010】 米国特許第5,669,958号で指摘されているように、米国の天然ガス埋
蔵品(reserves)の相当なパーセンテージは4%以上の窒素を含有する
。窒素を除去する経済的な技術が存在しないために、これらの埋蔵品の大部分を
開発することができない。
蔵品(reserves)の相当なパーセンテージは4%以上の窒素を含有する
。窒素を除去する経済的な技術が存在しないために、これらの埋蔵品の大部分を
開発することができない。
【0011】 低温蒸留は、天然または関連ガス中のメタンから窒素を除去するのにいかなる
規模であれ、これ迄使用されている唯一の方法である。低温プラントは、費用が
かかり、複雑であるために更に広く使用されない。
規模であれ、これ迄使用されている唯一の方法である。低温プラントは、費用が
かかり、複雑であるために更に広く使用されない。
【0012】 窒素を除去するために、種々のカチオン形のクリノプチロライト(clino
ptiolites)等の天然ゼオライトを使用することが述べられている。例
えば、米国特許第4,964,889号を見られたい。モレキュラーブ技術を利
用して、メタン、特に天然ガス井から窒素を分離する改良された方法に対するニ
ーズがあるという事実は存在する。
ptiolites)等の天然ゼオライトを使用することが述べられている。例
えば、米国特許第4,964,889号を見られたい。モレキュラーブ技術を利
用して、メタン、特に天然ガス井から窒素を分離する改良された方法に対するニ
ーズがあるという事実は存在する。
【0013】 (好ましい実施の形態の説明) 本発明のバリウム交換したETS−4は、所望の交換を行なうために、ETS
−4をバリウムの無機塩と接触させることにより製造される。
−4をバリウムの無機塩と接触させることにより製造される。
【0014】 出発材料として使用されるETS−4は、ハロゲン含有試剤を使用する米国特
許第4,938,939号の教示により製造され、あるいは、ここでは引用とし
て全体の開示が包含されている、米国特許第5,453,263号に述べられて
いるETS−10の製造に類似の方法で、ハロゲン含有試剤のない反応混合物か
ら製造され得る。
許第4,938,939号の教示により製造され、あるいは、ここでは引用とし
て全体の開示が包含されている、米国特許第5,453,263号に述べられて
いるETS−10の製造に類似の方法で、ハロゲン含有試剤のない反応混合物か
ら製造され得る。
【0015】 吸着剤として使用する場合、温度に耐える別の材料及び分離プロセスで使用す
る他の条件と共にバリウムETS−4を包含することが望まれる。このような材
料には、粘土、シリカ及び/または金属酸化物等の無機材料が含まれる。後者は
、天然起源のものまたはシリカ及び金属酸化物の混合物を含むゲル状沈殿物また
はゲルの形のものである。通常、商業操作条件下での吸着剤のクラッシュ強度を
改善するために、結晶性材料を天然起源の粘土例えば、ベントナイト及びカオリ
ンの中に包含することが行われてきた。これらの材料、例えば粘土、酸化物等は
吸着剤のバインダーとして機能する。商業操作条件においては、このゼオライト
はしばしば粗雑な取り扱いにかけられ、吸着剤を粉末状に破壊し、工程中に多く
の問題を引き起こす傾向があるために、良好な物理的性質を有する吸着剤を提供
することが望ましい。これらの粘土バインダーは、吸着剤の強度を改善する目的
で使用されてきた。
る他の条件と共にバリウムETS−4を包含することが望まれる。このような材
料には、粘土、シリカ及び/または金属酸化物等の無機材料が含まれる。後者は
、天然起源のものまたはシリカ及び金属酸化物の混合物を含むゲル状沈殿物また
はゲルの形のものである。通常、商業操作条件下での吸着剤のクラッシュ強度を
改善するために、結晶性材料を天然起源の粘土例えば、ベントナイト及びカオリ
ンの中に包含することが行われてきた。これらの材料、例えば粘土、酸化物等は
吸着剤のバインダーとして機能する。商業操作条件においては、このゼオライト
はしばしば粗雑な取り扱いにかけられ、吸着剤を粉末状に破壊し、工程中に多く
の問題を引き起こす傾向があるために、良好な物理的性質を有する吸着剤を提供
することが望ましい。これらの粘土バインダーは、吸着剤の強度を改善する目的
で使用されてきた。
【0016】 ここで述べられている結晶性チタニウムシリケートと複合化され得る天然起源
の粘土には、主成分がハロイサイト、カオリナイト、デイッカイト、ナクライト
及びアノーキサイトである、普通、ディクシー(Dixie)、マックネーム(
McName)、Ga.及びフロリダ(Florida)などとして知られてい
るサブベントナイト及びカオリン等のモンモリロナイトを含む、スメクタイト及
びカオリンの族が含まれる。このような粘土は、最初に採掘したまま、あるいは
、初めに仮焼、酸処理または化学的変成にかけた原料の状態で使用され得る。
の粘土には、主成分がハロイサイト、カオリナイト、デイッカイト、ナクライト
及びアノーキサイトである、普通、ディクシー(Dixie)、マックネーム(
McName)、Ga.及びフロリダ(Florida)などとして知られてい
るサブベントナイト及びカオリン等のモンモリロナイトを含む、スメクタイト及
びカオリンの族が含まれる。このような粘土は、最初に採掘したまま、あるいは
、初めに仮焼、酸処理または化学的変成にかけた原料の状態で使用され得る。
【0017】 前出の材料に加えて、結晶性チタニウムシリケートは、シリカ−アルミナ、シ
リカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア、シリカ−トリア、シリカ−ベリリア等
のマトリックス材料並びにシリカ−アルミナ−トリア、シリカ−アルミナ−ジル
コニア、シリカ−アルミナ−マグネシア及びシリカ−マグネシア−ジルコニア等
の三元組成物と複合化され得る。マトリックスはコゲルの形であり得る。最終的
に分割された結晶性金属オルガノシリケート及び無機酸化物のゲルマトリックス
の相対比率は広範囲で変わり、結晶性金属オルガノシリケートの含量は、複合物
の約1から90重量パーセント、通常約2から約50重量パーセントの範囲であ
る。
リカ−マグネシア、シリカ−ジルコニア、シリカ−トリア、シリカ−ベリリア等
のマトリックス材料並びにシリカ−アルミナ−トリア、シリカ−アルミナ−ジル
コニア、シリカ−アルミナ−マグネシア及びシリカ−マグネシア−ジルコニア等
の三元組成物と複合化され得る。マトリックスはコゲルの形であり得る。最終的
に分割された結晶性金属オルガノシリケート及び無機酸化物のゲルマトリックス
の相対比率は広範囲で変わり、結晶性金属オルガノシリケートの含量は、複合物
の約1から90重量パーセント、通常約2から約50重量パーセントの範囲であ
る。
【0018】 本発明は、圧力スイング(PSA)、熱スイング、置換パージ、または非吸着
性パージ(すなわち、部分的圧力低下)等の実質的に任意の公知の吸着サイクル
により行われ得る。しかしながら、本発明の方法は、圧力スイングサイクルを用
いて有利に実施され得る。圧力スイングサイクルは当業界でよく知られている。
性パージ(すなわち、部分的圧力低下)等の実質的に任意の公知の吸着サイクル
により行われ得る。しかしながら、本発明の方法は、圧力スイングサイクルを用
いて有利に実施され得る。圧力スイングサイクルは当業界でよく知られている。
【0019】 メタンから窒素を分離することを所望する場合には、窒素の吸着及び脱着に効
果的な温度及び圧力において圧力スイングタイプの方法を使用するのが望ましく
、温度は、好ましくは約−50°から+100℃、更に好ましくは0°から70
℃の範囲に維持され、吸着時の圧力は約20psiaから2000psia、好
ましくは約100psiaから1500psia、更に好ましくは500psi
aから1000psiaであり、脱着時の圧力は吸着時よりも低く、窒素の脱着
を起こすのに効果的であって、好ましくは約0.1トールから150psia、
更に好ましくは約0.1トールから50psia、最も好ましくは約0.1トー
ルから25psiaである。サイクル工程は、追加の吸着及び再生のステップ並
びに中間の減圧及びパージのステップを含んでなる。
果的な温度及び圧力において圧力スイングタイプの方法を使用するのが望ましく
、温度は、好ましくは約−50°から+100℃、更に好ましくは0°から70
℃の範囲に維持され、吸着時の圧力は約20psiaから2000psia、好
ましくは約100psiaから1500psia、更に好ましくは500psi
aから1000psiaであり、脱着時の圧力は吸着時よりも低く、窒素の脱着
を起こすのに効果的であって、好ましくは約0.1トールから150psia、
更に好ましくは約0.1トールから50psia、最も好ましくは約0.1トー
ルから25psiaである。サイクル工程は、追加の吸着及び再生のステップ並
びに中間の減圧及びパージのステップを含んでなる。
【0020】 (実施例) 実施例1 ETS−4の製造 アルカリ性チタニウムシリケートゲルを製造した。N−ブランド(N−Bra
nd)(28重量%SiO2、9重量%Na2O)及び苛性(38重量%Na2O )溶液を用いてケイ酸ナトリウムを製造した。硫酸チタン(titanic s
ulfate)(10重量%TiO2、38重量%H2SO4)、硫酸、及び脱イ オン水を用いて、別の硫酸チタン溶液を製造した。高せん断ミキサーを用いて、
ケイ酸ナトリウムと硫酸チタン溶液を一緒に混合して、ゲルを形成した。未希釈
ゲルの最終pHは11.5であった。ゲル組成物のモル比を以下に掲げる。23
0℃に予備加熱したオーブン中、撹拌しないテフロンライニングした容器内で、
5時間、ゲルを自発的な圧力でオートクレーブにかけ、次に、冷水中で急冷した
。白色の結晶化生成物が透明な上澄み液の下、オートクレーブライナーの底に沈
降した。所望の固体生成物を濾過し、脱イオン水により洗滌して、所望しない塩
副生物を除去し、次に、空気中大気圧で115℃で1時間乾燥した。
nd)(28重量%SiO2、9重量%Na2O)及び苛性(38重量%Na2O )溶液を用いてケイ酸ナトリウムを製造した。硫酸チタン(titanic s
ulfate)(10重量%TiO2、38重量%H2SO4)、硫酸、及び脱イ オン水を用いて、別の硫酸チタン溶液を製造した。高せん断ミキサーを用いて、
ケイ酸ナトリウムと硫酸チタン溶液を一緒に混合して、ゲルを形成した。未希釈
ゲルの最終pHは11.5であった。ゲル組成物のモル比を以下に掲げる。23
0℃に予備加熱したオーブン中、撹拌しないテフロンライニングした容器内で、
5時間、ゲルを自発的な圧力でオートクレーブにかけ、次に、冷水中で急冷した
。白色の結晶化生成物が透明な上澄み液の下、オートクレーブライナーの底に沈
降した。所望の固体生成物を濾過し、脱イオン水により洗滌して、所望しない塩
副生物を除去し、次に、空気中大気圧で115℃で1時間乾燥した。
【0021】 ETS−4ゲルの合成に使用したモル比Si/Ti H2SO4/Ti Na2O/H2SO4 モルTi/1000gゲル 3.00 3.474 1.371 0.220 生成した結晶性ETS−4のX線蛍光分析での元素分析によって、次の結果を得
た。
た。
【0022】 重量% SiO2 53.1 TiO2 27.0 Na2O 19.6 K2O 0.06 実施例2 バリウム交換したETS−4の製造 NaETS−4、1g:BaCl2、3g:H2O、30gの比を用いて、実施
例1の生成物をバリウムETS−4形に交換し、次に90gのH2Oにより洗滌 した。これを試料当たり更に2回繰り返した。
例1の生成物をバリウムETS−4形に交換し、次に90gのH2Oにより洗滌 した。これを試料当たり更に2回繰り返した。
【0023】 上記の材料の元素分析により、次の結果を得た。
【0024】 重量% SiO2 43.4 TiO2 22.1 BaO 33.5 Na2O 0.44 K2O 0.06 上記の実施例から判るように、実施例1の製造したままのETS−4の95%
以上の元のNaがこのバリウム交換プロセスにより除去された。
以上の元のNaがこのバリウム交換プロセスにより除去された。
【0025】 上記の材料は、250℃で一夜加熱後に表1に示されるようなXRDパターン
を有していた。このパターンは、BaETS−4材料一般に代表的なものである
。
を有していた。このパターンは、BaETS−4材料一般に代表的なものである
。
【0026】 表 1 d間隔(オングストローム) 100I/Io 11.43 100 8.47 3 6.71 9 5.77 4 5.22 6 4.76 2 4.44 6 4.35 11 4.12 6 3.84 7 3.56 32 3.31 27 3.14 12 3.02 53 2.90 34 2.82 22 2.72 12 2.60 12 2.53 19 2.40 6 上記の値及び後述の値は、標準的な方法を用いてシータ補正器を備えたフィリ
ップスAPD3720回折計で得られたものである。シータ補正器は、試料上で
一定の照射面積を維持するので、シータ補正のユニットで得られたX線強度は、
非補正のユニットの強度と直接に比較できない。かくして、バリウムETS−4
に関してこの明細書及びクレームで示されているすべての値は上記シータ補正の
X線装置により求められたものである。X線は銅のK−アルファ二重線であり、
シンチレーションカウンター分光計を使用した。ピーク高さ、I、及び2倍のシ
ータ(シータはブラッグ角である)の関数としての位置を分光計のチャートから
読み取った。これから、相対強度、100I/Io(式中、Ioは最も強い線また
はピークの強度である)、及び記録された線に対応するd(測定値)、Aの面間
隔を計算した。この粉末X線回折パターンは、広範囲の組成及び処理温度(図2
を見られたい)で製造されたバリウムETS−4組成物に典型的であることを理
解すべきである。
ップスAPD3720回折計で得られたものである。シータ補正器は、試料上で
一定の照射面積を維持するので、シータ補正のユニットで得られたX線強度は、
非補正のユニットの強度と直接に比較できない。かくして、バリウムETS−4
に関してこの明細書及びクレームで示されているすべての値は上記シータ補正の
X線装置により求められたものである。X線は銅のK−アルファ二重線であり、
シンチレーションカウンター分光計を使用した。ピーク高さ、I、及び2倍のシ
ータ(シータはブラッグ角である)の関数としての位置を分光計のチャートから
読み取った。これから、相対強度、100I/Io(式中、Ioは最も強い線また
はピークの強度である)、及び記録された線に対応するd(測定値)、Aの面間
隔を計算した。この粉末X線回折パターンは、広範囲の組成及び処理温度(図2
を見られたい)で製造されたバリウムETS−4組成物に典型的であることを理
解すべきである。
【0027】 表1に示されているX線回折パターンは、米国特許第4,938,939号に
示されているX線回折パターンと若干の差異を含んでいることが注目される。
示されているX線回折パターンと若干の差異を含んでいることが注目される。
【0028】 相対強度の差異及び面間隔のシフトは、実質的な部分の元のカチオンのバリウ
ムによる置換の結果であることは大いにあり得る。
ムによる置換の結果であることは大いにあり得る。
【0029】 実施例3 実施例2のバリウムETS−4を、VTIコーポレーションの収着装置中、真
空下250℃で16時間乾燥することにより、収着試験にかけた。1気圧及び2
5℃、0から10分間の範囲の時間で窒素またはメタンの収着速度を図1に示す
。
空下250℃で16時間乾燥することにより、収着試験にかけた。1気圧及び2
5℃、0から10分間の範囲の時間で窒素またはメタンの収着速度を図1に示す
。
【0030】 窒素の吸着は数秒のうちに完了する一方、メタンの吸着は10分後もなお進行
する。それゆえ、窒素吸着の初期速度はメタンのそれよりも何倍も速いことが判
る。事実、窒素の吸着は、自信をもって測定し得るよりも短い時間で完了するの
で、初期速度の選択性は本発明者らの評価能力を超える。
する。それゆえ、窒素吸着の初期速度はメタンのそれよりも何倍も速いことが判
る。事実、窒素の吸着は、自信をもって測定し得るよりも短い時間で完了するの
で、初期速度の選択性は本発明者らの評価能力を超える。
【0031】 時間が増加するに従って、窒素に対するバリウムETS−4の選択性は減少し
た。それにも拘わらず、得られた結果は、特に速い吸着サイクルにおいて、メタ
ンと窒素の混合物から窒素を選択的に除去するのに、バリウム交換したETS−
4を使用することができることを示す。
た。それにも拘わらず、得られた結果は、特に速い吸着サイクルにおいて、メタ
ンと窒素の混合物から窒素を選択的に除去するのに、バリウム交換したETS−
4を使用することができることを示す。
【図1】 VTIコーポレーションの重量分析法吸着システム中、真空下250℃で16
時間仮焼された、バリウム交換したETS−4上でのメタンと窒素の吸着をプロ
ットしたグラフである。この図から、1気圧及び25℃で、窒素は数秒のうちに
平衡する一方、メタンは10分たってもなお平衡しなかったことが明らかである
。窒素吸着の相対速度はメタンのそれよりも何倍も速い。
時間仮焼された、バリウム交換したETS−4上でのメタンと窒素の吸着をプロ
ットしたグラフである。この図から、1気圧及び25℃で、窒素は数秒のうちに
平衡する一方、メタンは10分たってもなお平衡しなかったことが明らかである
。窒素吸着の相対速度はメタンのそれよりも何倍も速い。
【図2】 合成したままのNaETS−4、100℃で乾燥したバリウム交換したETS
−4及び250℃で仮焼したバリウム交換したETS−4の粉末XRDパターン
のグラフである。これらは、バリウム交換がXRDパターン中に如何に著しい変
化を誘起するかを示すために提示されている。
−4及び250℃で仮焼したバリウム交換したETS−4の粉末XRDパターン
のグラフである。これらは、バリウム交換がXRDパターン中に如何に著しい変
化を誘起するかを示すために提示されている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 EP(AT,BE,CH,CY, DE,DK,ES,FI,FR,GB,GR,IE,I T,LU,MC,NL,PT,SE),OA(BF,BJ ,CF,CG,CI,CM,GA,GN,GW,ML, MR,NE,SN,TD,TG),AP(GH,GM,K E,LS,MW,SD,SZ,UG,ZW),EA(AM ,AZ,BY,KG,KZ,MD,RU,TJ,TM) ,AL,AM,AT,AU,AZ,BA,BB,BG, BR,BY,CA,CH,CN,CU,CZ,DE,D K,EE,ES,FI,GB,GE,GH,GM,HR ,HU,ID,IL,IN,IS,JP,KE,KG, KP,KR,KZ,LC,LK,LR,LS,LT,L U,LV,MD,MG,MK,MN,MW,MX,NO ,NZ,PL,PT,RO,RU,SD,SE,SG, SI,SK,SL,TJ,TM,TR,TT,UA,U G,UZ,VN,YU,ZW (72)発明者 ペトロビク,イバン アメリカ合衆国ニユージヤージイ州08540 プリンストン・フアカルテイロード・マギ ーアパートメンツ1−エル (72)発明者 ブロツサー,パトリク・ダブリユー アメリカ合衆国ニユージヤージイ州08520 イーストウインザー・オツクスフオードド ライブ57 Fターム(参考) 4D012 BA02 4G066 AA30A AA36A AA47A AA62B BA28 BA32 CA27 DA04 FA05 FA21 4G073 BA13 BA20 CZ41 CZ51 FA20 UA06
Claims (6)
- 【請求項1】 バリウムが交換可能なカチオンの少なくとも30%に相当す
るバリウム交換したETS−4。 - 【請求項2】 バリウムが交換可能なイオンの少なくとも60%に相当する
請求項1に記載のバリウム交換したETS−4。 - 【請求項3】 バリウムが交換可能なイオンの少なくとも80%に相当する
請求項1に記載のバリウム交換したETS−4。 - 【請求項4】 上記混合物を請求項1に記載のバリウム交換したETS−4
と接触することを含んでなるメタンと窒素の混合物から窒素を分離する方法。 - 【請求項5】 上記混合物を請求項2に記載のバリウム交換したETS−4
と接触することを含んでなるメタンと窒素の混合物から窒素を分離する方法。 - 【請求項6】 上記混合物を請求項3に記載のバリウム交換したETS−4
と接触することを含んでなるメタンと窒素の混合物から窒素を分離する方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/996,298 US5989316A (en) | 1997-12-22 | 1997-12-22 | Separation of nitrogen from mixtures thereof with methane utilizing barium exchanged ETS-4 |
US08/996,298 | 1997-12-22 | ||
PCT/US1998/025995 WO1999032222A1 (en) | 1997-12-22 | 1998-12-08 | Barium exchanged ets-4 and its use in a process for the separation of nitrogen from mixtures thereof with methane |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001526109A true JP2001526109A (ja) | 2001-12-18 |
Family
ID=25542741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000525204A Pending JP2001526109A (ja) | 1997-12-22 | 1998-12-08 | バリウム交換したets−4及びメタンと窒素の混合物からの窒素の分離方法におけるその使用 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5989316A (ja) |
EP (1) | EP1042065B1 (ja) |
JP (1) | JP2001526109A (ja) |
AT (1) | ATE234677T1 (ja) |
AU (1) | AU1808099A (ja) |
DE (1) | DE69812417T2 (ja) |
DK (1) | DK1042065T3 (ja) |
WO (1) | WO1999032222A1 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2016121887A1 (ja) * | 2015-01-30 | 2016-08-04 | 日本碍子株式会社 | 分離膜構造体 |
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