JP2001355634A - 複層摺動材料 - Google Patents
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Abstract
したものにあって、耐フレッチング性の向上を図る。 【解決手段】 ブシュ4を、鋼板からなる裏金層5の表
面側に、銅メッキ層6を介して銅からなる多孔質焼結金
属層7を設け、更にその多孔質焼結金属層7内及び表面
に摺動材料8を含浸被覆して構成する。摺動材料8を、
ポリテトラフルオロエチレン樹脂を主成分(全体の55
体積%以上)とし、テトラフルオロエチレン−パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合樹脂を1〜25体積
%、オキシベンゾイルポリエステル樹脂及び/又はポリ
イミド樹脂を1〜25体積%、Al2O3やSiC等の
モース硬度が4以上で平均粒径が5μm以下の硬質粒子
を0.1〜10体積%含んだ成分組成とする。また、グ
ラファイトやMoS2等の固体潤滑剤を、硬質粒子と併
せた合計で0.5〜25体積%含有させるようにしても
良い。
Description
ロエチレン樹脂を主成分とした複層摺動材料に係り、特
に軸受材料として耐フレッチング性の向上を図るように
した複層摺動材料に関する。
材料として、金属裏金の表面側に合成樹脂を主成分とし
た摺動材料を配したものがあり、この種の材料(摺動部
材用組成物)としては、本出願人の出願に係る、特開昭
61−266451号公報に示されたものが知られてい
る。この発明の材料は、ポリテトラフルオロエチレン樹
脂(以下「PTFE」と略す)を主成分とし、他のフッ
素樹脂、合成樹脂、固体潤滑剤を配合したものであり、
低摩擦性及び耐摩耗性に優れたものとなっている。
層)を合成樹脂(フッ素樹脂)から構成したすべり軸受
装置の用途として、エンジンのスロットルボディにおけ
るスロットルバルブのシャフトを受ける軸受(ブシュ)
がある。このような用途においては、一般的な摩擦,摩
耗とは異なるフレッチング摩耗(接触ニ面間に、微小な
相対運動が周期的に繰り返される時に生じる表面損傷)
を起こしやすい環境にさらされるものとなる。ところ
が、上記特開昭61−266451号公報に示された発
明では、このフレッチング摩耗に関しての考慮はなされ
ておらず、耐フレッチング性に優れた配合を教えるもの
とはなっていなかった。
3号公報には、PTFE系のすべり軸受材料において、
耐フレッチング性を向上させるために、PTFEに、芳
香族ポリエステル樹脂及び球状カーボンを配合した技術
が開示されている。しかしながら、この特開平5−33
9593号公報に示されたものでは、球状カーボンの硬
さが十分ではなく、また、球状カーボンの脱落も多くな
るため、必ずしも良好な耐フレッチング性が得られるも
のとはなっていなかった。
で、その目的は、ポリテトラフルオロエチレン樹脂を主
成分としたものにあって、耐フレッチング性の向上を図
ることができる複層摺動材料を提供するにある。
系の摺動材料は、低摩擦で耐食性(耐薬品性)に優れ、
使用温度範囲が広く、無潤滑で用いるに好適である等の
メリットがあるが、従来の組成のものでは、フレッチン
グ摩耗を起こしやすい環境にさらされる場合に、十分な
耐フレッチング性が得られない事情があった。この場
合、耐フレッチング性を高めるには、粘り強くて硬く、
微小相対運動に対する耐摩耗性に優れた組成物を得る必
要がある。本発明者は、フッ素樹脂(PTFE)系の摺
動材料にあって、耐フレッチング性を高めるべく様々な
試験,研究を重ねた結果、本発明を成し遂げたのであ
る。
を主成分とし、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
アルキルビニルエーテル共重合樹脂(以下「PFA」と
略す)を1〜25体積%、オキシベンゾイルポリエステ
ル樹脂(以下「POB」と略す)及び/又はポリイミド
樹脂(以下「PI」と略す)を1〜25体積%、硬質粒
子を0.1〜10体積%含むところに特徴を有する(請
求項1の発明)。
一物質となり、PTFE単体の場合に比べて組成物の硬
度を高める作用を呈する。この場合、PFAを選定した
理由は、他のフッ素樹脂(例えばテトラフルオロエチレ
ン−ヘキサフルオロプロピレン共重合樹脂;以下「FE
P」と略す)に比べて硬度が高く、しかも、その融点が
PTFEの融点に近く、熱分解安定性に優れるからであ
る。
見ると、PTFEがD55であるのに対し、PFAがD
60、FEPがD55となっており、PFAの相溶によ
って、硬度を上昇させることが可能となる。
PFAの融点が300〜310℃、FEPの融点は25
0〜280℃となっている。PTFEと相溶させるため
には、その融点である327℃以上に加熱する必要があ
り、融点の低いFEPでは327℃以上で分解等が発生
すると考えられる。これに対し、PFAの融点はPTF
Eに近く、分解することなくPTFEと相溶させること
が可能となる。このPFAの配合量は、1〜25体積%
とする必要があり、5〜20体積%とすることがより望
ましい。1体積%未満では硬度を高める効果が得られ
ず、25体積%を越えると摩擦特性が低下するからであ
る。
PTFEよりも硬度が高く、またPTFEの融点以上で
も分解しにくいものであり、摺動層に適量が分散するこ
とにより、フレッチング摩耗に対する耐摩耗性を向上さ
せる作用を呈する。このとき、PFAとの組合わせによ
り、PTFEのPOB/PI粉末に対するぬれ性は良好
となり、全体としての剛性を向上させることができる。
このPOB/PIの配合量は、1〜25体積%とする必
要があり、5〜20体積%とすることがより望ましい。
1体積%未満では耐フレッチング性を高める効果が得ら
れず、25体積%を越えると逆に耐フレッチング性が低
下するからである。
硬度の粒子が摺動面に分散することになるので、フレッ
チング摩耗に対する耐摩耗性を向上させる作用を呈す
る。また、摺動する相手材の表面を平滑化して、より低
摩擦とさせる作用も呈する。このとき、PFAとの組合
わせにより、PTFEとのぬれ性が良好となり、硬質粒
子の脱落を効果的に抑えることができるのである。
積%とする必要があり、0.5〜5体積%とすることが
より望ましい。0.1体積%未満では耐フレッチング性
を高める効果が小さく、10体積%を越えると組織が脆
化し、耐フレッチング性が低下する。
配合量を、全体の55体積%以上とすることが望まし
く、言換えれば、PFA+POB/PI+硬質粒子の合
計量を45体積%以下とすることが望ましい。さらに
は、裏金層の表面側に上記摺動材料層を設けるにあたっ
ては、裏金層の表面に多孔質金属層を設け、溶剤中に上
記配合の材料を混合した混合物を、その多孔質金属層に
含浸被覆させ、PTFEの融点以上の高温で焼成させる
といった方法を採用することができる。上記多孔質層の
代わりに、摺動層との接着力がある接着剤が設けられた
裏金層、或いは裏金層の代わりに金網、エキスパンドメ
タルも使用できる。
を、上記硬質粒子との合計で0.5〜25体積%含有さ
せるようにしても良い(請求項2の発明)。これによれ
ば、固体潤滑剤の添加により、自己潤滑性を高めること
ができ、低摩擦性、耐摩耗性をより一層高めることがで
きる。この場合、固体潤滑剤としては、グラファイトや
MoS2等を採用することができる。
度が4以上で、且つ、平均粒径が5μm以下のものを採
用することが望ましく(請求項3の発明)、モース硬度
が6以上で、且つ、平均粒径が1μm以下のものがより
望ましい。具体的には、この硬質粒子として、モース硬
度が9のAl2O3や、同じくモース硬度が9のSi
C、モース硬度が6のFe3O4といったセラミック系
硬質粒子を採用することができる。
ては、エンジンのスロットルボディにおけるスロットル
バルブのシャフトを受ける軸受材料に好適となる(請求
項4の発明)。この場合、スロットルバルブのシャフト
を受ける軸受は、微小相対運動を受け、フレッチング摩
耗を起こしやすい環境にさらされる事情があるが、軸受
材料の耐フレッチング性を向上させることができる本発
明の複層摺動材料の使用が極めて効果的となるものであ
る。
樹脂コーティングがなされたシャフトと組合わせて用い
ると更に耐フレッチング性が向上する(請求項5の発
明)。尚、この樹脂コーティングとしては、例えばポリ
アミドイミド樹脂(以下「PAI」と略す)とPTFE
との重量比で8:2の混合物等を採用することができ、
さらには固体潤滑剤を含ませればより効果的となる。
ンのスロットルボディにおけるスロットルバルブのシャ
フトを受けるすべり軸受(ブシュ)の材料に適用した実
施の形態について、図面を参照しながら説明する。
トルボディ1の要部構成を概略的に示しており、このス
ロットルボディ1は、エンジンに接続される吸気通路1
a内に、その吸気通路1aの開度を調整するスロットル
バルブ(バタフライ弁)2を備えて構成されている。前
記スロットルバルブ2は、その上下にシャフト3を有
し、それらシャフト3が、各々円筒状のブシュ4によっ
てスロットルボディ1に回動可能に支持されている。前
記シャフト3(ひいてはスロットルバルブ2)は、アク
セルペダルによって回動動作するようになっている。
ない無給油(ドライ環境)で使用されるようになってい
る。また、前記シャフト3は、鋼材(S55C)からな
り、本実施形態においては、その表面に樹脂コーティン
グ(例えばPAIとPTFEとの重量比で8:2の混合
物に固体潤滑剤を添加したもの)が、例えば20μmの
厚みで施されている。
に示している。このブシュ4は、金属鋼板(一般構造用
低炭素鋼)からなる裏金層5の表面側(内周側)に、接
合性を高めるための銅メッキ層6を介して、銅系合金か
らなる多孔質焼結金属層7を設け、更にその多孔質焼結
金属層7の内部及び表面に、後述するような本実施形態
に係る摺動材料(軸受材料)8を含浸被覆して構成され
ている。尚、この図1では、便宜上、摺動材料8につい
てのハッチングを省略している。
脂)を主成分として構成され、後の表2に示す実施例1
〜3の成分組成を備えるものである。このとき、硬質粒
子は、モース硬度が9のAl2O3あるいはSiCが採
用され、その平均粒径は、1μmである。さらに、上記
配合に加えて、グラファイト(表2はGrと略記)やM
oS2等の固体潤滑剤を添加した。この固体潤滑剤の平
均粒径は、10μmである。
簡単に述べる。まず、0.8mmの厚み寸法を有し、表
面に銅メッキ6が施された鋼板(裏金層5)上に、銅合
金粉末を厚さ0.3mmで散布し、次いで、還元雰囲気
中で800〜860℃の温度に加熱して銅合金粉末を焼
結した。これにて、裏金層5(銅メッキ層6)上に多孔
質焼結金属層7が得られた。
合物を得る工程が実行される。この場合、所定量のPT
FEディスパージョンに、やはり所定量のPFAパウダ
ー、POBもしくはPI粉末、硬質粒子、微粒子状の固
体潤滑剤を加え、均一に混合して混合物を得るようにす
る。そして、その混合物を、上記裏金層5上の多孔質焼
結金属層7に含浸被覆させた後、380℃の温度で焼成
を行ない、その後ロール圧延により厚みを均一化させ
る。これにて、裏金層5上の多孔質焼結金属層7に摺動
材料8が含浸被覆された平板な材料が得られた。しかる
後、その材料を所要寸法に切断し、曲げ加工(巻き加
工)を行なうことにより、円筒状のブシュ4を作製し
た。
たように、スロットルボディ1に組込まれ、その内周の
摺動面(摺動材料8の面)においてシャフト3を受ける
ようになっている。
認するために、実施例1〜3の配合の摺動材料、及び、
比較例1〜5の配合の摺動材料について、フレッチング
試験を行ない、耐フレッチング性を調べた。フレッチン
グ試験は、表1に示す条件で行なった。軸については、
樹脂コーティングのあるものと、樹脂コーティングのな
いもの(表面粗さや硬度等は表に示す通り)との2種類
について夫々試験を行なった。このフレッチング試験の
結果を、成分組成と合せて表2に示す。
例1〜3の全てについては、比較例1〜5と比べて、内
径変化量(摩耗量)が顕著に小さく、耐フレッチング性
の高いものが得られた。この場合、相手軸(シャフト)
に樹脂コーティングを施したものは、樹脂コーティング
のない場合に比べて摩耗量が少ない。このことから、本
発明の摺動材料を、表面に樹脂コーティングがなされた
シャフトを受ける軸受材料として用いることがより好ま
しいといえる。
Aに代えてFEPを採用した比較例2〜4については、
いずれも実施例のものと比べて耐フレッチング性に劣っ
ている。これは、適量のPFAがPTFEに相溶して組
成物の剛性及び硬度を高める作用を呈するためである。
は、実施例のものと比べて耐フレッチング性に劣ってい
る。これは、PTFEよりも硬度の高いPOB及び/又
はPIを摺動面に適量分散させることが、全体としての
剛性を向上させてフレッチング摩耗に対する耐摩耗性を
向上させるのに寄与しているためである。このとき、P
FAとの組合わせにより、PTFEのPOB/PI粉末
に対するぬれ性は良好となる。ところが、POBの含有
量が過多となった比較例4では、逆に耐フレッチング性
が低下している。
は、硬質粒子を含んだ実施例のものと比べて耐フレッチ
ング性に劣っている。これは、硬質粒子の適量の添加に
より、より高い硬度の粒子が摺動面に分散することによ
って、フレッチング摩耗に対する耐摩耗性を向上させる
作用を呈するためである。
較例2及び3については硬質粒子の脱落が多いものとな
っていたが、各実施例のものでは、硬質粒子の脱落は極
く少ないものであった。これは、PFAとの組合わせに
より、PTFEに対する硬質粒子のぬれ性が良好とな
り、硬質粒子の脱落を効果的に抑えることができるため
である。
量の固体潤滑剤を添加した実施例2及び3の方が、固体
潤滑剤を添加しなかった実施例1よりも、より一層良好
な結果が得られた。これは、固体潤滑剤の添加により、
自己潤滑性が高められ、低摩擦性、耐摩耗性がより一層
向上したことがわかる。
摺動材料8によれば、PTFEを主成分としたものにあ
って、従来にない優れた耐フレッチング性を得ることが
でき、スロットルボディ1のスロットルバルブ2を受け
るブシュ4のようなフレッチング摩耗を起こしやすい環
境に使用するに好適となるものである。
トルバルブ2のシャフト3を受けるブシュ4に適用する
ようにしたが、フレッチング摩耗を受けやすい環境の様
々な用途の摺動部材に使用することが可能であり、その
際ブシュ(軸受)に限定されるものでもなく、スラスト
ワッシャやスライドプレート等にも適用することができ
る。また、無潤滑環境に限らず、潤滑油中や水等の液体
中で使用しても差支えない。
れるものではなく、例えば硬質粒子としては、Cr2O
3やSiO2など他のセラミック系硬質粒子を採用して
も良く、それらを複数種類組合せて使用しても良く、ま
た、同様に固体潤滑剤としても、BNやWS2等も採用
することができ、さらには、裏金層や多孔質金属層の材
質、相手材(シャフト)の材質、樹脂コーティングの材
質等についても上記したものに限定されるものではない
等、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変形して実施し得る
ものである。
造を概略的に示す拡大縦断面図
ブ、3はシャフト、4はブシュ(すべり軸受)、5は裏
金層、7は多孔質焼結金属層、8は摺動材料(軸受材
料)を示す。
Claims (5)
- 【請求項1】 裏金層と、裏金層の表面側に配された摺
動層から構成される摺動材料において、 前記摺動層が、 テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニル
エーテル共重合樹脂1〜25体積%、オキシベンゾイル
ポリエステル樹脂及び/又はポリイミド樹脂1〜25体
積%、硬質粒子0.1〜10体積%並びに残部がポリテ
トラフルオロエチレン樹脂からなることを特徴とする複
層摺動材料。 - 【請求項2】 固体潤滑剤を前記硬質粒子との合計で
0.5〜25体積%含むことを特徴とする請求項1記載
の複層摺動材料。 - 【請求項3】 前記硬質粒子は、モース硬度が4以上、
平均粒径が5μm以下とされていることを特徴とする請
求項1又は2記載の複層摺動材料。 - 【請求項4】 エンジンのスロットルボディにおけるス
ロットルバルブのシャフトを受ける軸受材料として用い
られることを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに
記載の複層摺動材料。 - 【請求項5】 表面に樹脂コーティングがなされたシャ
フトを受ける軸受材料として用いられることを特徴とす
る請求項1ないし4のいずれかに記載の複層摺動材料。
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