JP2001305438A - 実像式ファインダー光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】射出角を大きくとることができながら、小型化
でき、かつ、接眼光学系で発生する色収差を小さく抑え
ることができる実像式ファインダー光学系を提供する。 【解決手段】撮影光学系とは別体に構成され、物体側よ
り順に配置された、正の屈折力を有する対物光学系Ｇ
１，Ｇ２，Ｇ３，Ｇ４と、前記対物光学系の結像位置近
傍に配置された視野枠と、正の屈折力を有する接眼光学
系Ｐ，Ｅ１とを有する実像式ファインダー光学系におい
て、前記実像式ファインダー光学系が、像正立手段を有
し、前記対物光学系が、前記接眼光学系の焦点距離より
短い値の焦点距離をとることが可能であり、かつ、前記
接眼光学系が、少なくとも１枚のレンズを有し、最も観
察者の瞳側のレンズが次の条件式(2)を満足する。 ν ＞ ７０
……(2) ただし、νは最も観察者の瞳側のレンズのアッベ数であ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、撮影光学系とファ
インダー光学系とが別体に構成されたレンズシャッター
カメラや電子スチルカメラ等に用いるのに好適であり、
特に、射出角が大きく、小型カメラに搭載するのに最適
な実像式ファインダー光学系に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、レンズシャッターカメラ等に用
いられる、撮影光学系とは別体に構成されたファインダ
ーは、虚像式ファインダーと実像式ファインダーとに大
別することができる。

【０００３】虚像式ファインダーは、像正立光学系を設
ける必要が無いという特徴があるが、入射瞳が観察者の
瞳位置と同じ位置になるため、前玉径が大きくなったり
視野の範囲が明確にならないなどの不利な点がある。そ
のうちのアルバダ式ファインダーは、視野枠は明確であ
るが、レンズ面上にハーフミラー処理を施すため、透過
率が下がり、また、フレアーが大きくなるという問題が
ある。

【０００４】これに対し、実像式ファインダーは、入射
瞳位置を物体側に配置することができるため、前玉径を
小さくすることができ、また、対物光学系の結像位置の
近傍に視野枠を配置することにより、透過率を低下させ
ることなく視野範囲を明確にすることができる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の実像式
のファインダーは、十分な見かけの視野角（以下、射出
角と記す）を提供していなかった。すなわち、被観察物
を小さい大きさでしか見ることができなかった。このた
め、被観察物が人の場合、その表情を確認しづらいとい
う問題がある。尚、比較的射出角が大きいファインダー
としては、例えば、特開平６−５１２０１号公報や特開
平１１−２４２１６７号公報に開示されたものがある
が、それらのものでも射出角の大きさは十分ではなかっ
た。

【０００６】また、いわゆる望遠鏡は、射出角の大きい
ものが提供されているが、これらは倍率が大きいもの、
すなわち視野角が狭いものであるため、画角が広い一般
的なレンズシャッターカメラ等に用いられる、撮影光学
系とは別体に構成されるファインダーとしては適用でき
なかった。また、実像式のファインダーにおいて、射出
角を大きくするとそれに伴い接眼光学系で発生する色収
差、特に倍率の色収差も大きくなってしまうという問題
が生じる。

【０００７】そこで、本発明は、射出角を大きくとるこ
とができながら、小型化でき、かつ、接眼光学系で発生
する色収差を小さく抑えることができる実像式ファイン
ダー光学系を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本第１の発明による実像式ファインダー光学系は、
撮影光学系とは別体に構成され、物体側より順に配置さ
れた、正の屈折力を有する対物光学系と、前記対物光学
系の結像位置近傍に配置された視野枠と、正の屈折力を
有する接眼光学系とを有する実像式ファインダー光学系
において、前記実像式ファインダー光学系が、像正立手
段を有し、前記対物光学系が、前記接眼光学系の焦点距
離より短い値の焦点距離をとることが可能であり、か
つ、前記接眼光学系が、少なくとも１枚のレンズを有
し、最も観察者の瞳側のレンズが次の条件式(2)を満足
することを特徴とする。 ν ＞ ７０ ……(2) ただし、νは最も観察者の瞳側のレンズのアッベ数であ
る。

【０００９】また、本第２の発明による実像式ファイン
ダー光学系は、撮影光学系とは別体に構成され、物体側
より順に配置された、正の屈折力を有する対物光学系
と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視野枠
と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像式フ
ァインダー光学系において、前記実像式ファインダー光
学系が、像正立手段を有し、前記対物光学系が、前記接
眼光学系の焦点距離より短い値の焦点距離をとることが
可能であり、かつ、前記接眼光学系が、少なくとも１枚
のレンズを有し、次の条件式(1)，(2)を満足することを
特徴とする。 ０．５２ ＜ ｍｈ／ｆｅ ＜ １ ……(1) ν ＞ ７０ ……(2) ただし、ｍｈは視野枠の最大幅、ｆｅは接眼光学系の焦
点距離、νは最も観察者の瞳側のレンズのアッベ数であ
る。

【００１０】また、本第３の発明による実像式ファイン
ダー光学系は、撮影光学系とは別体に構成され、物体側
より順に配置された、正の屈折力を有する対物光学系
と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視野枠
と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像式フ
ァインダー光学系において、前記実像式ファインダー光
学系が、像正立手段を有し、前記対物光学系が、前記接
眼光学系の焦点距離より短い値の焦点距離をとることが
可能であり、かつ、前記接眼光学系が、最も観察者の瞳
側に正レンズと負レンズとからなる接合レンズを有する
ことを特徴とする。

【００１１】

【発明の実施の形態】実施例の説明に先立ち、本発明の
作用効果について説明する。まず、本第１の発明の作用
効果について説明する。本第１の発明のように、対物光
学系を、前記接眼光学系の焦点距離より短い焦点距離を
とることができるように構成すれば、実像式ファインダ
ー光学系としての倍率を１倍以下に小さくすることがで
き、その結果、視野角を大きくすることができる。ま
た、条件式（2）を満足すれば、接眼光学系で発生する
倍率の色収差を抑えることができる。なお、撮影光学系
とは別体に構成することにより、視野枠の最大幅の値を
撮像面の大きさと関係なく設定でき、特に接眼光学系を
小型に構成する上で有利になる。又、像正立手段の配置
についても有利になる。

【００１２】次に、本第２の発明の作用効果について説
明する。本第２の発明のように、対物光学系を、前記接
眼光学系の焦点距離より短い焦点距離をとることができ
るように構成すれば、実像式ファインダー系としての倍
率を１倍以下に小さくすることができ、その結果、視野
角を大きくすることができる。本第２の発明の条件式
(1)は、射出角に対応するものである。射出角を大きく
するには、対物光学系による像の大きさ、すなわち視野
枠の大きさを大きくするか、あるいは接眼光学系の焦点
距離を短くするとよい。条件式（1）の下限を超える
と、像を小さい大きさでしか見ることができない。一
方、条件式(1)の上限を超えると、視野範囲全体を把握
するのが困難となり、例えば、構図の決定を素早く行う
ことが難しくなる。また、条件式(2)を満足すれば、接
眼光学系で発生する倍率の色収差を抑えることができ
る。なお、撮影光学系とは別体に構成することにより、
視野枠の最大幅ｍｈの値を撮像面の大きさと関係なく設
定でき、特に接眼光学系を小型に構成する上で有利にな
る。又、像正立手段の配置についても有利になる。

【００１３】また、本第４の発明として、本第１及び第
２の発明の実像式ファインダー光学系は、前記対物光学
系の焦点距離が可変であり、変倍時に少なくとも２つの
レンズ群が異なる軌跡を移動するように構成するのが好
ましい。本第４の発明のように、対物光学系の焦点距離
を変化させることができるように構成すれば、視野枠を
変化させることなく、変倍時においても一定の大きさの
射出角を得ることができる。また、射出角を大きくした
場合、後側焦点位置がずれるといわゆる視度ずれという
現象が顕著に現れるが、本第４の発明のように、少なく
とも２つのレンズ群を異なる軌跡を移動させて変倍する
ように構成すれば、対物光学系の後側焦点位置をほぼ一
定の位置に保つことが可能になる。

【００１４】また、本第５の発明として、本第２の発明
の実像式ファインダー光学系、又は本第２の発明におけ
る本第４の発明の実像式ファインダー光学系は、次の条
件式(3)を満足するのが好ましい。 １２．０ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １８．０ｍｍ ……(3) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【００１５】条件式(3)は、条件式(1)を満足した状態
で、像正立手段の配置スペースと実像式ファンダー光学
系全体の小型化を確保するためのものである。条件式
(3)の下限を超えると、接眼光学系の前側主点と視野枠
との光軸上の距離が小さくなると同時に、ファインダー
倍率が１倍以下を含んで小さくなるため、対物光学系の
後側主点と視野枠との光軸上の距離も短くなり、像正立
光学系を配置するのが困難となるので、好ましくない。
一方、条件式(3)の上限を超えると、射出角を大きくす
るには、視野枠の最大幅ｍｈを大きくしなければならな
いが、それでは対物光学系が大きくなり、射出角の広さ
と実像式ファインダーの大きさとのバランスがとれなく
なるので、好ましくない。

【００１６】また、本第６の発明として、本第５の発明
の実像式ファインダー光学系は、次の条件式(4)を満足
するとさらに望ましい。 １３．５ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １６．５ｍｍ ……(4) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【００１７】また、本第７の発明として、本第１、第
２、第４〜第６のいずれかの発明の実像式ファインダー
光学系は、前記対物光学系が、像正立手段のうちの３つ
の反射面を含み、前記接眼光学系が、像正立手段のうち
の１つの反射面を含み、前記対物光学系の３つの反射面
と前記接眼光学系の１つの反射面とを合わせた４つの反
射面で像正立を達成するように構成するのが好ましい。

【００１８】像正立手段を構成するとき、最も少ない反
射面の数は４であるので、本第７の発明のように、像正
立手段を４つの反射面で構成すれば、スペース上の効率
をあげることができる。また、像正立手段を構成する４
つの反射面のうち３つの反射面を対物光学系に配置すれ
ば、接眼光学系への像正立手段の配置スペースの負担が
少なくなり、接眼光学系を構成するレンズの枚数を少な
くすることができる。従って、本第７の発明によれば、
接眼光学系の焦点距離を十分に短くすることができ、収
差性能を良好にすることが容易になる。特に、本第４の
発明の対物光学系においては、変倍のため、レンズの構
成枚数が多いので、対物光学系に３つの反射面を内在さ
せるスペースを確保する構成が可能になり、接眼光学系
の構成をシンプルにしたままで、射出角が大きく小型の
実像式変倍ファインダーを構成することができる。

【００１９】また、本第８の発明として、本第１、第
２、第４〜第６のいずれかの発明の実像式ファインダー
光学系は、前記対物光学系が、４つの反射面を含む像正
立手段を有し、前記対物光学系の４つの反射面で像正立
を達成するように構成するのが好ましい。

【００２０】像正立手段を構成するとき、最も少ない反
射面の数は４であるので、本第８の発明のように、像正
立手段を４つの反射面で構成すれば、スペース上の効率
をあげることができる。また、像正立手段を対物光学系
に配置すれば、接眼光学系への像正立手段の配置スペー
スの負担はなくなり、接眼光学系を構成するレンズの枚
数を少なくすることができる。従って、本第８の発明に
よれば、接眼光学系の焦点距離を十分短くすることがで
き、収差性能を良好にすることが容易になる。特に、本
第４の発明の対物光学系においては、変倍のため、レン
ズの構成枚数が多いので、像正立手段を構成するのは比
較的容易である。

【００２１】次に、本第３の発明の作用効果について説
明する。本第３の発明のように、対物光学系を、前記接
眼光学系の焦点距離より短い焦点距離をとることができ
るように構成すれば、実像式ファインダー光学系として
の倍率を１倍以下に小さくすることができ、その結果、
視野角を大きくすることができる。また、接眼光学系の
最も観察者の瞳側に正レンズと負レンズとからなる接合
レンズを配置すれば、接眼光学系で発生する倍率の色収
差を抑えることができる。なお、撮影光学系とは別体に
構成することにより、視野枠の最大幅の値を撮像面の大
きさと関係なく設定でき、特に接眼光学系を小型に構成
する上で有利になる。又、像正立手段の配置についても
有利になる。

【００２２】また、本第９の発明による実像式ファイン
ダー光学系は、撮影光学系とは別体に構成され、物体側
より順に配置された、正の屈折力を有する対物光学系
と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視野枠
と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像式フ
ァインダー光学系において、前記実像式ファインダー光
学系が、像正立手段を有し、前記対物光学系が、前記接
眼光学系の焦点距離より短い値の焦点距離をとることが
可能であり、かつ、前記接眼光学系が、最も観察者の瞳
側に正レンズと負レンズとからなる接合レンズを有し、
次の条件式(1)を満足するのが好ましい。 ０．５２ ＜ ｍｈ／ｆｅ ＜ １ ……(1) ただし、ｍｈは視野枠の最大幅、ｆｅは接眼光学系の焦
点距離である。

【００２３】本第９の発明のように、対物光学系を、前
記接眼光学系の焦点距離より短い焦点距離をとることが
できるように構成すれば、実像式ファインダー系として
の倍率を１倍以下に小さくすることができ、その結果、
視野角を大きくすることができる。本第９の発明の条件
式(1)は、射出角に対応するものである。射出角を大き
くするには、対物光学系による像の大きさ、すなわち視
野枠の大きさを大きくするか、あるいは接眼光学系の焦
点距離を短くするとよい。条件式（1）の下限を超える
と、像を小さい大きさでしか見ることができない。一
方、条件式(1)の上限を超えると、視野範囲全体を把握
するのが困難となり、例えば、構図の決定を素早く行う
ことが難しくなる。また、接眼光学系の最も観察者の瞳
側に正レンズと負レンズとからなる接合レンズを配置す
れば、接眼光学系で発生する倍率の色収差を抑えること
ができる。なお、撮影光学系とは別体に構成することに
より、視野枠の最大幅ｍｈの値を撮像面の大きさと関係
なく設定でき、特に接眼光学系を小型に構成する上で有
利になる。又、像正立手段の配置についても有利にな
る。

【００２４】また、本第１０の発明として、本第３又は
第９の発明の実像式ファインダー光学系は、前記対物光
学系の焦点距離が可変であり、変倍時に少なくとも２つ
のレンズ群が異なる軌跡を移動するように構成するのが
好ましい。

【００２５】本第１０の発明のように、対物光学系の焦
点距離を変化させることができるように構成すれば、視
野枠を変化させることなく、変倍時においても一定の大
きさの射出角を得ることができる。また、射出角を大き
くした場合、後側焦点位置がずれるといわゆる視度ずれ
という現象が顕著に現れるが、本第１０の発明のよう
に、少なくとも２つのレンズ群を異なる軌跡を移動させ
て変倍するように構成すれば、対物光学系の後側焦点位
置をほぼ一定の位置に保つことが可能になる。

【００２６】また、本第１１の発明として、本第９の発
明の実像式ファインダー光学系、又は本第９の発明にお
ける本第１０の発明の実像式ファインダー光学系は、次
の条件式(3)を満足するのが好ましい。 １２．０ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １８．０ｍｍ ……(3) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【００２７】条件式(3)は、条件式(1)を満足した状態
で、像正立手段の配置スペースと実像式ファンダー光学
系全体の小型化を確保するためのものである。条件式
(3)の下限を超えると、接眼光学系の前側主点と視野枠
との光軸上の距離が小さくなると同時に、ファインダー
倍率が１倍以下を含んで小さくなるため、対物光学系の
後側主点と視野枠との光軸上の距離も短くなり、像正立
光学系を配置するのが困難となるので、好ましくない。
一方、条件式(3)の上限を超えると、射出角を大きくす
るには、視野枠の最大幅ｍｈを大きくしなければならな
いが、それでは対物光学系が大きくなり、射出角の広さ
と実像式ファインダーの大きさとのバランスがとれなく
なるので、好ましくない。

【００２８】また、本第１２の発明として、本第１１の
発明の実像式ファインダー光学系は、次の条件式(4)を
満足するとさらに望ましい。 １３．５ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １６．５ｍｍ ……(4) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【００２９】また、本第１３の発明として、本第３、第
９〜第１２のいずれかの発明の実像式ファインダー光学
系は、前記対物光学系が、像正立手段のうちの３つの反
射面を含み、前記接眼光学系が、像正立手段のうちの１
つの反射面を含み、前記対物光学系の３つの反射面と前
記接眼光学系の１つの反射面とを合わせた４つの反射面
で像正立を達成するように構成するのが好ましい。

【００３０】像正立手段を構成するとき、最も少ない反
射面の数は４であるので、本第１３の発明のように、像
正立手段を４つの反射面で構成すれば、スペース上の効
率をあげることができる。また、像正立手段を構成する
４つの反射面のうち３つの反射面を対物光学系に配置す
れば、接眼光学系への像正立手段の配置スペースの負担
が少なくなり、接眼光学系を構成するレンズの枚数を少
なくすることができる。従って、本第１３の発明によれ
ば、接眼光学系の焦点距離を十分に短くすることがで
き、収差性能を良好にすることが容易になる。特に、本
第１０の発明の対物光学系においては、変倍のため、レ
ンズの構成枚数が多いので、対物光学系に３つの反射面
を内在させるスペースを確保する構成が可能になり、接
眼光学系の構成をシンプルにしたままで、射出角が大き
く小型の実像式変倍ファインダーを構成することができ
る。

【００３１】また、本第１４の発明として、本第３、第
９〜第１２のいずれかの発明の実像式ファインダー光学
系は、前記対物光学系が、４つの反射面を含む像正立手
段を有し、前記対物光学系の４つの反射面で像正立を達
成するように構成するのが好ましい。

【００３２】像正立手段を構成するとき、最も少ない反
射面の数は４であるので、本第１４の発明のように、像
正立手段を４つの反射面で構成すれば、スペース上の効
率をあげることができる。また、像正立手段を対物光学
系に配置すれば、接眼光学系への像正立手段の配置スペ
ースの負担はなくなり、接眼光学系を構成するレンズの
枚数を少なくすることができる。従って、本第１４の発
明によれば、接眼光学系の焦点距離を十分短くすること
ができ、収差性能を良好にすることが容易になる。特
に、本第１０の発明の対物光学系においては、変倍のた
め、レンズの構成枚数が多いので、像正立手段を構成す
るのは比較的容易である。

【００３３】また、本第１５の発明として、本第９の発
明の実像式ファインダー光学系は、次の条件式(5)を満
足するのが好ましい。 νｐ − νｎ ＞ １０ ……(5) ただし、νｐは接眼光学系の最も観察者の瞳側の接合レ
ンズを構成する正レンズのアッベ数、νｎは該接合レン
ズを構成する負レンズのアッベ数である。

【００３４】本第１５の発明のように、条件式(5)を満
足するように構成すれば、接眼光学系で発生する倍率の
色収差を抑えることができる。

【００３５】また、本第１６の発明として、本第１５の
発明の実像式ファインダー光学系は、次の条件式(6)を
満足するとさらに望ましい。 νｐ − νｎ ＞ ２０ ……(6) ただし、νｐは接眼光学系の最も観察者の瞳側の接合レ
ンズを構成する正レンズのアッベ数、νｎは該接合レン
ズを構成する負レンズのアッベ数である。

【００３６】また、本第１７の発明による実像式ファイ
ンダー光学系を備えたカメラは、撮影光学系と、本第１
〜第１６のいずれかの発明の実像式ファインダー光学系
とを備えて構成するのが好ましい。なお、上記各発明で
は、反射面にダハ反射面を含む場合には、そのダハ反射
面は２つの反射面から構成されるとしてとらえるものと
する。

【００３７】

【実施例】以下、本発明の実像式ファインダー光学系の
実施例を図面及び数値データを用いて説明する。以下の
第１〜第６実施例の実像式変倍ファインダーは、いずれ
も物体側より順に、正の屈折力を有する対物光学系と、
該対物光学系の結像位置近傍に配置された視野枠と、正
の屈折力を有する接眼光学系とを有すると共に、像正立
手段を有して構成されている。

【００３８】第１実施例 図１は本発明による実像式ファインダー光学系の第１実
施例の斜視図、図２は図１の実像式ファインダー光学系
の上面図、図３は図１の実像式ファインダー光学系の側
面図である。図４は第１実施例の実像式ファインダー光
学系に用いられている視野枠の説明図である。図５は第
１実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。図６
は第１実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差及
び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中
間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系にお
ける上記各収差を示している。

【００３９】図１、図３及び図５に示すように、本実施
例の実像式変倍ファインダーでは、対物光学系は、物体
側から順に、負の屈折力を有する第１群Ｇ１と、正の屈
折力を有する第２群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３群
Ｇ３と、正の屈折力を有する第４群Ｇ４とで構成されて
おり、全体で正の屈折力を有している。第４群Ｇ４は、
２つのプリズムＰ１，Ｐ２で構成されている。接眼光学
系は、プリズムＰと、正レンズＥ１とで構成されてお
り、全体で正の屈折力を有している。なお、図５中、Ｅ
Ｐはアイポイントである。

【００４０】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２と、プ
リズムＰとで構成されている。また、本実施例の実像式
ファインダー光学系では、対物光学系による中間像が、
プリズムＰ２とプリズムＰとの間に結像するようになっ
ており、その結像位置の近傍に図４に示すような視野枠
が設けられている。広角端から望遠端までの変倍は、第
１群Ｇ１及び第４群Ｇ４を固定した状態で、第２群Ｇ２
及び第３群Ｇ３を光軸上を移動させて行なうようになっ
ている。

【００４１】第１群Ｇ１、第２群Ｇ２及び第３群Ｇ３
は、夫々１枚のレンズで構成されている。プリズムＰ１
の入射面と射出面及びプリズムＰ２の入射面は、有限の
曲率半径、つまりレンズ面を有している。また、プリズ
ムＰの入射面と射出面も有限の曲率半径を有している。

【００４２】プリズムＰ１，Ｐ２及びプリズムＰは、図
１〜図３に示すように、光路の途中に反射面Ｐ１₁，Ｐ
２₁，Ｐ２₂，Ｐ₁が設けられていて、光軸を折り曲げて
像正立を達成するように配置構成されている。即ち、図
３に示すように、プリズムＰ１に設けられた１つの反射
面Ｐ１₁が光軸をＹＺ面内で折り曲げ、図３及び図２に
示すように、プリズムＰ２に設けられた２つの反射面Ｐ
２₁，Ｐ２₂が光軸を物体側から順にＹＺ面内とＸＺ面内
で折り曲げ、図２に示すように、プリズムＰに設けられ
た１つの反射面Ｐ₁が光軸をＸＺ面内で折り曲げて、像
正立を達成する。なお、各反射面の配置はポロプリズム
の配置を基本としている。また、各反射面で折り曲げる
光軸の角度は、例えば、プリズムＰ１の反射面Ｐ１₁で
折り曲げる光軸の角度とプリズムＰの反射面Ｐ₁で折り
曲げる光軸の角度が夫々９０度より鋭角に、プリズムＰ
２の反射面Ｐ２₁，Ｐ２₂で折り曲げる光軸の角度が共に
９０度より鈍角になっている。また、プリズムＰ１とプ
リズムＰの反射面Ｐ１₁，Ｐ₁には、銀やアルミなどの金
属膜がコートされている。また、プリズムＰ２の反射面
Ｐ２₁，Ｐ２₂は全反射を利用している。

【００４３】ただし、上記各プリズムによる光軸の折り
方や上記各反射面で折り曲げる光軸の角度はこれに限定
されず、例えば、プリズムＰ２の最も視野枠側の反射面
Ｐ２ ₂で折り曲げる光軸の角度を９０度より鋭角にし
て、この反射面Ｐ２₂に金属膜をコートすると共に、プ
リズムＰの反射面Ｐ₁で折り曲げる光軸の角度を９０度
より鈍角にして、この反射面Ｐ₁に全反射を利用しても
よい。また、正レンズＥ１は、観察者の視度等に対応し
て行う視度調整を行うことができるように構成されてい
る。また、本実施例では、正レンズＥ１に低分散ガラス
を用いて、接眼光学系で発生する倍率の色収差を抑えて
いる。

【００４４】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。
本実施例の数値データにおいて、ｍはファインダー倍
率、ωは視野角、ｆは対物光学系の焦点距離、ｒ₁、
ｒ₂、…は各レンズ面またはプリズム面の曲率半径、
ｄ₁、ｄ₂、…は各レンズまたはプリズムの肉厚または空
気間隔、ｎ_d1、ｎ_d2、…は各レンズまたはプリズムのｄ
線での屈折率、ν_d1、ν_d2、…は各レンズまたはプリズ
ムのアッべ数、ｍｈは視野枠の最大幅、ｆｅは接眼光学
系の焦点距離を表している。なお、非球面形状は、光軸
方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数を
Ｋ、非球面係数をＡ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀としたとき、次
の式で表される。 Ｚ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）・（ｙ／
ｒ）²｝^1/2］＋Ａ₄ｙ⁴＋Ａ₆ｙ⁶＋Ａ₈ｙ⁸＋Ａ₁₀ｙ¹⁰ なお、これらの記号は後述の実施例の数値データにおい
ても共通である。

【００４５】数値データ１ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.743 1.016 2.072 ω(°) 23.854 17.511 8.739 ｆ(mm) 11.156 15.252 31.104 瞳径φ(mm) 4.000

【００４６】 ｒ₁＝81.9112 ｄ₁＝1.0000 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝10.0742（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝10.3535（非球面） ｄ₃＝4.3238 ｎ_d3＝1.52542 ν_d3＝55.78 ｒ₄＝-20.9984（非球面） ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-10.0333（非球面） ｄ₅＝1.0000 ｎ_d5＝1.58425 ν_d5＝30.35 ｒ₆＝10.3333（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝11.3130 ｄ₇＝9.9000 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-23.1581（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝15.7417（非球面） ｄ₉＝22.5485 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝2.2615 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝2.5500 ｒ₁₂＝15.2310（非球面） ｄ₁₂＝15.5600 ｎ_d12＝1.52542 ν_d12＝55.78 ｒ₁₃＝-39.1300 ｄ₁₃＝1.7500 ｒ₁₄＝24.5529 ｄ₁₄＝5.3200 ｎ_d14＝1.49700 ν_d14＝81.54 ｒ₁₅＝-15.8669（非球面） ｄ₁₅＝17.0491 ｒ₁₆＝∞（アイポイント）

【００４７】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.2950 Ａ₄ ＝5.82582×10^-6 Ａ₆ ＝-2.91852×10^-7 Ａ₈ ＝1.53866×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.2618 Ａ₄ ＝-8.99427×10^-5 Ａ₆ ＝-3.14079×10^-7 Ａ₈ ＝-8.23133×10^-9 第４面 Ｋ＝-0.0224 Ａ₄ ＝8.74333×10^-5 Ａ₆ ＝-3.77249×10^-7 Ａ₈ ＝-3.31925×10^-9 第５面 Ｋ＝0.2138 Ａ₄ ＝6.11164×10^-4 Ａ₆ ＝-3.28266×10^-5 Ａ₈ ＝7.55363×10^-7 第６面 Ｋ＝-0.0425 Ａ₄ ＝2.44411×10^-5 Ａ₆ ＝-2.80434×10^-5 Ａ₈ ＝6.70880×10^-7 第８面 Ｋ＝0.1564 Ａ₄ ＝2.36396×10^-4 Ａ₆ ＝-1.54507×10^-6 Ａ₈ ＝3.28513×10^-8 第９面 Ｋ＝0.0138 Ａ₄ ＝7.48388×10^-6 Ａ₆ ＝-1.90449×10^-6 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-1.19998×10^-3 Ａ₆ ＝1.07234×10^-5 第１５面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝5.20019×10^-5 Ａ₆ ＝1.50643×10^-7

【００４８】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 9.1623 7.1846 3.4243 Ｄ４ 4.9049 8.2975 16.2619 Ｄ６ 6.6190 5.2041 1.0000 ｍｈ ＝ 10.121mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.674 条件式(2) ν ＝ 81.54 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 15.010mm

【００４９】第２実施例 図７は本発明による実像式ファインダー光学系の第２実
施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、
(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。図８は第
２実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍
率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、
(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系における
上記各収差を示している。

【００５０】図７に示すように、本実施例の実像式変倍
ファインダーでは、対物光学系は、物体側から順に、負
の屈折力を有する第１群Ｇ１と、正の屈折力を有する第
２群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３群Ｇ３と、正の屈
折力を有する第４群Ｇ４とで構成されており、全体で正
の屈折力を有している。第４群Ｇ４は、２つのプリズム
Ｐ１，Ｐ２で構成されている。接眼光学系は、プリズム
Ｐと、正レンズＥ１とで構成されており、全体で正の屈
折力を有している。なお、図７中、ＥＰはアイポイント
である。

【００５１】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２と、プ
リズムＰとで構成されている。また、本実施例の実像式
ファインダー光学系では、対物光学系による中間像が、
プリズムＰ２とプリズムＰとの間に結像するようになっ
ており、その結像位置の近傍に図４に示すような視野枠
が設けられている。広角端から望遠端までの変倍は、第
１群Ｇ１及び第４群Ｇ４を固定した状態で、第２群Ｇ２
及び第３群Ｇ３を光軸上を移動させて行なうようになっ
ている。

【００５２】第１群Ｇ１、第２群Ｇ２及び第３群Ｇ３
は、夫々１枚のレンズで構成されている。プリズムＰ１
の入射面と射出面及びプリズムＰ２の入射面は、有限の
曲率半径、つまりレンズ面を有している。また、プリズ
ムＰの入射面と射出面も有限の曲率半径を有している。

【００５３】プリズムＰ１，Ｐ２及びプリズムＰは、光
路の途中に反射面が、図１〜図３に示す第１実施例と同
様に設けられていて、光軸を折り曲げて像正立を達成す
るように配置構成されている。例えば、プリズムＰ１に
設けられた１つの反射面が光軸をＹＺ面内で折り曲げ、
プリズムＰ２に設けられた２つの反射面が光軸を物体側
から順にＹＺ面内とＸＺ面内で折り曲げ、プリズムＰに
設けられた１つの反射面が光軸をＸＺ面内で折り曲げ
て、像正立を達成する。なお、各反射面の配置はポロプ
リズムの配置を基本としている。また、各反射面で折り
曲げる光軸の角度は、例えば、プリズムＰ１の反射面で
折り曲げる光軸の角度とプリズムＰの反射面で折り曲げ
る光軸の角度が夫々９０度より鋭角に、プリズムＰ２の
２つの反射面で折り曲げる光軸の角度が共に９０度より
鈍角になっている。また、プリズムＰ１の反射面とプリ
ズムＰの反射面には、銀やアルミなどの金属膜がコート
されている。また、プリズムＰ２の２つの反射面は全反
射を利用している。

【００５４】ただし、上記各プリズムによる光軸の折り
方や上記各反射面で折り曲げる光軸の角度はこれに限定
されず、例えば、プリズムＰ２の最も視野枠側の反射面
で折り曲げる光軸の角度を９０度より鋭角にして、この
反射面に金属膜をコートすると共に、プリズムＰの反射
面で折り曲げる光軸の角度を９０度より鈍角にして、こ
の反射面に全反射を利用してもよい。また、正レンズＥ
１は、観察者の視度等に対応して行う視度調整を行うこ
とができるように構成されている。また、本実施例で
は、正レンズＥ１にケイ石を用いて、接眼光学系で発生
する倍率の色収差を抑えている。

【００５５】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。数値データ２ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.743 1.015 2.070 ω(°) 23.875 17.526 8.746 ｆ(mm) 11.146 15.237 31.075 瞳径φ(mm) 4.000

【００５６】 ｒ₁＝81.9602 ｄ₁＝1.0000 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝10.0611（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝10.3753（非球面） ｄ₃＝4.3253 ｎ_d3＝1.52542 ν_d3＝55.78 ｒ₄＝-20.8601（非球面） ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-10.0315（非球面） ｄ₅＝1.0000 ｎ_d5＝1.58425 ν_d5＝30.35 ｒ₆＝10.3315（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝11.2984 ｄ₇＝9.9000 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-23.0708（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝15.8095（非球面） ｄ₉＝22.5530 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝2.2570 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝2.5500 ｒ₁₂＝15.4188（非球面） ｄ₁₂＝15.5600 ｎ_d12＝1.52542 ν_d12＝55.78 ｒ₁₃＝-37.3902 ｄ₁₃＝1.7500 ｒ₁₄＝20.4078 ｄ₁₄＝5.3200 ｎ_d14＝1.43389 ν_d14＝95.15 ｒ₁₅＝-14.4726（非球面） ｄ₁₅＝17.0491 ｒ₁₆＝∞（アイポイント）

【００５７】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.2949 Ａ₄ ＝6.66017×10^-6 Ａ₆ ＝-2.62591×10^-7 Ａ₈ ＝1.12121×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.2625 Ａ₄ ＝-7.97190×10^-5 Ａ₆ ＝-6.29748×10^-7 Ａ₈ ＝-1.17464×10^-9 第４面 Ｋ＝-0.0226 Ａ₄ ＝9.61346×10^-5 Ａ₆ ＝-6.24988×10^-7 Ａ₈ ＝-2.63996×10^-9 第５面 Ｋ＝0.2132 Ａ₄ ＝6.22361×10^-4 Ａ₆ ＝-3.35122×10^-5 Ａ₈ ＝7.43683×10^-7 第６面 Ｋ＝-0.0427 Ａ₄ ＝3.84712×10^-5 Ａ₆ ＝-2.91300×10^-5 Ａ₈ ＝6.92795×10^-7 第８面 Ｋ＝0.1561 Ａ₄ ＝2.24263×10^-4 Ａ₆ ＝-1.03011×10^-6 Ａ₈ ＝3.32247×10^-8 第９面 Ｋ＝0.0135 Ａ₄ ＝-5.19982×10^-6 Ａ₆ ＝-1.46612×10^-6 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-1.19998×10^-3 Ａ₆ ＝1.07234×10^-5 第１５面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝7.35154×10^-5 Ａ₆ ＝2.26014×10^-7

【００５８】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 9.1683 7.1925 3.4339 Ｄ４ 4.8993 8.2891 16.2507 Ｄ６ 6.6171 5.2031 1.0000 ｍｈ ＝ 10.133mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.675 条件式(2) ν ＝ 95.15 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 15.010mm

【００５９】第３実施例 図９は本発明による実像式ファインダー光学系の第３実
施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)
は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、
(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。図１０は
第３実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差及び
倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、
(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系における
上記各収差を示している。

【００６０】図９に示すように、本実施例の実像式変倍
ファインダーでは、対物光学系は、物体側から順に、負
の屈折力を有する第１群Ｇ１と、正の屈折力を有する第
２群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３群Ｇ３と、正の屈
折力を有する第４群Ｇ４とで構成されており、全体で正
の屈折力を有している。第４群Ｇ４は、２つのプリズム
Ｐ１，プリズムＰ２で構成されている。接眼光学系は、
プリズムＰと、正レンズＣＥ１と負レンズＣＥ２とから
なる接合レンズＣＥとで構成されており、全体で正の屈
折力を有している。なお、図９中、ＥＰはアイポイント
である。

【００６１】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２で構成
されている。また、本実施例の実像式ファインダー光学
系では、対物光学系による中間像が、プリズムＰ２とプ
リズムＰとの間に結像するようになっており、その結像
位置の近傍に図４に示すような視野枠が設けられてい
る。

【００６２】広角端から望遠端までの変倍は、第１群及
び第４群を固定した状態で、第２群及び３群を光軸上を
移動させて行なうようになっている。第１群Ｇ１、第２
群Ｇ２及び第３群Ｇ３は、夫々１枚のレンズで構成され
ている。プリズムＰ１の入射面と射出面及びプリズムＰ
２の入射面は、有限の曲率半径を有している。またプリ
ズムＰの入射面と射出面も有限の曲率半径を有してい
る。プリズムＰ１，Ｐ２及びプリズムＰは、光路の途中
に反射面が設けられていて、光軸を折り曲げて像正立を
達成するように配置構成されている。例えば、プリズム
Ｐ１に１つの反射面（光軸をＹＺ面内で折り曲げる）、
プリズムＰ２に２つの反射面（光軸を物体側から順にＹ
Ｚ面内とＸＺ面内で折り曲げる）、プリズムＰに１つの
反射面（光軸をＸＺ面内で折り曲げる）を設けて、像正
立を達成する。なお、反射面の配置は、ポロプリズムの
配置を基本としている。また、反射面で折り曲げる光軸
の角度は、例えば、プリズムＰ１の反射面で折り曲げる
光軸の角度とプリズムＰの反射面で折り曲げる光軸の角
度が夫々９０度より鋭角に、プリズムＰ２の２つの反射
面で折り曲げる光軸の角度が共に９０度より鈍角になっ
ている。また、プリズムＰ１とプリズムＰの反射面に
は、銀やアルミなどの金属膜がコートされている。ま
た、プリズムＰ２の２つの反射面は全反射を利用してい
る。

【００６３】ただし、上記各プリズムによる光軸の折り
方や上記各反射面で折り曲げる光軸の角度はこれに限定
されず、例えば、プリズムＰ２の最も視野枠側の反射面
で折り曲げる光軸の角度を９０度より鋭角にして、この
反射面に金属膜をコートすると共に、プリズムＰの反射
面で折り曲げる光軸の角度を９０度より鈍角にして、こ
の反射面に全反射を利用してもよい。また、接合レンズ
ＣＥは、観察者の視度等に対応して行う視度調整を行う
ことができるように構成されている。また、本実施例で
は、接合レンズＣＥに物体側から順に正レンズ、負レン
ズからなる接合レンズを用いて、接眼光学系で発生する
倍率の色収差を抑えている。

【００６４】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。数値データ３ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.743 1.020 2.076 ω(°) 23.954 17.549 8.727 ｆ(mm) 11.160 15.304 31.158 瞳径φ（mm） 4.000

【００６５】 ｒ₁＝75.9203 ｄ₁＝1.0000 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝10.0850（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝10.2485（非球面） ｄ₃＝4.2776 ｎ_d3＝1.52542 ν_d3＝55.78 ｒ₄＝-21.9093 ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-10.0501（非球面） ｄ₅＝1.0000 ｎ_d5＝1.58423 ν_d5＝30.35 ｒ₆＝10.3501（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝11.5799 ｄ₇＝9.9000 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-21.8697（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝15.8360（非球面） ｄ₉＝22.6385 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝2.1715 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝2.5500 ｒ₁₂＝18.8734（非球面） ｄ₁₂＝15.5600 ｎ_d12＝1.52542 ν_d12＝55.78 ｒ₁₃＝-20.0934 ｄ₁₃＝1.7500 ｒ₁₄＝36.0448 ｄ₁₄＝5.3393 ｎ_d14＝1.52542 ν_d14＝55.78 ｒ₁₅＝-13.2074 ｄ₁₅＝1.0000 ｎ_d15＝1.58423 ν_d15＝30.49 ｒ₁₆＝-18.5585（非球面） ｄ₁₆＝17.0491 ｒ₁₇＝∞（アイポイント）

【００６６】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.2950 Ａ₄ ＝-2.88906×10^-5 Ａ₆ ＝1.81910×10^-7 Ａ₈ ＝-1.52765×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.2463 Ａ₄ ＝-1.12182×10^-4 Ａ₆ ＝-6.22353×10^-7 Ａ₈ ＝2.82153×10^-9 第４面 Ｋ＝-0.0226 Ａ₄ ＝8.40588×10^-5 Ａ₆ ＝-7.72274×10^-7 Ａ₈ ＝6.21797×10^-9 第５面 Ｋ＝0.2122 Ａ₄ ＝1.04005×10^-3 Ａ₆ ＝-6.22976×10^-5 Ａ₈ ＝1.48889×10^-6 第６面 Ｋ＝-0.0428 Ａ₄ ＝4.20510×10^-4 Ａ₆ ＝-5.35363×10^-5 Ａ₈ ＝1.24406×10^-6 第８面 Ｋ＝0.1561 Ａ₄ ＝2.78620×10^-4 Ａ₆ ＝-1.75114×10^-6 Ａ₈ ＝1.84964×10^-8 第９面 Ｋ＝0.0138 Ａ₄ ＝7.75842×10^-5 Ａ₆ ＝-2.54066×10^-6 第９面 Ｋ＝0.0138 Ａ₄ ＝7.75842×10^-5 Ａ₆ ＝-2.54066×10^-6 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-1.19998×10^-3 Ａ₆ ＝1.07234×10^-5 第１６面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝1.54561×10^-5 Ａ₆ ＝6.06156×10^-8

【００６７】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 9.1388 7.1293 3.3607 Ｄ４ 4.9642 8.4021 16.3723 Ｄ６ 6.6307 5.2010 0.9994 ｍｈ ＝ 10.095mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.673 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 15.010mm 条件式(5)，(6) νｐ−νｎ ＝ 25.29

【００６８】第４実施例 図１１は本発明による実像式ファインダー光学系の第４
実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。図１
２は第４実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差
及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中
間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系にお
ける上記各収差を示している。

【００６９】図１１に示すように、本実施例の実像式変
倍ファインダーでは、対物光学系は、物体側から順に、
負の屈折力を有する第１群Ｇ１と、正の屈折力を有する
第２群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３群Ｇ３と、正の
屈折力を有する第４群Ｇ４とで構成されており、全体で
正の屈折力を有している。第４群Ｇ４は、２つのプリズ
ムＰ１，プリズムＰ２で構成されている。接眼光学系
は、プリズムＰと負レンズＣＥ２と正レンズＣＥ１から
なる接合レンズＣＥとで構成されており、全体で正の屈
折力を有している。なお、図１１中、ＥＰはアイポイン
トである。

【００７０】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２で構成
されている。また、本実施例の実像式ファインダー光学
系では、対物光学系による中間像が、プリズムＰ２とプ
リズムＰとの間に結像するようになっており、その結像
位置の近傍に図４に示すような視野枠が設けられてい
る。

【００７１】広角端から望遠端までの変倍は、第１群及
び第４群を固定した状態で、第２群及び３群を光軸上を
移動させて行なうようになっている。第１群Ｇ１、第２
群Ｇ２及び第３群Ｇ３は、夫々１枚のレンズで構成され
ている。プリズムＰ１の入射面と射出面及びプリズムＰ
２の入射面は、有限の曲率半径を有している。またプリ
ズムＰの入射面と射出面も有限の曲率半径を有してい
る。プリズムＰ１，Ｐ２及びプリズムＰは、光路の途中
に反射面が設けられていて、光軸を折り曲げて像正立を
達成するように配置構成されている。例えば、プリズム
Ｐ１に１つの反射面（光軸をＹＺ面内で折り曲げる）、
プリズムＰ２に２つの反射面（光軸を物体側から順にＹ
Ｚ面内とＸＺ面内で折り曲げる）、プリズムＰに１つの
反射面（光軸をＸＺ面内で折り曲げる）を設けて、像正
立を達成する。なお、反射面の配置は、ポロプリズムの
配置を基本としている。また、反射面で折り曲げる光軸
の角度は、例えば、プリズムＰ１の反射面で折り曲げる
光軸の角度とプリズムＰの反射面で折り曲げる光軸の角
度が夫々９０度より鋭角に、プリズムＰ２の２つの反射
面で折り曲げる光軸の角度が共に９０度より鈍角になっ
ている。また、プリズムＰ１とプリズムＰの反射面に
は、銀やアルミなどの金属膜がコートされている。ま
た、プリズムＰ２の２つの反射面は全反射を利用してい
る。

【００７２】ただし、上記各プリズムによる光軸の折り
方や上記各反射面で折り曲げる光軸の角度はこれに限定
されず、例えば、プリズムＰ２の最も視野枠側の反射面
で折り曲げる光軸の角度を９０度より鋭角にして、この
反射面に金属膜をコートすると共に、プリズムＰの反射
面で折り曲げる光軸の角度を９０度より鈍角にして、こ
の反射面に全反射を利用してもよい。また、接合レンズ
ＣＥは、観察者の視度等に対応して行う視度調整を行う
ことができるように構成されている。また、本実施例で
は、接合レンズＣＥに物体側から順に負レンズ、正レン
ズからなる接合レンズ用いて、接眼光学系で発生する倍
率の色収差を抑えている。

【００７３】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。数値データ４ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.745 1.019 2.078 ω(°) 23.864 17.523 8.748 ｆ(mm) 11.179 15.288 31.185 瞳径φ（mm） 4.000

【００７４】 ｒ₁＝83.1968 ｄ₁＝1.0000 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝10.0574（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝10.4051（非球面） ｄ₃＝4.3247 ｎ_d3＝1.52542 ν_d3＝55.78 ｒ₄＝-20.6708（非球面） ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-10.0283（非球面） ｄ₅＝1.0000 ｎ_d5＝1.58425 ν_d5＝30.35 ｒ₆＝10.3283（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝11.0837 ｄ₇＝9.9000 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-23.2992（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝16.1348（非球面） ｄ₉＝22.5851 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝∞ ｄ₁₀＝2.2249 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝2.5500 ｒ₁₂＝15.1194（非球面） ｄ₁₂＝15.5600 ｎ_d12＝1.52542 ν_d12＝55.78 ｒ₁₃＝-32.9857 ｄ₁₃＝1.7500 ｒ₁₄＝22.3114 ｄ₁₄＝1.0000 ｎ_d14＝1.58423 ν_d14＝30.49 ｒ₁₅＝13.0456 ｄ₁₅＝5.4129 ｎ_d15＝1.52542 ν_d15＝55.78 ｒ₁₆＝-18.6581（非球面） ｄ₁₆＝17.0491 ｒ₁₇＝∞（アイポイント）

【００７５】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.2945 Ａ₄ ＝9.89743×10^-6 Ａ₆ ＝-4.30715×10^-7 Ａ₈ ＝2.58833×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.2627 Ａ₄ ＝-6.69210×10^-5 Ａ₆ ＝-9.19006×10^-7 Ａ₈ ＝6.64337×10^-10 第４面 Ｋ＝-0.0228 Ａ₄ ＝1.06273×10^-4 Ａ₆ ＝-8.28362×10^-7 Ａ₈ ＝3.85729×10^-9 第５面 Ｋ＝0.2133 Ａ₄ ＝6.06366×10^-4 Ａ₆ ＝-2.97302×10^-5 Ａ₈ ＝5.98935×10^-7 第６面 Ｋ＝-0.0427 Ａ₄ ＝4.82034×10^-5 Ａ₆ ＝-2.89969×10^-5 Ａ₈ ＝6.72146×10^-7 第８面 Ｋ＝0.1560 Ａ₄ ＝2.50445×10^-4 Ａ₆ ＝-1.47471×10^-6 Ａ₈ ＝4.11057×10^-8 第９面 Ｋ＝0.0136 Ａ₄ ＝5.39717×10^-6 Ａ₆ ＝-1.68771×10^-6 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-1.19998×10^-3 Ａ₆ ＝1.07234×10^-5 第１６面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝3.44659×10^-5 Ａ₆ ＝1.08095×10^-7

【００７６】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 9.1868 7.2088 3.4518 Ｄ４ 4.8856 8.2783 16.2383 Ｄ６ 6.6129 5.1982 0.9952 ｍｈ ＝ 10.217mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.681 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 15.006mm 条件式(5)，(6) νｐ−νｎ ＝ 25.29

【００７７】第５実施例 図１３は本発明による実像式ファインダー光学系の第５
実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。図１
４は第５実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差
及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中
間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系にお
ける上記各収差を示している。

【００７８】本実施例の実像式ファインダー光学系で
は、対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有す
る第１群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２群Ｇ２と、負
の屈折力を有する第３群Ｇ３と、正の屈折力を有する第
４群Ｇ４とで構成されており、全体で正の屈折力を有し
ている。第４群Ｇ４は、２つのプリズムＰ１，Ｐ２で構
成されている。接眼光学系は、負レンズＬ１と正レンズ
Ｅ１とで構成されており、全体で正の屈折力を有してい
る。なお、図１３中、ＥＰはアイポイントである。

【００７９】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２で構成
されている。また、本実施例の実像式ファインダー光学
系では、対物光学系による中間像が、プリズムＰ２と負
レンズＬ１との間に結像するようになっており、その結
像位置の近傍に図４に示すような視野枠が設けられてい
る。

【００８０】広角端から望遠端の変倍は、第４群を固定
した状態で、第１、２、３群を光軸上を移動させて行な
うようになっている。第１群Ｇ１、第２群Ｇ２及び第３
群Ｇ３は、夫々１枚のレンズで構成されている。プリズ
ムＰ１，Ｐ２の入射面と射出面は、有限の曲率を有して
いる。プリズムＰ１，Ｐ２は、光路の途中に反射面が設
けられていて、光軸を折り曲げて像正立を達成するよう
に配置構成されている。例えば、プリズムＰ１に１つの
反射面（光軸をＹＺ面内で折り曲げる）、プリズムＰ２
に３つの反射面（光軸を物体側から順にＹＺ面内で１回
とＸＺ面内で２回折り曲げる）を設けて、像正立を達成
する。なお、反射面の配置は、ポロプリズムの配置を基
本としている。また、反射面で折り曲げる光軸の角度
は、例えば、プリズムＰ１の反射面で折り曲げる光軸の
角度が９０度より鋭角に、プリズムＰ２の物体側から順
に２つの反射面で折り曲げる光軸の角度が９０度より鈍
角に、１つの反射面で折り曲げる光軸の角度が９０度よ
り鋭角になっている。また、９０度より鋭角の反射面に
は、銀やアルミなどの金属膜がコートされている。ま
た、９０度より鈍角の反射面は、全反射を利用してい
る。また、観察者の視度等に対応して行う視度調整は、
正レンズＥ１で行うようになっている。また、本実施例
では、正レンズＥ１に低分散ガラスを用いて、接眼光学
系で発生する倍率の色収差を抑えている。

【００８１】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。数値データ５ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.686 1.177 2.019 ω(°) 26.700 15.294 8.889 ｆ(mm) 10.290 17.650 30.261 瞳径φ（mm） 4.000

【００８２】 ｒ₁＝-35.4073 ｄ₁＝1.3547 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝15.7324（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝14.1173（非球面） ｄ₃＝4.2036 ｎ_d3＝1.49241 ν_d3＝57.66 ｒ₄＝-19.7136 ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-21.3268 ｄ₅＝1.0000 ｎ_d5＝1.58423 ν_d5＝30.49 ｒ₆＝15.4585（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝47.9547 ｄ₇＝14.7087 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-16.9222（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝40.5011 ｄ₉＝39.7256 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝-22.4670 ｄ₁₀＝4.0295 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝7.6484 ｒ₁₂＝-6.8411（非球面） ｄ₁₂＝3.0616 ｎ_d12＝1.58423 ν_d12＝30.49 ｒ₁₃＝-9.5101 ｄ₁₃＝1.9354 ｒ₁₄＝16.4813 ｄ₁₄＝5.2395 ｎ_d14＝1.49700 ν_d14＝81.54 ｒ₁₅＝-12.4181（非球面） ｄ₁₅＝15.7651 ｒ₁₆＝∞(アイポイント)

【００８３】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.3019 Ａ₄ ＝-1.03082×10^-4 Ａ₆ ＝1.18309×10^-6 Ａ₈ ＝-3.69689×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.1784 Ａ₄ ＝-1.31901×10^-4 Ａ₆ ＝1.62576×10^-7 Ａ₈ ＝-5.25998×10^-10 第６面 Ｋ＝-0.0760 Ａ₄ ＝-7.29856×10^-5 Ａ₆ ＝-1.57784×10^-6 Ａ₈ ＝2.85950×10^-8 第８面 Ｋ＝0.1940 Ａ₄ ＝3.47928×10^-5 Ａ₆ ＝5.46298×10^-8 Ａ₈ ＝1.40140×10^-9 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-2.29965×10^-4 Ａ₆ ＝-5.49255×10^-6 第１５面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝1.23613×10^-4 Ａ₆ ＝7.32239×10^-7

【００８４】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 25.8585 12.8666 7.9000 Ｄ４ 1.0000 9.3310 20.3050 Ｄ６ 3.2733 5.0026 1.7063 ｍｈ ＝ 9.539mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.636 条件式(2) ν ＝ 81.54 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 14.990mm

【００８５】第６実施例 図１５は本発明による実像式ファインダー光学系の第６
実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系の断面図を示している。図１６は
第６実施例における球面収差、非点収差、歪曲収差及び
倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、
(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系における
上記各収差を示している。

【００８６】本実施例の実像式ファインダー光学系で
は、対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有す
る第１群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２群Ｇ２と、負
の屈折力を有する第３群Ｇ３と、正の屈折力を有する第
４群Ｇ４とで構成されており、全体で正の屈折力を有し
ている。第４群Ｇ４は、２つのプリズムＰ１，Ｐ２で構
成されている。接眼光学系は、負レンズＬ１と、負レン
ズＣＥ２と正レンズＣＥ１からなる接合レンズＣＥとで
構成されており、全体で正の屈折力を有している。な
お、図１５中、ＥＰはアイポイントである。

【００８７】像正立手段は、プリズムＰ１，Ｐ２で構成
されている。また、本実施例の実像式ファインダー光学
系では、対物光学系による中間像が、プリズムＰ２と負
レンズＬ１との間に結像するようになっており、その結
像位置の近傍に図４に示すような視野枠が設けられてい
る。

【００８８】広角端から望遠端までの変倍は、第４群を
固定した状態で、第１、２、３群を光軸上を移動させて
行なうようになっている。第１群Ｇ１、第２群Ｇ２、第
３群Ｇ３は、夫々１枚のレンズで構成されている。プリ
ズムＰ１，Ｐ２の入射面と射出面は有限の曲率を有して
いる。プリズムＰ１，Ｐ２は、光路の途中に反射面が設
けられていて、光軸を折り曲げて像正立を達成するよう
に配置構成されている。例えば、プリズムＰ１に１つの
反射面（光軸をＹＺ面内で折り曲げる）、プリズムＰ２
に３つの反射面（光軸を物体側から順にＹＺ面内で１回
とＸＺ面内で２回折り曲げる）を設けて、像正立を達成
する。なお、反射面の配置は、ポロプリズムの配置を基
本としている。また、反射面で折り曲げる光軸の角度
は、例えば、プリズムＰ１の反射面で折り曲げる光軸の
角度が９０度より鋭角に、プリズムＰ２の、反射面で折
り曲げる光軸の角度が物体側から順に２つの反射面で折
り曲げる光軸の角度が９０度より鈍角に、１つの反射面
で折り曲げる光軸の角度が９０度より鋭角になってい
る。また、９０度より鋭角の反射面には、銀やアルミな
どの金属膜がコートされている。また、９０度より鈍角
の反射面は、全反射を利用している。また、観察者の視
度等に対応して行う視度調整は、接合レンズＣＥで行う
ようになっている。また、本実施例では、接合レンズＣ
Ｅに物体側から順に負レンズ、正レンズからなる接合レ
ンズを用いて、接眼光学系で発生する倍率の色収差を抑
えている。

【００８９】次に、本実施例にかかる実像式ファインダ
ー光学系を構成している光学部材の数値データを示す。数値データ６ 広角端 中間 望遠端 ｍ 0.685 1.175 2.016 ω(°) 26.509 15.216 8.803 ｆ(mm) 10.289 17.629 30.259 瞳径φ（mm） 4.000

【００９０】 ｒ₁＝-31.2936 ｄ₁＝1.3442 ｎ_d1＝1.58423 ν_d1＝30.49 ｒ₂＝16.8814（非球面） ｄ₂＝Ｄ２（可変） ｒ₃＝14.1167（非球面） ｄ₃＝4.5120 ｎ_d3＝1.49241 ν_d3＝57.66 ｒ₄＝-20.4840 ｄ₄＝Ｄ４（可変） ｒ₅＝-20.2406 ｄ₅＝0.9963 ｎ_d5＝1.58423 ν_d5＝30.49 ｒ₆＝14.9676（非球面） ｄ₆＝Ｄ６（可変） ｒ₇＝41.4899 ｄ₇＝14.6927 ｎ_d7＝1.52542 ν_d7＝55.78 ｒ₈＝-17.9428（非球面） ｄ₈＝0.5000 ｒ₉＝34.5533 ｄ₉＝39.7402 ｎ_d9＝1.52542 ν_d9＝55.78 ｒ₁₀＝-28.4392 ｄ₁₀＝4.5510 ｒ₁₁＝∞（視野枠） ｄ₁₁＝7.9719 ｒ₁₂＝-9.6322（非球面） ｄ₁₂＝3.1829 ｎ_d12＝1.58423 ν_d12＝30.49 ｒ₁₃＝-10.6815 ｄ₁₃＝1.6105 ｒ₁₄＝19.4893 ｄ₁₄＝1.0000 ｎ_d14＝1.58423 ν_d14＝30.49 ｒ₁₅＝13.6490 ｄ₁₅＝5.4672 ｎ_d15＝1.49241 ν_d15＝57.66 ｒ₁₆＝-12.4053（非球面） ｄ₁₆＝15.7651 ｒ₁₇＝∞(アイポイント)

【００９１】 非球面係数 第２面 Ｋ＝-1.3018 Ａ₄ ＝-1.08269×10^-4 Ａ₆ ＝9.30175×10^-7 Ａ₈ ＝-1.42679×10^-9 第３面 Ｋ＝-0.1791 Ａ₄ ＝-1.31719×10^-4 Ａ₆ ＝1.67274×10^-7 Ａ₈ ＝-6.28754×10^-10 第６面 Ｋ＝-0.0761 Ａ₄ ＝-1.10385×10^-4 Ａ₆ ＝-3.75495×10^-7 Ａ₈ ＝2.90075×10^-9 第８面 Ｋ＝0.1945 Ａ₄ ＝3.40022×10^-5 Ａ₆ ＝-8.32444×10^-8 Ａ₈ ＝2.90545×10^-9 第１２面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝-2.80853×10^-4 Ａ₆ ＝-6.97108×10^-6 第１６面 Ｋ＝0.0000 Ａ₄ ＝3.07353×10^-5 Ａ₆ ＝9.18614×10^-7

【００９２】 ズームデータ 広角端 中間 望遠端 Ｄ２ 25.8073 13.2103 8.2556 Ｄ４ 0.9957 9.3832 20.5408 Ｄ６ 3.5101 4.5817 1.6440 ｍｈ ＝ 9.486mm 条件式(1) ｍｈ／ｆｅ ＝ 0.632 条件式(3)，(4) ｆｅ ＝ 15.010mm 条件式(5)，(6) νｐ−νｎ ＝ 27.17

【００９３】上述のように撮影光学系とは別体に構成し
た本発明による実像式ファインダー光学系は、３５ミリ
フィルム用カメラ、ＡＰＳフィルム対応カメラ等のコン
パクトカメラや、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサー等の電子撮
像素子を用いたデジタルカメラ、ビデオムービー等の各
種撮影装置に用いることができる。以下にその具体的な
適用例を示す。

【００９４】図１７〜図１９は、本発明の実像式ファイ
ンダー光学系を組み込んだ電子カメラの実施例を示す図
であり、図１７は電子カメラの外観を前方からみた斜視
図、図１８は電子カメラの外観を後方からみた斜視図、
図１９は電子カメラの光学的構成を示す断面図である。
図１７〜図１９に示すように、電子カメラ２００は、撮
影用光路２０１を有する撮影光学系２０２と、ファイン
ダー用光路２０３を有する本発明のファインダー光学系
２０４と、レリーズボタン２０５と、ストロボ２０６
と、液晶表示モニター２０７を備えている。電子カメラ
２００の上部に配置されたレリーズボタン２０５を押圧
すると、それに連動して撮影光学系２０２を介して撮影
が行なわれる。この撮影光学系２０２を通過することに
よって形成された像が、ＩＲ（赤外線）カットフィルタ
ーや、ローパスフィルター等の各種フィルター２０８を
介してＣＣＤ等の撮像素子チップ２０９上に形成され
る。

【００９５】撮像素子チップ２０９で受光された物体像
は、端子２１０と電気的に接続された処理手段２１１を
介して電子画像として電子カメラ２００の背面に設けら
れた液晶表示モニター２０７に表示される。また、この
処理手段２１１は、撮像素子チップ２０９で受光された
物体像を電子情報として記録する記録手段２１２の制御
も行なう。記録手段２１２は、処理手段２１１と電気的
に接続されている。なお、記録手段２１２は、フロッピ
ー（登録商標）ディスクやスマートメディア、メモリカ
ード等のいずれの記録媒体に電子的に記録を書き込むデ
バイスであってもよい。

【００９６】さらに、ファインダー用光路２０３を有す
るファインダー光学系２０４は、撮影光学系２０２がズ
ームレンズである場合は、上記各実施例のいずれの実像
式ファインダー光学系を用いてもよい。また、撮影光学
系２０２が単焦点の光学系である場合、実像式ファイン
ダー２０４中の対物光学系を、撮影範囲が観察できる単
焦点の対物光学系とすることもできる。

【００９７】また、像正立手段としては、ポロプリズム
に限らず、像正立化が為しうるものであればよい。ま
た、像正立手段としてダハ反射面を用い、例えば、対物
光学系中にダハ反射面と１面の平面反射面を含め、接眼
光学系中に１面の平面反射面を含めるようにするとカメ
ラ全体の小型化が達成され得る。また、反射面は平面に
限らず曲面で構成してもよい。

【００９８】また、撮像素子チップ２０９に代えて、撮
影用フィルムを配置する構成としても、視認性の優れた
フィルム撮影用のコンパクトカメラが達成できる。

【００９９】以上説明したように、本発明による実像式
ファインダー光学系は、特許請求の範囲に記載された特
徴のほかに下記に示すような特徴も備えている。 （１）前記対物光学系の焦点距離が可変であり、変倍時
に少なくとも２つのレンズ群が異なる軌跡を移動するこ
とを特徴とする請求項１又は２に記載の実像式ファイン
ダー光学系。

【０１００】（２）次の条件式(3)を満足することを特
徴とする請求項２又は請求項２に従属する上記（１）に
記載の実像式ファインダー光学系。 １２．０ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １８．０ｍｍ ……(3) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【０１０１】（３）次の条件式(4)を満足することを特
徴とする上記（２）に記載の実像式ファインダー光学
系。 １３．５ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １６．５ｍｍ ……(4) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【０１０２】（４）前記対物光学系が、像正立手段のう
ちの３つの反射面を含み、前記接眼光学系が、像正立手
段のうちの１つの反射面を含み、前記対物光学系の３つ
の反射面と前記接眼光学系の１つの反射面とを合わせた
４つの反射面で像正立を達成することを特徴とする請求
項１、２、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の実像
式ファインダー光学系。

【０１０３】（５）前記対物光学系が、４つの反射面を
含む像正立手段を有し、前記対物光学系の４つの反射面
で像正立を達成することを特徴とする請求項１、２、上
記（１）〜（３）のいずれかに記載の実像式ファインダ
ー光学系。

【０１０４】（６）撮影光学系とは別体に構成され、物
体側より順に配置された、正の屈折力を有する対物光学
系と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視野
枠と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像式
ファインダー光学系において、前記実像式ファインダー
光学系が、像正立手段を有し、前記対物光学系が、前記
接眼光学系の焦点距離より短い値の焦点距離をとること
が可能であり、かつ、前記接眼光学系が、最も観察者の
瞳側に正レンズと負レンズからなる接合レンズを有し、
次の条件式(1)を満足することを特徴とする実像式ファ
インダー光学系。 ０．５２ ＜ ｍｈ／ｆｅ ＜ １ ……(1) ただし、ｍｈは視野枠の最大幅、ｆｅは接眼光学系の焦
点距離である。

【０１０５】（７）前記対物光学系の焦点距離が可変で
あり、変倍時に少なくとも２つのレンズ群が異なる軌跡
を移動することを特徴とする請求項３又は上記（６）に
記載の実像式ファインダー光学系。

【０１０６】（８）次の条件式(3)を満足することを特
徴とする上記（６）又は上記（６）に従属する上記
（７）に記載の実像式ファインダー光学系。 １２．０ｍｍ ＜ ｆｅ ＜ １８．０ｍｍ ……(3) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【０１０７】（９）次の条件式(4)を満足することを特
徴とする上記（８）に記載の実像式ファインダー光学
系。 １３．５ｍｍ＜ ｆｅ ＜ １６．５ｍｍ ……(4) ただし、ｆｅは接眼光学系の焦点距離である。

【０１０８】（１０）前記対物光学系が、像正立手段の
うちの３つの反射面を含み、前記接眼光学系が、像正立
手段のうちの１つの反射面を含み、前記対物光学系の３
つの反射面と前記接眼光学系の１つの反射面とを合わせ
た４つの反射面で像正立を達成することを特徴とする請
求項３、上記（６）〜（９）のいずれかに記載の実像式
ファインダー光学系。

【０１０９】（１１）前記対物光学系が、４つの反射面
を含む像正立手段を有し、前記対物光学系の４つの反射
面で像正立を達成することを特徴とする請求項３、上記
（６）〜（９）のいずれかに記載の実像式ファインダー
光学系。

【０１１０】（１２）次の条件式(5)を満足することを
特徴とする上記（６）に記載の実像式ファインダー。 νｐ − νｎ ＞ １０ ……(5) ただし、νｐは接眼光学系の最も観察者の瞳側の接合レ
ンズを構成する正レンズのアッベ数、νｎは該接合レン
ズを構成する負レンズのアッベ数である。

【０１１１】（１３）次の条件式(6)を満足することを
特徴とする上記（１２）に記載の実像式ファインダー光
学系。 νｐ − νｎ ＞ ２０ ……(6) ただし、νｐは接眼光学系の最も観察者の瞳側の接合レ
ンズを構成する正レンズのアッベ数、νｎは該接合レン
ズを構成する負レンズのアッベ数である。

【０１１２】（１４）撮影光学系と、請求項１〜３、上
記（１）〜（１３）のいずれかに記載の実像式ファイン
ダー光学系とを備えたことを特徴とするカメラ。

【０１１３】

【発明の効果】以上のように本発明の実像式ファインダ
ー光学系によれば、射出角が大きく、小型で、かつ接眼
光学系で発生する色収差の小さい実像式ファインダー光
学系が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による実像式ファインダー光学系の第１
実施例の斜視図である。

【図２】図１の実像式ファインダー光学系の上面図であ
る。

【図３】図１の実像式ファインダー光学系の側面図であ
る。

【図４】第１実施例の実像式ファインダー光学系に用い
られている視野枠の説明図である。

【図５】第１実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面
図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での
状態を示し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示してい
る。

【図６】第１実施例における球面収差、非点収差、歪曲
収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)
は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系
における上記各収差を示している。

【図７】本発明による実像式ファインダー光学系の第２
実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。

【図８】第２実施例における球面収差、非点収差、歪曲
収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)
は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光学系
における上記各収差を示している。

【図９】本発明による実像式ファインダー光学系の第３
実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。

【図１０】第３実施例における球面収差、非点収差、歪
曲収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、
(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光
学系における上記各収差を示している。

【図１１】本発明による実像式ファインダー光学系の第
４実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。

【図１２】第４実施例における球面収差、非点収差、歪
曲収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、
(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光
学系における上記各収差を示している。

【図１３】本発明による実像式ファインダー光学系の第
５実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。

【図１４】第５実施例における球面収差、非点収差、歪
曲収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、
(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光
学系における上記各収差を示している。

【図１５】本発明による実像式ファインダー光学系の第
６実施例のレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、
(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示
し、(d)は接眼光学系のみの断面図を示している。

【図１６】第６実施例における球面収差、非点収差、歪
曲収差及び倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、
(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示し、(d)は接眼光
学系における上記各収差を示している。

【図１７】本発明の実像式ファインダー光学系を用いた
撮像装置の実施例を示す電子カメラの外観を示す、前方
からみた斜視図である。

【図１８】図１７の電子カメラを後方からみた斜視図で
ある。

【図１９】図１７の電子カメラの構成を示す断面図であ
る。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１群 Ｇ２ 第２群 Ｇ３ 第３群 Ｇ４ 第４群 Ｌ１，ＣＥ２ 負レンズ Ｅ１，ＣＥ１ 正レンズ ＣＥ 接合レンズ Ｐ，Ｐ１，Ｐ２ プリズム Ｐ₁，Ｐ１₁，Ｐ２₁，Ｐ２₂ 反射面

フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H018 AA02 BA02 2H087 KA02 LA01 LA11 NA01 NA10 PA01 PA02 PA03 PA04 PA17 PA18 PB01 PB02 PB03 PB04 PB05 PB06 QA02 QA03 QA06 QA07 QA14 QA17 QA21 QA22 QA26 QA34 QA39 QA41 QA42 QA46 RA05 RA12 RA13 RA41 SA24 SA26 SA30 SA32 SA63 SA64 SA72 SA75 SB02 SB12 SB22 TA01

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 撮影光学系とは別体に構成され、 物体側より順に配置された、正の屈折力を有する対物光
   学系と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視
   野枠と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像
   式ファインダー光学系において、 前記実像式ファインダー光学系は、像正立手段を有し、 前記対物光学系が、前記接眼光学系の焦点距離より短い
   値の焦点距離をとることが可能であり、 かつ、前記接眼光学系が、少なくとも１枚のレンズを有
   し、最も観察者の瞳側のレンズが次の条件式(2)を満足
   することを特徴とする実像式ファインダー光学系。 ν ＞ ７０ ……(2) ただし、νは最も観察者の瞳側のレンズのアッベ数であ
   る。
2. 【請求項２】 撮影光学系とは別体に構成され、 物体側より順に配置された、正の屈折力を有する対物光
   学系と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視
   野枠と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像
   式ファインダー光学系において、 前記実像式ファインダー光学系は、像正立手段を有し、 前記対物光学系が、前記接眼光学系の焦点距離より短い
   値の焦点距離をとることが可能であり、 かつ、前記接眼光学系が、少なくとも１枚のレンズを有
   し、 次の条件式(1)，(2)を満足することを特徴とする実像式
   ファインダー光学系。 ０．５２ ＜ ｍｈ／ｆｅ ＜ １ ……(1) ν ＞ ７０ ……(2) ただし、ｍｈは視野枠の最大幅、ｆｅは接眼光学系の焦
   点距離、νは最も観察者の瞳側のレンズのアッベ数であ
   る。
3. 【請求項３】 撮影光学系とは別体に構成され、 物体側より順に配置された、正の屈折力を有する対物光
   学系と、前記対物光学系の結像位置近傍に配置された視
   野枠と、正の屈折力を有する接眼光学系とを有する実像
   式ファインダー光学系において、 前記実像式ファインダー光学系は、像正立手段を有し、 前記対物光学系が、前記接眼光学系の焦点距離より短い
   値の焦点距離をとることが可能であり、 かつ、前記接眼光学系が、最も観察者の瞳側に正レンズ
   と負レンズとからなる接合レンズを有することを特徴と
   する実像式ファインダー光学系。