JP2001300659A - 管材の拡管加工方法 - Google Patents
管材の拡管加工方法Info
- Publication number
- JP2001300659A JP2001300659A JP2000121505A JP2000121505A JP2001300659A JP 2001300659 A JP2001300659 A JP 2001300659A JP 2000121505 A JP2000121505 A JP 2000121505A JP 2000121505 A JP2000121505 A JP 2000121505A JP 2001300659 A JP2001300659 A JP 2001300659A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- tube
- expansion
- target
- inner diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 同じ寸法の母管から肉厚の異なる管材の作り
分けが可能な管材の拡管加工方法を提供する。更に、真
円度に優れた管材の製造が可能な拡管方法を提供する。 【解決手段】 プラグの出側で軸方向引張り力を付加す
るとともに、拡管前の管材の肉厚ｔ0 および管材の内径
ｄi0、拡管後の管材の目標肉厚ｔ1 および管材の目標内
径ｄi1ならびに管材の降伏応力σypとから下記式で軸方
向引張り力の狙い値を演算し、この狙い値に軸方向引張
り力を調整する。軸方向引張り力の狙い値は管材の降伏
応力の０．０２〜０．１倍がよい。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ２：定数
分けが可能な管材の拡管加工方法を提供する。更に、真
円度に優れた管材の製造が可能な拡管方法を提供する。 【解決手段】 プラグの出側で軸方向引張り力を付加す
るとともに、拡管前の管材の肉厚ｔ0 および管材の内径
ｄi0、拡管後の管材の目標肉厚ｔ1 および管材の目標内
径ｄi1ならびに管材の降伏応力σypとから下記式で軸方
向引張り力の狙い値を演算し、この狙い値に軸方向引張
り力を調整する。軸方向引張り力の狙い値は管材の降伏
応力の０．０２〜０．１倍がよい。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ２：定数
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は管材の拡管加工方法
に関し、詳しくは、異なる肉厚の管材の作り分けが可能
であり、また、真円度に優れた管材が得られる拡管加工
方法に関する。
に関し、詳しくは、異なる肉厚の管材の作り分けが可能
であり、また、真円度に優れた管材が得られる拡管加工
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】拡管加工による管材の製造は、比較的小
型の設備で小径の管材を素材として大径の管材が得られ
るという特徴があり、種々の拡管加工方法が提案されて
いる。
型の設備で小径の管材を素材として大径の管材が得られ
るという特徴があり、種々の拡管加工方法が提案されて
いる。
【０００３】従来、拡管加工方法としては、固定したプ
ラグに管全体を加熱した管材を押し込み拡管する方法が
知られている。しかしながら、この方法では、管材に作
用する軸方向圧縮力により座屈が発生し易いため、拡管
比の大きい拡管や長尺管の拡管が難しいという問題があ
る。
ラグに管全体を加熱した管材を押し込み拡管する方法が
知られている。しかしながら、この方法では、管材に作
用する軸方向圧縮力により座屈が発生し易いため、拡管
比の大きい拡管や長尺管の拡管が難しいという問題があ
る。
【０００４】そこで、特開昭６１−６７５２８号公報に
は、長尺管の加工を可能とする拡管加工方法が開示され
ている。すなわち、この方法は、拡管すべき金属管と同
心円状で狭幅の加熱帯をプラグと常にほぼ一定の相対位
置をとるように設け、プラグ及び加熱帯と拡管すべき金
属管の一方または両方を相対的に移動させるものであ
り、プラグ拡管部の入側直近に加熱装置を設けてあり、
拡管部付近のみを局部加熱することを特徴としている。
この局部加熱により、座屈を発生することなく長尺管の
拡管による製造が可能と記載されている。また、同公報
には、入側より管材を押し込むと同時に出側より拡管さ
れた管材を引張る方法も開示されている。
は、長尺管の加工を可能とする拡管加工方法が開示され
ている。すなわち、この方法は、拡管すべき金属管と同
心円状で狭幅の加熱帯をプラグと常にほぼ一定の相対位
置をとるように設け、プラグ及び加熱帯と拡管すべき金
属管の一方または両方を相対的に移動させるものであ
り、プラグ拡管部の入側直近に加熱装置を設けてあり、
拡管部付近のみを局部加熱することを特徴としている。
この局部加熱により、座屈を発生することなく長尺管の
拡管による製造が可能と記載されている。また、同公報
には、入側より管材を押し込むと同時に出側より拡管さ
れた管材を引張る方法も開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に開示された方法では、下記の問題がある。なお、以
下、拡管前の管材を母管といい、拡管後の管材を製品管
ともいう。
報に開示された方法では、下記の問題がある。なお、以
下、拡管前の管材を母管といい、拡管後の管材を製品管
ともいう。
【０００６】第１の問題は、肉厚が異なる製品管を作り
分けるためには母管肉厚の変更が必要となることであ
る。製品管の内径はプラグ径により規定されるが、製品
管の内径すなわちプラグ径と、母管寸法とが決まると、
製品管の肉厚の変更ができない。従って製品管の内径は
同じであっても、製品管の肉厚に応じて肉厚の異なる母
管を用意する必要がある。その為、母管の製造に必要な
工具保有量が増加するとともに、寸法変更の為の段取り
替えの頻度が増え製造コストが嵩むという問題を抱え
る。
分けるためには母管肉厚の変更が必要となることであ
る。製品管の内径はプラグ径により規定されるが、製品
管の内径すなわちプラグ径と、母管寸法とが決まると、
製品管の肉厚の変更ができない。従って製品管の内径は
同じであっても、製品管の肉厚に応じて肉厚の異なる母
管を用意する必要がある。その為、母管の製造に必要な
工具保有量が増加するとともに、寸法変更の為の段取り
替えの頻度が増え製造コストが嵩むという問題を抱え
る。
【０００７】第２の問題は、製品管の真円度が悪いこと
である。拡管加工では、プラグ出側で管材内面がプラグ
面を離れる現象が見られる。以後この現象をオーバシュ
ートと呼ぶ。このオーバシュートが生じると、管材は内
面を拘束されずに拡管される。このため管材の周方向偏
肉や偏熱などにより周方向で軸方向ひずみがばらつき、
製品管の真円度が悪化する。
である。拡管加工では、プラグ出側で管材内面がプラグ
面を離れる現象が見られる。以後この現象をオーバシュ
ートと呼ぶ。このオーバシュートが生じると、管材は内
面を拘束されずに拡管される。このため管材の周方向偏
肉や偏熱などにより周方向で軸方向ひずみがばらつき、
製品管の真円度が悪化する。
【０００８】本発明の課題は、同じ寸法の母管から肉厚
の異なる管材の作り分けが可能な拡管加工方法を提供す
ることにある。また、本発明の課題は、同じ寸法の母管
から肉厚の異なる管材の作り分けが可能で、更に真円度
に優れた管材の製造が可能な拡管加工方法を提供するこ
とにある。
の異なる管材の作り分けが可能な拡管加工方法を提供す
ることにある。また、本発明の課題は、同じ寸法の母管
から肉厚の異なる管材の作り分けが可能で、更に真円度
に優れた管材の製造が可能な拡管加工方法を提供するこ
とにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、プラグ出側
から付加する軸方向引張り力に注目した種々の拡管加工
試験を行い、母管の寸法ならびに製品管の目標寸法に基
づき適正な軸方向引張り力を選択することにより上記課
題が解決されることを知見した。本発明の要旨は以下の
とおりである。
から付加する軸方向引張り力に注目した種々の拡管加工
試験を行い、母管の寸法ならびに製品管の目標寸法に基
づき適正な軸方向引張り力を選択することにより上記課
題が解決されることを知見した。本発明の要旨は以下の
とおりである。
【００１０】（１）管材の内径より大きな外径のプラグ
に管材を内側から押し付けるとともに、該プラグの出側
で前記管材に軸方向引張り力を付加して行う管材の拡管
加工方法において、拡管前の管材の肉厚および管材の内
径、拡管後の管材の目標肉厚および管材の目標内径、な
らびに管材の降伏応力とから軸方向引張り力の狙い値を
演算し、この演算結果に基づき軸方向引張り力を調整す
ることを特徴とする管材の拡管加工方法。
に管材を内側から押し付けるとともに、該プラグの出側
で前記管材に軸方向引張り力を付加して行う管材の拡管
加工方法において、拡管前の管材の肉厚および管材の内
径、拡管後の管材の目標肉厚および管材の目標内径、な
らびに管材の降伏応力とから軸方向引張り力の狙い値を
演算し、この演算結果に基づき軸方向引張り力を調整す
ることを特徴とする管材の拡管加工方法。
【００１１】（２）上記軸方向引張り力の狙い値σzaが
下記式で演算されることを特徴とする上記（１）項に記
載の管材の拡管加工方法。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1、 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2、 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ2：定数、 ｄi0：拡管前の管材の内径、ｄi1：拡管後の管材の目標
内径、 ｔ0 ：拡管前の管材の肉厚、 ｔ1：拡管後の管材の目標
肉厚、 σyp：管材の降伏応力。
下記式で演算されることを特徴とする上記（１）項に記
載の管材の拡管加工方法。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1、 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2、 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ2：定数、 ｄi0：拡管前の管材の内径、ｄi1：拡管後の管材の目標
内径、 ｔ0 ：拡管前の管材の肉厚、 ｔ1：拡管後の管材の目標
肉厚、 σyp：管材の降伏応力。
【００１２】（３）上記軸方向引張り力の狙い値が管材
の降伏応力の０．０２倍以上０．１倍以下であることを
特徴とする上記（１）項または（２）項に記載の管材の
拡管方法。
の降伏応力の０．０２倍以上０．１倍以下であることを
特徴とする上記（１）項または（２）項に記載の管材の
拡管方法。
【００１３】なお、管材の降伏応力とは、管材を焼鈍
し、加工効果の影響のない状態における降伏応力を指
す。
し、加工効果の影響のない状態における降伏応力を指
す。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照しながら詳細に説明する。図１は、本実施形態に
係る拡管加工装置の構成例を示す模式図である。同図
で、符号１１は拡管前の管材、１２はプレスヘッド、１
３はプラグ、１４は拡管中の部位、１５は誘導加熱装
置、１６は拡管後の管材、１７はチャック、１８は押圧
手段、１９は引張り手段を示す。
を参照しながら詳細に説明する。図１は、本実施形態に
係る拡管加工装置の構成例を示す模式図である。同図
で、符号１１は拡管前の管材、１２はプレスヘッド、１
３はプラグ、１４は拡管中の部位、１５は誘導加熱装
置、１６は拡管後の管材、１７はチャック、１８は押圧
手段、１９は引張り手段を示す。
【００１５】図１に示すように、この拡管装置は、拡管
前の管材すなわち母管１１の内径より大きな外径を有す
るプラグ１３と、そのプラグの入側で母管１１を加熱す
る誘導加熱装置１５と、プラグ１３の入側で母管１１に
軸方向圧縮力を加える押圧手段１８と、プラグ１３の出
側で拡管後の管材すなわち製品管１６に軸方向引張り力
を加える引張り手段１９とを有する。
前の管材すなわち母管１１の内径より大きな外径を有す
るプラグ１３と、そのプラグの入側で母管１１を加熱す
る誘導加熱装置１５と、プラグ１３の入側で母管１１に
軸方向圧縮力を加える押圧手段１８と、プラグ１３の出
側で拡管後の管材すなわち製品管１６に軸方向引張り力
を加える引張り手段１９とを有する。
【００１６】この拡管装置による拡管加工は以下のよう
にして行われる。母管１１はプレスヘッド１２を介して
押圧手段１８により軸方向圧縮力を受け、更に、引張り
手段１９でチャック１７を介してプラグ出側から軸方向
引張り力を受けながら、プラグに押し付けられ、プラグ
表面に沿って押し拡げられ拡管される。その際、母管
は、誘導加熱装置１５により局所的に所定温度に加熱さ
れる。通常、加熱温度は７００〜８００℃以上である。
にして行われる。母管１１はプレスヘッド１２を介して
押圧手段１８により軸方向圧縮力を受け、更に、引張り
手段１９でチャック１７を介してプラグ出側から軸方向
引張り力を受けながら、プラグに押し付けられ、プラグ
表面に沿って押し拡げられ拡管される。その際、母管
は、誘導加熱装置１５により局所的に所定温度に加熱さ
れる。通常、加熱温度は７００〜８００℃以上である。
【００１７】本発明は、上記拡管加工の際、母管肉厚と
母管内径、製品管の目標肉厚と製品管の目標内径ならび
に管材の降伏応力とから軸方向引張り力の狙い値を演算
し、この演算結果に基づき軸方向引張り力を調整するこ
とを特徴とする。
母管内径、製品管の目標肉厚と製品管の目標内径ならび
に管材の降伏応力とから軸方向引張り力の狙い値を演算
し、この演算結果に基づき軸方向引張り力を調整するこ
とを特徴とする。
【００１８】上記軸方向引張り力の狙い値σzaは下記
（１）式で演算される値とするとよい。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp （１） 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ2：定数 ｄi0：拡管前の管材の内径、ｄi1：拡管後の管材の目標
内径、 ｔ0 ：拡管前の管材の肉厚、 ｔ1：拡管後の管材の目標
肉厚、 σyp：管材の降伏応力。
（１）式で演算される値とするとよい。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp （１） 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ2：定数 ｄi0：拡管前の管材の内径、ｄi1：拡管後の管材の目標
内径、 ｔ0 ：拡管前の管材の肉厚、 ｔ1：拡管後の管材の目標
肉厚、 σyp：管材の降伏応力。
【００１９】引張り手段でプラグ出側から加える軸方向
引張り力が大きい程、拡管中の部位１４（図１参照）に
働く軸方向引張り力が増加し拡管加工に伴う肉厚の減少
量が増加する。つまり製品管の肉厚が薄くなる。従っ
て、引張り手段で加える軸方向引張り力を変更すること
により、製品管の肉厚を変更することができる。すなわ
ち、母管肉厚と母管内径、製品管目標肉厚と製品管目標
内径ならびに管材の降伏応力とから演算される軸方向引
張り力の狙い値に基づき軸方向引張り力を調整すること
により、同じ寸法の母管から肉厚の異なる製品管の製造
が可能となる。
引張り力が大きい程、拡管中の部位１４（図１参照）に
働く軸方向引張り力が増加し拡管加工に伴う肉厚の減少
量が増加する。つまり製品管の肉厚が薄くなる。従っ
て、引張り手段で加える軸方向引張り力を変更すること
により、製品管の肉厚を変更することができる。すなわ
ち、母管肉厚と母管内径、製品管目標肉厚と製品管目標
内径ならびに管材の降伏応力とから演算される軸方向引
張り力の狙い値に基づき軸方向引張り力を調整すること
により、同じ寸法の母管から肉厚の異なる製品管の製造
が可能となる。
【００２０】本発明の好適態様にあっては、軸方向引張
り力の狙い値σzaが管材の降伏応力σypの０．０２倍以
上０．１倍以下である。軸方向引張り応力の狙い値σza
が、降伏応力σypの０．０２倍未満では、プラグ出側で
軸方向に向かうメタルフローが促進されずオーバシュー
トの抑制効果が小さい。σzaがσypの０．０２倍以上
で、オーバシュートが抑制され製品管の真円度が向上す
るが、σzaがσypの０．１倍を越えると、プラグ出側で
管材が破断し易い。したがって、軸方向引張り力の狙い
値σzaは管材の降伏応力σypの０．０２倍以上０．１倍
以下とするとよい。好ましくは、σzaはσypの０．０５
倍以上０．１倍以下である。
り力の狙い値σzaが管材の降伏応力σypの０．０２倍以
上０．１倍以下である。軸方向引張り応力の狙い値σza
が、降伏応力σypの０．０２倍未満では、プラグ出側で
軸方向に向かうメタルフローが促進されずオーバシュー
トの抑制効果が小さい。σzaがσypの０．０２倍以上
で、オーバシュートが抑制され製品管の真円度が向上す
るが、σzaがσypの０．１倍を越えると、プラグ出側で
管材が破断し易い。したがって、軸方向引張り力の狙い
値σzaは管材の降伏応力σypの０．０２倍以上０．１倍
以下とするとよい。好ましくは、σzaはσypの０．０５
倍以上０．１倍以下である。
【００２１】なお、拡管された管材は、その後の冷却過
程で偏肉や偏熱で曲がりが発生することがあるが、σza
をσypの０．０２倍以上０．１倍以下とすることにより
上記曲がりの発生を防止することができる。
程で偏肉や偏熱で曲がりが発生することがあるが、σza
をσypの０．０２倍以上０．１倍以下とすることにより
上記曲がりの発生を防止することができる。
【００２２】実施形態の説明では、誘導加熱装置を備え
た拡管装置を用いた。しかし、本発明は、これに限定さ
れず、ガス加熱装置などの局部加熱手段を備えた拡管装
置にも適用でき、更にまた、管材全体を加熱する装置を
備えた拡管装置にも適用できる。
た拡管装置を用いた。しかし、本発明は、これに限定さ
れず、ガス加熱装置などの局部加熱手段を備えた拡管装
置にも適用でき、更にまた、管材全体を加熱する装置を
備えた拡管装置にも適用できる。
【００２３】
【実施例】図１に示す基本構成の拡管加工装置を用いて
拡管加工試験を実施した。拡管加工試験は、母管の寸法
ならびに製品管の目標寸法の情報から軸方向引張り力の
狙い値を前記（１）式で求め、その狙い値の軸方向引張
り力を付加して実施した。拡管装置の主仕様と拡管条件
は以下のとおりである。
拡管加工試験を実施した。拡管加工試験は、母管の寸法
ならびに製品管の目標寸法の情報から軸方向引張り力の
狙い値を前記（１）式で求め、その狙い値の軸方向引張
り力を付加して実施した。拡管装置の主仕様と拡管条件
は以下のとおりである。
【００２４】母管：外径４００ｍｍ，肉厚４０ｍｍ，長
さ８０００ｍｍで降伏応力が３２０ＭＰａの炭素鋼鋼管
を用いた。ただし降伏応力は鋼管を焼鈍し加工硬化の影
響がない状態での値である。
さ８０００ｍｍで降伏応力が３２０ＭＰａの炭素鋼鋼管
を用いた。ただし降伏応力は鋼管を焼鈍し加工硬化の影
響がない状態での値である。
【００２５】プラグ：材質がＳＫＤ６１で、それぞれ最
大外径が６４０ｍｍ、４８０ｍｍの２種類のプラグを用
いた。なお、以下、最大外径が６４０ｍｍ、４８０ｍｍ
のプラグをそれぞれプラグＡ、プラグＢという。
大外径が６４０ｍｍ、４８０ｍｍの２種類のプラグを用
いた。なお、以下、最大外径が６４０ｍｍ、４８０ｍｍ
のプラグをそれぞれプラグＡ、プラグＢという。
【００２６】押出手段：油圧方式で最大押圧能力８００
ｔｏｎ、最大押圧速度２００ｍｍ／分とした。 引張り手段：油圧方式で最大引張り能力２００ｔｏｎと
し、拡管中は引張り力が一定になるように制御した。
ｔｏｎ、最大押圧速度２００ｍｍ／分とした。 引張り手段：油圧方式で最大引張り能力２００ｔｏｎと
し、拡管中は引張り力が一定になるように制御した。
【００２７】管材とプラグの潤滑：潤滑剤として黒鉛を
用い、母管内面に予め塗布した。 誘導加熱装置：図２は誘導加熱装置１５の設置状況を模
式的に示す概要図である。図２に示すように、誘導加熱
装置１５はコイル５１とコイル５２を備え、コイル５１
で、管材を所定温度（プラグに接触開始する温度：８５
０℃）に加熱し、コイル５２でプラグを所定温度（８０
０℃）に加熱した。
用い、母管内面に予め塗布した。 誘導加熱装置：図２は誘導加熱装置１５の設置状況を模
式的に示す概要図である。図２に示すように、誘導加熱
装置１５はコイル５１とコイル５２を備え、コイル５１
で、管材を所定温度（プラグに接触開始する温度：８５
０℃）に加熱し、コイル５２でプラグを所定温度（８０
０℃）に加熱した。
【００２８】上記拡管加工試験により得られた製品管の
肉厚と真円度を調査した。肉厚は、製品管の外径を円周
方向に２２．５°間隔で測定し、その平均値で表し、ま
た、真円度は製品管の外径を円周方向に２２．５°間隔
で測定し、測定値の最大値と最小値の差を平均値で割っ
た値で表した。
肉厚と真円度を調査した。肉厚は、製品管の外径を円周
方向に２２．５°間隔で測定し、その平均値で表し、ま
た、真円度は製品管の外径を円周方向に２２．５°間隔
で測定し、測定値の最大値と最小値の差を平均値で割っ
た値で表した。
【００２９】表１にプラグＡの試験結果を、また、表２
にプラグＢの試験結果を示す。
にプラグＢの試験結果を示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表１、２に示すように、前記（１）式で求
めた狙い値の軸方向引張り力を付加して拡管加工を行う
ことにより、同じ寸法の母管から肉厚の異なる製品管を
作り分けることができた。また、拡管加工に際して座屈
発生などのトラブルもなく良好であった。なお、製品管
の肉厚精度は、製品管の肉厚測定値ｔｒと目標肉厚ｔ１
との差が目標肉厚ｔ１の±２．５％以下であり、製品管
に要求される偏肉率１０％以下を十分満足し、良好であ
った。
めた狙い値の軸方向引張り力を付加して拡管加工を行う
ことにより、同じ寸法の母管から肉厚の異なる製品管を
作り分けることができた。また、拡管加工に際して座屈
発生などのトラブルもなく良好であった。なお、製品管
の肉厚精度は、製品管の肉厚測定値ｔｒと目標肉厚ｔ１
との差が目標肉厚ｔ１の±２．５％以下であり、製品管
に要求される偏肉率１０％以下を十分満足し、良好であ
った。
【００３３】また、表１，２に示すように、σza／σyp
が０．０２以上の試験Ｎｏ．Ａ３〜Ａ６ならびにＮｏ．
Ｂ３〜Ｂ６では、σza／σypが０．０２未満の試験Ｎ
ｏ．Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２に比べ、良好な真円度を有
する製品管が得られた。特に、σza／σypが０．０５以
上の試験Ｎｏ．Ａ５、Ａ６、Ｂ５、Ｂ６では、一段と良
好な真円度を有する製品管が得られた。なお、σza／σ
ypが０．１超の試験Ｎｏ．Ａ７、Ｂ７では、加熱された
高温部分で割れが発生したため拡管加工は不可となっ
た。
が０．０２以上の試験Ｎｏ．Ａ３〜Ａ６ならびにＮｏ．
Ｂ３〜Ｂ６では、σza／σypが０．０２未満の試験Ｎ
ｏ．Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２に比べ、良好な真円度を有
する製品管が得られた。特に、σza／σypが０．０５以
上の試験Ｎｏ．Ａ５、Ａ６、Ｂ５、Ｂ６では、一段と良
好な真円度を有する製品管が得られた。なお、σza／σ
ypが０．１超の試験Ｎｏ．Ａ７、Ｂ７では、加熱された
高温部分で割れが発生したため拡管加工は不可となっ
た。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、同じ寸法の母管より肉
厚の異なる管材の作り分けが可能となる。これにより、
上工程での工具保有量の削減や段取り替え回数の減少が
可能となり製造コストの削減，作業能率の向上を図るこ
とができる。また、本発明によれば、真円度に優れた管
材を製造することができる。
厚の異なる管材の作り分けが可能となる。これにより、
上工程での工具保有量の削減や段取り替え回数の減少が
可能となり製造コストの削減，作業能率の向上を図るこ
とができる。また、本発明によれば、真円度に優れた管
材を製造することができる。
【図１】本実施形態に係る拡管装置の構成を示す模式図
である。
である。
【図２】誘導加熱装置の設置状況を模式的に示す概要図
である。
である。
１１：拡管前の管材（母管）、１２：プレスヘッド、１
３：プラグ、１４：拡管中の部位、１５：誘導加熱装
置、１６：拡管後の管材（製品管）、１７：チャック、
１８：押圧手段、１９：引張り手段。
３：プラグ、１４：拡管中の部位、１５：誘導加熱装
置、１６：拡管後の管材（製品管）、１７：チャック、
１８：押圧手段、１９：引張り手段。
Claims (3)
- 【請求項１】 管材の内径より大きな外径のプラグに管
材を内側から押し付けるとともに、該プラグの出側で前
記管材に軸方向引張り力を付加して行う管材の拡管加工
方法において、拡管前の管材の肉厚および管材の内径、
拡管後の管材の目標肉厚および管材の目標内径、ならび
に管材の降伏応力とから軸方向引張り力の狙い値を演算
し、この演算結果に基づき軸方向引張り力を調整するこ
とを特徴とする管材の拡管加工方法。 - 【請求項２】 上記軸方向引張り力の狙い値σzaが下記
式で演算されることを特徴とする請求項１に記載の管材
の拡管加工方法。 σza＝｛Ｆc×（１−ｔ1／ｔ0）＋Ｆa｝×σyp 但し、Ｆc＝ａ1×(ｄi1/ｄi0)−ｂ1、 Ｆa＝ａ2×(ｄi1/ｄi0)−ｂ2、 ａ1、ｂ1、ａ2、ｂ2：定数、 ｄi0：拡管前の管材の内径、ｄi1：拡管後の管材の目標
内径、 ｔ0 ：拡管前の管材の肉厚、 ｔ1：拡管後の管材の目標
肉厚、 σyp：管材の降伏応力。 - 【請求項３】 上記軸方向引張り力の狙い値が管材の降
伏応力の０．０２倍以上０．１倍以下であることを特徴
とする請求項１記載の拡管方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000121505A JP2001300659A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 管材の拡管加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000121505A JP2001300659A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 管材の拡管加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001300659A true JP2001300659A (ja) | 2001-10-30 |
Family
ID=18632137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000121505A Withdrawn JP2001300659A (ja) | 2000-04-21 | 2000-04-21 | 管材の拡管加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001300659A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150011836A (ko) * | 2012-05-29 | 2015-02-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 금속관의 확관 제조 방법 |
| JP2016534880A (ja) * | 2013-08-23 | 2016-11-10 | ヴァルレック・トゥーボス・ド・ブラジル・ソシエダージ・アノニマＶａｌｌｏｕｒｅｃ Ｔｕｂｏｓ ｄｏ Ｂｒａｓｉｌ Ｓ．Ａ． | 拡張により多層パイプを製造するための方法および該方法によって製造される多層パイプ |
-
2000
- 2000-04-21 JP JP2000121505A patent/JP2001300659A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150011836A (ko) * | 2012-05-29 | 2015-02-02 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 금속관의 확관 제조 방법 |
| KR101632137B1 (ko) | 2012-05-29 | 2016-06-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 금속관의 확관 제조 방법 |
| US9707614B2 (en) | 2012-05-29 | 2017-07-18 | Jfe Steel Corporation | Tube expanding method for manufacturing metal tube |
| JP2016534880A (ja) * | 2013-08-23 | 2016-11-10 | ヴァルレック・トゥーボス・ド・ブラジル・ソシエダージ・アノニマＶａｌｌｏｕｒｅｃ Ｔｕｂｏｓ ｄｏ Ｂｒａｓｉｌ Ｓ．Ａ． | 拡張により多層パイプを製造するための方法および該方法によって製造される多層パイプ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4557006B2 (ja) | プラグ、プラグを用いた拡管方法及び金属管の製造方法及び金属管 | |
| WO2006025369A1 (ja) | ダイス、段付き金属管の製造方法及び段付き金属管 | |
| CN101403450B (zh) | 制造加铜衬里的盘绕管件的方法 | |
| JP4285053B2 (ja) | 高寸法精度管およびその製造方法 | |
| WO2004085086A1 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| JP2001300659A (ja) | 管材の拡管加工方法 | |
| JP5796516B2 (ja) | 金属二重管の製造方法 | |
| JP5333401B2 (ja) | 金属二重管の製造方法 | |
| JP2008221280A (ja) | Ｕｏｅ鋼管の拡管方法及び拡管装置 | |
| JP2001113329A (ja) | 拡管加工用内面工具および鋼管の拡径加工方法 | |
| CN100393433C (zh) | 金属管的冷轧方法 | |
| JPH06198337A (ja) | 溶接鋼管矯正方法 | |
| JP2820524B2 (ja) | 曲げロール | |
| RU2801171C1 (ru) | Способ и устройство для волочения труб, преимущественно сварных, на плавающей оправке | |
| JP2004344908A (ja) | メカニカル拡管加工用金属管 | |
| JPS63160718A (ja) | 金属管の冷間引抜加工方法 | |
| JP2852313B2 (ja) | 熱間成形を含む大径角形鋼管製造法および装置 | |
| JP2921415B2 (ja) | 油井管の管端部加工方法 | |
| JP2842225B2 (ja) | アップセット加工方法 | |
| JPH06269842A (ja) | コイル状鋼管の伸管方法 | |
| JPH037448B2 (ja) | ||
| JP3660789B2 (ja) | 金属条材の増肉加工方法及び装置 | |
| JPH11221622A (ja) | 熱間べンダーにおける曲げ方法及び熱間ベンダー | |
| JP2001096316A (ja) | 鋼管のハイドロフォーミング方法 | |
| JP2005152948A (ja) | 高寸法精度管の製造方法および装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070703 |