JP2001272818A - トナー及び画像形成方法 - Google Patents
トナー及び画像形成方法Info
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- JP2001272818A JP2001272818A JP2000086482A JP2000086482A JP2001272818A JP 2001272818 A JP2001272818 A JP 2001272818A JP 2000086482 A JP2000086482 A JP 2000086482A JP 2000086482 A JP2000086482 A JP 2000086482A JP 2001272818 A JP2001272818 A JP 2001272818A
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Abstract
低温定着性と耐高温及び低温オフセット性、現像性に優
れたトナーを提供する。 【解決手段】 磁界発生手段と、電磁誘導により発熱す
る発熱層及び離型層を有する回転加熱部材1と、該回転
加熱部材とニップを形成している回転加圧部材とを、記
録材を介して該回転加熱部材を押圧しながら該記録材上
のトナー画像を加熱定着して、記録材に定着画像を形成
する画像形成方法に適用されるトナーであり、該トナー
は、結着樹脂及びワックス成分を含有した組成物で、該
結着樹脂は、THF可溶分のGPCにおいて、分子量3
×103〜3×104にメインピークを有し、かつ分子量
1×105〜3×106にサブピーク又はショルダーを有
し、該ワックスは、DSCで測定される昇温時の吸熱ピ
ークにおいてピークトップ温度が70〜120℃であ
り、該トナーは、タップ密度から求めた空隙率が0.4
〜0.7であることを特徴とする。
Description
録、静電印刷、トナージェットの如き画像形成方法に使
用されるトナー及び該トナーを用いた画像形成方法に関
する。
297691号明細書、特公昭42−23910号公報
及び特公昭43−24748号公報等に記載されている
如く多数の方法が知られている。
上に電気的潜像を形成し、次いで該潜像にトナーを転写
した後、加熱、圧力、加熱圧力或は溶剤蒸気により定着
し複写物を得るものである。感光体上に転写せず残った
トナーは種々の方法でクリーニングされ、上述の工程が
繰り返される。
は、例えば複写機、プリンター或はファクシミリ装置な
どがある。また、トナー像を紙の如きシートに定着する
工程に関して種々の方法や装置が開発されている。現在
最も一般的な方法は、熱ローラーによる圧着加熱方式で
ある。
ーに対し離型性を有する材料で表面を形成した熱ローラ
ーの表面に被定着シートのトナー像面を加圧下で接触し
ながら通過せしめることにより定着を行なうものであ
る。
ートのトナー像とが加圧下で接触するため、トナー像を
被定着シート上に融着する際の熱効率が極めて良好であ
り、迅速に定着を行なうことができ、高速度電子写真複
写機において非常に有効である。
面とトナー像とが溶融状態で加圧下で接触するためにト
ナー像の一部が定着ローラー表面に付着・転移し、次の
被定着シートにこれが再転移してオフセット現象を生
じ、被定着シートを汚すことがある。熱定着ローラー表
面に対してトナーが付着しないようにすることが熱ロー
ラー定着方式の必須条件の1つとされている。
せない目的で、例えばローラー表面をトナーに対して離
型性の優れたシリコーンゴムやフッ素系樹脂の如き材料
で形成し、さらにその表面にオフセット防止及びローラ
ー表面の疲労を防止するためにシリコーンオイルの如き
離型性の良い液体の薄膜でローラー表面を被覆すること
が行われている。
ットを防止する点では極めて有効であるが、オフセット
防止用液体を供給するための装置が必要なため、定着装
置が複雑になるという問題を有している。これは小型化
及び軽量化と逆方向であり、シリコーンオイルが熱によ
り蒸発し、機内を汚染する場合がある。そこで、シリコ
ーンオイルの供給装置を用いないでトナー中にオフセッ
ト防止液体を供給しようとする考えから、トナー中に低
分量ポリエチレン、低分子量ポリプロピレンの如き離型
剤を添加する方法が提案されている。
型剤を加えると、感光体へのフィルミングや、キャリア
やスリーブの如きトナー担持体の表面を汚染し、トナー
画像が劣化し実用上問題となる。トナー画像を劣化させ
ない程度に少量の離型剤をトナー中に添加し、若干の離
型性オイルを供給し、オフセットしたトナーを巻き取り
式のウェブ、又はパッドを用いてクリーニングする装置
を併用することが行われている。
を考慮するとこれらの補助的な装置を除去することが必
要である。従ってトナーの定着性や耐オフセットの更な
る性能の向上が要求される。
術として、例えば特公昭51−23354号公報に、結
着樹脂として架橋された重合体を用いたトナーが提案さ
れている。その方法に従えば耐オフセット性及び耐巻き
付き性の改良には効果があるが、反面架橋度を増すと定
着性が上昇してしまい、充分定着温度が低くて耐オフセ
ット性及び耐巻き付き性が良好で且つ十分な定着特性を
得ることは困難である。
インダー樹脂を低分子量化して軟化点を低下させねばな
らず、耐オフセット性の改善処置とは相反することにな
る。低軟化点とするために必然的に樹脂のガラス転移点
が低下し、保存中のトナーがブロッキングするという好
ましくない現象もおこる。
公報に、低分子量重合体と高分子量重合体とよりなるト
ナーが提案されている。このバインダー樹脂は定着性に
関しては改善されるものの耐オフセット性に関しては未
だ不十分であり、耐オフセット性及び定着性を高度に満
足することは困難である。
昭60−20411号公報に、低温軟化性樹脂と高温軟
化性樹脂とからなるトナー及び樹脂組成物の製造法が提
案されている。このバインダー樹脂は耐オフセット性に
関しては改善されるものの、定着性に関しては未だ不十
分であり、耐オフセット性及び定着性を高度に満足させ
ることは困難である。
ブレンドしたトナーに関し、例えば特開昭58−865
58号公報に低分子量重合体と不溶融性高分子量重合体
を主要樹脂成分とするトナーが提案されている。その方
法に従えば定着性及び粉砕性の改良は行なわれる傾向に
あるが、低分子量重合体の重量平均分子量/数平均分子
量(Mw/Mn)が3.5以下と小さいこと及び不溶不
融性高分子量重合体の含有量が40〜90質量%と多量
であることにより、耐オフセット性と粉砕性を共に高性
能で満足することが難しい。実際上はオフセット防止用
液体の供給装置を有する定着器でなければ定着性(特に
高速定着)、耐オフセット性、粉砕性を充分満足するト
ナーを生成することは極めて困難である。
による分子量分布において、分子量1×103〜8×1
04及び分子量1×105〜2×106のそれぞれの領域
に少なくとも1つの極大値を持つ結着樹脂成分を含有す
るトナーが提案されているが、更なる低温定着性及び耐
オフセット性向上が要求されている。
HF不溶分をバインダー樹脂基準で10〜60質量%含
有し、THF可溶分のGPCによる分子量分布におい
て、重量平均分子量/数平均分子量(Mw/Mn)が5
以上であり、分子量2×103〜1×104の領域にピー
クを有し、分子量1.5×104〜1×105の領域にピ
ーク又はショルダーを有し、分子量1×104以下の成
分をバインダー樹脂に10〜50質量%含有するトナー
が提案されている。
ィルミングや融着、画像性、耐オフセット性(特に高温
側での耐オフセット性)は優れているが、更なる低温定
着性及び耐オフセット性向上が要求されている。
開平2−235069号公報、特開平5−173363
号公報、特開平5−241371号公報では、結着樹脂
中の低分子量成分と高分子量成分の分子量、混合比、酸
価及びその比率をコントロールして定着性、耐オフセッ
ト性、画像特性及び耐ブロッキング性、帯電の立ち上が
り特性等を改良したトナー用バインダー組成物及びトナ
ーが提案されているが、更なる低温定着性及び耐オフセ
ット性向上が要求されている。
定着という点で本質的にビニル系樹脂よりも優れている
とされているポリエステル樹脂に架橋を施し、更にオフ
セット防止剤を加えたトナーも、特開昭57−2085
59号公報で提案されている。
性ともにある程度優れたものであるが、トナーとしての
生産性(粉砕性)という点で問題がある。
は、反応性ポリエステルの存在下でビニル系単量体を重
合し、重合過程で架橋反応、付加反応、グラフト化反応
を介して高分子化させた樹脂を用いたトナーが提案され
ており、粉砕性の点では改善されているが、低温定着性
とオフセット防止性の点で互いの樹脂の機能を充分に生
かすことができていない。
テントが異なる2種類(ゲル化度80%以上とゲル化度
10%未満)のビニル系樹脂をブレンドした樹脂を用い
たトナーが特公平1−15063号公報で提案されてお
り、このものは低温定着性については良いが、オフセッ
ト防止性や粉砕性の点でまだ充分でない。耐オフセット
性を改善する目的でゲル化度80%以上のビニル樹脂の
割合を多くしても、耐オフセット性は良くなるが、逆に
低温定着性が著しく低下する。また、ゲル化度10%未
満のビニル系樹脂を含有させただけでは充分な粉砕性は
得られない。
開始剤を用いた分子量30万以上のビニル系トナーバイ
ンダーについて開示されているが、この様な樹脂を用い
た場合、定着性はある程度優れているが、更なる低温定
着性及び耐オフセット性向上が要求されている。
性を与える技術として、ポリオレフィン等よりなる低軟
化点離型剤(ワックス)を含有される手段が知られてい
る。
特開昭57−14875号公報、特開昭58−9705
6号公報、特開昭60−247250号公報、特開平4
−362953号公報及び特開平6−230600号公
報等では離型剤として、固形シリコーンワニス、高級脂
肪酸系ワックス、高級アルコール系ワックス、植物系天
然ワックス(カルナバワックス、ライスワックス)、モ
ンタン系エステルワックス等の添加が知られているが、
いずれも低温定着性と耐オフセット性を満足していな
い。また、これらの構成はいずれも低温定着性と耐オフ
セット性の両立がなされていない。
含有させると流動性が低下するため、現像性や転写性が
低下する。また、帯電特性、耐久性、保存性にも悪影響
を及ぼすことが知られている。
着する方法としては、所定の温度に維持された加熱ロー
ラーと弾性層を有して該加熱ローラーに圧接する回転加
圧部材とによって、未定着のトナー顕画像を保持した記
録材を狭持搬送しつつ加熱加圧する熱ロール定着が多用
されている。しかしながら、熱ロール定着では、下記の
如き改良すべき点を有している。 (1)熱ローラーが所定温度に達するまでのウエイト時
間(画像形成作動禁止の時間)が長い。 (2)記録材の通過或は他の外的要因で加熱ローラーの
温度が変動することによる定着不良を防止するため及び
加熱ローラーへのオフセット現象を防止するために加熱
ローラーを適正な温度に維持する必要がある。このため
には加熱ローラー或は加熱体の熱容量を大きくしなけれ
ばならず、これには大きな電力を要する。 (3)加熱ローラーが高温であるため及び雰囲気温度も
高くなるために、記録材が加熱ローラーを通過排出され
た後に、記録材及び記録材上のトナーが緩慢に冷却され
るため、トナーの粘着性が高い状態が維持され、ローラ
ーへのオフセット或は記録材がローラーに巻き付くこと
による紙詰まりを生じることがある。
2250号公報、特公平8−12454〜8−1246
1号公報、特公平8−12476号公報、特公平8−1
6804号公報、特登録2660075号、特登録27
46475号、特登録2774536号、特登録277
4537号、特登録2821156号等に、トナーの顕
画像を、記録材に、固定支持された加熱体と該加熱体に
対向圧接し且つフィルムを介して該記録材を該加熱体に
密着させる加圧部材とにより加熱定着することを特徴と
する加熱定着方法並びに該加熱定着方法に使用されるト
ナーが開示されている。しかしながら、更なる省エネ、
ウエイト時間の短縮が求められている。
−319242号公報、特開平10−48868号公
報、特開平10−161444号公報等に、導伝部を有
するフィルムとこのフィルムを支持する支持部材と、磁
束を発生する磁束発生手段とを有し、前記磁束発生手段
により発生する磁束により前記フィルムに渦電流を発生
させ、この渦電流により発生するフィルムの熱により記
録材上の画像を加熱する電磁誘導方式による定着装置が
開示されている。
短縮、及び記録材内の定着温度ムラが無く定着画像の定
着ムラ(グロス差)が少なく、高画質或はカラー画像の
定着を可能とする。
への加圧に制限があり、トナーに要求される性能がより
高度になってきた。
ピードにわずかな差ができやすく、ベタ画像を印刷した
際に両端部のトナー像がこすられて端部の画像濃度が中
央に比較して薄くなる、端部濃度薄という問題がある。
この問題は定着器の加圧を小さく、定着スピードを速く
していくことで大きな問題となり易い。
し、蓄積したトナーの固まりが画像上に吐き出されて黒
ポチ等の画像欠陥となる、回転加圧部材汚れという問題
があり、この問題はこの定着方式によってウエイト時間
が大幅に短縮されることで顕在化してきた問題である。
さらに、この電磁誘導方式による定着装置は、他の方式
に比べてコールドオフセットが発生し易いことも分かっ
て来た。
の如き問題点を解決したトナー及び該トナーを用いた画
像形成方法を提供することにある。
よる定着装置において良好な低温定着性と耐高温オフセ
ット性、耐コールドオフセット性を示し、回転加圧部材
汚れや端部濃度薄を起こさない、現像性に優れたトナー
及び該トナーを用いた画像形成方法を提供することにあ
る。
生手段と、(ii)電磁誘導により発熱する発熱層及び
離型層を少なくとも有する回転加熱部材と、(iii)
該回転加熱部材とニップを形成している回転加圧部材と
を、記録材を介して該回転加熱部材を押圧しながら該記
録材上のトナー画像を加熱定着して、記録材に定着画像
を形成する画像形成方法に適用されるトナーであり、該
トナーは、少なくとも結着樹脂及びワックス成分を含有
した組成物で形成された現像用トナーであり、該トナー
組成物の樹脂成分は、THF可溶分のGPCのクロマト
グラムにおいて、分子量3×103〜3×104の領域に
メインピークを有し、かつ分子量1×105〜3×106
の領域にサブピーク又はショルダーを有し、該ワックス
は、DSCで測定される昇温時の吸熱ピークにおいて最
大吸熱ピークのピークトップ温度が70〜120℃であ
り、該トナーは、タップ密度から求めた空隙率が0.4
〜0.7であることを特徴とするトナーに関する。
材上のトナー画像を加熱定着して記録材に定着画像を形
成する画像形成方法であり、トナー画像を形成している
トナーは、少なくとも結着樹脂及びワックス成分を含有
した組成物で形成された現像用トナーであり、該トナー
組成物の樹脂成分は、THF可溶分のGPCのクロマト
グラムにおいて、分子量3×103〜3×104の領域に
メインピークを有し、かつ分子量1×105〜3×106
の領域にサブピーク又はショルダーを有し、該ワックス
は、DSCで測定される昇温時の吸熱ピークにおいて最
大吸熱ピークのピークトップ温度が70〜120℃であ
り、該トナーは、タップ密度から求めた空隙率が0.4
〜0.7であり、該加熱加圧手段は、(i)磁界発生手
段と、(ii)電磁誘導により発熱する発熱層及び離型
層を少なくとも有する回転加熱部材と、(iii)該回
転加熱部材とニップを形成している回転加圧部材とを、
記録材を介して該回転加熱部材を押圧しながら該記録材
上のトナー画像を加熱定着して、記録材に定着画像を形
成する画像形成方法に関する。
形成方法とトナーを組み合わせることで、現像性、低温
定着性、耐高温オフセット性、耐コールドオフセット性
に優れ、かつ回転加圧部材汚れや端部濃度薄の防止に特
に優れた性能を示すことを見出した。
以下程度の比較的少ない枚数の印刷を10〜20分間以
上の間隔をあけてプリントする様な状況を続けると発生
し易いことが分かっている。この現象のメカニズムに関
しては、以下のように考えられる。
部材の温度の立ち上がりが早く、熱ロール定着方式と比
べて非常に短い予熱時間でプリントが行われるが、5枚
以下程度のプリント枚数では回転加圧部材に熱を伝える
時間が短く、回転加圧部材の表面温度があまり上がらな
いため、加熱された回転加熱部材との温度差が非常に大
きくなる。そのため、記録材上のトナー画像から回転加
熱部材にわずかにオフセットしたトナーは、記録材が定
着器を通過した後、回転加熱部材と回転加圧部材のニッ
プ部分で温度の低い回転加圧部材表面に移行する。そし
て次のプリントまで10〜20分間以上の間隔がある
と、低温環境では回転加圧部材の表面温度は再び初期状
態の温度付近まで下がってしまう。さらに5枚以下程度
のプリントが行われることで同様の現象が繰り返され、
回転加圧部材表面にトナーが蓄積される。
圧部材表面にトナーの固まりが付着すると、蓄積された
トナーの固まりは回転加圧部材表面からはがれて回転加
熱部材に移行するか、もしくは記録材に直接移行し、黒
ポチ等の画像欠陥の原因となる。
合や、時間をあけずにプリントを行う場合は、回転加圧
部材表面が十分に熱せられて温度が高くなるため、回転
加熱部材との温度差が小さくなり、記録材上のトナー画
像から回転加熱部材にトナーがオフセットしても、回転
加圧部材にトナーは移行せず、少しづつ記録材上に回転
加熱部材からトナーが排出されるために画像欠陥とはな
らないものと考えられる。
セットしたトナー」とは、いわゆるコールドオフセット
や高温オフセットとは異なり、静電的にオフセットした
トナーがほとんどであり、トナーの低温定着性や耐高温
オフセット性などの定着性能とは基本的に関係しないこ
とが実験的に分かっている。そのため、回転加圧部材汚
れをトナーサイドから改良するには、定着性能とは別の
観点でトナー設計を行う必要がある。
セットしたトナーを回転加圧部材に蓄積させず、いかに
記録材上に排出させていくか検討を行った結果、トナ
ーに含まれる樹脂成分は、THF可溶分のGPCのクロ
マトグラムにおいて、分子量3×103〜3×104の領
域にメインピークを有し、且つ分子量1×105〜3×
106の領域にサブピーク又はショルダーを有し、ワ
ックス成分は、DSCで測定される昇温時の吸熱ピーク
において最大吸熱ピークのピークトップ温度が70〜1
20℃であるものの組み合わせが、回転加圧部材汚れを
大幅に改善できることが分かった。このメカニズムは以
下のように推察できる。
0分間以上の間隔をあけてプリントした場合、回転加圧
部材の表面温度は最大でも120℃程度までしか昇温し
ないが、本発明に用いるDSCで測定される昇温時の吸
熱ピークにおいて最大吸熱ピークのピークトップ温度が
70〜120℃であるワックスはこの温度でも十分に溶
融している。さらに上記分子量分布を持つ結着樹脂はこ
の温度でも十分な弾性を維持しているため、ワックス成
分は結着樹脂を過度な可塑化をせずにトナー表面に溶け
出し易い。その結果、温度の低い回転加圧部材に対して
も十分な離型性を発揮できるので、回転加熱部材に付着
したトナーが回転加圧部材表面に移行するのを防ぎ、回
転加圧部材汚れを抑止するものと思われる。
の画像濃度が中央に比較して薄くなる「端部濃度薄」と
いう問題は、定着器に入る前の未定着画像では均一なベ
タ画像であるにもかかわらず、定着器に未定着画像を通
し、記録材上のトナー像を定着させると、記録材の端部
の画像濃度だけが薄くなるという現象で、定着スピード
を速く、加圧力を小さくした際に起き易い現象であるこ
とが分かった。定着速度が速く、加圧力が小さいと回転
加熱部材と回転加圧部材のニップ部で記録材がスリップ
し易くなり、記録材の中央部と端部で定着スピードにわ
ずかなずれが生じる。そのため、記録材端部のトナー画
像が定着ニップ部でわずかにこすられて像が乱れてムラ
になり、端部の濃度が薄くなるということが分かった。
述の構成のトナーの空隙率をコントロールすることが端
部濃度薄に効果のあることが分かった。
と、記録材上に現像されたトナーが密に詰まった状態で
存在するため、定着ニップ部で記録材端部と中央部で定
着スピードのずれが多少生じても像の乱れが生じにくく
なる。さらにこのとき、回転加圧部材汚れと同じ理由
で、比較的低い温度でもワックス成分がトナー表面に溶
け出し易いため、トナー表面に溶け出したワックスが記
録材上のトナー粒子個々を繋ぎ止める役割をして、定着
スピードのずれによる像の乱れに対してさらに強くな
り、端部濃度薄を防いでいると考えられる。また、これ
と同様の理由でトナー粒子個々を記録材と繋ぎ止める力
が働くために、現像されたトナーと記録材との接着力を
大きくすることができ、定着器が冷えた状態から印刷を
行ってもコールドオフセットを発生しにくくすることが
可能となる。
準でTHF不溶分が0〜10質量%、好ましくは0〜5
質量%、さらに好ましくは0〜3質量%のものが用いら
れる。
中の樹脂組成物中のTHF溶媒に対して不溶性となった
ポリマー成分(実質的に架橋ポリマー)の重量割合を示
し、架橋成分を含む樹脂組成物の架橋の程度を示すパラ
メーターとして使うことができる。THF不溶分は、以
下のように測定された値をもって定義する。
(w1g)、円筒濾紙(例えば東洋濾紙製No.86
R)に入れてソックスレー抽出器にかけ、溶媒としてT
HF200mlを用いて10時間抽出し、溶媒によって
抽出された可溶成分をエバポレートした後、100℃で
数時間真空乾燥し、THF可溶樹脂成分量を秤量する
(w2g)。トナー中の磁性体あるいは顔料の如き樹脂
成分以外の成分の質量を(w3g)とする。THF不溶
分は、下記式から求められる。
w2))/(w1−w3)〕×100
F可溶分により測定されるGPCのクロマトグラムが分
子量3×103〜3×104(より好ましくは、5×10
3〜2×104)の領域にメインピークを有し、且つ、分
子量1×105〜3×106(より好ましくは、5×10
5〜1×106)の領域にサブピークもしくはショルダー
を有する。
さいと耐高温オフセット性や現像性、保存性が悪化しや
すく、メインピークの分子量が3×104より大きいと
低温定着性が悪化し易い。サブピークもしくはショルダ
ーの分子量が1×105より小さいと、耐高温オフセッ
ト性が悪化するとともに、結着樹脂がワックス成分によ
り可塑化され易くなりワックス成分がトナー表面に溶け
出しにくくなるため、耐コールドオフセット性が悪化し
たり、回転加圧部材汚れや端部濃度薄の防止性が悪化す
る。サブピークもしくはショルダーの分子量が3×10
6より大きいと、低温定着性が悪化し易い。
分子量分布は、GPC(ゲルパーミエーションクロマト
グラフィ)によって次の条件で測定される。
> 装置:GPC−150C(ウォーターズ社製) カラム:KF801〜7(ショウデックス社製)の7連 温度:40℃ 溶媒:THF(テトラヒドロフラン) 流速:1.0ml/min 試料:濃度0.05〜0.6質量%の試料を0.1ml
注入
価が0.1〜100mgKOH/g(好ましくは1〜5
0mgKOH/g)であることが好ましい。この範囲の
酸価を有することで結着樹脂とワックスとの極性の差が
大きくなり、トナー表面にワックス成分が溶け出し易く
なり、回転加圧部材汚れや端部濃度薄、コールドオフセ
ットに効果を発揮する。また、結着樹脂の極性が大きく
なることで、回転加圧部材と結着樹脂との離型性も向上
し、回転加圧部材汚れを発生しにくくする。
と、トナー表面にワックス成分が溶け出しにくく、回転
加圧部材汚れや端部濃度薄、コールドオフセットに効果
が得られにくい。酸価が100mgKOH/gより大き
いと、トナーの帯電性が安定しなくなり、高湿環境での
現像性や低湿環境でのカブリ抑制が悪化しやすい。
価)は以下の方法により求める。
をW(g)とする。 2)20cc三角フラスコに試料を入れ、トルエン/エ
タノール(2:1)の混合溶液10ccを加え溶解す
る。 3)指示薬としてフェノールフタレインのアルコール溶
液を数滴加える。 4)0.1mol/lのKOHのアルコール溶液を用い
てフラスコ内の溶液をビュレットを用いて滴定する。こ
の時のKOH溶液の使用量をS(ml)とする。同時に
ブランクテストをし、この時のKOH溶液の量をB(m
l)とする。 5)次式により酸価を計算する。
(f:KOH溶液のファクター)
は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、α−エチルア
クリル酸、クロトン酸などのアクリル酸及びそのα−或
いはβ−アルキル誘導体、フマル酸、マレイン酸、シト
ラコン酸などの不飽和ジカルボン酸及びそのモノエステ
ル誘導体又は無水マレイン酸などがあり、このようなモ
ノマーを単独、或いは混合して、他のモノマーと共重合
させることにより所望の重合体を作ることができる。こ
の中でも、特に不飽和ジカルボン酸のモノエステル誘導
体を用いることが酸価をコントロールする上で好まし
い。
メチル、マレイン酸モノエチル、マレイン酸モノブチ
ル、マレイン酸モノオクチル、マレイン酸モノアリル、
マレイン酸モノフェニル、フマル酸モノメチル、フマル
酸モノエチル、フマル酸モノブチル、フマル酸モノフェ
ニルなどのようなα,β−不飽和ジカルボン酸のモノエ
ステル類;n−ブテニルコハク酸モノブチル、n−オク
テニルコハク酸モノメチル、n−ブテニルマロン酸モノ
エチル、n−ドデセニルグルタル酸モノメチル、n−ブ
テニルアジピン酸モノブチルなどのようなアルケニルジ
カルボン酸のモノエステル類;フタル酸モノメチルエス
テル、フタル酸モノエチルエステル、フタル酸モノブチ
ルエステルなどのような芳香族ジカルボン酸のモノエス
テル類;などが挙げられる。
は、結着樹脂を構成している全モノマーに対し0.1〜
30質量%添加すればよい。
モノマーが選択される理由としては、懸濁重合では水系
の懸濁液に対して、溶解度の高い酸モノマーの形で使用
するのは適切でなく、溶解度の低いエステルの形で用い
るのが好ましいからである。
度が1×103〜5×105Pa・sであることが好まし
い。120℃での粘度をこの範囲に設定することでワッ
クス成分がトナー表面に溶け出し易くなり、回転加圧部
材汚れや端部濃度薄、コールドオフセットの防止に、よ
り効果を発揮する。
a・sより小さい場合には、結着樹脂がワックス成分に
よって可塑化され易く、回転加圧部材汚れや端部濃度薄
の防止性が悪化し易い。5×105Pa・sより大きい
場合には、トナーの低温定着性を悪化させ易いうえに、
定着時にトナーが加熱されても、トナーの弾性が大きす
ぎるためにトナー粒子個々を繋ぎ止める力が働きにく
く、コールドオフセットや端部濃度薄の防止が悪化し易
い。
は、高架式フローテスター(島津フローテスターCFT
−500形)を用い、先ず加圧成形器を用いて成形した
約1.5gの試料を一定温度下でプランジャーにより9
8N(10kgf)の荷重をかけ直径1mm,長さ1m
mのノズルより押し出すようにし、これによりフローテ
スターのプランジャー降下量(流出速度)を測定する。
この流出速度を各温度(100〜180℃の温度範囲を
5℃間隔)で測定し、この値より見掛粘度η’を次式に
より求める。
ら、ガラス転移温度(Tg)が50〜70℃、好ましく
は55〜65℃が良い。Tgが50℃より低いと高温雰
囲気下でトナーが劣化しやすく、また定着時に高温オフ
セットが発生しやすくなる。また、Tgが70℃を超え
ると、低温定着性が低下する傾向にある。
て、溶液重合法により高分子量重合体と低分子量重合体
を別々に合成した後にこれらを溶液状態で混合し、次い
で脱溶剤する溶液ブレンド法、また、押出機等により溶
融混練するドライブレンド法等が挙げられる。しかしな
がら、ドライブレンド法では、均一な分散・相溶の点で
問題があるため、溶液ブレンド法が最も好適である。ま
た、低分子量重合体に所定の酸価を導入する方法として
は、水系の重合法に比べ酸価の設定が容易である溶液重
合が好ましい。
用いることのできる重合法として、溶液重合法、乳化重
合法や懸濁重合法が挙げられる。
溶の単量体(モノマー)を乳化剤で小さい粒子として水
相中に分散させ、水溶性の重合開始剤を用いて重合を行
う方法である。この方法では反応熱の調節が容易であ
り、重合の行われる相(重合体と単量体からなる油相)
と水相とが別であるから停止反応速度が小さく、その結
果重合濃度が大きく、高重合度のものが得られる。更
に、重合プロセスが比較的簡単であること、及び重合生
成物が微細粒子であるために、トナーの製造において、
着色剤及び荷電制御剤、その他の添加物との混合が容易
であることから、トナー用結着樹脂の製造方法として有
利な点がある。
合体が不純になり易く、重合体を取り出すには塩析など
の操作が必要で、この不便を避けるためには懸濁重合が
好都合である。
部に対して、モノマー100質量部以下(好ましくは1
0〜90質量部)で行うのが良い。使用可能な分散剤と
しては、ポリビニルアルコール、ポリビニルアルコール
部分ケン化物、リン酸カルシウム等が用いられ、一般に
水系溶媒100質量部に対して0.05〜1質量部で用
いられる。重合温度は50〜95℃が適当であるが、使
用する開始剤、目的とするポリマーによって適宜選択さ
れる。
体は、本発明の目的を達成する為に、以下に例示する様
な多官能性重合開始剤単独あるいは単官能性重合開始剤
と併用して生成することが好ましい。
具体例としては、1,1−ジ−t−ブチルパーオキシ−
3,3,5−トリメチルシクロヘキサン、1,3−ビス
−(t−ブチルパーオキシイソプロピル)ベンゼン、
2,5−ジメチル−2,5−(t−ブチルパーオキシ)
ヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジ−(t−ブチ
ルパーオキシ)ヘキシン−3、トリス−(t−ブチルパ
ーオキシ)トリアジン、1,1−ジ−t−ブチルパーオ
キシシクロヘキサン、2,2−ジ−t−ブチルパーオキ
シブタン、4,4−ジ−t−ブチルパーオキシバレリッ
クアシッド−n−ブチルエステル、ジ−t−ブチルパー
オキシヘキサハイドロテレフタレート、ジ−t−ブチル
パーオキシアゼレート、ジ−t−ブチルパーオキシトリ
メチルアジペート、2,2−ビス−(4,4−ジ−t−
ブチルパーオキシシクロヘキシル)プロパン、2,2−
t−ブチルパーオキシオクタン及び各種ポリマーオキサ
イド等の1分子内に2つ以上のパーオキサイド基などの
重合開始機能を有する官能基を有する多官能性重合開始
剤、及びジアリルパーオキシジカーボネート、t−ブチ
ルパーオキシマレイン酸、t−ブチルパーオキシアリル
カーボネート及びt−ブチルパーオキシイソプロピルフ
マレート等の1分子内に、パーオキサイド基などの重合
開始機能を有する官能基と重合性不飽和基の両方を有す
る多官能性重合開始剤が挙げられる。
1−ジ−t−ブチルパーオキシ−3,3,5−トリメチ
ルシクロヘキサン、1,1−ジ−t−ブチルパーオキシ
シクロヘキサン、ジ−t−ブチルパーオキシヘキサハイ
ドロテレフタレート、ジ−t−ブチルパーオキシアゼレ
ート、2,2−ビス−(4,4−ジ−t−ブチルパーオ
キシシクロヘキサン)プロパン、及びt−ブチルパーオ
キシアリルカーボネートである。
バインダーとして要求される種々の性能を満足する為に
は、単官能性重合開始剤と併用されることが好ましい。
特に該多官能性重合開始剤の半減期10時間を得る為の
分解温度よりも低い半減期10時間を有する重合開始剤
と併用することが好ましい。
1,1−ジ(t−ブチルパーオキシ)−3,3,5−ト
リメチルシクロヘキサン、n−ブチル−4,4−ジ(t
−ブチルパーオキシ)バレレート、ジクミルパーオキシ
ド、α,α’−ビス(t−ブチルパーオキシジイソプロ
ピル)ベンゼン、t−ブチルパーオキシクメン、ジ−t
−ブチルパーオキシド等の有機過酸化物;アゾビスイソ
ブチロニトリル、ジアゾアミノアゾベンゼン等のアゾお
よびジアゾ化合物等が挙げられる。
能性重合開始剤と同時にモノマー中に添加しても良い
が、該多官能性重合開始剤の効率を適正に保つ為には、
重合工程において該多官能性重合開始剤の示す半減期を
経過した後に添加するのが好ましい。
100質量部に対し0.05〜2質量部用いるのが好ま
しい。
達成する為に以下に例示する様な架橋性モノマーで架橋
されていることが好ましい。
上の重合可能な二重結合を有するモノマーが用いられ
る。芳香族ジビニル化合物(例えば、ジビニルベンゼ
ン、ジビニルナフタレン等);アルキル鎖で結ばれたジ
アクリレート化合物類(例えば、エチレングリコールジ
アクリレート、1,3−ブチレングリコールジアクリレ
ート、1,4−ブタンジオールジアクリレート、1,5
−ペンタンジオールアクリレート、1,6−ヘキサンジ
オールジアクリレート、ネオペンチルグルコールジアク
リレート、及び以上の化合物のアクリレートをメタクリ
レートに代えたもの);エーテル結合を含むアルキル鎖
で結ばれたジアクリレート化合物類(例えば、ジエチレ
ングリコールジアクリレート、トリエチレングルコール
ジアクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレ
ート、ポリエチレングリコール#400ジアクリレー
ト、ポリエチレングリコール#600ジアクリレート、
ジプロピレングリコールジアクリレート、及び以上の化
合物のアクリレートをメタクリレートに代えたもの);
芳香族基及びエーテル結合を含む鎖で結ばれたジアクリ
レート化合物類(例えば、ポリオキシエチレン(2)−
2,2−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパンジア
クリレート、ポリオキシエチレン(4)−2,2−ビス
(4−ヒドロキシフェニル)プロパンジアクリレート、
及び、以上の化合物のアクリレートをメタクリレートに
代えたもの);ポリエステル型ジアクリレート化合物類
(例えば、商品名MANDA(日本化薬))が挙げられ
る。多官能の架橋剤としては、ペンタエリスリトールア
クリレート、トリメチロールエタントリアクリレート、
トリメチロールプロパントリアクリレート、テトラメチ
ロールプロパントリアクリレート、テトラメチロールメ
タンテトラアクリレート、オリゴエステルアクリレー
ト、及び以上の化合物のアクリレートをメタクリレート
に代えたもの;トリアリルシアヌレート、トリアリルト
リメリテート等が挙げられる。
0質量部に対して、1質量部以下、好ましくは0.00
1〜0.05質量部の範囲で用いることが好ましい。
定着性と耐オフセット性の点から好適に用いられるもの
として、芳香族ジビニル化合物(特にジビニルベンゼ
ン)、芳香族基及びエーテル結合を含む鎖で結ばれたジ
アクリレート化合物類が挙げられる。
方法を用いることができる。しかしながら、塊状重合法
では、高温で重合させて停止反応速度を速めることで、
低分子量の重合体を得ることができるが、反応をコント
ロールしにくいという問題点がある。その点、溶液重合
法では、溶媒によるラジカルの連鎖移動の差を利用し
て、また、開始剤量や反応温度を調整することで低分子
量重合体を温和な条件で容易に得ることができ、樹脂組
成物中の低分子量体を得るには特に好ましい。特に、重
合開始剤の使用量を最小限に抑え、開始剤残渣の影響を
極力抑えるという点で、加圧条件下での溶液重合法も好
ましい。
低分子量重合体を得る為のモノマーとしては、次のよう
なものが挙げられる。
−メチルスチレン、p−メチルスチレン、p−メトキシ
スチレン、p−フェニルスチレン、p−クロルスチレ
ン、3,4−ジクロルスチレン、p−エチルスチレン、
2,4−ジメチルスチレン、p−n−ブチルスチレン、
p−tert−ブチルスチレン、p−n−ヘキシルスチ
レン、p−n−オクチルスチレン、p−n−ノニルスチ
レン、p−n−デシルスチレン、p−n−ドデシルスチ
レンの如きスチレン誘導体;エチレン、プロピレン、ブ
チレン、イソブチレンの如きエチレン不飽和モノオレフ
ィン類;ブタジエン,イソプレンの如き不飽和ポリエン
類;塩化ビニル、臭化ビニル、沸化ビニルの如きハロゲ
ン化ビニル類;酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ベン
ゾエ酸ビニルの如きビニルエステル類;メタクリル酸メ
チル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メ
タクリル酸n−ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタ
クリル酸n−オクチル、メタクリル酸ドデシル、メタク
リル酸−2−エチルヘキシル、メタクリル酸ステアリ
ル、メタクリル酸フェニル、メタクリル酸ジメチルアミ
ノエチル、メタクリル酸ジエチルアミノエチルの如きα
−メチレン脂肪族モノカルボン酸エステル類;アクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸n−ブチル、
アクリル酸イソブチル、アクリル酸プロピル、アクリル
酸n−オクチル、アクリル酸ドデシル、アクリル酸2−
エチルヘキシル、アクリル酸ステアリル、アクリル酸2
−クロルエチル、アクリル酸フェニルの如きアクリル酸
エステル類;ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエー
テル、ビニルイソブチルエーテルの如きビニルエーテル
類;ビニルメチルケトン、ビニルヘキシルケトン、メチ
ルイソプロペニルケトンの如きビニルケトン類;N−ビ
ニルピロール、N−ビニルカルバゾール、N−ビニルイ
ンドール、N−ビニルピロリドンの如きN−ビニル化合
物;ビニルナフタリン類;アクリロニトリル、メタクリ
ロニトリル、アクリルアミドの如きアクリル酸誘導体も
しくはメタクリル酸誘導体が挙げられる。これらのビニ
ルモノマーは単独もしくは2つ以上のモノマーを混合し
て用いられる。
レン−アクリル系共重合体となるようなモノマーの組み
合わせが好ましい。
温時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークト
ップ温度が70〜120℃(好ましくは70〜100
℃、より好ましくは70〜90℃、更に好ましくは70
〜80℃)であるワックス成分を有することを特徴とし
ている。このようなワックス成分は、回転加圧部材汚れ
や端部濃度薄、コールドオフセットが発生し易い状況で
トナー表面に溶け出し易いために効果を示す。
℃より低い場合には、トナーの保存性、現像耐久性、耐
高温オフセット性等が悪化し易い。最大吸熱ピークのピ
ークトップ温度が120℃より高い場合には、ワックス
成分がトナー表面に溶け出しにくくなり、回転加圧部材
汚れや端部濃度薄、コールドオフセットへの効果が望め
なくなる。
温時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピーク半
値幅が12℃以下、より好ましくは10℃以下、更に好
ましくは8℃以下のワックス成分を用いるのが良い。
面に溶け出し易い性質があるため、少ない添加量でも優
れた効果を得られる。また、添加量を増やしてもトナー
の保存性に悪影響を及ぼさないため、更に効果を増すこ
とも可能となる。半値幅が12℃より大きいと、保存性
が悪化する場合がある。
温時の吸熱ピークにおいて、始点オンセット温度が50
℃以上(より好ましくは60℃以上)で、終点オンセッ
ト温度が100℃以下(より好ましくは90℃以下)で
あるワックス成分を用いることが好ましい。このような
ワックス成分はトナーの弾性を維持しながらトナー表面
に溶け出すために、回転加圧部材汚れや端部濃度薄、コ
ールドオフセットの防止に効果がある。
保存性が悪化しやすい。終点オンセット温度が100℃
を超えると、トナー表面にワックス成分が溶け出しにく
くなり、効果が減少することがある。DSC測定法は次
の通りである。
定では、測定原理から、高精度の内熱式入力補償型の示
差走査熱量計で測定することが好ましい。例えばパーキ
ンエルマー社製のDSC−7が利用できる。
準じて行う。本発明に用いられるDSC曲線は、1回昇
温させ前履歴をとった後、温度速度10℃/minで降
温し、2度目の昇温時に測定されるDSC曲線を用い
る。各温度の定義は次のように定める。 ・最大吸熱ピークのピークトップ温度:べースラインか
らの高さが最も高いピークのピークトップ温度。 ・最大吸熱ピークの半値幅:最大吸熱ピークの、べース
ラインからピークトップまでの高さの2分の1の高さに
おけるピークの温度幅。 ・吸熱ピークの始点オンセット温度:昇温時曲線の微分
値が最大となる点における曲線の接線とベースラインと
の交点の温度。 ・吸熱ピークの終点オンセット温度:昇温時曲線の微分
値が最小となる点における曲線の接線とベースラインと
の交点の温度。
定される120℃における溶融粘度が100mPa・s
以下(好ましくは1〜50mPa・s、より好ましくは
1〜30mPa・s、更に好ましくは1〜15mPa・
s)であるワックス成分を有することが好ましい。この
ような粘度の低いワックスはトナーが加熱されワックス
が溶融した際、結着樹脂中を移動し易く、トナー表面に
溶け出しやすいため、強い離型効果を発揮する。溶融粘
度が100mPa・sより大きい場合には、本発明で用
いる定着装置においては十分な効果を発揮しにくく、回
転加圧部材汚れや端部濃度薄、コールドオフセットに効
果が得られにくい。ワックス成分の粘度の測定法は次の
通りである。
分の溶融粘度はE型回転粘度計を用いて測定される。粘
度計としては、VT−500(HAAKE社製)を利用
した。実施例においては、VT−500を用い、温度レ
ギュレータ付きオイルバスにより測定温度を120℃に
温度調整し、センサーにPK1,0.5°を使用し、シ
ェアレート6,000s-1で測定した。
なものが利用できる。例えばポリプロピレンワックス、
ポリエチレンワックス、マイクロクリスタリンワック
ス、カルナバワックス、フィッシャートロプシュワック
ス、パラフィンワックス、高級アルコール系ワックス、
エステルワックス等の化合物、及びこれらの酸化物やグ
ラフト変性物が挙げられる。
レフィンを高圧下でラジカル重合したポリオレフィン;
高分子量ポリオレフィン重合時にえられる低分子量副生
成物を精製したポリオレフィン;低圧下でチーグラー触
媒、メタロセン触媒等の触媒を用いて重合したポリオレ
フィン;放射線、電磁波、光等を利用して重合したポリ
オレフィン;高分子量ポリオレフィンを熱分解して得ら
れる低分子量ポリオレフィン;パラフィンワックス、マ
イクロクリスタリンワックス、フィッシャートロプシュ
ワックス;ジントール法、ヒドロコール法、アーゲ法等
により合成される合成炭化水素ワックス;炭素数1個の
化合物をモノマーとする合成ワックス、水酸基、カルボ
キシル基などの官能基を有する炭化水素系ワックス;炭
化水素系ワックスと官能基を有する炭化水素系ワックス
との混合物などがある。
法、溶剤法、再結晶法、真空蒸留法、超臨界ガス抽出
法、融液晶析法等を用いて分子量分布をシャープにした
ものや低分子量固形脂肪酸、低分子量固形アルコール、
低分子量固形化合物、その他の不純物を除去したものが
好ましく用いられる。
ワックス、フィッシャートロプシュワックス、メタロセ
ン触媒を用いて合成されたポリエチレン、ポリエチレン
重合時に得られる低分子量副生物の蒸留生成物等であ
る。本発明のトナーにおいては、これらのワックス成分
の含有量は、結着樹脂100質量部に対して0.1〜2
0質量部、好ましくは0.5〜10質量部で用いるのが
良い。
空隙率が0.4〜0.7(好ましくは0.45〜0.6
5)であることを特徴とする。空隙率がこの範囲にある
と、記録材上にトナー粒子が密に詰まった状態(記録材
単位面積当たりに現像されているトナー質量が同じで
も、トナー像の高さが低い)で現像されているため、定
着装置のニップ部で多少こすられてもトナー像の乱れが
起こりにくく、端部濃度薄の防止に効果がある。また、
記録材上にトナー粒子が密に詰まった状態で現像されて
いるため、定着時に小さな加圧力でトナーと記録材の接
着力を高めることができ、本発明で用いる定着装置にお
いてもコールドオフセットの発生を抑制することができ
る。空隙率が0.4より小さいとトナーが均一に帯電し
にくくなり、画像濃度が低くなったり、カブリが多くな
る。0.7より大きいと端部濃度薄、コールドオフセッ
トの防止に効果がなくなる。
カなどの外部添加剤の量や種類を変化させることで調節
できる。具体的には、トナーの粒径を小さく、微粉量を
多くするほど空隙率は大きくなり易く、逆にトナーの粒
径を大きく、微粉量を少なくするほど空隙率は小さくな
り易い。また、シリカなどの外部添加剤の量を多くして
トナーの流動性を良くすると空隙率は小さくなり易い。
れる。
す。
錠剤成型器に入れ、約1.96mPa(200kgf/
cm2)の圧力で1分間加圧し成型する。このサンプル
の体積及び質量を測定し真密度を求める。
(株)製のパウダーテスターを用い、該パウダーテスタ
ーに付属している容器を使用して、該パウダーテスター
の取扱説明書の手順にしたがって測定した値を言う。す
なわち、パウダーテスターの測定用カップ(内容積:V
cm3)にトナーをすり切り一杯入れ、タッピングを行
う。タッピング終了後、余分なトナーをブレードですり
切った後トナーの質量(Wg)を測定し、次の式により
タップ密度を得ることができる。
成分現像剤として用いることができ、二成分現像方法に
用いる場合のキャリアとしては、従来知られているもの
がすべて使用可能であるが、具体的には、表面酸化また
は未酸化の鉄、ニッケル、コバルト、マンガン、クロ
ム、希土類等の金属及びそれらの合金または酸化物など
の平均粒径20〜300μmの粒子が使用される。
レン系樹脂、アクリル系樹脂、シリコーン系樹脂、フッ
素系樹脂、ポリエステル樹脂等の物質を付着または被覆
させたもの等が好ましく使用される。
磁性トナーとしても使用しうる。この場合、磁性材料は
着色剤の役割をかねることもできる。本発明において、
磁性トナー中に含まれる磁性材料としては、マグネタイ
ト、マグヘマイト、フェライト等の酸化鉄;鉄、コバル
ト、ニッケルのような金属或はこれらの金属アルミニウ
ム、コバルト、銅、鉛、マグネシウム、スズ、亜鉛、ア
ンチモン、ベリリウム、ビスマス、カドミウム、カルシ
ウム、マンガン、セレン、チタン、タングステン、バナ
ジウムのような金属の合金及びその混合物等が挙げられ
る。
下、好ましくは0.1〜0.5μmのものが好ましい。
トナー中に含有させる量としては樹脂成分100質量部
に対し約20〜200質量部、特に好ましくは樹脂成分
100質量部に対し40〜150質量部が良い。
は、任意の適当な顔料又は染料があげられる。例えば顔
料としてカーボンブラック、アニリンブラック、アセチ
レンブラック、ナフトールイエロー、ハンザイエロー、
ローダミンレーキ、アリザリンレーキ、ベンガラ、フタ
ロシアニンブルー、インダンスレンブルー等がある。こ
れらは定着画像の光学濃度を維持するのに必要充分な量
が用いられ、樹脂100質量部に対し0.1〜20質量
部、好ましくは0.2〜10質量部の添加量が良い。ま
た同様の目的で、更に染料が用いられる。例えばアゾ系
染料、アントラキノン系染料、キサンテン系染料、メチ
ン系染料があり樹脂100質量部に対し0.1〜20質
量部、好ましくは0.3〜10質量部の添加量が良い。
せることが好ましい。
記化合物が挙げられる。
効であり、モノアゾ金属錯体、アセチルアセトン金属錯
体、芳香族ハイドロキシカルボン酸、芳香族ダイカルボ
ン酸系の金属錯体がある。他には、芳香族ハイドロキシ
カルボン酸、芳香族モノ及びポリカルボン酸及びその金
属塩、無水物、エステル類、ビスフェノール等のフェノ
ール誘導体類などがある。
ゾ系金属錯体が好ましい。
しく、置換基としてはハロゲン、アルキル基、アニリド
基が好ましく、カウンターイオンとしては水素、アルカ
リ金属、アンモニウム、脂肪族アンモニウムが好まし
い。またカウンターイオンの異なる錯塩の混合物も好ま
しく用いられる。
有機酸金属錯体も負帯電性を与える荷電制御剤として好
ましい。
Zn又はAlが好ましく、置換基としてはアルキル基、
アニリド基、アリール基、ハロゲンが好ましく、カウン
ターイオンは水素、アンモニウム、脂肪族アンモニウム
が好ましい。
記の化合物がある。
物;トリブチルベンジルアンモニウム−1−ヒドロキシ
−4−ナフトスルフォン酸塩、テトラブチルアンモニウ
ムテトラフルオロボレートなどの四級アンモニウム塩、
及びこれらの類似体であるホスホニウム塩等のオニウム
塩及びこれらのレーキ顔料、トリフェニルメタン染料及
びこれらのレーキ顔料、(レーキ化剤としては、りんタ
ングステン酸、りんモリブデン酸、りんタングステンモ
リブデン酸、タンニン酸、ラウリン酸、没食子酸、フェ
リシアン化物、フェロシアン化物など)高級脂肪酸の金
属塩;ジブチルスズオキサイド、ジオクチルスズオキサ
イド、ジシクロヘキシルスズオキサイドなどのジオルガ
ノスズオキサイド;ジブチルスズボレート、ジオクチル
スズボレート、ジシクロヘキシルスズボレートなどのジ
オルガノスズボレート類;グアニジン化合物、イミダゾ
ール化合物。これらを単独で或いは2種類以上組合せて
用いることができる。これらの中でも、トリフェニルメ
タン化合物、カウンターイオンがハロゲンでない四級ア
ンモニウム塩が好ましく用いられる。また一般式(3)
たスチレン、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステ
ルの如き重合性モノマーとの共重合体を正荷電性制御剤
として用いることができる。この場合これらの荷電制御
剤は、結着樹脂(の全部または一部)としての作用をも
有する。
が本発明の正荷電制御剤として好ましい。
ては、トナー内部に添加する方法と外添する方法があ
る。これらの電荷制御剤の使用量としては、結着樹脂の
種類、他の添加剤の有無、分散方法を含めたトナー製造
方法によって決定されるもので、一義的に限定されるも
のではないが、好ましくは結着樹脂100質量部に対し
て0.1〜10質量部、より好ましくは0.1〜5質量
部の範囲で用いられる。
現像性、流動性、耐久性向上の為、シリカ微粉末を添加
することが好ましい。
T法で測定した窒素吸着による比表面積が20m2/g
以上(特に30〜400m2/g)の範囲内のものが良
好な結果を与える。トナー100質量部に対してシリカ
微粉体0.01〜8質量部、好ましくは0.1〜5質量
部使用するのが良い。
水化、帯電性コントロールなどの目的でシリコーンワニ
ス、各種変性シリコーンワニス、シリコーンオイル、各
種変性シリコーンオイル、シランカップリング剤、シリ
ル化剤、その他の有機ケイ素化合物等の処理剤で、ある
いは種々の処理剤で併用して処理されていることも好ま
しい。
次の無機粉体を添加することも好ましい。マグネシウ
ム、亜鉛、アルミニウム、セリウム、コバルト、鉄、ジ
ルコニウム、クロム、マンガン、ストロンチウム、錫、
アンチモンなどの金属酸化物;チタン酸カルシウム、チ
タン酸マグネシウム、チタン酸ストロンチウムなどの複
合金属酸化物;炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭
酸アルミニウム等の金属塩;カオリンなどの粘土鉱物;
アパタイトなどリン酸化合物;炭化ケイ素、窒化ケイ素
などのケイ素化合物;カーボンブラックやグラファイト
などの炭素粉末が挙げられる。なかでも、酸化亜鉛、酸
化アルミニウム、酸化コバルト、二酸化マンガン、チタ
ン酸ストロンチウム、チタン酸マグネシウムなどが好ま
しい。
できる。テフロン(登録商標)、ポリフッ化ビニリデン
などのフッ素樹脂;フッ化カーボンなどのフッ素化合
物;ステアリン酸亜鉛等の脂肪酸金属塩;脂肪酸、脂肪
酸エステル等の脂肪酸誘導体;硫化モリブデン、アミノ
酸およびアミノ酸誘導体が挙げられる。
脂、ワックス、必要に応じて着色剤としての顔料又は染
料、磁性体、荷電制御剤、その他の添加剤等を、ヘンシ
ェルミキサー、ボールミル等の混合機により充分混合し
てから加熱ロール、ニーダー、エクストルーダーの如き
熱混練機を用いて溶融混練して樹脂類を互いに相溶せし
めた中に顔料、染料、磁性体等を分散又は溶解せしめ、
冷却固化後粉砕及び分級を行って本発明に係るトナーを
得ることができる。
ルミキサー等の混合機により充分混合し、本発明に係る
トナーを得ることができる。
ては、ヘンシェルミキサー(三井鉱山社製);スーパー
ミキサー(カワタ社製);リボコーン(大川原製作所社
製);ナウターミキサー、タービュライザー、サイクロ
ミックス(ホソカワミクロン社製);スパイラルピンミ
キサー(太平洋機工社製);レーディゲミキサー(マツ
ボー社製)が挙げられ、混練機としては、KRCニーダ
ー(栗本鉄工所社製);ブス・コ・ニーダー(Buss
社製);TEM型押し出し機(東芝機械社製);TEX
二軸混練機(日本製鋼所社製);PCM混練機(池貝鉄
工所社製);三本ロールミル、ミキシングロールミル、
ニーダー(井上製作所社製);ニーデックス(三井鉱山
社製);MS式加圧ニーダー、ニダールーダー(森山製
作所社製);バンバリーミキサー(神戸製鋼所社製)が
挙げられ、粉砕機としては、カウンタージェットミル、
ミクロンジェット、イノマイザ(ホソカワミクロン社
製):IDS型ミル、PJMジェット粉砕機(日本ニュ
ーマチック工業社製);クロスジェットミル(栗本鉄工
所社製);ウルマックス(日曹エンジニアリング社
製);SKジェット・オー・ミル(セイシン企業社
製);クリプトロン(川崎重工業社製);ターボミル
(ターボ工業社製)が挙げられ、分級機としては、クラ
ッシール、マイクロンクラッシファイアー、スペディッ
ククラシファイアー(セイシン企業社製);ターボクラ
ッシファイアー(日新エンジニアリング社製);ミクロ
ンセパレータ、ターボプレックス(ATP)、TSPセ
パレータ(ホソカワミクロン社製);エルボージェット
(日鉄鉱業社製)、ディスパージョンセパレータ(日本
ニューマチック工業社製);YMマイクロカット(安川
商事社製)が挙げられ、粗粒などをふるい分けるために
用いられる篩い装置としては、ウルトラソニック(晃栄
産業社製);レゾナシーブ、ジャイロシフター(徳寿工
作所社製);バイブラソニックシステム(ダルトン社
製);ソニクリーン(新東工業社製);ターボスクリー
ナー(ターボ工業社製);ミクロシフター(槙野産業社
製);円形振動篩い等が挙げられる。
(低消費電力化)とユーザの操作性向上(クイックプリ
ント)とを両立させる装置として、特開昭59−337
87号公報に示されるように、加熱源として高周波誘導
を利用した誘導加熱方式の定着装置が提案されている。
る中空の定着ローラの内部にコイルが同心状に配置され
ており、このコイルに高周波電流を流して生じた高周波
磁界により定着ローラに誘導渦電流を発生させ、定着ロ
ーラ自体の表皮抵抗によって定着ローラそのものをジュ
ール発熱させるようになっている。
気−熱変換効率がきわめて向上するため、ウエイト時間
の短縮化が可能となる。
遮断部材)を組み合わすことで、高周波磁界の発生を効
率的に行うことができる。
高周波磁束の効果的な集中や、発熱部位以外への磁界の
遮蔽効果により、定着装置として必要な熱量を低電力で
発生させることができる。
る好適な定着装置の実施の形態を例示的に詳しく説明す
る。ただし、この実施の形態に記載されている構成部品
の寸法、材質、形状、その相対配置などは、特に特定的
な記載がないかぎりは、本発明の範囲をそれらのみに限
定する趣旨のものではない。
写機やプリンター等の画像形成装置に適用されるもので
あるが、画像形成装置については公知技術であるのでそ
の詳細な説明は省略する。
の画像形成装置に備えられる、いわゆる定着装置として
加熱装置を適用した場合について説明する。
の電子写真プロセスによって、シート上に未定着のトナ
ー画像を形成し、その後、このシートに加熱かつ加圧し
てトナー画像を定着させるために、定着装置が備えられ
るものである。
定着装置の概略構成断面図である。
ば、外径40mm,厚さ0.7mmの鉄製の芯金シリン
ダ11(発熱層)に、表面の離型性を高めるために例え
ばPTFE10〜50μmや、PFA10〜50μmの
離型層12を設けることで構成される。
芯金14と、その外周面に形成される表面離型性耐熱ゴ
ム層である弾性層15とからなる。
され、図示しない定着ユニットフレームに回転自在に取
り付けられている。
支持されていて、定着ローラ1のみを駆動する構成にな
っている。
していて、圧接部(ニップ部)での摩擦力で従動回転す
る様に配置してある。
軸方向に、例えばバネなどを用いた図示しない機構によ
って加圧されている。
g重)で荷重されて、その場合の圧接部の幅(ニップ
部;図3中、N)は約6mmに構成される。
させてニップ幅(N)を変えてもよい。
接するように配置され、温度センサー6の検出信号をも
とに励磁手段としての励磁コイル3への電力供給を増減
させることで、定着ローラ1の表面温度が所定の一定温
度になるように自動制御される。
担持しながら搬送される転写材16を、定着ローラ1と
加圧ローラ2との圧接部(ニップ部)へ案内する位置に
配置される。
または近接して配置されて、定着画像13が形成された
転写材16が定着ローラ1へ巻き付いてしまうのを防止
する。
ア4(以下コアと称す)の中央突起部に導線を巻き、定
着ローラ内周面に沿わせるような構造になるように、P
PS、PEEK、フェノール樹脂等の耐熱性樹脂からな
るホルダー5の外部に配設されている。
の交流電流が印加される。
磁率を有した磁界遮断手段としてのコア4に導かれて発
熱手段としての定着ローラ1の内面に磁束と渦電流を発
生させ、さらに定着ローラ1の固有抵抗により、ジュー
ル熱が発生する。
3の巻き数を増やしたり、コア4をフェライト、パーマ
ロイといった高透磁率で残留磁束密度の低いものを用い
たり、交流電流の周波数を高くすると良い。
向に延びる断面T形状に構成されており、励磁コイル3
により励磁して発生した磁界を遮断して、加熱部に向け
て磁界を集中させるようになっている。
度を定着に最適な所定の、例えば190℃で温調させる
と、励磁コイルには約200W程度の電力の供給が必要
である。そのときの励磁コイルの温度は約210℃、磁
性体コアの温度は約200℃になる。
量に定着した時には、励磁コイルには450W程度の電
力の供給が必要で、その時励磁コイルの温度は約230
℃、磁性体コアの温度は約220℃になる。
ローラを用いた場合を示したが、定着ローラの代わりに
薄膜金属フィルムからなる構成を採用することももちろ
ん可能である。
る。
1に示した。ワックスAのDSC測定結果を図4に示
す。
フラスコ内にキシレン300質量部を投入し、撹拌しな
がら容器内を充分に窒素で置換した後、昇温して還流さ
せる。
リル酸−n−ブチル18質量部、マレイン酸モノブチル
7質量部及びジーtert−ブチルパーオキサイド2質
量部の混合液を4時間かけて滴下した後、2時間保持し
重合を完了し、低分子量重合体(L−1)溶液を得た。
フラスコ内に脱気水180質量部とポリビニルアルコー
ルの2質量%水溶液20質量部を投入した後、スチレン
70質量部、アクリル酸−n−ブチル25質量部、マレ
イン酸モノブチル5質量部、ジビニルベンゼン0.00
5質量部、及び2,2−ビス(4,4−ジ−tert−
ブチルパーオキシシクロヘキシル)プロパン(半減期1
0時間温度;92℃)0.1質量部の混合液を加え、撹
拌し懸濁液とした。
5℃まで昇温して、重合を開始した。同温度に24時間
保持した後、ベンゾイルパーオキサイド(半減期10時
間温度;72℃)0.1質量部を追加添加した。さら
に、12時間保持して重合を完了し、高分子量重合体
(H−1)を得た。その後、該高分子量重合体を濾別
し、水洗、乾燥させた。
に、キシレン100質量部、上記高分子量重合体(H−
1)25質量部を投入し、昇温して還流下で撹拌し、予
備溶解を行う。この状態で12時間保持し、予備溶解液
(Y−1)を得た。
1)の均一溶液300質量部を投入し、還流させる。上
記予備溶解液(Y−1)と低分子量重合体(L−1)溶
液を還流下で混合した後、有機溶剤を留去し、得られた
樹脂を冷却・固化後粉砕してトナー用結着樹脂組成物
(I)を得た。
PCの分子量分布におけるメインピークはMw=156
00、サブピークがMw=114万、THF不溶分は
2.1質量%、酸価は21mgKOH/gであった。
の合成:低分子量重合体(L−1)の合成と同様に、マ
レイン酸モノブチル、スチレン、アクリル酸n−ブチル
量及び開始剤量を調整し、低分子量重合体(L−2)及
び(L−3)を得た。
量重合体(H−1)の合成と同様に、マレイン酸モノブ
チル、スチレン、アクリル酸n−ブチル量及び開始剤量
を調整し、高分子量重合体(H−2)を得た。
フラスコにスチレン85質量部、メタクリル酸ブチル1
5質量部投入し、塊状重合させた後、キシレンを添加し
溶媒存在下で溶液重合を完了し、高分子量重合体(H−
3)を得た。
高分子量重合体(H−1)〜(H−3)と低分子量重合
体(L−1)〜(L−3)を表2に示すように組み合わ
せ、樹脂組成物の製造例1と同様にして樹脂組成物(I
I)〜(IV)を得た。その分子量分布等の結果を表2
に示す。
ノブチルを使用せず、ジビニルベンゼン及び開始剤量を
調整し、低分子量重合体(L−1)の合成と同様にして
分子量分布におけるピークが一つの、樹脂組成物(V)
を得た。
20℃に設定した二軸混練押し出し機によって混練し
た。得られた混練物を冷却しカッターミルで粗粉砕した
後、ジェット気流を用いた粉砕機を用いて微粉砕し、コ
アンダ効果を利用した多分割分級機を用いて分級し、重
量平均径6.8μmの負帯電性磁性トナーを得た。
性シリカ0.8質量部をヘンシェルミキサーで外添混合
しトナー1を得た。トナー1のTHF不溶分量及び可溶
成分の分子量分布におけるピーク分子量、120℃での
トナーの溶融粘度、タップ密度から求めた空隙率を表3
に示す。
試験、保存性試験、現像耐久試験、回転加圧部材汚れ及
び端部濃度薄の評価の結果を表4に示す。その結果、良
好な定着特性、耐久特性、保存性が得られ、回転加圧部
材汚れ及び端部濃度薄の発生もなかった。
た電磁誘導方式による定着装置の定着温度を任意に設定
できるようにし、プロセススピードを75mm/se
c、加圧力を83N、ニップが4mmとなるようにした
外部定着器を用いた。110〜220℃の温度範囲で5
℃おきに温調し、それぞれの温度で75g/m2紙を用
いた未定着画像の定着を行い、得られた画像を4.9k
Paの荷重をかけたシルボン紙で5往復摺擦し、摺擦前
後の画像濃度の濃度低下率が5%以下になる点を定着温
度とした。この温度が低いほど低温定着性に優れたトナ
ーである。
定着試験で画像上にオフセット現象による汚れが発生し
はじめた温度を目視で確認した。この温度が高いほど耐
高温オフセット性に優れたトナーである。
定着試験で画像上にオフセット現象による汚れが発生し
た温度を目視で確認した。この温度が低いほど耐コール
ドオフセット性に優れたトナーである。
リンターLBP−450(A4で12枚/分:キヤノン
株式会社製)を改造して電磁誘導方式による定着装置を
組み込み、A4サイズの画像面積率5%の原稿でA4サ
イズの75g/m2の転写紙に低温低湿(15℃,10
%RH)、高温高湿(32.5℃,80%RH)環境で
それぞれ5000枚の画出し試験を行ない、試験後のベ
タ黒画像の画像濃度を測定した。低温低湿環境について
はベタ白画像のカブリも測定を行った。画像濃度は、マ
クベス濃度計(マクベス社製)でSPIフィルターを使
用して反射濃度の測定を行い、5点平均で算出した。カ
ブリは、反射濃度計(リフレクトメーターモデル TC
−6DS 東京電色社製)を用いて測定し、ベタ白部反
射濃度の最悪値から、画像形成前の転写材の反射平均濃
度を引いたものをカブリ量とした。
カップに入れ、50℃の恒温槽に5日間安置し、その時
のトナーのブロッキング程度を評価した。 ○:トナーの流動性は変わらない ○△:流動性は悪化しているがすぐ回復する △:凝集体がある ×:ブロッキングしている
た改造機を使用し、75g/m2のA4サイズの転写紙
に画像面積率5%の原稿を、低温低湿環境で3枚連続プ
リント後10分間停止するというプリントモードで、1
000枚の画出し試験を行ない、試験後の定着器の回転
加圧部材の汚れの程度と、転写紙に黒ポチ等の汚れが出
ているかを目視で評価した。 ◎:回転加圧部材に汚れが全く無い ○:回転加圧部材にわずかに汚れがあるが、転写紙には
汚れは出ていない ○△:転写紙1枚あたりに1〜3点の汚れが出ている △:転写紙1枚あたりに4〜6点の汚れが出ている △×:転写紙1枚あたりに7〜10点の汚れが出ている ×:転写紙全体にひどい汚れがある
で用いた電磁誘導方式による外部定着装置を用い、定着
温度を190℃、プロセススピードを100mm/se
c、加圧力を78N、ニップが6mmとなるように設定
し、75g/m2紙を用いた均一なベタ黒未定着画像の
定着を行い、得られた画像の両端から1cmの部分の画
像濃度6点の平均を端部濃度とし、中央部の画像濃度3
点の平均から引いた濃度差を端部濃度薄として評価し
た。画像濃度は、マクベス濃度計(マクベス社製)でS
PIフィルターを使用して反射濃度の測定を行った。濃
度差が小さいほど濃度均一性に優れたトナーである。 ◎:濃度差0以上0.02未満 ○:濃度差0.02以上0.05未満 ○△:濃度差0.05以上0.10未満 △:濃度差0.10以上0.15未満 △×:濃度差0.15以上0.20未満 ×:濃度差0.20以上
を表3に示した様に変える以外は実施例1と同様にし
て、トナー2〜10を得、実施例1と同様に評価を行っ
た。
を変更して重量平均径10.2μmの負帯電性磁性トナ
ーを得た。このトナー100質量部に負帯電性疎水性シ
リカ0.6質量部をヘンシェルミキサで外添混合しトナ
ー11を得、実施例1と同様に評価を行った。
を変更して重量平均径4.1μmの負帯電性磁性トナー
を得た。このトナー100質量部に負帯電性疎水性シリ
カ1.2質量部をヘンシェルミキサで外添混合しトナー
12を得、実施例1と同様に評価を行った。
表3に示した様に変える以外は実施例1と同様にして、
トナー13〜15を得、実施例1と同様に評価を行っ
た。
画像形成方法とトナーを組み合わせることで、現像性、
低温定着性、耐高温オフセット性、耐コールドオフセッ
ト性に優れ、かつ回転加圧部材汚れや端部濃度薄の防止
に特に優れた性能を示すトナー及び画像形成方法を提供
することができる。
断面図である。
断面図である。
断面図である。
ある。
Claims (28)
- 【請求項1】 (i)磁界発生手段と、(ii)電磁誘
導により発熱する発熱層及び離型層を少なくとも有する
回転加熱部材と、(iii)該回転加熱部材とニップを
形成している回転加圧部材とを、記録材を介して該回転
加熱部材を押圧しながら該記録材上のトナー画像を加熱
定着して、記録材に定着画像を形成する画像形成方法に
適用されるトナーであり、 該トナーは、少なくとも結着樹脂及びワックス成分を含
有した組成物で形成された現像用トナーであり、 該トナー組成物の樹脂成分は、THF可溶分のGPCの
クロマトグラムにおいて、分子量3×103〜3×104
の領域にメインピークを有し、かつ分子量1×105〜
3×106の領域にサブピーク又はショルダーを有し、 該ワックスは、DSCで測定される昇温時の吸熱ピーク
において最大吸熱ピークのピークトップ温度が70〜1
20℃であり、 該トナーは、タップ密度から求めた空隙率が0.4〜
0.7であることを特徴とするトナー。 - 【請求項2】 該ワックスは、E型粘度計で測定される
120℃における溶融粘度が100mPa・s以下であ
ることを特徴とする請求項1に記載のトナー。 - 【請求項3】 該ワックスは、E型粘度計で測定される
120℃における溶融粘度が1〜50mPa・sである
ことを特徴とする請求項1に記載のトナー。 - 【請求項4】 該トナーの120℃での粘度が1×10
3〜5×105Pa・sであることを特徴とする請求項1
乃至3のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項5】 該ワックスは、DSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークトッ
プ温度が70〜100℃であることを特徴とする請求項
1乃至4のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項6】 該ワックスは、DSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークトッ
プ温度が70〜90℃であることを特徴とする請求項1
乃至4のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項7】 該ワックスは、DSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークトッ
プ温度が70〜80℃であることを特徴とする請求項1
乃至4のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項8】 該ワックスは、DSCで測定される昇温
時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が12
℃以下であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれ
かに記載のトナー。 - 【請求項9】 該ワックスは、DSCで測定される昇温
時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が10
℃以下であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれ
かに記載のトナー。 - 【請求項10】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が8
℃以下であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれ
かに記載のトナー。 - 【請求項11】 該ワックスのDSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、始点オンセット温度が50℃
以上であり、終点オンセット温度が100℃以下である
ことを特徴とする請求項1乃至10のいずれかに記載の
トナー。 - 【請求項12】 該ワックスのDSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、始点オンセット温度が60℃
以上であり、終点オンセット温度が90℃以下であるこ
とを特徴とする請求項1乃至10のいずれかに記載のト
ナー。 - 【請求項13】 該トナーは、タップ密度から求めた空
隙率が0.45〜0.65であることを特徴とする請求
項1乃至12のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項14】 該結着樹脂の酸価が0.1〜100m
gKOH/gであることを特徴とする請求項1乃至13
のいずれかに記載のトナー。 - 【請求項15】 加熱加圧手段により記録材上のトナー
画像を加熱定着して記録材に定着画像を形成する画像形
成方法であり、トナー画像を形成しているトナーは、少
なくとも結着樹脂及びワックス成分を含有した組成物で
形成された現像用トナーであり、該トナー組成物の樹脂
成分は、THF可溶分のGPCのクロマトグラムにおい
て、分子量3×103〜3×104の領域にメインピーク
を有し、かつ分子量1×105〜3×106の領域にサブ
ピーク又はショルダーを有し、該ワックスは、DSCで
測定される昇温時の吸熱ピークにおいて最大吸熱ピーク
のピークトップ温度が70〜120℃であり、該トナー
は、タップ密度から求めた空隙率が0.4〜0.7であ
り、該加熱加圧手段は、(i)磁界発生手段と、(i
i)電磁誘導により発熱する発熱層及び離型層を少なく
とも有する回転加熱部材と、(iii)該回転加熱部材
とニップを形成している回転加圧部材とを、記録材を介
して該回転加熱部材を押圧しながら該記録材上のトナー
画像を加熱定着して、記録材に定着画像を形成する画像
形成方法。 - 【請求項16】 該ワックスは、E型粘度計で測定され
る120℃における溶融粘度が100mPa・s以下で
あることを特徴とする請求項15に記載の画像形成方
法。 - 【請求項17】 該ワックスは、E型粘度計で測定され
る120℃における溶融粘度が1〜50mPa・sであ
ることを特徴とする請求項15に記載の画像形成方法。 - 【請求項18】 該トナーの120℃での粘度が1×1
03〜5×105Pa・sであることを特徴とする請求項
15乃至17のいずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項19】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークト
ップ温度が70〜100℃であることを特徴とする請求
項15乃至18のいずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項20】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークト
ップ温度が70〜90℃であることを特徴とする請求項
15乃至18のいずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項21】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークにおいて、最大吸熱ピークのピークト
ップ温度が70〜80℃であることを特徴とする請求項
15乃至18のいずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項22】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が1
2℃以下であることを特徴とする請求項15乃至21の
いずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項23】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が1
0℃以下であることを特徴とする請求項15乃至21の
いずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項24】 該ワックスは、DSCで測定される昇
温時の吸熱ピークの最大吸熱ピークのピーク半値幅が8
℃以下であることを特徴とする請求項15乃至21のい
ずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項25】 該ワックスのDSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて、始点オンセット温度が50℃
以上であり、終点オンセット温度が100℃以下である
ことを特徴とする請求項15乃至24のいずれかに記載
の画像形成方法。 - 【請求項26】 該ワックスのDSCで測定される昇温
時の吸熱ピークにおいて始点オンセット温度が60℃以
上であり、終点オンセット温度が90℃以下であること
を特徴とする請求項15乃至24のいずれかに記載の画
像形成方法。 - 【請求項27】 該トナーは、タップ密度から求めた空
隙率が0.45〜0.65であることを特徴とする請求
項15乃至26のいずれかに記載の画像形成方法。 - 【請求項28】 該結着樹脂の酸価が0.1〜100m
gKOH/gであることを特徴とする請求項15乃至2
7のいずれかに記載の画像形成方法。
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