JP2001235950A - 定着ベルト及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ２０ｐｐｍを越える高速通紙の条件下におい
ても、十分な耐摩耗性を有する定着ベルト及びその製造
方法を提供する。 【解決手段】 耐熱性エンドレスベルト層と表面に設け
られた離型層とを有する定着ベルトにおいて、前記離型
層が、ビッカース硬度１３Ｈｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）
０．４μｍ以下であり、厚さ２５μｍ以上のフッ素樹脂
層であることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性エンドレス
ベルト層と表面に設けられたフッ素樹脂の離型層とを有
する定着ベルト及びその製造方法に関し、特に、高速通
紙による定着に有用な技術である。

【０００２】

【従来の技術】複写機、ファクシミリ、プリンター等の
画像形成装置において、転写紙に画像を定着する画像定
着法として、熱ロール定着法が知られている。この熱ロ
ール定着法は、熱ローラとプレスローラとを対向配置
し、転写紙を両ローラ間に送り込む方法であり、熱ロー
ラに内蔵されているヒータの発熱により転写紙に仮着さ
れたトナーを溶融定着させると共に、プレスローラによ
り加圧して定着を強固にし、それによって転写紙上にト
ナーによる画像を形成するものである。当該熱ロール定
着法による場合、ロール間の接触面積が小さい為、トナ
ーを転写紙に溶融定着させるためには圧力負荷を高めな
ければならなかった。さらに近年の高速化の要求によ
り、通紙速度が１０ｐｐｍを越えると、ロール間の圧力
負荷も増大しなければならず、そのためロール表面のト
ナー離形層の摩耗が激しく、短いライフでオフセットが
生じると言う問題があった。

【０００３】これら熱ローラ定着法の問題に対し、ベル
ト定着法が提案されている。このベルト定着法は、ロー
ラとべルトを対向配置した構成となっており、転写紙を
これらの間に送り込むことによってトナーを定着させ
る。この場合、加圧、加熱、駆動、離形という基本機能
は熱ローラ定着法と同様に必要であるが、これら機能は
ロール側に持たせても、ベルト側に持たせてもかまわな
い。このように片側を追従性の良いベルトにすること
で、接触面積を増やし、圧力負荷を低減することができ
る。しかし、このベルト定着法においても、通紙速度が
２０ｐｐｍを越えると圧力負荷も更に高まるため、離形
層の耐摩耗性が重要となる。

【０００４】ところで、従来より耐摩耗性の離形層を有
する定着ロール等として、特開平１０−１４２９９０号
公報には、ロールにゴム層を介してフッ素樹脂層を形成
した定着ロールにおいて、フッ素樹脂層がＰＦＡ（平均
粒子径１〜１５μｍ、分子量３０万以上）２０〜９７ｗ
ｔ％とＰＴＦＥ（平均粒子径１μｍ以下、分子量１００
万以上）３〜８０ｗｔ％で形成された定着ロールが開示
されている。

【０００５】また、特開平１０−１８６９２３号公報に
は、ＰＦＡ（平均粒子径５μｍ以上、分子量６５万以
上）もしくはＰＦＡ（平均粒子径５μｍ以上、分子量６
５万以上）２０〜８０重量％とＰＦＡ（平均粒子径１μ
ｍ以下）８０〜２０重量％のフッ素樹脂層を有する定着
ベルト等が開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、耐摩耗
性を向上させるべく、上記のように高い分子量を有する
ＰＦＡの離型層や、当該ＰＦＡとＰＴＦＥを混合した離
型層においても、２０ｐｐｍを越える通紙に伴うシステ
ムの高圧力負荷の条件下においては、十分な耐摩耗性が
得られないことが判明した。即ち、ＰＦＡの粒子径が上
記のように大きく、しかも分子量が高い場合、溶融によ
る粒子の結着や組織の緻密化、平滑化が十分行いにく
く、上記公報に具体的に開示されている製造条件で得ら
れるものでは、硬度が不十分となり、その結果、耐摩耗
性が十分となっていた。

【０００７】そこで、本発明の目的は、２０ｐｐｍを越
える高速通紙の条件下においても、十分な耐摩耗性を有
する定着ベルト及びその製造方法を提供することにあ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく、離型層の材料や形成工程等について鋭意
研究したところ、小粒径のフッ素樹脂粒子を用いて、溶
融による粒子の結着や組織の緻密化、平滑化を十分行う
ことにより、２０ｐｐｍを越える高速通紙の条件下にお
いても、十分な耐摩耗性を有する高い硬度の離型層が形
成できることを見出し、本発明を完成するに至った。

【０００９】即ち、本発明の定着ベルトは、耐熱性エン
ドレスベルト層と表面に設けられた離型層とを有する定
着ベルトにおいて、前記離型層が、ビッカース硬度１３
Ｈｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）０．４μｍ以下であり、厚
さ２５μｍ以上のフッ素樹脂層であることを特徴とす
る。なお、本明細書で規定される各物性値の測定方法
は、実施例に記載の通りである。

【００１０】上記において、前記離型層の結着力が鉛筆
硬度で３Ｈ以上であることが好ましい。

【００１１】一方、本発明の製造方法は、メルトフロー
レートが３ｇ／１０ｍｉｎ以下であり、平均粒子径が５
μｍ未満であるＰＦＡ粒子又はその分散液を塗布した
後、３４０℃以上で加熱する離型層の形成工程を有する
定着ベルトの製造方法である。

【００１２】［作用効果］本発明の定着ベルトによる
と、実施例の結果が示すように、ビッカース硬度１３Ｈ
ｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）０．４μｍ以下であり、厚さ
２５μｍ以上のフッ素樹脂層を離型層とするため、２０
ｐｐｍを越える高速通紙の条件下においても、十分な耐
摩耗性を得ることができる。つまり、溶融によるフッ素
樹脂粒子の結着や組織の緻密化、平滑化が十分なことに
より、高いビッカース硬度と小さな表面粗さを得ること
ができ、厚さが十分なことと相まって、耐摩耗性が向上
すると考えられる。

【００１３】前記離型層の結着力が鉛筆硬度で３Ｈ以上
である場合、離型層の下地層との結着力が高いため、よ
り確実に耐摩耗性を向上させることができる。

【００１４】一方、本発明の製造方法によると、高分子
量で小粒径のＰＦＡ粒子を用いて、溶融による粒子の結
着や組織の緻密化、平滑化を十分行うことにより、高硬
度で平滑な離型層の形成することができる。その結果、
２０ｐｐｍを越える高速通紙の条件下においても、十分
な耐摩耗性を有する定着ベルトの製造することができ
る。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明の定着ベルトは、耐熱性エ
ンドレスベルト層と表面に設けられた離型層とを有する
ものであるが、耐熱性エンドレスベルト層と離型層の間
には、結着力を向上する為のプライマー層や、接触面積
を更に広げる為の弾性層などを設けてもよい。従って、
例えば耐熱性エンドレスベルト層に直接離型層を設けた
もの、プライマー層を介在させたもの、又は、弾性層を
更に介在させたもの等が挙げられる。なお、耐熱性エン
ドレスベルト層の内側にも、摺動性を高めるための摺動
性層などを設けてもよい。

【００１６】各層の厚みは任意に設定できるが、耐熱性
エンドレスベルト層の厚さは５〜２００μｍの範囲に設
定するのが好ましい。５μｍ未満では、座屈が発生しや
すく、２００μｍを越えると繰り出される紙との分離角
度が小さくなり、トナーの離形性が低下する傾向があ
る。プライマー層の厚さは０．５〜１０μｍの範囲が好
ましい。０．５μｍ未満では結着力が低く、１０μｍを
越えると脆くなる傾向がある。弾性層の厚さは５０〜１
０００μｍが好ましく、５０μｍ未満ではトナーを均一
に融着しにくい傾向があり、１０００μｍを超えるとベ
ルト全体の熱伝導性、電気導電性、機械特性が低下する
傾向がある。離型層は２５μｍ以上であり、３０〜５０
μｍに設定するのが好ましい。２５μｍ未満では通紙を
行なった時に、オフセットが発生するまでのライフが短
くなり、５０μｍを越えるとクラックが発生し易い傾向
がある。

【００１７】耐熱性エンドレスベルト層の耐熱性は、定
着部で使用する温度から、熱変形温度（ＡＳＴＭ：Ｄ６
４８）２００℃（１．８ＭＰａ）以上で、ＰＦＡ等を加
熱溶融する温度である３４０〜４３０℃で分解しない樹
脂や金属で、更に耐屈曲性に優れている材料が好まし
い。例えば、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエー
テルエーテルケトン、ポリフェニレンスルフィド、ポリ
ベンズイミダゾール等の耐熱性樹脂や、アルミニウム、
鉄、ニッケル、これらの合金等の金属が挙げられる。

【００１８】このなかでも機械特性、耐熱性、屈曲性に
優れたポリイミド樹脂が最適である。ポリイミド樹脂
は、例えば、酸成分であるテトラカルボン酸二無水物
と、アミン成分であるジアミンの略等モルを適当な溶媒
に溶解して反応させポリアミド酸溶液を作製し、溶媒を
乾燥後に更に高温で重合（イミド転化）させることで得
ることができる。

【００１９】なお、耐熱樹脂、金属はこれらを積層し
て、多層にしても良いし、また耐熱樹脂には有機、無機
フィラーをいれて熱特性、電気特性等をコントロールし
ても良いし、金属は単一組成の純金属でも、複数の組成
の合金でもよい。

【００２０】耐熱樹脂に入れるフィラーについては、滑
り性を上げるためにはフッ素樹脂の添加を、熱導電性を
付与するには熱伝導性粒子の添加を、電気導電性を付与
するには電気導電性粒子の添加を行なえば良い。

【００２１】具体的にはフッ素樹脂の材料としては、分
子内にフッ素原子を含むものであればよく特に限定され
るものではない。具体的にはポリテトラフルオロエチレ
ン（ＰＴＦＥ）とその変性物、テトラフルオロエチレン
−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦ
Ａ）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（Ｅ
ＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプ
ロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン
−フッ化ビニリデン共重合体 （ＴＦＥ／ＶｄＦ）、テ
トラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰ
Ａ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦ
Ｅ）、クロロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体
（ＥＣＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン−フッ化
ビニリデン共重合体（ＣＴＦＥ／ＶｄＦ）、ポリフッ化
ビニリデン（ＰＶｄＦ）、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）
などが挙げられる。

【００２２】熱導伝導性粒子としては、ダイヤモンド、
銀、銅、アルミニウム、大理石、ガラス等あるが、実用
的にはシリカ、アルミナ、酸化マグネシウム、窒化ホウ
素、酸化ベリリウムが挙げられる。

【００２３】電気導電性粒子としては、ポリアセチレ
ン、ポリピロール、ポリチオフェン等の導電性ポリマ
ー、ケッチンブラック、アセチレンブラック等のカーボ
ンやグラファイト、銀、ニッケル、銅等の金属やこれら
合金及びマイカ、カーボン、ガラス等にメッキした複合
金属、酸化錫、酸化インジウム等の酸化金属、アニオ
ン、カチオン、ノニオン、両性を有する界面活性剤が挙
げられる。

【００２４】本発明の定着ベルトは、離型層が、ビッカ
ース硬度１３Ｈｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）０．４μｍ以
下であり、厚さ２５μｍ以上のフッ素樹脂層であること
を特徴とする。ビッカース硬度１３Ｈｖ未満では、高速
通紙の条件下において十分な耐摩耗性が得られず、表面
粗さ（Ｒａ）０．４μｍを超えると、耐摩耗性の低下と
共に、トナーの定着のバラツキが生じる。かかる観点よ
り、ビッカース硬度１５Ｈｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）
０．３μｍ以下が好ましい。また、離型層の結着力が鉛
筆硬度で３Ｈ以上であることが好ましい。

【００２５】使用可能なフッ素樹脂としては、テトラフ
ルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル
共重合体（ＰＦＡ）、ＰＦＡ変性ＰＴＦＥ、ＦＥＰ、Ｐ
ＴＦＥ等が挙げられるが、ＰＦＡが特に好ましい。

【００２６】上記のような離型層は、本発明の製造方
法、即ち、メルトフローレートが３ｇ／１０ｍｉｎ以下
であり、平均粒子径が５μｍ未満であるＰＦＡ粒子又は
その分散液を塗布した後、３４０℃以上で加熱する離型
層の形成工程により、好適に得ることができる。

【００２７】フッ素樹脂のメルトフローレートは１〜３
ｇ／１０ｍｉｎが好ましく、より好ましくは１．５〜２
ｇ／１０ｍｉｎである。１ｇ／１０ｍｉｎ未満だと塗布
後、３４０℃以上で加熱しても溶融しにくいため、脆
く、荒い皮膜となり、３ｇ／１０ｍｉｎを越えると溶融
は十分で、Ｒａ０．４μｍ以下の平滑な表面は得られる
が、皮膜硬度が１３Ｈｖ未満となり耐摩耗性に劣る傾向
がある。

【００２８】ＰＦＡの平均粒子径は０．１μｍ以上５μ
ｍ未満が好ましい。平均粒子径０．１μｍ未満だと凝集
しやすく、粒径分布が不均一となり、これを塗布、加熱
すると異常突起を生じる傾向がある。平均粒子径５μｍ
以上だとこれを塗布、加熱して形成した皮膜の表面が荒
れる傾向がある。

【００２９】ＰＦＡ粒子の塗布方法は、ＰＦＡ粒子又は
その分散液を静電法、スプレー法、ディッピング法等で
塗布すればよい。なお、予め当該塗布方法等により形成
したチューブ状のものを被せてから、熱処理により収縮
させてもよい。

【００３０】ＰＦＡを溶融するための加熱温度は、３４
０〜４３０℃が好ましい。３４０℃未満では塗布時のＰ
ＦＡ粒子の溶融が不十分なため、平滑で、固い皮膜が得
られない。４３０℃を越えるとＰＦＡの分解が進む傾向
がある。なお、加熱時間は加熱温度やフッ素樹脂の平均
粒子径にもよるが、１０分間以上行うのが好ましい。

【００３１】弾性層についても、定着温度に耐えうる材
料が好ましく、フッ素ゴム、シリコーンーゴムが挙げら
れる。これらゴムの柔らかさは架橋、発泡によって制御
できるが、好ましくはショアＤ硬度で８０以下が好まし
い。８０を超えると、フルカラートナーの定着の場合等
において、トナーを均一に融着できず、紙上の印刷体の
光沢度が低下したり、ＯＨＰ上の印刷体の透明性が欠如
し、結果的に像がぼやけてしまう傾向がある。また弾性
層にも熱伝導性粒子、電気導電性粒子を分散させても良
い。

【００３２】プライマー層としては、耐熱性エンドレス
ベルト層と、離型層又は弾性層との接着性を高める各種
市販のプライマーが使用でき、ポリイミド樹脂の耐熱性
エンドレスベルト層に対しては、ポリイミド系プライマ
ーが好適に使用される。

【００３３】本発明の定着ベルトは、複写機、ファクシ
ミリ、プリンター等の画像形成装置の定着部に使用でき
るが、ベルト定着法を採用する定着部であれば何れの方
式でも使用可能である。例えば、ロール間に定着ベルト
を張設する方式、管状の定着ベルトを適当なステー等で
支持させる方式などに使用可能である。本発明は、特に
２０ｐｐｍを越える高速通紙による定着に有用である
が、更に高速通紙の場合でも高い耐久性が期待できる。
また、優れた離型性により、画像のフルカラー化に充分
に対応することができる。

【００３４】

【実施例】以下、本発明の構成と効果を具体的に示す実
施例等について説明する。なお、定着ベルトの特性、評
価等は下記のようにして行った。

【００３５】（１）ビッカース硬度 ビッカース硬度計（ＭＨ−４００（ＮＥＣ製））を用
い、圧子として対稜角８０゜の三角圧子を使用し、押込
み深さ１〜２μｍ、押込み速度２１ｎｍ／ｓｅｃにて測
定を行った。

【００３６】（２）表面粗さ（Ｒａ） 表面粗さ計（サーフコム５５４Ａ（東京精密社製））を
カットオフ０. ３２ｍｍ、測定長さ２．５ｍｍ、駆動速
度０．１２ｍｍ／ｓｅｃ、触針荷重：４００ｍｇにて測
定を行った。

【００３７】（３）鉛筆硬度 ＪＩＳ Ｋ５４００に基づく鉛筆硬度計（安田精機製作
所製）を用い、荷重５００ｇ、角度６０°にて測定を行
った。

【００３８】（４）メルトフローレ−ト ＡＳＴＭ（Ｄ３３０７）に基づいて測定した。

【００３９】（５）引張弾性率 ＡＳＴＭ（Ｄ８８５）に基づいて測定した。

【００４０】（実施例１）酸成分として３，３’，４，
４’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物を、アミン
成分としてｐ−フェニレンジアミンの略等モルをＮ−メ
チル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）に溶解（モノマー濃度
２０重量％）し、２０℃で６時間反応させて回転粘度３
３０００ポイズ（温度２０℃、Ｂ型粘度計で測定）、対
数粘度２．６のポリアミド酸溶液を作製した。次いで、
７０℃に加温してポリアミド酸溶液の粘度を１５００ポ
イズに調整した。このポリアミド酸溶液を内径３０．６
１ｍｍの金型に塗布した後、外径２９ｍｍのピグを通過
させ、１５０℃の熱風を１０ｍｉｎ当て固形状態にし
た。更にこの金型を１５０℃から１．５℃／ｍｉｎで昇
温し２２０℃に達するまで加温し、２℃／ｍｉｎで降温
し、常温に戻した。金型からポリイミドベルトを離脱し
たあと、外径２９．８ｍｍのアルミパイプにポリイミド
ベルトを差し込み、１００℃にアルミパイプとポリイミ
ドベルトを加温しながらポリイミド系プライマー（三井
デュポン製、Ｋ００１−０２）をスプレー塗布した。

【００４１】次いで、平均粒子径０．３μｍ、メルトフ
ローレートが１．７ｇ／１０ｍｉｎ（ＡＳＴＭ：Ｄ３３
０７）を有するＰＦＡ（分子量約８５万）を水に分散さ
せた３５％ディスパージョン液（三井デュポン、５１０
ＣＬ）をスプレー塗布し、４００℃３０ｍｉｎ加熱し、
ポリイミドのイミド化とＰＦＡの溶融とポリイミドとＰ
ＦＡの結着を同時に行った。

【００４２】ここで得られたベルトは内側から順に引張
弾性率８１３０Ｎ／ｍｍ² 、厚さ８０μｍのポリイミド
と１μｍ厚のプライマーと３０μｍのＰＦＡで構成され
ていた。またＰＦＡ表面はビッカース硬度１８Ｈｖ、Ｒ
ａ０．２μｍであった。ＰＦＡの結着力は鉛筆硬度で４
Ｈ（２３℃）となった。

【００４３】このベルトの内部に滑りシートを有する支
持体を設置し、このべルトと平行となるようにアルミロ
ールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロール（表面温
度１８０℃、以下同じ）を加圧し、トナーの定着を行っ
た。速度２０ｐｐｍで、目標ライフである１０万枚を通
紙したがオフセットは見られなかった。

【００４４】（実施例２）実施例１のＮ−メチル−２−
ピロリドン（ＮＭＰ）に予めカーボンブラック１３ｗｔ
％（キャボット社製、バルカン）を分散させる以外は、
実施例１と同様にして重合し、粘度１５００ポイズのポ
リアミド酸溶液を得た。このポリアミド酸溶液を内径３
０．６１ｍｍの金型に塗布した後、外径２９ｍｍのピグ
を通過させ、１５０℃の熱風を１０ｍｉｎ当て固形状態
にした。更にこの金型を１５０℃から１．５℃／ｍｉｎ
で昇温し２２０℃に達するまで加温し、２℃／ｍｉｎで
降温し、常温に戻した。金型からポリイミドベルトを離
脱したあと、外径２９．８ｍｍのアルミパイプにポリイ
ミドベルトを差し込み、１００℃にアルミパイプとポリ
イミドベルトを加温しながらポリイミド系プライマー
（三井デュポン製、Ｋ００１−０２）をスプレー塗布し
た。

【００４５】次いで、平均粒子径０．３μｍ、メルトフ
ローレートが１．７ｇ／１０ｍｉｎ（ＡＳＴＭ：Ｄ３３
０７）を有するＰＦＡを水に分散させた３５％ディスパ
ージョン液（三井デュポン製、５１０ＣＬ）をスプレー
塗布し、４００℃６０ｍｉｎ加熱し、ポリイミドのイミ
ド化とＰＦＡの溶融とＰＦＡの結着を同時に行った。

【００４６】ここで得られたベルトは内側から順に引張
弾性率８５８０Ｎ／ｍｍ² ，厚さ８０μｍのカーボン入
りポリイミドと１μｍ厚のプライマーと３０μｍのＰＦ
Ａで構成されていた。またＰＦＡ表面はビッカース硬度
２０Ｈｖ、Ｒａ０．１μｍであった。ＰＦＡの結着力は
鉛筆硬度で５Ｈ（２３℃）となった。

【００４７】このベルトの内部に滑りシートを有する支
持体を設置し、このベルトと平行となるようにアルミロ
ールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロールを加圧
し、トナーの定着を行った。速度２０ｐｐｍで、１０万
枚を通紙したがオフセットは見られなかった。

【００４８】（比較例１）実施例１において、ＰＦＡデ
ィスパージョン液を、平均粒子径０．３μｍ、メルトフ
ローレートが１７ｇ／１０ｍｉｎ（ＡＳＴＭ：Ｄ３３０
７）のＰＦＡ（分子量約１５万）３５％ディスパージョ
ン液（三井デュポン製、５００ＣＬ）に変える以外は実
施例１と同様にしてベルトを作成した。

【００４９】ここで得られたベルトは内側から順に引張
弾性率８１３０Ｎ／ｍｍ² 、厚さ８０μｍのポリイミド
と１μｍ厚のプライマーと３０μｍのＰＦＡで構成され
ていた。またＰＦＡ表面はビッカース硬度１１Ｈｖ、Ｒ
ａ０．１６μｍであった。ＰＦＡの結着力は鉛筆硬度で
４Ｈ（２３℃）となった。

【００５０】ここで得られたベルトの内部に滑りシート
を有する支持体を設置し、このベルトと平行となるよう
にアルミロールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロー
ルを加圧し、トナーの定着を行った。速度２０ｐｐｍ
で、通紙を行なった。オフセットは６万枚で発生し、Ｐ
ＦＡ皮膜の摩耗も激しく、特に紙のエッジに当るところ
から内側に１０ｍｍ程度の幅で下地のポリイミドが露出
していた。

【００５１】（比較例２）実施例１において、ポリイミ
ドのイミド化とＰＦＡの溶融とポリイミドとＰＦＡの結
着を同時に行う加熱温度を３２０℃で６０ｍｉｎ処理す
る以外は実施例１と同様にしてベルトを作成した。

【００５２】ここで得られたベルトは内側から順に引張
弾性率８１３０Ｎ／ｍｍ² 、厚さ８０μｍのポリイミド
と１μｍ厚のプライマーと３０μｍのＰＦＡで構成され
ていた。またＰＦＡ表面はビッカース硬度１４Ｈｖ、Ｒ
ａ０．５μｍであった。ＰＦＡの結着力は鉛筆硬度で２
Ｈ（２３℃）となった。

【００５３】ここで得られたベルトの内部に滑りシート
を有する支持体を設置し、このべルトと平行となるよう
にアルミロールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロー
ルを加圧し、トナーの定着を行った。速度２０ｐｐｍ
で、通紙を行った。オフセットは８万枚で発生した。Ｐ
ＦＡ皮膜はランダムに微少領域で脱落するかたちで剥が
れた。

【００５４】（比較例３）実施例１において、ＰＦＡデ
ィスパージョン液の塗布量を少なくする以外は実施例１
と同様にしてベルトを作成した。ここで得られたベルト
は内側から順に引張弾性率８１３０Ｎ／ｍｍ² 、厚さ８
０μｍのポリイミドと１μｍ厚のプライマーと２０μｍ
のＰＦＡで構成されていた。またＰＦＡ表面はビッカー
ス硬度１８Ｈｖ、Ｒａ０．２μｍであった。ＰＦＡの結
着力は鉛筆硬度で２Ｈ（２３℃）となった。

【００５５】ここで得られたベルトの内部に滑りシート
を有する支持体を設置し、このべルトと平行となるよう
にアルミロールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロー
ルを加圧し、トナーの定着を行った。速度２０ｐｐｍ
で、通紙を行った。オフセットは８万枚で発生し、ＰＦ
Ａ皮膜の摩耗により、特に紙のエッジに当るところから
内側に１０ｍｍ程度の幅で下地のポリイミドが露出して
いた。

【００５６】（比較例４）実施例１において、使用した
ＰＦＡディスパージョン液に代えて、平均粒子径７μ
ｍ、メルトフローレートが１〜３ｇ／１０ｍｉｎを有す
るＰＦＡ（旭硝子社製、ＴＷ−６５０７：分子量約９０
万）を、ＰＦＡディスパージョン液（三井デュポン、５
１０ＣＬ）に固形分重量比が１：１になるように添加し
た後、純水で希釈した３５％ディスパージョン液を用
い、またポリイミドのイミド化とＰＦＡの溶融とポリイ
ミドとＰＦＡの結着を同時に行う加熱温度を３５０℃で
２０ｍｉｎ処理する以外は実施例１と同様にしてベルト
を作成した。

【００５７】ここで得られたベルトは内側から順に引張
弾性率８１３０Ｎ／ｍｍ² 、厚さ８０μｍのポリイミド
と１μｍ厚のプライマーと３０μｍのＰＦＡで構成され
ていた。またＰＦＡ表面はビッカース硬度１２Ｈｖ、Ｒ
ａ２μｍであった。ＰＦＡの結着力は鉛筆硬度で２Ｈ
（２３℃）となった。

【００５８】ここで得られたベルトの内部に滑りシート
を有する支持体を設置し、このベルトと平行となるよう
にアルミロールの上にシリコーンゴムを施した加熱ロー
ルを加圧し、トナーの定着を行った。速度２０ｐｐｍ
で、通紙を行なった。オフセットは４万枚で発生し、Ｐ
ＦＡ皮膜の摩耗も激しく、特に微少領域において通紙初
期より脱落が生じていた。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 耐熱性エンドレスベルト層と表面に設け
   られた離型層とを有する定着ベルトにおいて、前記離型
   層が、ビッカース硬度１３Ｈｖ以上、表面粗さ（Ｒａ）
   ０．４μｍ以下であり、厚さ２５μｍ以上のフッ素樹脂
   層であることを特徴とする定着ベルト。
2. 【請求項２】 前記離型層の結着力が鉛筆硬度で３Ｈ以
   上である請求項１記載の定着ベルト。
3. 【請求項３】 メルトフローレートが３ｇ／１０ｍｉｎ
   以下であり、平均粒子径が５μｍ未満であるテトラフル
   オロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共
   重合体（ＰＦＡ）の粒子又はその分散液を塗布した後、
   ３４０℃以上で加熱する離型層の形成工程を有する定着
   ベルトの製造方法。