JP2001221589A - 熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを用いる熱交換器 - Google Patents
熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを用いる熱交換器Info
- Publication number
- JP2001221589A JP2001221589A JP2001000858A JP2001000858A JP2001221589A JP 2001221589 A JP2001221589 A JP 2001221589A JP 2001000858 A JP2001000858 A JP 2001000858A JP 2001000858 A JP2001000858 A JP 2001000858A JP 2001221589 A JP2001221589 A JP 2001221589A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- bead
- refrigerant
- heat exchanger
- heat exchange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
- F28F3/042—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element in the form of local deformations of the element
- F28F3/044—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element in the form of local deformations of the element the deformations being pontual, e.g. dimples
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
- F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
- F28D1/0341—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members with U-flow or serpentine-flow inside the conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05358—Assemblies of conduits connected side by side or with individual headers, e.g. section type radiators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0246—Arrangements for connecting header boxes with flow lines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 冷媒流動性を高め、熱交換器の小型化を実現
し、最適の熱交換性能を図り、耐久性を向上させた積層
型熱交換器用プレート及びこれを用いた熱交換器を提供
する。 【解決手段】 プレートの熱交換部２３に形成されたビ
ード２５が規則的に配列される。このビードのうち、幅
方向に隣接する二つのビード列の中心線が形成する面積
（Ｓ）と熱交換部の幅（Ｌ）の比率（Ｓ／Ｌ）は０．８
９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍである。熱交換部の冷媒排
出側フランジ２９とこれに幅方向に隣接するビード間の
流路間隔（Ｇｓ）は０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍで
ある。マニホールドにおいて、一側スロット２２の長さ
及び幅は他のものより小さい。半円筒形マニホールドに
連結されるカップ２１の下部に三つの垂直ビード２６が
形成され、これらのうち、両側垂直ビードの外側流路は
塞がる。
し、最適の熱交換性能を図り、耐久性を向上させた積層
型熱交換器用プレート及びこれを用いた熱交換器を提供
する。 【解決手段】 プレートの熱交換部２３に形成されたビ
ード２５が規則的に配列される。このビードのうち、幅
方向に隣接する二つのビード列の中心線が形成する面積
（Ｓ）と熱交換部の幅（Ｌ）の比率（Ｓ／Ｌ）は０．８
９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍである。熱交換部の冷媒排
出側フランジ２９とこれに幅方向に隣接するビード間の
流路間隔（Ｇｓ）は０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍで
ある。マニホールドにおいて、一側スロット２２の長さ
及び幅は他のものより小さい。半円筒形マニホールドに
連結されるカップ２１の下部に三つの垂直ビード２６が
形成され、これらのうち、両側垂直ビードの外側流路は
塞がる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、自動車用
空気調和装置に使用される熱交換器を構成する、熱交換
性能の向上された積層型熱交換器用プレート及びこれを
用いる熱交換器に関し、特に冷媒の偏流を防止し、冷媒
の乱流効果を高めて冷媒流動性を向上させることにより
熱交換性能を高め、プレートの幅とビードの配列関係に
おいて一定の規則を持たせることにより熱交換器の小型
化を実現し、２枚のプレートからなるフラットチューブ
において、圧力の高い冷媒の曲線流動部分での接着強度
を確保することにより組立性及び耐久性も向上させるこ
とができる、熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用
プレート及びこれを用いる熱交換器に関するものであ
る。
空気調和装置に使用される熱交換器を構成する、熱交換
性能の向上された積層型熱交換器用プレート及びこれを
用いる熱交換器に関し、特に冷媒の偏流を防止し、冷媒
の乱流効果を高めて冷媒流動性を向上させることにより
熱交換性能を高め、プレートの幅とビードの配列関係に
おいて一定の規則を持たせることにより熱交換器の小型
化を実現し、２枚のプレートからなるフラットチューブ
において、圧力の高い冷媒の曲線流動部分での接着強度
を確保することにより組立性及び耐久性も向上させるこ
とができる、熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用
プレート及びこれを用いる熱交換器に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】熱交換器は、その内部に冷媒が流れる通
路を備えることにより、冷媒と外気が熱交換される装置
であり、各種の空気調和装置に使用され、特に、自動車
用空気調和装置における積層型熱交換器に主に使用され
ている。このような積層型熱交換器は、図１５ないし図
１７に示すように、上端にスロット９１２Ａ、９１２Ｂ
を有する一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂが形成され、
前記一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂに連通する中央部
には、エンボシング加工により多数のビード９１５が内
面に突設され、中央に垂直に形成された区画ビード９１
７により、下端部にはＵターン部９１９が形成された２
枚の１−タンクプレート９１が互いに接合されることに
より、前後一対のタンク９３Ａ、９３Ｂ、及び全体的に
Ｕ字形通路を有するフラットチューブ９０群と、前記フ
ラットチューブ９０間に積層されるフィン９４群と、前
記フラットチューブ９０群及びフィン９４群の補強のた
め、これらの最外側に設けられる２枚のエンドプレート
９５Ｌ、９５Ｒとからなる。
路を備えることにより、冷媒と外気が熱交換される装置
であり、各種の空気調和装置に使用され、特に、自動車
用空気調和装置における積層型熱交換器に主に使用され
ている。このような積層型熱交換器は、図１５ないし図
１７に示すように、上端にスロット９１２Ａ、９１２Ｂ
を有する一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂが形成され、
前記一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂに連通する中央部
には、エンボシング加工により多数のビード９１５が内
面に突設され、中央に垂直に形成された区画ビード９１
７により、下端部にはＵターン部９１９が形成された２
枚の１−タンクプレート９１が互いに接合されることに
より、前後一対のタンク９３Ａ、９３Ｂ、及び全体的に
Ｕ字形通路を有するフラットチューブ９０群と、前記フ
ラットチューブ９０間に積層されるフィン９４群と、前
記フラットチューブ９０群及びフィン９４群の補強のた
め、これらの最外側に設けられる２枚のエンドプレート
９５Ｌ、９５Ｒとからなる。
【０００３】また、フラットチューブ９０群のうち、所
定の設定流路に沿って、どの一対のフラットチューブ９
０Ｌ、９０Ｒのタンク９３Ａにも、冷媒流入管（図示せ
ず）及び冷媒排出管（図示せず）に連結されるマニホー
ルド９６Ｌ、９６Ｒがそれぞれ突設されている。例え
ば、このような熱交換器として蒸発器が採用された空気
調和装置においては、膨張バルブ（図示せず）及び冷媒
流入管を経由しマニホールド９６Ｌを通して冷媒が冷媒
流入管側フラットチューブ９０の１タンク９３Ａに流入
されると、スロット９１２Ａを通じて隣接フラットチュ
ーブ９０のタンク９３Ａに冷媒が流動するとともに、こ
の隣接フラットチューブ９０のタンク９３Ａ及びマニホ
ールドチューブ９０Ｌのタンク９３ＡからＵ字形通路を
通じて各チューブ９０の他側タンク９３Ｂ群に冷媒が流
動する過程で、冷媒が送風空気と熱交換され、次いで、
再び前記のような過程を経て冷媒排出管側のマニホール
ド９６Ｒに連結されたタンク９３Ａに冷媒が流動し、マ
ニホールド９６Ｒ及び冷媒排出管を通じて圧縮機に排出
される。熱交換された冷媒は蒸発したガス状態で圧縮機
に供給される。一方、２−タンクプレートの場合には、
上端部の二つのカップ９１１Ａ、９１１Ｂのほかに、下
端部にも一対のカップが更に形成されていることを除
き、その他の構成及び作用が前述した１−タンクプレー
トと同一であるので、以下では便宜上１−タンクプレー
トのみを例として説明する。
定の設定流路に沿って、どの一対のフラットチューブ９
０Ｌ、９０Ｒのタンク９３Ａにも、冷媒流入管（図示せ
ず）及び冷媒排出管（図示せず）に連結されるマニホー
ルド９６Ｌ、９６Ｒがそれぞれ突設されている。例え
ば、このような熱交換器として蒸発器が採用された空気
調和装置においては、膨張バルブ（図示せず）及び冷媒
流入管を経由しマニホールド９６Ｌを通して冷媒が冷媒
流入管側フラットチューブ９０の１タンク９３Ａに流入
されると、スロット９１２Ａを通じて隣接フラットチュ
ーブ９０のタンク９３Ａに冷媒が流動するとともに、こ
の隣接フラットチューブ９０のタンク９３Ａ及びマニホ
ールドチューブ９０Ｌのタンク９３ＡからＵ字形通路を
通じて各チューブ９０の他側タンク９３Ｂ群に冷媒が流
動する過程で、冷媒が送風空気と熱交換され、次いで、
再び前記のような過程を経て冷媒排出管側のマニホール
ド９６Ｒに連結されたタンク９３Ａに冷媒が流動し、マ
ニホールド９６Ｒ及び冷媒排出管を通じて圧縮機に排出
される。熱交換された冷媒は蒸発したガス状態で圧縮機
に供給される。一方、２−タンクプレートの場合には、
上端部の二つのカップ９１１Ａ、９１１Ｂのほかに、下
端部にも一対のカップが更に形成されていることを除
き、その他の構成及び作用が前述した１−タンクプレー
トと同一であるので、以下では便宜上１−タンクプレー
トのみを例として説明する。
【０００４】送風空気を冷媒と熱交換して自動車の室内
に提供する蒸発器の性能は、熱伝達率と面積の乗算値に
より左右され、低温の冷媒が流れるフラットチューブ９
０群間に積層されるフィン９４群を介して冷媒の冷気と
高温の送風空気が熱交換されることによって決定され
る。すなわち、冷媒が蒸発するためには熱媒体より大き
な熱量の外部の熱を必要とし、熱媒体の蒸発効果を増大
させるためには、結局、フィン９４と接触するプレート
９１の熱交換面積を広げるとともに熱伝達率を高めなけ
ればならない。しかし、自動車の空気調和装置用に使用
される熱交換器は、自動車の重量減少、騒音低減、風量
増大及び自動車への装着性の面で、熱交換性能を高めつ
つ小型化することが要求されるが、プレートの熱交換面
積を無限に増やすことは難しい。
に提供する蒸発器の性能は、熱伝達率と面積の乗算値に
より左右され、低温の冷媒が流れるフラットチューブ９
０群間に積層されるフィン９４群を介して冷媒の冷気と
高温の送風空気が熱交換されることによって決定され
る。すなわち、冷媒が蒸発するためには熱媒体より大き
な熱量の外部の熱を必要とし、熱媒体の蒸発効果を増大
させるためには、結局、フィン９４と接触するプレート
９１の熱交換面積を広げるとともに熱伝達率を高めなけ
ればならない。しかし、自動車の空気調和装置用に使用
される熱交換器は、自動車の重量減少、騒音低減、風量
増大及び自動車への装着性の面で、熱交換性能を高めつ
つ小型化することが要求されるが、プレートの熱交換面
積を無限に増やすことは難しい。
【０００５】これを解決するために、フィン９４の高さ
を低めるとともにフィン９４の稠密（周密）度を高める
方法が提案されているが、この方法は、熱交換器で発生
する凝縮水の廃水問題、送風空気の圧力降下、及び風量
減少等の問題がある場合には却って熱交換性能が低下す
るおそれがある。
を低めるとともにフィン９４の稠密（周密）度を高める
方法が提案されているが、この方法は、熱交換器で発生
する凝縮水の廃水問題、送風空気の圧力降下、及び風量
減少等の問題がある場合には却って熱交換性能が低下す
るおそれがある。
【０００６】また、熱交換性能に及ぶ重要な要因を調べ
ると、プレート９１に形成されるビード９１５の数、大
きさ、形状、配列、又はビード９１５間の間隔があり、
これらは冷媒の流路面積に大きな影響を及ぼす。すなわ
ち、大容量の熱交換器の場合には、ビード９１５の配列
による影響が多少すくないこともあり得るが、プレート
９１の幅の小さなコンパクト型熱交換器においてはビー
ド９１５の影響が大きく作用する。すなわち、ビード９
１５の大きさがプレート９１の幅に比べて所定の比例値
以上に大きく、ビード９１５の配列が稠密でない場合に
は、冷媒の流動抵抗が小さいが、冷媒が偏流するととも
にビード９１５による冷媒の乱流効果が減少し、フィン
９４との熱的接触率も減少することにより、熱交換効率
が低下することになる。
ると、プレート９１に形成されるビード９１５の数、大
きさ、形状、配列、又はビード９１５間の間隔があり、
これらは冷媒の流路面積に大きな影響を及ぼす。すなわ
ち、大容量の熱交換器の場合には、ビード９１５の配列
による影響が多少すくないこともあり得るが、プレート
９１の幅の小さなコンパクト型熱交換器においてはビー
ド９１５の影響が大きく作用する。すなわち、ビード９
１５の大きさがプレート９１の幅に比べて所定の比例値
以上に大きく、ビード９１５の配列が稠密でない場合に
は、冷媒の流動抵抗が小さいが、冷媒が偏流するととも
にビード９１５による冷媒の乱流効果が減少し、フィン
９４との熱的接触率も減少することにより、熱交換効率
が低下することになる。
【０００７】また、ビード９１５の大きさがプレート９
１の幅に比べて大きく、ビード９１５の配列も稠密であ
る場合には、冷媒の流動抵抗が高いため、冷媒の蒸発効
果が大きく低下する。このような場合、ビードの大きさ
を縮小させることを考慮することができるが、ビードを
所定の大きさ以下に形成することが製造技術上不可能で
あるだけでなく、２枚のプレート間の接合問題が発生す
るため制約が伴う。
１の幅に比べて大きく、ビード９１５の配列も稠密であ
る場合には、冷媒の流動抵抗が高いため、冷媒の蒸発効
果が大きく低下する。このような場合、ビードの大きさ
を縮小させることを考慮することができるが、ビードを
所定の大きさ以下に形成することが製造技術上不可能で
あるだけでなく、２枚のプレート間の接合問題が発生す
るため制約が伴う。
【０００８】プレート９１は、一般にクラッド処理され
たブレージングシートを成形することによりなされ、前
述したように、一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂと、多
数のビード９１５が形成された熱交換部９１３と、区画
ビード９１７と、Ｕターン部９１９とを有する。２枚の
プレート９１、９１の接合によりフラットチューブ９０
がなされ、このフラットチューブ９０は一対の前後側カ
ップ９１１Ａ、９１１Ｂが接合されてなる一対のタンク
９３Ａ、９３Ｂを有する。
たブレージングシートを成形することによりなされ、前
述したように、一対のカップ９１１Ａ、９１１Ｂと、多
数のビード９１５が形成された熱交換部９１３と、区画
ビード９１７と、Ｕターン部９１９とを有する。２枚の
プレート９１、９１の接合によりフラットチューブ９０
がなされ、このフラットチューブ９０は一対の前後側カ
ップ９１１Ａ、９１１Ｂが接合されてなる一対のタンク
９３Ａ、９３Ｂを有する。
【０００９】したがって、フラットチューブ９０の前方
タンク９３Ａから後方タンク９３Ｂに冷媒が流動する過
程で冷媒はＵターン部９１９を経ることとなり、Ｕター
ン部９１９を経ながら冷媒は曲線流動するので、冷媒の
流動方向が下側から上側に転換され、これにより、Ｕタ
ーン部９１９には、フラットチューブ９０の他の流路部
に比べて高い圧力が作用する。しかし、このＵターン部
９１９には２枚のプレート９１、９１の相互対応するビ
ード９１５、９１５のみが接合されており、中央に垂直
に形成される区画ビード９１７はＵターン部９１９の下
端部まで延長されていないため、Ｕターン部９１９の領
域は区画ビード９１７が位置する領域より相対的に脆弱
である。
タンク９３Ａから後方タンク９３Ｂに冷媒が流動する過
程で冷媒はＵターン部９１９を経ることとなり、Ｕター
ン部９１９を経ながら冷媒は曲線流動するので、冷媒の
流動方向が下側から上側に転換され、これにより、Ｕタ
ーン部９１９には、フラットチューブ９０の他の流路部
に比べて高い圧力が作用する。しかし、このＵターン部
９１９には２枚のプレート９１、９１の相互対応するビ
ード９１５、９１５のみが接合されており、中央に垂直
に形成される区画ビード９１７はＵターン部９１９の下
端部まで延長されていないため、Ｕターン部９１９の領
域は区画ビード９１７が位置する領域より相対的に脆弱
である。
【００１０】したがって、冷媒の高い流動圧力により互
いに接合されているビード９１５、９１５が分離される
おそれがある。このように、Ｕターン部９１９領域のビ
ード９１５が分離されると、冷媒の高流動圧力が分散で
きなくて直ちにＵターン部９１９領域の相互接合されて
フラットチューブ９０の縁部を形成するフランジ９１
６、９１６に作用することにより、高圧に耐えきれず
に、フランジ９１６、９１６が広がり冷媒が漏洩するお
それがある。
いに接合されているビード９１５、９１５が分離される
おそれがある。このように、Ｕターン部９１９領域のビ
ード９１５が分離されると、冷媒の高流動圧力が分散で
きなくて直ちにＵターン部９１９領域の相互接合されて
フラットチューブ９０の縁部を形成するフランジ９１
６、９１６に作用することにより、高圧に耐えきれず
に、フランジ９１６、９１６が広がり冷媒が漏洩するお
それがある。
【００１１】このようなＵターン部９１９の現象は図２
２ないし図２５から明らかである。この図２２ないし図
２５は、従来のプレートが適用された蒸発器をボトムマ
ウンティング方式で設置した場合に表れる冷媒分布を、
フルーエント（Fluent）というＣＦＤソフトウェアを用
いて１９９７年に測定して最近印刷したものである。
２ないし図２５から明らかである。この図２２ないし図
２５は、従来のプレートが適用された蒸発器をボトムマ
ウンティング方式で設置した場合に表れる冷媒分布を、
フルーエント（Fluent）というＣＦＤソフトウェアを用
いて１９９７年に測定して最近印刷したものである。
【００１２】このような冷媒流動分布から分かる問題点
は、冷媒の流動がプレートの外郭側に偏っているという
点である。すなわち、冷媒がプレートの内部全体に均一
に分布されずにプレートの外郭側に偏って流動すると、
多数のプレートが積層されてなる蒸発器の全体的な熱交
換効率は深刻な影響を受ける。前述したように、Ｕター
ン部９１９は、他の流路部分に比べて相対的に高い圧力
の作用を受けるが、垂直に形成された区画ビード９１７
は下端部まで延長されていなく（図１６参照）脆弱であ
るので、冷媒の流動圧力がＵターン部９１９領域のフラ
ットチューブ９０の縁部を形成するフランジ９１６に作
用する。このため、図２２ないし図２５に濃い色で示す
ように、冷媒の流動が区画ビード９１７の冷媒流入側
と、プレートの縁部を形成するフランジ９１６に偏重し
て分布するため、全体的に冷媒流動分布が均等にならな
くなる。
は、冷媒の流動がプレートの外郭側に偏っているという
点である。すなわち、冷媒がプレートの内部全体に均一
に分布されずにプレートの外郭側に偏って流動すると、
多数のプレートが積層されてなる蒸発器の全体的な熱交
換効率は深刻な影響を受ける。前述したように、Ｕター
ン部９１９は、他の流路部分に比べて相対的に高い圧力
の作用を受けるが、垂直に形成された区画ビード９１７
は下端部まで延長されていなく（図１６参照）脆弱であ
るので、冷媒の流動圧力がＵターン部９１９領域のフラ
ットチューブ９０の縁部を形成するフランジ９１６に作
用する。このため、図２２ないし図２５に濃い色で示す
ように、冷媒の流動が区画ビード９１７の冷媒流入側
と、プレートの縁部を形成するフランジ９１６に偏重し
て分布するため、全体的に冷媒流動分布が均等にならな
くなる。
【００１３】一方、熱交換器において、冷媒流入管と冷
媒排出管に連結されるフラットチューブ９０のいずれか
一つのタンク９３Ａに突設されるマニホールド９６Ｌ、
９６Ｒは、半円筒形マニホールドを有する２枚のプレー
トの接合によりパイプの形態に形成される。
媒排出管に連結されるフラットチューブ９０のいずれか
一つのタンク９３Ａに突設されるマニホールド９６Ｌ、
９６Ｒは、半円筒形マニホールドを有する２枚のプレー
トの接合によりパイプの形態に形成される。
【００１４】熱交換器を自動車の空気調和装置に取り付
けるときは、タンク９３群が上方に向かう（つまり、冷
媒流入管及び冷媒排出管が上に向かう）トップマウンテ
ィング（top mounting）設置方式と、タンク９３群が
下方に向かうボトムマウンティング（bottom mountai
n）設置方式を採用しているが、このような蒸発器設置
方式、チューブ９０の数、冷媒流入管及び冷媒排出管の
設置位置などによって熱交換容量などの特性に多少違い
がある。実際に、このような違いは、自動車用空気調和
装置においては、その性能に深刻な影響を及ぼし得る。
けるときは、タンク９３群が上方に向かう（つまり、冷
媒流入管及び冷媒排出管が上に向かう）トップマウンテ
ィング（top mounting）設置方式と、タンク９３群が
下方に向かうボトムマウンティング（bottom mountai
n）設置方式を採用しているが、このような蒸発器設置
方式、チューブ９０の数、冷媒流入管及び冷媒排出管の
設置位置などによって熱交換容量などの特性に多少違い
がある。実際に、このような違いは、自動車用空気調和
装置においては、その性能に深刻な影響を及ぼし得る。
【００１５】例えば、２４列形蒸発器とは２４組のプレ
ート９１、つまり２４個のチューブが積層されてなった
蒸発器をいう。また、２４列形４／７−７／４パス蒸発
器とは、２４個のチューブ９０が積層され、このチュー
ブ９０の配列が、４組のプレート９１−冷媒流入管が連
結された１組のマニホールドプレート（つまり、マニホ
ールドチューブ９０Ｌ）−７組のプレート９１、７組の
プレート９１−冷媒排出管が連結された１組のマニホー
ルドプレート（つまり、マニホールドチューブ９０Ｒ）
−４組のプレート９１の順に配列されてなった蒸発器を
いう。そして、このプレート９１の最外側、又はフィン
９４群の最外側に補強用エンドプレート９５Ｌ、９５Ｒ
がそれぞれ設けられ、蒸発器の中央境界部のプレート９
１Ｃ（前方カップ９１２Ａが閉鎖されてバッフルの役目
をするので、冷媒が隣接プレートに流動できないように
遮断しているプレート）をブランクプレートという（つ
まり、４／７−７／４パスにおいて、“−”表示は４／
７−７／４の中央プレートがブランクプレートであるこ
とを意味する）。
ート９１、つまり２４個のチューブが積層されてなった
蒸発器をいう。また、２４列形４／７−７／４パス蒸発
器とは、２４個のチューブ９０が積層され、このチュー
ブ９０の配列が、４組のプレート９１−冷媒流入管が連
結された１組のマニホールドプレート（つまり、マニホ
ールドチューブ９０Ｌ）−７組のプレート９１、７組の
プレート９１−冷媒排出管が連結された１組のマニホー
ルドプレート（つまり、マニホールドチューブ９０Ｒ）
−４組のプレート９１の順に配列されてなった蒸発器を
いう。そして、このプレート９１の最外側、又はフィン
９４群の最外側に補強用エンドプレート９５Ｌ、９５Ｒ
がそれぞれ設けられ、蒸発器の中央境界部のプレート９
１Ｃ（前方カップ９１２Ａが閉鎖されてバッフルの役目
をするので、冷媒が隣接プレートに流動できないように
遮断しているプレート）をブランクプレートという（つ
まり、４／７−７／４パスにおいて、“−”表示は４／
７−７／４の中央プレートがブランクプレートであるこ
とを意味する）。
【００１６】つぎの表１はコンパクト型蒸発器のトップ
マウンティング設置方式による性能データを示すもの
で、表１に示すパスから構成される蒸発器をボトムマウ
ンティング及びトップマウンティング方式で設置したと
ころ、例えばＡ社の蒸発器の場合、他のものに比べ、ボ
トムマウンティング及びトップマウンティングにおいて
およそ９％の性能差があることが分かる。この性能デー
タは、通常、熱交換器の性能を判別するために保有して
いる蒸発器カロリーメータでテストしたデータである。
マウンティング設置方式による性能データを示すもの
で、表１に示すパスから構成される蒸発器をボトムマウ
ンティング及びトップマウンティング方式で設置したと
ころ、例えばＡ社の蒸発器の場合、他のものに比べ、ボ
トムマウンティング及びトップマウンティングにおいて
およそ９％の性能差があることが分かる。この性能デー
タは、通常、熱交換器の性能を判別するために保有して
いる蒸発器カロリーメータでテストしたデータである。
【００１７】
【表１】
【００１８】前記表１において、ΔＰａは空気側圧力降
下量を意味し、ΔＰｒは冷媒側圧力降下量を意味する。
前記のような性能差は、本発明者らが冷媒の流量及び冷
媒圧力、温度などを調整して、空気調和装置及び熱交換
器単品開発の目的で、実際の自動車の空気調和装置と同
じ構造を有するように作成した“エアコンディショナー
テストスタンド(Air Conditioner Test Stand)”と
いう実験装置を使用し、蒸発器の前面からおよそ１メー
トル離れたところで赤外線カメラで前面温度分布を撮像
することにより、図１８ないし図２１に示すような、冷
媒の流動均一性程度を確認することができた。
下量を意味し、ΔＰｒは冷媒側圧力降下量を意味する。
前記のような性能差は、本発明者らが冷媒の流量及び冷
媒圧力、温度などを調整して、空気調和装置及び熱交換
器単品開発の目的で、実際の自動車の空気調和装置と同
じ構造を有するように作成した“エアコンディショナー
テストスタンド(Air Conditioner Test Stand)”と
いう実験装置を使用し、蒸発器の前面からおよそ１メー
トル離れたところで赤外線カメラで前面温度分布を撮像
することにより、図１８ないし図２１に示すような、冷
媒の流動均一性程度を確認することができた。
【００１９】すなわち、２４列形４／７−７／４パス蒸
発器の場合には、特にトップマウンティング設置方式
（図１９参照）において、冷媒が冷媒流入管側マニホー
ルドチューブ９０Ｌに流入された後、ブランクプレート
側に冷媒がより多く流動されることにより、エンドプレ
ート９５Ｌ側に冷媒がよく流動されず、全体的に冷媒流
動分布が均等でなく、これにより、冷房性能が低下し、
両設置方式による冷媒流動分布の違いが大きいことが分
かる。また、図２０及び図２１に示すように、２４列形
３／８−７／４パス蒸発器の場合、ボトムマウンティン
グ設置方式（図２０参照）及びトップマウンティング方
式（図２１参照）によりそれぞれ設置された両場合での
冷媒流動分布の差が非常に大きいことが分かる。
発器の場合には、特にトップマウンティング設置方式
（図１９参照）において、冷媒が冷媒流入管側マニホー
ルドチューブ９０Ｌに流入された後、ブランクプレート
側に冷媒がより多く流動されることにより、エンドプレ
ート９５Ｌ側に冷媒がよく流動されず、全体的に冷媒流
動分布が均等でなく、これにより、冷房性能が低下し、
両設置方式による冷媒流動分布の違いが大きいことが分
かる。また、図２０及び図２１に示すように、２４列形
３／８−７／４パス蒸発器の場合、ボトムマウンティン
グ設置方式（図２０参照）及びトップマウンティング方
式（図２１参照）によりそれぞれ設置された両場合での
冷媒流動分布の差が非常に大きいことが分かる。
【００２０】このように、冷媒流動分布が均等でなく、
ボトムマウンティング設置方式及びトップマウンティン
グ設置方式による冷媒流動分布の差が大きければ、一つ
の蒸発器をトップマウンティング又はボトムマウンティ
ング設置方式で選択的に設置することができない。した
がって、設置方式によって、それぞれ別の仕様を有する
熱交換器を別に製作する必要があり、これは熱交換器の
共用化を阻害するとともに生産性向上及び製造原価節減
を阻害する要因となる。また、冷媒流動分布が均等でな
く、熱交換性能が低下すると、自動車室内の冷房効果が
低下して乗客に不快感を与える。
ボトムマウンティング設置方式及びトップマウンティン
グ設置方式による冷媒流動分布の差が大きければ、一つ
の蒸発器をトップマウンティング又はボトムマウンティ
ング設置方式で選択的に設置することができない。した
がって、設置方式によって、それぞれ別の仕様を有する
熱交換器を別に製作する必要があり、これは熱交換器の
共用化を阻害するとともに生産性向上及び製造原価節減
を阻害する要因となる。また、冷媒流動分布が均等でな
く、熱交換性能が低下すると、自動車室内の冷房効果が
低下して乗客に不快感を与える。
【００２１】前記のように、冷媒流入管側マニホールド
９０Ｌの内部に流入された冷媒がエンドプレート９５Ｌ
側よりはブランクプレート側により多く移動する理由
は、冷媒流入管側の二つのマニホールドプレート９１、
９１のうち、エンドプレート９５Ｌ側のマニホールド９
１の冷媒流入管側のカップ９１１Ａのスロット９１２Ａ
にはバーリング部が形成されていなく、ブランクプレー
ト側マニホールドプレート９１の冷媒流入管側のカップ
９１１Ａのスロット９１２Ａにはバーリング部が形成さ
れているためである。
９０Ｌの内部に流入された冷媒がエンドプレート９５Ｌ
側よりはブランクプレート側により多く移動する理由
は、冷媒流入管側の二つのマニホールドプレート９１、
９１のうち、エンドプレート９５Ｌ側のマニホールド９
１の冷媒流入管側のカップ９１１Ａのスロット９１２Ａ
にはバーリング部が形成されていなく、ブランクプレー
ト側マニホールドプレート９１の冷媒流入管側のカップ
９１１Ａのスロット９１２Ａにはバーリング部が形成さ
れているためである。
【００２２】前記バーリング部は、プレート９１を積層
するとき、プレート９１間の接合不良を防止すると共
に、積層状態でブレージングのための移動時、プレート
９１が一側に倒れることを防止するためのものである
が、前記のように、エンドプレート９５Ｌ側マニホール
ドプレート９１の外側に積層されるフラットプレート９
１には、前記マニホールドプレート９１のスロット９１
２Ａに挿入されるバーリング部が形成されており、ブラ
ンクプレート側マニホールドプレート９１のスロット９
１２Ａにはフラットプレート９１のスロット９１２Ａに
挿入されて接合されるバーリング部が形成されている
と、冷媒流入管を通じてマニホールドチューブ９０のタ
ンク９３Ａ内に流入された冷媒がブランクプレート側に
流動するとき、ブランクプレート側マニホールドプレー
ト９１のバーリング部が冷媒の流動方向に形成されてい
る関係で、冷媒が容易に流動できる。
するとき、プレート９１間の接合不良を防止すると共
に、積層状態でブレージングのための移動時、プレート
９１が一側に倒れることを防止するためのものである
が、前記のように、エンドプレート９５Ｌ側マニホール
ドプレート９１の外側に積層されるフラットプレート９
１には、前記マニホールドプレート９１のスロット９１
２Ａに挿入されるバーリング部が形成されており、ブラ
ンクプレート側マニホールドプレート９１のスロット９
１２Ａにはフラットプレート９１のスロット９１２Ａに
挿入されて接合されるバーリング部が形成されている
と、冷媒流入管を通じてマニホールドチューブ９０のタ
ンク９３Ａ内に流入された冷媒がブランクプレート側に
流動するとき、ブランクプレート側マニホールドプレー
ト９１のバーリング部が冷媒の流動方向に形成されてい
る関係で、冷媒が容易に流動できる。
【００２３】反面において、冷媒がエンドプレート９５
側に流動するときは、エンドプレート９５Ｌ側マニホー
ルドプレート９１の外側に積層されるフラットプレート
９１のバーリング部がマニホールドプレート９１のスロ
ット９１２Ａに挿入されて、冷媒の流動方向とは反対側
にカップ９１１Ａの内部に突出されているため、フラッ
トプレート９１のバーリング部により流動抵抗を受ける
ことにより、エンドプレート９５Ｌ側にはブランクプレ
ート側より相対的に少量の冷媒が流動することになる。
側に流動するときは、エンドプレート９５Ｌ側マニホー
ルドプレート９１の外側に積層されるフラットプレート
９１のバーリング部がマニホールドプレート９１のスロ
ット９１２Ａに挿入されて、冷媒の流動方向とは反対側
にカップ９１１Ａの内部に突出されているため、フラッ
トプレート９１のバーリング部により流動抵抗を受ける
ことにより、エンドプレート９５Ｌ側にはブランクプレ
ート側より相対的に少量の冷媒が流動することになる。
【００２４】したがって、エンドプレート９５Ｌ側に流
動する冷媒よりブランクプレート側に流動する冷媒の流
量が多くなることにより、蒸発器全体に均等な冷媒分配
がなされなく、このように冷媒流動分布に差が発生して
冷房性能が低下するばかりか、トップマウンティング設
置方式及びボトムマウンティング設置方式によって冷媒
流動分布の差が大きくなる。
動する冷媒よりブランクプレート側に流動する冷媒の流
量が多くなることにより、蒸発器全体に均等な冷媒分配
がなされなく、このように冷媒流動分布に差が発生して
冷房性能が低下するばかりか、トップマウンティング設
置方式及びボトムマウンティング設置方式によって冷媒
流動分布の差が大きくなる。
【００２５】一方、冷媒流入、流出管に連結される円筒
形マニホールドは二つの半円筒が接合されてなったもの
で、厚さが非常に薄くて強度が弱い。したがって、この
ようなマニホールド円筒を直接冷媒流入、流出管に連結
するに際しては、装着性を考慮した冷媒流入、流出管の
ベンディングの際に、そのベンディングモーメントがマ
ニホールド円筒に作用して曲がり変形を起こすことにな
る。
形マニホールドは二つの半円筒が接合されてなったもの
で、厚さが非常に薄くて強度が弱い。したがって、この
ようなマニホールド円筒を直接冷媒流入、流出管に連結
するに際しては、装着性を考慮した冷媒流入、流出管の
ベンディングの際に、そのベンディングモーメントがマ
ニホールド円筒に作用して曲がり変形を起こすことにな
る。
【００２６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記のような
従来の問題点に鑑みてなされたもので、冷媒流動性を高
めることにより、熱交換性能を向上させることを目的と
する。本発明の他の目的は、冷媒流動分布を均等にする
ことにより風量の増大又は減少時にもほぼ均一な温度の
感触が得られるようにして、運転者や乗客が爽快かつ安
楽な感触が得られるようにするものである。本発明の更
に他の目的は、プレートの幅とビードの配列関係におい
て、一定の規則を持たせることで、熱交換器の小型化を
実現するとともに最適の熱交換性能を発揮し得るように
することである。本発明の更に他の目的は、マニホール
ドの剛性を高めて、熱交換器の耐久性を向上させること
である。
従来の問題点に鑑みてなされたもので、冷媒流動性を高
めることにより、熱交換性能を向上させることを目的と
する。本発明の他の目的は、冷媒流動分布を均等にする
ことにより風量の増大又は減少時にもほぼ均一な温度の
感触が得られるようにして、運転者や乗客が爽快かつ安
楽な感触が得られるようにするものである。本発明の更
に他の目的は、プレートの幅とビードの配列関係におい
て、一定の規則を持たせることで、熱交換器の小型化を
実現するとともに最適の熱交換性能を発揮し得るように
することである。本発明の更に他の目的は、マニホール
ドの剛性を高めて、熱交換器の耐久性を向上させること
である。
【００２７】
【課題を解決するための手段】以上のような目的を達成
するために本発明においては、上端部に並んで形成さ
れ、それぞれスロットを有する一対のカップと、中央に
垂直に形成された区画ビードにより区画されて、それぞ
れ前記一対のカップに連通し、多数のビードがエンボシ
ング加工により形成された熱交換部と、前記ビードと同
形のビードが形成され、前記区画ビードにより形成され
るＵターン部と、縁部に沿って前記ビードと同一高さに
形成されたフランジとを有して、２枚が接合されると、
一対のタンクが形成されるとともに、前記一対のタンク
に連通する全体的にＵ字形通路を有するフラットチュー
ブをなす積層型熱交換器用プレートにおいて、前記ビー
ドは斜線方向にかつ格子状に規則的に配列され、前記ビ
ードのうち、幅方向に一直線上に配列されたビード列を
繋ぐ中心線とその上側又は下側に隣接するビード列を繋
ぐ中心線が形成する面積と前記熱交換部の幅の比率（Ｓ
／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍであること
を特徴とする。このようなビードの規則的な配列と前記
比率（Ｓ／Ｌ）により冷媒の流動性及び乱流効果が向上
されることにより、熱交換効率が向上される。
するために本発明においては、上端部に並んで形成さ
れ、それぞれスロットを有する一対のカップと、中央に
垂直に形成された区画ビードにより区画されて、それぞ
れ前記一対のカップに連通し、多数のビードがエンボシ
ング加工により形成された熱交換部と、前記ビードと同
形のビードが形成され、前記区画ビードにより形成され
るＵターン部と、縁部に沿って前記ビードと同一高さに
形成されたフランジとを有して、２枚が接合されると、
一対のタンクが形成されるとともに、前記一対のタンク
に連通する全体的にＵ字形通路を有するフラットチュー
ブをなす積層型熱交換器用プレートにおいて、前記ビー
ドは斜線方向にかつ格子状に規則的に配列され、前記ビ
ードのうち、幅方向に一直線上に配列されたビード列を
繋ぐ中心線とその上側又は下側に隣接するビード列を繋
ぐ中心線が形成する面積と前記熱交換部の幅の比率（Ｓ
／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍであること
を特徴とする。このようなビードの規則的な配列と前記
比率（Ｓ／Ｌ）により冷媒の流動性及び乱流効果が向上
されることにより、熱交換効率が向上される。
【００２８】前記Ｕターン部のビードのうち、区画ビー
ドの下側に少なくとも三つのビードが所定の配列で順次
配列され、このビードのうち、区画ビードに隣接する二
つのビードは他のビードより大きいことが好ましい。ま
た、前記Ｕターン部の両側角部には冷媒流動方向である
対角線方向にスロット形補強ビードがそれぞれ更に形成
されることが好ましい。このように、区画ビードの下側
延長線上に置かれた三つののビードのうち、二つのビー
ドが他のビードより大きく形成され、また、補強ビード
が更に形成されることにより、２枚のプレートが接合し
てフラットチューブが形成されると、高圧が作用するＵ
ターン部に高圧に耐える剛性が確保されて耐久性が向上
される。
ドの下側に少なくとも三つのビードが所定の配列で順次
配列され、このビードのうち、区画ビードに隣接する二
つのビードは他のビードより大きいことが好ましい。ま
た、前記Ｕターン部の両側角部には冷媒流動方向である
対角線方向にスロット形補強ビードがそれぞれ更に形成
されることが好ましい。このように、区画ビードの下側
延長線上に置かれた三つののビードのうち、二つのビー
ドが他のビードより大きく形成され、また、補強ビード
が更に形成されることにより、２枚のプレートが接合し
てフラットチューブが形成されると、高圧が作用するＵ
ターン部に高圧に耐える剛性が確保されて耐久性が向上
される。
【００２９】そして、前記プレートの冷媒流出側フラン
ジとこれに幅方向に隣接するビード間の流路間隔（Ｇ
ｓ）は０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍであることが好
ましい。このような範囲に流路間隔（Ｇｓ）が設定され
ると、フランジと幅方向に隣接するビードが冷媒流出側
フランジ側に冷媒が偏流しなくて分散されることにより
良好な冷媒流動性が得られる。
ジとこれに幅方向に隣接するビード間の流路間隔（Ｇ
ｓ）は０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍであることが好
ましい。このような範囲に流路間隔（Ｇｓ）が設定され
ると、フランジと幅方向に隣接するビードが冷媒流出側
フランジ側に冷媒が偏流しなくて分散されることにより
良好な冷媒流動性が得られる。
【００３０】また、本発明は前記プレートを用いた積層
型熱交換器であって、一対のプレートを接合してなる多
数のフラットチューブと、これら間に積層される多数の
フィンと、前記フラットチューブの最外側に積層される
２枚のエンドプレートとからなることを特徴とする。ま
た、本発明は、上端に一対のカップが並んで形成され、
一側のカップから延長、突出されて冷媒流入管に連結さ
れる半円筒形マニホールドを有し、前記二つのカップに
はそれぞれスロットが形成され、冷媒流入管側のブラン
クプレート側スロットの縁部に沿って外側にバーリング
部が形成された熱交換機用プレートにおいて、前記冷媒
流入管側のブランクプレート側に形成されたスロットの
長さ及び幅が他のスロットの長さ及び幅より小さいこと
を特徴とする。本発明によると、冷媒流入管側のブラン
クプレート側スロットの長さ×幅は１５ｍｍ×９ｍｍで
あり、他のスロットの長さ×幅は１６．６ｍｍ×１０．
８ｍｍであることがこのましい。また、半円筒形マニホ
ールドに連結されるカップの下部に三つの垂直ビードが
形成され、この垂直ビードのうち、両側の二つの垂直ビ
ードと、区画ビード及びフランジとの間の流路は塞がっ
ていることが好ましい。
型熱交換器であって、一対のプレートを接合してなる多
数のフラットチューブと、これら間に積層される多数の
フィンと、前記フラットチューブの最外側に積層される
２枚のエンドプレートとからなることを特徴とする。ま
た、本発明は、上端に一対のカップが並んで形成され、
一側のカップから延長、突出されて冷媒流入管に連結さ
れる半円筒形マニホールドを有し、前記二つのカップに
はそれぞれスロットが形成され、冷媒流入管側のブラン
クプレート側スロットの縁部に沿って外側にバーリング
部が形成された熱交換機用プレートにおいて、前記冷媒
流入管側のブランクプレート側に形成されたスロットの
長さ及び幅が他のスロットの長さ及び幅より小さいこと
を特徴とする。本発明によると、冷媒流入管側のブラン
クプレート側スロットの長さ×幅は１５ｍｍ×９ｍｍで
あり、他のスロットの長さ×幅は１６．６ｍｍ×１０．
８ｍｍであることがこのましい。また、半円筒形マニホ
ールドに連結されるカップの下部に三つの垂直ビードが
形成され、この垂直ビードのうち、両側の二つの垂直ビ
ードと、区画ビード及びフランジとの間の流路は塞がっ
ていることが好ましい。
【００３１】このように、マニホールドにおける冷媒流
入管側スロットの長さ及び幅が他のスロットの長さ及び
幅より短く形成されると、熱交換器において、相対的に
ブランクプレート側よりエンドプレート側に多くの冷媒
流動する構造を有することになるが、実際には小さいス
ロットに形成されるバーリングが他のスロットとは異な
り、冷媒流動方向側に形成されることにより、ブランク
プレート側に流れる冷媒の流動抵抗が減少し、その結
果、エンドプレート側に流れる冷媒流量とブランクプレ
ート側に流れる冷媒の流量は互いに均衡になって、熱交
換器の全体に冷媒が均一に分布される。これにより、熱
交換器をボトムマウンティング設置方式及びトップマウ
ンティング設置方式のいずれか設置方式で設置しても冷
媒流動分布の差が生じない。
入管側スロットの長さ及び幅が他のスロットの長さ及び
幅より短く形成されると、熱交換器において、相対的に
ブランクプレート側よりエンドプレート側に多くの冷媒
流動する構造を有することになるが、実際には小さいス
ロットに形成されるバーリングが他のスロットとは異な
り、冷媒流動方向側に形成されることにより、ブランク
プレート側に流れる冷媒の流動抵抗が減少し、その結
果、エンドプレート側に流れる冷媒流量とブランクプレ
ート側に流れる冷媒の流量は互いに均衡になって、熱交
換器の全体に冷媒が均一に分布される。これにより、熱
交換器をボトムマウンティング設置方式及びトップマウ
ンティング設置方式のいずれか設置方式で設置しても冷
媒流動分布の差が生じない。
【００３２】また、本発明は、前記マニホールドプレー
トが適用された積層型熱交換器であって、多数対のプレ
ート、冷媒流入管が連結されるエンドプレート側の第２
マニホールドプレート及びブランクプレート側の第１マ
ニホールドプレート、多数対のプレート、冷媒排出管が
連結される一対のマニホールドプレート、多数対のプレ
ートの順に配列され、最外側が２枚のエンドプレートよ
り補強され、前記第１マニホールドプレートの冷媒流入
管側第１スロットにバーリング部が外側に突設され、こ
のバーリング部は第１マニホールドプレートの外側に積
層されるプレートのスロットに挿入されて接合され、第
２マニホールドプレートの冷媒流入管側スロットに、第
２マニホールドプレートの外側に積層されるプレートの
バーリング部が挿入されて接合され、前記第１スロット
の長さ及び幅と、前記第１スロットに外方に形成された
バーリング部が挿入接合される隣接プレートのスロット
の長さ及び幅が第２スロットの長さ及び幅より小さいこ
とを特徴とする。また、本発明は、マニホールド形プレ
ートにおいて、冷媒流入、流出管と接合される円筒部の
外周面にリング形スペーサを挿入することで、冷媒流
入、流出管のベンディング時の曲がり応力を高めたこと
を特徴とする。
トが適用された積層型熱交換器であって、多数対のプレ
ート、冷媒流入管が連結されるエンドプレート側の第２
マニホールドプレート及びブランクプレート側の第１マ
ニホールドプレート、多数対のプレート、冷媒排出管が
連結される一対のマニホールドプレート、多数対のプレ
ートの順に配列され、最外側が２枚のエンドプレートよ
り補強され、前記第１マニホールドプレートの冷媒流入
管側第１スロットにバーリング部が外側に突設され、こ
のバーリング部は第１マニホールドプレートの外側に積
層されるプレートのスロットに挿入されて接合され、第
２マニホールドプレートの冷媒流入管側スロットに、第
２マニホールドプレートの外側に積層されるプレートの
バーリング部が挿入されて接合され、前記第１スロット
の長さ及び幅と、前記第１スロットに外方に形成された
バーリング部が挿入接合される隣接プレートのスロット
の長さ及び幅が第２スロットの長さ及び幅より小さいこ
とを特徴とする。また、本発明は、マニホールド形プレ
ートにおいて、冷媒流入、流出管と接合される円筒部の
外周面にリング形スペーサを挿入することで、冷媒流
入、流出管のベンディング時の曲がり応力を高めたこと
を特徴とする。
【００３３】
【発明の実施の形態】本発明の他の特徴及び利点は添付
図面にもとづく以下の詳細な説明からより明らかにな
る。本発明において、図１及び図２に示すように、本発
明による熱交換器はアルミニウム合金からなる多数のフ
ラットチューブ１を含み、このフラットチューブ１はそ
れぞれ２枚のプレート２（図３参照）がブレージングで
接合されてなる。フラットチューブ１は上端部又は下端
部に前後方向に一対のタンク１１Ａ、１１Ｂを有する
か、上下端部にそれぞれ一対のタンクを有するものが使
用されるが、タンク１１の数だけが異なり、他の構造は
みな同一であるので、ここでは、上端部に一対のタンク
のみを有するものに対して図示及び説明を行う。
図面にもとづく以下の詳細な説明からより明らかにな
る。本発明において、図１及び図２に示すように、本発
明による熱交換器はアルミニウム合金からなる多数のフ
ラットチューブ１を含み、このフラットチューブ１はそ
れぞれ２枚のプレート２（図３参照）がブレージングで
接合されてなる。フラットチューブ１は上端部又は下端
部に前後方向に一対のタンク１１Ａ、１１Ｂを有する
か、上下端部にそれぞれ一対のタンクを有するものが使
用されるが、タンク１１の数だけが異なり、他の構造は
みな同一であるので、ここでは、上端部に一対のタンク
のみを有するものに対して図示及び説明を行う。
【００３４】フラットチューブ１間にはフィン４が順次
積層され、これらの最外側には２枚のエンドプレート５
Ｌ、５Ｒが取り付けられて補強される。フラットチュー
ブ１は、図３に示すように２枚のプレート２、２が互い
に接合されてなり、図２に示すように、このフラットチ
ューブ１のなかには、膨張バルブ（図示せず）に連結さ
れる冷媒流入管６と圧縮機（図示せず）に連結される冷
媒排出管７がそれぞれ接続されるマニホールド１３Ｌ、
１３Ｒを有する二つのマニホールドフラットチューブが
使用されるが、このマニホールドチューブをなすプレー
ト（図８及び図９参照）は便宜上、他のプレート２から
区分してマニホールドプレート２Ｌ、２Ｒと称する。
積層され、これらの最外側には２枚のエンドプレート５
Ｌ、５Ｒが取り付けられて補強される。フラットチュー
ブ１は、図３に示すように２枚のプレート２、２が互い
に接合されてなり、図２に示すように、このフラットチ
ューブ１のなかには、膨張バルブ（図示せず）に連結さ
れる冷媒流入管６と圧縮機（図示せず）に連結される冷
媒排出管７がそれぞれ接続されるマニホールド１３Ｌ、
１３Ｒを有する二つのマニホールドフラットチューブが
使用されるが、このマニホールドチューブをなすプレー
ト（図８及び図９参照）は便宜上、他のプレート２から
区分してマニホールドプレート２Ｌ、２Ｒと称する。
【００３５】フラットチューブ１を形成するプレート２
は、図３に示すように、上端部に前後方向に一対のカッ
プ２１Ａ、２１Ｂを有し、このカップ２１Ａ、２１Ｂに
はスロット２２Ａ、２２Ｂがそれぞれ形成されている。
したがって、２枚のプレート２、２を接合すると、互い
に対応して接合される二つのカップにより一対のタンク
１１Ａ、１１Ｂが形成され、フラットチューブ１が順次
積層されることにより、前記スロットを通じてタンクが
互いに連通できる。
は、図３に示すように、上端部に前後方向に一対のカッ
プ２１Ａ、２１Ｂを有し、このカップ２１Ａ、２１Ｂに
はスロット２２Ａ、２２Ｂがそれぞれ形成されている。
したがって、２枚のプレート２、２を接合すると、互い
に対応して接合される二つのカップにより一対のタンク
１１Ａ、１１Ｂが形成され、フラットチューブ１が順次
積層されることにより、前記スロットを通じてタンクが
互いに連通できる。
【００３６】プレート２の前記カップ２１Ａ、２１Ｂの
下側には、中央に垂直に区画ビード２４が形成され、こ
の区画ビード２４を中心にその両側は多数のビード２５
が形成された熱交換部２３が設けられる。区画ビード２
４は、プレート２の下端部までは延長されず、プレート
２の下端部を一部残して延長される。例えば、区画ビー
ド２４はプレート２の長さのおよそ１／８程度を残して
延長される。そして、熱交換部２３の下側、つまり区画
ビード２４の下側は、冷媒が区画ビード２４の下側部を
回って流動する（図５及び図６参照）ようにＵターン部
２７に形成され、ここにも前記ビード２５と同じ配列で
多数のビード２５が形成されている。
下側には、中央に垂直に区画ビード２４が形成され、こ
の区画ビード２４を中心にその両側は多数のビード２５
が形成された熱交換部２３が設けられる。区画ビード２
４は、プレート２の下端部までは延長されず、プレート
２の下端部を一部残して延長される。例えば、区画ビー
ド２４はプレート２の長さのおよそ１／８程度を残して
延長される。そして、熱交換部２３の下側、つまり区画
ビード２４の下側は、冷媒が区画ビード２４の下側部を
回って流動する（図５及び図６参照）ようにＵターン部
２７に形成され、ここにも前記ビード２５と同じ配列で
多数のビード２５が形成されている。
【００３７】前記ビード２５は、エンボシング成形方法
により内側に突出するように簡単に形成でき、円形又は
楕円形の断面を有し、冷媒の流動性向上が乱流を誘導す
るように斜線方向に規則的に格子状に配列されることが
好ましい。また、プレート２の周縁部はビード２５と同
一突出高さを有するフランジ２９に形成されることが好
ましい。したがって、２枚のプレート２、２を互いに接
触させると、２枚のプレート２、２の対応フランジ２
９、２９、ビード２５、２５、および区画ビード２４、
２４が互いに接触し、このように接触された状態でブレ
ージング処理すると、互いに接触している部位が接合さ
れることによりフラットチューブ１が形成される。
により内側に突出するように簡単に形成でき、円形又は
楕円形の断面を有し、冷媒の流動性向上が乱流を誘導す
るように斜線方向に規則的に格子状に配列されることが
好ましい。また、プレート２の周縁部はビード２５と同
一突出高さを有するフランジ２９に形成されることが好
ましい。したがって、２枚のプレート２、２を互いに接
触させると、２枚のプレート２、２の対応フランジ２
９、２９、ビード２５、２５、および区画ビード２４、
２４が互いに接触し、このように接触された状態でブレ
ージング処理すると、互いに接触している部位が接合さ
れることによりフラットチューブ１が形成される。
【００３８】このようなフラットチューブ１は、フラッ
トチューブ１の前方側タンク１１Ａ（冷媒流入側前方タ
ンク）、接合された区画ビード２４を中心とする熱交換
部２３の前方半分部空間（冷媒流入側前方通路）、Ｕタ
ーン部２７の空間、区画ビード２４を中心とする熱交換
部２３の後方半分部空間（冷媒流入側後方通路）、及び
後方側のタンク１１Ｂ（冷媒流入側後方タンク)、後方
側タンク１１Ｂ（冷媒流出側後方タンク）接合された区
画ビード２４を中心とする熱交換部２３の後方半分部空
間（冷媒流出側後方通路）、Ｕターン部２７間の空間、
区画ビード２４を中心とする熱交換部前方側半分部空間
（冷媒流出側前方通路）及び前方側タンク１１Ａ(冷媒
流出側前方タンク)が次々に連通することにより、全体
的にＵ字形通路が形成されることになる。すなわち、互
いに接合された区画ビード２４が隔壁の役割をすること
により、全体的に２群のＵ字形通路が形成されるように
なる。区画ビード２４及びビード２５はプレート２の機
械的強度を増大させる役割を兼ねている。
トチューブ１の前方側タンク１１Ａ（冷媒流入側前方タ
ンク）、接合された区画ビード２４を中心とする熱交換
部２３の前方半分部空間（冷媒流入側前方通路）、Ｕタ
ーン部２７の空間、区画ビード２４を中心とする熱交換
部２３の後方半分部空間（冷媒流入側後方通路）、及び
後方側のタンク１１Ｂ（冷媒流入側後方タンク)、後方
側タンク１１Ｂ（冷媒流出側後方タンク）接合された区
画ビード２４を中心とする熱交換部２３の後方半分部空
間（冷媒流出側後方通路）、Ｕターン部２７間の空間、
区画ビード２４を中心とする熱交換部前方側半分部空間
（冷媒流出側前方通路）及び前方側タンク１１Ａ(冷媒
流出側前方タンク)が次々に連通することにより、全体
的にＵ字形通路が形成されることになる。すなわち、互
いに接合された区画ビード２４が隔壁の役割をすること
により、全体的に２群のＵ字形通路が形成されるように
なる。区画ビード２４及びビード２５はプレート２の機
械的強度を増大させる役割を兼ねている。
【００３９】対応する区画ビード２４、２４及びビード
２５、２５の接合による２枚のプレート２、２の接合状
態が良好に維持できるように、ビード２５の先端部は、
図４に示すように、平らに形成されることが好ましく、
図示しないが、これとは異なり、互いに対応するビード
２５のうち、一側ビード２５には孔が形成され、他側ビ
ード２５の先端部がこの孔に挿入されてからブレージン
グされることにより、二つのビード２５、２５が互いに
接合されてもよい。冷媒は、このように接合されたビー
ド２５、２５により形成される流路を通じて流動するこ
とになるが、このビード２５は規則的に格子状に配列さ
れているため、ビード２５の間を冷媒が通るとき、乱流
を起こしながら流動することになる。
２５、２５の接合による２枚のプレート２、２の接合状
態が良好に維持できるように、ビード２５の先端部は、
図４に示すように、平らに形成されることが好ましく、
図示しないが、これとは異なり、互いに対応するビード
２５のうち、一側ビード２５には孔が形成され、他側ビ
ード２５の先端部がこの孔に挿入されてからブレージン
グされることにより、二つのビード２５、２５が互いに
接合されてもよい。冷媒は、このように接合されたビー
ド２５、２５により形成される流路を通じて流動するこ
とになるが、このビード２５は規則的に格子状に配列さ
れているため、ビード２５の間を冷媒が通るとき、乱流
を起こしながら流動することになる。
【００４０】本発明によると、Ｕターン部２７には冷媒
の流動方向が転換されることから冷媒の流動圧力が大き
く作用するため、このＵターン部２７の接合強度を向上
させるため、図３に示すように、Ｕターン部２７領域で
の区画ビード２４の下端の延長線の位置には多数（好ま
しくは、三つ）のビード２５Ａ、２５Ａ、２５Ｂが順次
他のビードとともに所定の配列をなすように形成され
る。この区画ビード２４の下端の延長線上に位置するビ
ードのうち、区画ビード２４に隣接する二つのビード２
５Ａ、２５Ａは、他の一つのビード２５Ｂより大きく形
成されることが好ましく（２５Ａ＞２５Ｂ）、残り（好
ましくは一つ）のビード２５Ｂは区画ビード２４の延長
線上を除く領域に形成された他のビード２５と同じ大き
さに形成されることが好ましい。また、Ｕターン部２７
の両側角部には、Ｕターン部２７を通じて流動する冷媒
の流動する冷媒の流動抵抗及び圧力を減らすとともに、
冷媒の流動をより上手に案内し得るように、冷媒流動方
向である対角線方向にスロット形補強ビード２８をそれ
ぞれ更に形成されることが好ましい。
の流動方向が転換されることから冷媒の流動圧力が大き
く作用するため、このＵターン部２７の接合強度を向上
させるため、図３に示すように、Ｕターン部２７領域で
の区画ビード２４の下端の延長線の位置には多数（好ま
しくは、三つ）のビード２５Ａ、２５Ａ、２５Ｂが順次
他のビードとともに所定の配列をなすように形成され
る。この区画ビード２４の下端の延長線上に位置するビ
ードのうち、区画ビード２４に隣接する二つのビード２
５Ａ、２５Ａは、他の一つのビード２５Ｂより大きく形
成されることが好ましく（２５Ａ＞２５Ｂ）、残り（好
ましくは一つ）のビード２５Ｂは区画ビード２４の延長
線上を除く領域に形成された他のビード２５と同じ大き
さに形成されることが好ましい。また、Ｕターン部２７
の両側角部には、Ｕターン部２７を通じて流動する冷媒
の流動する冷媒の流動抵抗及び圧力を減らすとともに、
冷媒の流動をより上手に案内し得るように、冷媒流動方
向である対角線方向にスロット形補強ビード２８をそれ
ぞれ更に形成されることが好ましい。
【００４１】プレート２は、図５及び図６に示すよう
に、区画ビード２４を中心にどの一側に形成された幅方
向に隣接する２列のビードを繋ぐ二つの中心線Ｃ１、Ｃ
２、フランジ２９及び区画ビード２４により形成される
面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬに対する比率を決定
することにより最適の熱交換効率を得ることができる。
すなわち、どの１ビード列を繋ぐ中心線Ｃ１とこのビー
ド列の上部又は下部に連接するビード列を繋ぐ中心線Ｃ
２を連結すると、区画ビード２４及びフランジ２９によ
り長方形の面積Ｓが区画形成される。
に、区画ビード２４を中心にどの一側に形成された幅方
向に隣接する２列のビードを繋ぐ二つの中心線Ｃ１、Ｃ
２、フランジ２９及び区画ビード２４により形成される
面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬに対する比率を決定
することにより最適の熱交換効率を得ることができる。
すなわち、どの１ビード列を繋ぐ中心線Ｃ１とこのビー
ド列の上部又は下部に連接するビード列を繋ぐ中心線Ｃ
２を連結すると、区画ビード２４及びフランジ２９によ
り長方形の面積Ｓが区画形成される。
【００４２】この面積Ｓは、ビード列をなすビード２５
の面積は考慮しなかったプレート２の底面の面積Ｓから
算定する。この面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬの比
率を適宜設定することにより、最適の熱交換効率を得る
ことを実験により確認することができた。すなわち、プ
レート２の幅方向長さＬを６０ｍｍと設定し、中心線Ｃ
１及び中心線Ｃ２により形成される面積Ｓを７６．２ｍ
ｍ2と設定した関係から、面積Ｓとプレート２の幅方向
長さＬの比率（Ｓ／Ｌ）は１．２７ｍｍであることが分
かり、この比率は、実験により確認した結果、最適の熱
交換効率を表すことが分かった。
の面積は考慮しなかったプレート２の底面の面積Ｓから
算定する。この面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬの比
率を適宜設定することにより、最適の熱交換効率を得る
ことを実験により確認することができた。すなわち、プ
レート２の幅方向長さＬを６０ｍｍと設定し、中心線Ｃ
１及び中心線Ｃ２により形成される面積Ｓを７６．２ｍ
ｍ2と設定した関係から、面積Ｓとプレート２の幅方向
長さＬの比率（Ｓ／Ｌ）は１．２７ｍｍであることが分
かり、この比率は、実験により確認した結果、最適の熱
交換効率を表すことが分かった。
【００４３】図７はプレートの幅方向長さ及びフラット
チューブの数及び冷媒流路が本発明と同種の従来の熱交
換器の熱交換効率と比較したときの本発明の熱交換器の
Ｓ／Ｌによる熱交換効率特性を示すグラフで、Ｌ１は本
発明による熱交換器の熱交換特性曲線であり、Ｌ２は従
来の熱交換器の熱交換特性曲線である。図７のグラフか
ら分かるように、この比率（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦
Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲である場合、従来の同種熱交
換器に比べて良好な熱交換効率が得られることが分か
る。前記比率（Ｓ／Ｌ）は外部の環境を考慮しなかった
もので、例えば、大気中の温度又は冷凍サイクルの性
能、その他の環境などを考慮すると変わることもあり、
よって、このような点に鑑み、比率（Ｓ／Ｌ）を正確に
最高値である１．２７ｍｍに固定せず、０．８９ｍｍ≦
Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲で適宜設定することが好まし
い。
チューブの数及び冷媒流路が本発明と同種の従来の熱交
換器の熱交換効率と比較したときの本発明の熱交換器の
Ｓ／Ｌによる熱交換効率特性を示すグラフで、Ｌ１は本
発明による熱交換器の熱交換特性曲線であり、Ｌ２は従
来の熱交換器の熱交換特性曲線である。図７のグラフか
ら分かるように、この比率（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦
Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲である場合、従来の同種熱交
換器に比べて良好な熱交換効率が得られることが分か
る。前記比率（Ｓ／Ｌ）は外部の環境を考慮しなかった
もので、例えば、大気中の温度又は冷凍サイクルの性
能、その他の環境などを考慮すると変わることもあり、
よって、このような点に鑑み、比率（Ｓ／Ｌ）を正確に
最高値である１．２７ｍｍに固定せず、０．８９ｍｍ≦
Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲で適宜設定することが好まし
い。
【００４４】比率（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍより小さい
場合には、冷媒の流動抵抗が大きくてフラットチューブ
１の内部圧力が増加し、冷媒の流動性が低下して熱交換
効率が悪くなる。このため、冷媒が全く蒸発することか
ら、ガス状態で圧縮機に供給されなく、液冷媒が一部圧
縮機に供給されて圧縮機を損傷させる。反対に、比率
（Ｓ／Ｌ）が１．５ｍｍより大きい場合には、冷媒の流
動抵抗が減少して冷媒の流動性は良好になるが、ビード
２５による乱流効果が減少して、却って熱交換効率は低
下するので、この場合にも前記のような結果を招来す
る。つぎの表２はカロリーメータを測定したデータに基
づき、本発明によるプレート２を適用した熱交換器と従
来のプレート２を適用した熱交換器の性能を比較したも
のである。
場合には、冷媒の流動抵抗が大きくてフラットチューブ
１の内部圧力が増加し、冷媒の流動性が低下して熱交換
効率が悪くなる。このため、冷媒が全く蒸発することか
ら、ガス状態で圧縮機に供給されなく、液冷媒が一部圧
縮機に供給されて圧縮機を損傷させる。反対に、比率
（Ｓ／Ｌ）が１．５ｍｍより大きい場合には、冷媒の流
動抵抗が減少して冷媒の流動性は良好になるが、ビード
２５による乱流効果が減少して、却って熱交換効率は低
下するので、この場合にも前記のような結果を招来す
る。つぎの表２はカロリーメータを測定したデータに基
づき、本発明によるプレート２を適用した熱交換器と従
来のプレート２を適用した熱交換器の性能を比較したも
のである。
【００４５】
【表２】
【００４６】表２によると、本発明によるプレート２に
対して前記比率（Ｓ／Ｌ）１．２７ｍｍを適用された熱
交換器（実施例）の場合、従来のプレート２に対して
１．６６ｍｍの比率（Ｓ／Ｌ）が適用された熱交換器
（比較例）に比べ、熱交換器のマウンティング方式にか
かわらず優秀な性能を表すことが分かる。冷媒の流動性
が熱交換効率に及ぶ影響はかなり大きいため、タンク１
１での冷媒流動性も重要な要因であるが、特にプレート
２での冷媒流動性が熱交換効率に大きい影響を与える。
したがって、ここでは、前記比率（Ｓ／Ｌ）が熱交換効
率に大きな影響を及ぼすもののみを図示及び説明した
が、その他に、ビード２５の高さ、これによる体積関係
も、前記比率（Ｓ／Ｌ）によって考慮できるので、この
ようなビード２５の高さ及び体積関係も本発明の範囲に
含まれるものである。
対して前記比率（Ｓ／Ｌ）１．２７ｍｍを適用された熱
交換器（実施例）の場合、従来のプレート２に対して
１．６６ｍｍの比率（Ｓ／Ｌ）が適用された熱交換器
（比較例）に比べ、熱交換器のマウンティング方式にか
かわらず優秀な性能を表すことが分かる。冷媒の流動性
が熱交換効率に及ぶ影響はかなり大きいため、タンク１
１での冷媒流動性も重要な要因であるが、特にプレート
２での冷媒流動性が熱交換効率に大きい影響を与える。
したがって、ここでは、前記比率（Ｓ／Ｌ）が熱交換効
率に大きな影響を及ぼすもののみを図示及び説明した
が、その他に、ビード２５の高さ、これによる体積関係
も、前記比率（Ｓ／Ｌ）によって考慮できるので、この
ようなビード２５の高さ及び体積関係も本発明の範囲に
含まれるものである。
【００４７】また、前記においては、プレート２の幅方
向長さＬを６０ｍｍに限定して実験したものを説明した
が、本発明においては、前記長さＬに限定されなく、４
６ｍｍ〜６３ｍｍの範囲の幅方向長さＬを有するプレー
ト２の全てに適用できる。すなわち、小さい幅方向長さ
Ｌを有するプレート２の場合には、ビード２５が占める
面積を減少させ、反対に長い幅方向長さＬを有するプレ
ート２の場合には、ビード２５が示す面積を増大させる
ことにより、本発明が意図するところを達成することが
できる。
向長さＬを６０ｍｍに限定して実験したものを説明した
が、本発明においては、前記長さＬに限定されなく、４
６ｍｍ〜６３ｍｍの範囲の幅方向長さＬを有するプレー
ト２の全てに適用できる。すなわち、小さい幅方向長さ
Ｌを有するプレート２の場合には、ビード２５が占める
面積を減少させ、反対に長い幅方向長さＬを有するプレ
ート２の場合には、ビード２５が示す面積を増大させる
ことにより、本発明が意図するところを達成することが
できる。
【００４８】一方、図６に示すように、冷媒がＵターン
部２７を流動するとき、冷媒の流動方向が転換されるた
め、遠心力により、プレート２の流動方向が変わる側
（冷媒流出部側）のフランジ２９側に冷媒が偏重して流
動することから、冷媒がプレート２の内部を均等に流動
し得なくて熱交換効率が低下する。このように、冷媒流
動が遠心力により偏重することは、前述した従来のプレ
ートに対する図２２ないし図２５の結果からよく分か
る。
部２７を流動するとき、冷媒の流動方向が転換されるた
め、遠心力により、プレート２の流動方向が変わる側
（冷媒流出部側）のフランジ２９側に冷媒が偏重して流
動することから、冷媒がプレート２の内部を均等に流動
し得なくて熱交換効率が低下する。このように、冷媒流
動が遠心力により偏重することは、前述した従来のプレ
ートに対する図２２ないし図２５の結果からよく分か
る。
【００４９】本発明では、このような点に鑑みて冷媒の
偏流現象を防止するため、プレート２の冷媒流出部側の
フランジ２９とこのフランジ２９に幅方向に隣接するビ
ード２５（好ましくは、熱交換部２３とＵターン部２７
の境界部に位置するビード２５）間の流路間隔Ｇｓを所
定の範囲に制限している。すなわち、フランジ２９側に
隣接するビード２５により、冷媒がフランジ２９側に偏
ることなくＵ字形通路の中心部に案内されるようにする
ものである。この流路間隔Ｇｓは０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦
１．６ｍｍが好ましい。
偏流現象を防止するため、プレート２の冷媒流出部側の
フランジ２９とこのフランジ２９に幅方向に隣接するビ
ード２５（好ましくは、熱交換部２３とＵターン部２７
の境界部に位置するビード２５）間の流路間隔Ｇｓを所
定の範囲に制限している。すなわち、フランジ２９側に
隣接するビード２５により、冷媒がフランジ２９側に偏
ることなくＵ字形通路の中心部に案内されるようにする
ものである。この流路間隔Ｇｓは０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦
１．６ｍｍが好ましい。
【００５０】一方、熱交換器においては、膨張バルブに
連結される冷媒流入管６を通じて冷媒が流入され、圧縮
機に連結される冷媒排出管７を通じて冷媒が排出される
ようになっているが、図８ないし図１１に示すように、
冷媒流入管６を通じてマニホールドチューブ１Ｌの一側
（冷媒流入側）タンク１１Ａに冷媒が流入されると、タ
ンク１１Ａに形成された両側スロット２２Ａ、２２Ａを
通じて隣接フラットチューブに冷媒が流動し、前述した
ように、マニホールドチューブ１Ｌ及びフラットチュー
ブ１の各Ｕ字形通路を通じて後方側タンク１１Ｂ群に冷
媒が流動する。このように、後方側タンク１１Ｂ群に流
入された冷媒は同様にスロット２２Ｂを通じて隣接タン
ク１１Ｂ群に流動し、再びＵ字形通路を通じて冷媒排出
管７側マニホールドチューブ１Ｒの冷媒排出管７に連結
された前方側タンク１１Ａに流動し、最終にマニホール
ド１３Ｒ及び冷媒排出管７を通じて圧縮機に供給され
る。
連結される冷媒流入管６を通じて冷媒が流入され、圧縮
機に連結される冷媒排出管７を通じて冷媒が排出される
ようになっているが、図８ないし図１１に示すように、
冷媒流入管６を通じてマニホールドチューブ１Ｌの一側
（冷媒流入側）タンク１１Ａに冷媒が流入されると、タ
ンク１１Ａに形成された両側スロット２２Ａ、２２Ａを
通じて隣接フラットチューブに冷媒が流動し、前述した
ように、マニホールドチューブ１Ｌ及びフラットチュー
ブ１の各Ｕ字形通路を通じて後方側タンク１１Ｂ群に冷
媒が流動する。このように、後方側タンク１１Ｂ群に流
入された冷媒は同様にスロット２２Ｂを通じて隣接タン
ク１１Ｂ群に流動し、再びＵ字形通路を通じて冷媒排出
管７側マニホールドチューブ１Ｒの冷媒排出管７に連結
された前方側タンク１１Ａに流動し、最終にマニホール
ド１３Ｒ及び冷媒排出管７を通じて圧縮機に供給され
る。
【００５１】このような冷媒流動過程において、従来の
熱交換器は、前述したように、冷媒流入管側マニホール
ドチューブのタンクに冷媒が流入されると、エンドプレ
ート側よりブランクプレート側に冷媒が多く流動するこ
とにより、冷媒の流動分布が均等でない現象が誘発され
るが、その理由は、従来の冷媒流入管側マニホールドチ
ューブをなす２枚のマニホールドプレートのうち、エン
ドプレート側マニホールドプレートの冷媒流入管側カッ
プのスロットにはバーリング部が形成されていなく、ブ
ランクプレート側マニホールドプレートの冷媒流入管側
カップのスロットにはバーリング部が形成されているた
めである。このように、冷媒流動分布が不均一になる現
象は、トップマウンティング設置方式及びボトム設置方
式によって更に大きくなる。
熱交換器は、前述したように、冷媒流入管側マニホール
ドチューブのタンクに冷媒が流入されると、エンドプレ
ート側よりブランクプレート側に冷媒が多く流動するこ
とにより、冷媒の流動分布が均等でない現象が誘発され
るが、その理由は、従来の冷媒流入管側マニホールドチ
ューブをなす２枚のマニホールドプレートのうち、エン
ドプレート側マニホールドプレートの冷媒流入管側カッ
プのスロットにはバーリング部が形成されていなく、ブ
ランクプレート側マニホールドプレートの冷媒流入管側
カップのスロットにはバーリング部が形成されているた
めである。このように、冷媒流動分布が不均一になる現
象は、トップマウンティング設置方式及びボトム設置方
式によって更に大きくなる。
【００５２】本発明では、冷媒流入管側マニホールドチ
ューブ１Ｌをなすプレート２Ｌ１、２Ｌ２の構造を改善
することにより、均一な冷媒流動分布を得ることができ
る。図１、図２、図８ないし図１１に示すように、冷媒
流入管６又は冷媒流出管７に連結されるマニホールドチ
ューブ１Ｌ、１Ｒは、前方タンク１１Ａの内部に連通す
るように、前方タンク１１Ａから延長、突出された円形
管形態のマニホールド１３を持っている。このマニホー
ルド１３がブレージングで冷媒流入管６又は冷媒流出管
７と連結されるここで、冷媒流入管６又は冷媒流出管７
とマニホールドチューブ１Ｌ、１Ｒが連結できる。この
マニホールドチューブ１Ｌ、１Ｒのマニホールド１３
は、半円筒形マニホールド１３１を有する第１マニホー
ルドプレート２及び第２マニホールドプレート２が互い
に接合されることによりなされる。
ューブ１Ｌをなすプレート２Ｌ１、２Ｌ２の構造を改善
することにより、均一な冷媒流動分布を得ることができ
る。図１、図２、図８ないし図１１に示すように、冷媒
流入管６又は冷媒流出管７に連結されるマニホールドチ
ューブ１Ｌ、１Ｒは、前方タンク１１Ａの内部に連通す
るように、前方タンク１１Ａから延長、突出された円形
管形態のマニホールド１３を持っている。このマニホー
ルド１３がブレージングで冷媒流入管６又は冷媒流出管
７と連結されるここで、冷媒流入管６又は冷媒流出管７
とマニホールドチューブ１Ｌ、１Ｒが連結できる。この
マニホールドチューブ１Ｌ、１Ｒのマニホールド１３
は、半円筒形マニホールド１３１を有する第１マニホー
ルドプレート２及び第２マニホールドプレート２が互い
に接合されることによりなされる。
【００５３】図１０に示すように、冷媒入口側の第１マ
ニホールドプレート２Ｌ１は、ブランクプレート側（矢
印Ａ方向）に位置し、第２マニホールドプレート２Ｌ２
はエンドプレート５Ｌ側（矢印Ｂ方向）に位置するもの
と定義する。図８、図１０及び図１１に示すように、第
１マニホールドプレート２Ｌ１の冷媒流入管６側カップ
２１Ａに形成された第１スロット２２Ａには、その縁部
に沿ってバーリング部２２１が外側に突出されており、
このバーリング部２２１Ａは第１マニホールドプレート
２Ｌ１の外側に隣接して積層されるプレート２のスロッ
ト２２に挿入される。また、第２マニホールドプレート
２Ｌ２の冷媒流入管６側に形成された第２スロット２２
Ａ′には、第１スロット２２Ａとは異なり、バーリング
部が形成されていなく、第２マニホールドプレート２Ｌ
２の外側に接合されるプレート２のスロット２２に形成
されたバーリング部２２１が挿入されて接合される。
ニホールドプレート２Ｌ１は、ブランクプレート側（矢
印Ａ方向）に位置し、第２マニホールドプレート２Ｌ２
はエンドプレート５Ｌ側（矢印Ｂ方向）に位置するもの
と定義する。図８、図１０及び図１１に示すように、第
１マニホールドプレート２Ｌ１の冷媒流入管６側カップ
２１Ａに形成された第１スロット２２Ａには、その縁部
に沿ってバーリング部２２１が外側に突出されており、
このバーリング部２２１Ａは第１マニホールドプレート
２Ｌ１の外側に隣接して積層されるプレート２のスロッ
ト２２に挿入される。また、第２マニホールドプレート
２Ｌ２の冷媒流入管６側に形成された第２スロット２２
Ａ′には、第１スロット２２Ａとは異なり、バーリング
部が形成されていなく、第２マニホールドプレート２Ｌ
２の外側に接合されるプレート２のスロット２２に形成
されたバーリング部２２１が挿入されて接合される。
【００５４】本発明によると、図８、図１０及び図１１
に示すように、第１スロット２２Ａの長さＷ１及び幅Ｌ
１と、第１マニホールドプレート２Ｌ１の外側に積層さ
れるプレート２に形成されて、前記第１スロット２２Ａ
のバーリング部２２１が挿入されるスロット２２の長さ
及び幅は第２スロット２２Ａ′の長さＷ２及び幅Ｌ２よ
り小さい（Ｗ１＜Ｗ２、Ｌ１＜Ｌ２）。第２スロット２
２Ａ′の長さ×幅は１６．６ｍｍ×１０．８ｍｍであ
り、第１スロット２２Ａ及びバーリング部２２１が挿
入、接合されるスロット２２の長さ×幅は１５ｍｍ×９
ｍｍであることが好ましい。もちろん、第１スロットを
除く他のプレート２に形成されるスロット２２の大きさ
もみな第２スロット２２Ａ′の大きさと同一であるもの
が好ましい。
に示すように、第１スロット２２Ａの長さＷ１及び幅Ｌ
１と、第１マニホールドプレート２Ｌ１の外側に積層さ
れるプレート２に形成されて、前記第１スロット２２Ａ
のバーリング部２２１が挿入されるスロット２２の長さ
及び幅は第２スロット２２Ａ′の長さＷ２及び幅Ｌ２よ
り小さい（Ｗ１＜Ｗ２、Ｌ１＜Ｌ２）。第２スロット２
２Ａ′の長さ×幅は１６．６ｍｍ×１０．８ｍｍであ
り、第１スロット２２Ａ及びバーリング部２２１が挿
入、接合されるスロット２２の長さ×幅は１５ｍｍ×９
ｍｍであることが好ましい。もちろん、第１スロットを
除く他のプレート２に形成されるスロット２２の大きさ
もみな第２スロット２２Ａ′の大きさと同一であるもの
が好ましい。
【００５５】前記のように、第１スロット２２Ａの大き
さが第２スロット２２Ａ′の大きさより小さく形成され
ると、冷媒流入管６を通じてタンク１１Ａに冷媒が流入
され、相対的に大きい第２スロット２２Ａ′を通じてエ
ンドプレート５Ｌ側に流動するとともに、第２スロット
２２Ａ′より小さい第１スロット２２Ａを通じてブラン
クプレート側に流動する。この際に、第２スロット２２
Ａ′の大きさが第１スロット２２Ａより大きくてエンド
プレート５Ｌ側に冷媒が多く流動される構造を持ってい
るが、実際には、第２マニホールドプレート２Ｌ２の外
側に積層されるプレート２に形成されたバーリング部２
２１が第２スロット２２Ａ′に挿入されたプレート２の
バーリング部２２１により冷媒が流動抵抗を受けるた
め、冷媒の流量が減少する。
さが第２スロット２２Ａ′の大きさより小さく形成され
ると、冷媒流入管６を通じてタンク１１Ａに冷媒が流入
され、相対的に大きい第２スロット２２Ａ′を通じてエ
ンドプレート５Ｌ側に流動するとともに、第２スロット
２２Ａ′より小さい第１スロット２２Ａを通じてブラン
クプレート側に流動する。この際に、第２スロット２２
Ａ′の大きさが第１スロット２２Ａより大きくてエンド
プレート５Ｌ側に冷媒が多く流動される構造を持ってい
るが、実際には、第２マニホールドプレート２Ｌ２の外
側に積層されるプレート２に形成されたバーリング部２
２１が第２スロット２２Ａ′に挿入されたプレート２の
バーリング部２２１により冷媒が流動抵抗を受けるた
め、冷媒の流量が減少する。
【００５６】したがって、エンドプレート５Ｌ側に流れ
る冷媒の流量とブランクプレート側に流れる冷媒の流量
は相互均衡になることになり、熱交換器の全体的な冷媒
分布が均一になり、熱交換器をボトムマウンティング及
びトップマウンティング設置方式のいずれの方式で設置
しても冷媒の流動分布差が生じない。このような冷媒流
動分布は、図１２及び図１３に示すように、３／８−７
／４内列になった熱交換器をボトムマウンティング設置
方式及びトップマウンティング設置方式で設置し、前方
１メートル地点で赤外線カメラを用いて温度分布を撮影
した結果からはっきりと確認することができた。
る冷媒の流量とブランクプレート側に流れる冷媒の流量
は相互均衡になることになり、熱交換器の全体的な冷媒
分布が均一になり、熱交換器をボトムマウンティング及
びトップマウンティング設置方式のいずれの方式で設置
しても冷媒の流動分布差が生じない。このような冷媒流
動分布は、図１２及び図１３に示すように、３／８−７
／４内列になった熱交換器をボトムマウンティング設置
方式及びトップマウンティング設置方式で設置し、前方
１メートル地点で赤外線カメラを用いて温度分布を撮影
した結果からはっきりと確認することができた。
【００５７】そして、均一な冷媒流動分布を得ることが
できれば、従来のように、冷媒流入管６側のブランクプ
レート側スロット２２Ａの縁部に沿ってバーリング部２
２１Ａが形成されなく、この冷媒流入管６側のブランク
プレート側スロット２２Ａの長さ及び幅をエンドプレー
ト５Ｌ側スロット２２Ａ′の長さ及び幅より短く形成し
てもよい。
できれば、従来のように、冷媒流入管６側のブランクプ
レート側スロット２２Ａの縁部に沿ってバーリング部２
２１Ａが形成されなく、この冷媒流入管６側のブランク
プレート側スロット２２Ａの長さ及び幅をエンドプレー
ト５Ｌ側スロット２２Ａ′の長さ及び幅より短く形成し
てもよい。
【００５８】一方、このような構造のマニホールドプレ
ート２が適用されたマニホールドチューブ１において、
タンク１１Ａに冷媒が流入されると、スロット２２を通
じて隣接タンク１１Ａ側に流れる冷媒と、タンク１１Ａ
から熱交換部２３側に流れる冷媒の流動分布に違いが発
生するおそれがある。プレート２の各カップ２１Ａ、２
１Ｂの下部には、タンク１１から冷媒が熱交換部２３側
に流動するように、図３に示すように、通常三つの垂直
ビード２６、２６、２６が内側に突出形成されることに
より流路が形成されているが、本発明においては、図１
４に示すように、半円筒形マニホールド１３１に連結さ
れたカップ２１Ａの下部に形成された三つの垂直ビード
２６、２６、２６の構造を変更することにより、冷媒流
動分布の均一化を達成している。
ート２が適用されたマニホールドチューブ１において、
タンク１１Ａに冷媒が流入されると、スロット２２を通
じて隣接タンク１１Ａ側に流れる冷媒と、タンク１１Ａ
から熱交換部２３側に流れる冷媒の流動分布に違いが発
生するおそれがある。プレート２の各カップ２１Ａ、２
１Ｂの下部には、タンク１１から冷媒が熱交換部２３側
に流動するように、図３に示すように、通常三つの垂直
ビード２６、２６、２６が内側に突出形成されることに
より流路が形成されているが、本発明においては、図１
４に示すように、半円筒形マニホールド１３１に連結さ
れたカップ２１Ａの下部に形成された三つの垂直ビード
２６、２６、２６の構造を変更することにより、冷媒流
動分布の均一化を達成している。
【００５９】すなわち、半円筒形マニホールド１３１に
連結されたカップ２１Ａの下部に形成された三つの垂直
ビード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａのうち、両側の二つの垂
直ビード２６Ａ、２６Ａとフランジ２９間の流路を塞ぐ
ことで、スロット２２Ａを通じて、隣接タンク１１Ａ側
に流れる冷媒と前記垂直ビード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａ
間の流路を通じて熱交換部２３側に流れる冷媒の流動分
布を均等にしている。したがって、冷媒の流動がより均
等に分布されるので、熱交換性能が更に高くなる。一
方、本発明による熱交換器は、マニホールド形プレート
において、冷媒流入、流出管と接合される円筒部の外周
面にリング形スペーサ１３３を挿入することにより、冷
媒流入、流出管のベンディングの際に、その曲がり応力
を高めことができ、これにより、熱交換器の耐久性を向
上させることができるようになっている。
連結されたカップ２１Ａの下部に形成された三つの垂直
ビード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａのうち、両側の二つの垂
直ビード２６Ａ、２６Ａとフランジ２９間の流路を塞ぐ
ことで、スロット２２Ａを通じて、隣接タンク１１Ａ側
に流れる冷媒と前記垂直ビード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａ
間の流路を通じて熱交換部２３側に流れる冷媒の流動分
布を均等にしている。したがって、冷媒の流動がより均
等に分布されるので、熱交換性能が更に高くなる。一
方、本発明による熱交換器は、マニホールド形プレート
において、冷媒流入、流出管と接合される円筒部の外周
面にリング形スペーサ１３３を挿入することにより、冷
媒流入、流出管のベンディングの際に、その曲がり応力
を高めことができ、これにより、熱交換器の耐久性を向
上させることができるようになっている。
【００６０】
【発明の効果】以上説明したように本発明による熱交換
性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを
用いる熱交換器の効果は次の通りである。先ず、第一
に、熱交換部２３の冷媒流入部側又は冷媒流出部側にプ
レート２の幅方向に一直線上に配列された相互隣接する
ビード列をそれぞれ繋ぐ二つの中心線Ｃ１、Ｃ２により
形成される面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬとの比率
（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲
となるようにビード２５を配列することにより、ビード
２５間に流れる冷媒流動性を向上させるとともに、冷媒
の乱流を良好に誘導して、最適の熱交換効率を図ること
ができる。
性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを
用いる熱交換器の効果は次の通りである。先ず、第一
に、熱交換部２３の冷媒流入部側又は冷媒流出部側にプ
レート２の幅方向に一直線上に配列された相互隣接する
ビード列をそれぞれ繋ぐ二つの中心線Ｃ１、Ｃ２により
形成される面積Ｓとプレート２の幅方向長さＬとの比率
（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ≦１．５ｍｍの範囲
となるようにビード２５を配列することにより、ビード
２５間に流れる冷媒流動性を向上させるとともに、冷媒
の乱流を良好に誘導して、最適の熱交換効率を図ること
ができる。
【００６１】第二に、プレート２の冷媒流出側フランジ
２９とこれに幅方向に隣接するビード間の流路間隔（Ｇ
ｓ）を０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍの範囲となるよ
うに設定することにより、冷媒流出側フランジ２９側に
冷媒が偏重して偏流が生じることを、前記フランジ２９
に隣接するビード２５で均等に分散させて良好な冷媒流
動性を得て、熱交換効率を更に高めることができる。
２９とこれに幅方向に隣接するビード間の流路間隔（Ｇ
ｓ）を０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍの範囲となるよ
うに設定することにより、冷媒流出側フランジ２９側に
冷媒が偏重して偏流が生じることを、前記フランジ２９
に隣接するビード２５で均等に分散させて良好な冷媒流
動性を得て、熱交換効率を更に高めることができる。
【００６２】第三に、第２スロット２２Ａ′を通じて冷
媒がエンドプレート５Ｌ側に流動するとき、第２マニホ
ールドプレート２Ｌ２の外側に積層されるプレート２の
バーリング部２２１により流動抵抗を受けることに鑑
み、相対的にブランクプレート側の冷媒流動のために形
成される第１スロット２２Ａの大きさを第２マニホール
ドプレート２Ｌ２の第２スロット２２Ａ′の大きさより
減らすことにより、冷媒がエンドプレート５Ｌ及びブラ
ンクプレート側に均等に流れるようにしたので、トップ
マウンティング設置方式及びボトムマウンティング設置
方式のいずれの設置方式で熱交換器を設置しても冷媒流
動分布の差が殆どなく、熱交換性能を向上させることが
でき、また、熱交換器の共用化を可能にして、設置方式
によって熱交換器の規格を異ならせる必要があった従来
の問題を解決することができる。
媒がエンドプレート５Ｌ側に流動するとき、第２マニホ
ールドプレート２Ｌ２の外側に積層されるプレート２の
バーリング部２２１により流動抵抗を受けることに鑑
み、相対的にブランクプレート側の冷媒流動のために形
成される第１スロット２２Ａの大きさを第２マニホール
ドプレート２Ｌ２の第２スロット２２Ａ′の大きさより
減らすことにより、冷媒がエンドプレート５Ｌ及びブラ
ンクプレート側に均等に流れるようにしたので、トップ
マウンティング設置方式及びボトムマウンティング設置
方式のいずれの設置方式で熱交換器を設置しても冷媒流
動分布の差が殆どなく、熱交換性能を向上させることが
でき、また、熱交換器の共用化を可能にして、設置方式
によって熱交換器の規格を異ならせる必要があった従来
の問題を解決することができる。
【００６３】第四に、半円筒形マニホールド１３１に連
結されたカップ２１Ａの下部に形成される三つの垂直ビ
ード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａのうち、両側の二つの垂直
ビード２６Ａ、２６Ａと、区画ビード２４及びフランジ
２９間の流路をそれぞれ塞ぐことで、スロット２２を通
じて隣接タンク１１Ａ側に流れる冷媒とマニホールド１
３側のタンク１１Ａから前記垂直ビード２６Ａ、２６
Ｂ、２６Ａ間の流路を通じて熱交換部２３側に流れる冷
媒の流動分布を均等にして冷媒流動分布を一層均一化で
きることから、熱交換性能を更に向上させることができ
る。
結されたカップ２１Ａの下部に形成される三つの垂直ビ
ード２６Ａ、２６Ｂ、２６Ａのうち、両側の二つの垂直
ビード２６Ａ、２６Ａと、区画ビード２４及びフランジ
２９間の流路をそれぞれ塞ぐことで、スロット２２を通
じて隣接タンク１１Ａ側に流れる冷媒とマニホールド１
３側のタンク１１Ａから前記垂直ビード２６Ａ、２６
Ｂ、２６Ａ間の流路を通じて熱交換部２３側に流れる冷
媒の流動分布を均等にして冷媒流動分布を一層均一化で
きることから、熱交換性能を更に向上させることができ
る。
【００６４】第五に、区画ビード２４の下端延長線上に
区画ビード２４に隣接して置かれる二つのビード２５
Ａ、２５Ａの大きさを他のビード２５Ｂより大きく形成
することにより、相対的に大きい圧力が作用するＵター
ン部２７を補強してフラットチューブ１の耐久性を向上
させ、これによりフラットチューブ１を構成する２枚の
プレート２、２の分離が防止されて、冷媒が漏洩する現
象が防止される。
区画ビード２４に隣接して置かれる二つのビード２５
Ａ、２５Ａの大きさを他のビード２５Ｂより大きく形成
することにより、相対的に大きい圧力が作用するＵター
ン部２７を補強してフラットチューブ１の耐久性を向上
させ、これによりフラットチューブ１を構成する２枚の
プレート２、２の分離が防止されて、冷媒が漏洩する現
象が防止される。
【００６５】第六に、Ｕターン部２７の両側角部に冷媒
流動方向である対角線方向にスロット形補強ビード２８
をそれぞれ形成してＵターン部２７をより補強すること
により、フラットチューブ１の耐久性を更に向上させる
ことができ、また補強ビード２８により冷媒の流動を円
滑に案内することにより、冷媒の流動抵抗を減して冷媒
の流動性向上させ、これにより熱交換性能を更に高める
ことができる。
流動方向である対角線方向にスロット形補強ビード２８
をそれぞれ形成してＵターン部２７をより補強すること
により、フラットチューブ１の耐久性を更に向上させる
ことができ、また補強ビード２８により冷媒の流動を円
滑に案内することにより、冷媒の流動抵抗を減して冷媒
の流動性向上させ、これにより熱交換性能を更に高める
ことができる。
【００６６】第七に、本発明による熱交換器は、マニホ
ールド形プレートにおいて、冷媒流入、流出管と接合さ
れる円筒部の外周面にリング形スペーサ１３３を挿入す
ることにより、マニホールドプレートの接合性を高める
ことができ、冷媒流入、流出管のベンディングの際に、
その曲がり応力を高めることができ、これにより、熱交
換器の耐久性を向上させることができる等の様々な効果
を奏する。
ールド形プレートにおいて、冷媒流入、流出管と接合さ
れる円筒部の外周面にリング形スペーサ１３３を挿入す
ることにより、マニホールドプレートの接合性を高める
ことができ、冷媒流入、流出管のベンディングの際に、
その曲がり応力を高めることができ、これにより、熱交
換器の耐久性を向上させることができる等の様々な効果
を奏する。
【図１】本発明による積層型熱交換機の例を示す概略正
面図である。
面図である。
【図２】本発明による積層型熱交換器の例を示す概略斜
視図である。
視図である。
【図３】本発明による熱交換プレートを示す正面図であ
る。
る。
【図４】本発明による熱交換プレートが接合されてフラ
ットチューブが形成された状態を示す部分拡大断面図で
ある。
ットチューブが形成された状態を示す部分拡大断面図で
ある。
【図５】本発明による熱交換プレートを構成する熱交換
部の冷媒流入側を示す部分拡大正面図である。
部の冷媒流入側を示す部分拡大正面図である。
【図６】本発明による熱交換プレートを構成する熱交換
部の冷媒排出側を示す部分拡大正面図である。
部の冷媒排出側を示す部分拡大正面図である。
【図７】本発明による熱交換プレートの２ビード列がな
す面積Ｓとプレートの幅方向長さＬの設定比率による熱
交換性能を示すグラフである。
す面積Ｓとプレートの幅方向長さＬの設定比率による熱
交換性能を示すグラフである。
【図８】本発明によるマニホールドプレートを用いる熱
交換器の要部を示す分解斜視図である。
交換器の要部を示す分解斜視図である。
【図９】本発明によるマニホールドプレートを用いる熱
交換器の要部を示す結合斜視図である。
交換器の要部を示す結合斜視図である。
【図１０】図９のＸ−Ｘ線についての平断面図である。
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ線についての縦断面図で
ある。
ある。
【図１２】本発明によるマニホールドプレートを用いる
熱交換器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸
発器をボトムマウンティング設置方式で設置し、これに
対する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
熱交換器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸
発器をボトムマウンティング設置方式で設置し、これに
対する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
【図１３】本発明によるマニホールドプレートを用いる
熱交換器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸
発器をトップマウンティング設置方式で設置し、これに
対する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
熱交換器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸
発器をトップマウンティング設置方式で設置し、これに
対する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
【図１４】本発明によるマニホールドプレートの他の例
を示す正面図である。
を示す正面図である。
【図１５】従来の一般的な積層型熱交換器の例を示す正
面図である。
面図である。
【図１６】従来の一般的な熱交換プレートの例を示す正
面図である。
面図である。
【図１７】従来の一般的な熱交換プレート２枚を接合し
てフラットチューブを形成する状態を示す分解斜視図で
ある。
てフラットチューブを形成する状態を示す分解斜視図で
ある。
【図１８】従来のマニホールドプレートを用いる熱交換
器の例において、２４列形４／７−７／４パス蒸発器を
ボトムマウンティング設置方式で設置し、これに対する
冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真である。
器の例において、２４列形４／７−７／４パス蒸発器を
ボトムマウンティング設置方式で設置し、これに対する
冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真である。
【図１９】従来のマニホールドプレートを用いる熱交換
器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発器を
トップマウンティング設置方式で設置し、これに対する
冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真である。
器の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発器を
トップマウンティング設置方式で設置し、これに対する
冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真である。
【図２０】従来のマニホールドプレートを用いる熱交換
器の他の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発
器をボトムマウンティング設置方式で設置し、これに対
する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
器の他の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発
器をボトムマウンティング設置方式で設置し、これに対
する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
【図２１】従来のマニホールドプレートを用いる熱交換
器の他の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発
器をトップマウンティング設置方式で設置し、これに対
する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
器の他の例において、２４列形３／８−７／４パス蒸発
器をトップマウンティング設置方式で設置し、これに対
する冷媒流動分布を赤外線カメラで撮影した写真であ
る。
【図２２】従来のプレートが適用された蒸発器をボトム
マウンティング方式で設置し、プレートで表れる冷媒流
動分布の解釈図である。
マウンティング方式で設置し、プレートで表れる冷媒流
動分布の解釈図である。
【図２３】図２２のプレートの入口部の拡大図である。
【図２４】図２２のプレートの熱交換部の熱交換部の拡
大図である。
大図である。
【図２５】図２２のプレートのＵターン部の拡大図であ
る。
る。
１ チューブ ２ プレート ４ フィン ５ エンドプレート ６ 冷媒流入管 ７ 冷媒排出管 １１ タンク １３ マニホールド ２１ カップ ２２ スロット ２３ 熱交換部 ２４ 区画ビード ２５ ビード ２６ 垂直ビード ２７ Ｕターン部 ２８ 補強ビード ２９ フランジ １３１ 半円筒形マニホールド ２２１ バーリング部
Claims (10)
- 【請求項１】 上端部に並んで形成され、それぞれスロ
ットを有する一対のカップと、中央に垂直に形成された
区画ビードにより区画されて、それぞれ前記一対のカッ
プに連通し、多数のビードがエンボシング加工により形
成された熱交換部と、前記ビードと同形のビードが形成
され、前記区画ビードにより形成されるＵターン部と、
縁部に沿って前記ビードと同一高さに形成されたフラン
ジとを有して、２枚が接合されると、一対のタンクが形
成されるとともに、前記一対のタンクに連通して全体的
にＵ字形通路を有するフラットチューブをなす積層型熱
交換器用プレートにおいて、 前記ビードは斜線方向にかつ格子状に規則的に配列さ
れ、前記ビードのうち、幅方向に一直線上に配列された
ビード列を繋ぐ中心線とその上側又は下側に隣接するビ
ード列を繋ぐ中心線が形成する面積（Ｓ）と前記熱交換
部の幅（Ｌ）の比率（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ
≦１．５ｍｍであることを特徴とする熱交換性能を向上
させた積層型熱交換器用プレート。 - 【請求項２】 前記熱交換部の冷媒排出側フランジとこ
れに幅方向に隣接するビード間の流路間隔（Ｇｓ）は
０．１５ｍｍ≦Ｇｓ≦１．６ｍｍであることを特徴とす
る請求項１記載の熱交換性能を向上させた積層型熱交換
器用プレート。 - 【請求項３】 前記Ｕターン部のビードのうち、区画ビ
ードの下端の延長線上に所定間隔で多数のビードが形成
され、このビードのうち、区画ビードに隣接する二つの
ビードは他のビードより大きく形成され、前記Ｕターン
部の両側角部には冷媒流動方向である対角線方向にスロ
ット形補強ビードがそれぞれ更に形成されることを特徴
とする請求項１記載の熱交換性能を向上させた積層型熱
交換器用プレート。 - 【請求項４】 上端部に並んで形成され、それぞれスロ
ットを有する一対のカップと、中央に垂直に形成された
区画ビードにより区画されて、それぞれ前記一対のカッ
プに連通し、多数のビードがエンボシング加工により形
成された熱交換部と、前記ビードと同形のビードが形成
され、前記区画ビードにより形成されるＵターン部と、
縁部に沿って前記ビードと同一高さに形成されたフラン
ジとを有して、２枚が接合されると、一対のタンクが形
成されるとともに、前記一対のタンクに連通する全体的
にＵ字形通路を有するフラットチューブをなす積層型熱
交換器用プレートにおいて、 前記熱交換部の冷媒排出側フランジとこれに幅方向に隣
接するビード間の流路間隔（Ｇｓ）は０．１５ｍｍ≦Ｇ
ｓ≦１．６ｍｍであることを特徴とする熱交換性能を向
上させた積層型熱交換器用プレート。 - 【請求項５】 上端部に並んで形成され、それぞれスロ
ットを有する一対のカップと、一側のカップから延長、
突出されて冷媒流入管に連結される半円筒形マニホール
ドと、冷媒流入管側のブランクプレート側スロットの縁
部に沿って外側に突設されたバーリング部と、中央に垂
直に形成された区画ビードにより区画され、前記一対の
カップに連通し、多数のビードが形成された熱交換部
と、前記ビードと同形のビードが形成され、前記区画ビ
ードにより形成されるＵターン部と、縁部に沿って前記
ビードと同一高さに形成されたフランジとを有して、２
枚が接合されると、一対のタンクが形成されるととも
に、前記一対のタンクに連通して全体的にＵ字形通路を
有するマニホールドチューブをなす積層型熱交換器用プ
レートにおいて、 前記冷媒流入管側のブランクプレート側スロットの長さ
及び幅が他のスロットの長さ及び幅より小さいことを特
徴とする熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用プレ
ート。 - 【請求項６】 前記冷媒流入管側のブランクプレート側
スロットの長さ×幅はおよそ１５ｍｍ×９ｍｍであり、
他のスロットの長さ×幅はおよそ１６．６ｍｍ×１０．
８ｍｍであることを特徴とする請求項５記載の熱交換性
能を向上させた積層型熱交換器用プレート。 - 【請求項７】 前記半円筒形マニホールドに連結される
カップの下部に、熱交換部に連通する流路を形成するよ
うに、三つの垂直ビードが所定の間隔で形成され、これ
ら三つの垂直ビードのうち、両側の二つの垂直ビード
と、区画ビード及びフランジとの間の流路は塞がってい
ることを特徴とする請求項５又は６記載の熱交換性能を
向上させた積層型熱交換器用プレート。 - 【請求項８】 前記冷媒流入管側のブランクプレート側
スロットの長さ×幅はおよそ１５ｍｍ×９ｍｍであり、
他のスロットの長さ×幅はおよそ１６．６ｍｍ×１０．
８ｍｍであり、ブランクプレート側スロットの縁部に沿
って外側にバーリング部が形成されていないことを特徴
とする請求項５記載の熱交換性能を向上させた積層型熱
交換器用プレート。 - 【請求項９】 上端部に形成された一対のカップと、中
央に垂直に形成された区画ビードにより区画されて前記
一対のカップに連通し、多数のビードが形成された熱交
換部と、前記ビードと同形のビードが形成され、前記区
画ビードにより形成されるＵターン部と、縁部に沿って
前記ビードと同一高さに形成されたフランジとを有する
２枚のプレートが相互接合されたフラットチューブと；
一対のプレートを接合してなったもの間に積層される多
数のフィンと；前記フラットチューブの最外側に積層さ
れる２枚のエンドプレートとからなる積層型熱交換器に
おいて、 前記ビードは斜線方向にかつ格子状に規則的に配列さ
れ、前記ビードのうち、幅方向に一直線上に配列された
ビード列を繋ぐ中心線とその上側又は下側に隣接するビ
ード列を繋ぐ中心線が形成する面積（Ｓ）と前記熱交換
部の幅（Ｌ）の比率（Ｓ／Ｌ）が０．８９ｍｍ≦Ｓ／Ｌ
≦１．５ｍｍであることを特徴とする熱交換性能を向上
させた積層型熱交換器。 - 【請求項１０】 多数対のプレート、冷媒流入管が連結
されるブランクプレート側第１マニホールドプレート及
びエンドプレート側第２マニホールドプレート、多数対
のプレート、冷媒排出管が連結される一対のマニホール
ド、多数対のプレートの順に配列され、最外側が２枚の
エンドプレートより補強され、前記第１マニホールドプ
レートの冷媒流入管側第１スロットにバーリング部が外
側に突設され、このバーリング部は第１マニホールドプ
レートの外側に積層されるプレートのスロットに挿入さ
れて接合され、第２マニホールドプレートの冷媒流入管
側スロットに、第２マニホールドプレートの外側に積層
されるプレートのバーリング部が挿入されて接合された
熱交換器において、 前記第１スロットの長さ及び幅と、前記第１スロットに
外方に形成されたバーリング部が挿入接合される隣接プ
レートのスロットの長さ及び幅が第２スロットの長さ及
び幅より小さいことを特徴とする熱交換性能を向上させ
た積層型熱交換器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020000000767A KR100352876B1 (ko) | 1999-03-31 | 2000-01-08 | 열교환성능을 향상시킨 적층형 열교환기용 플레이트 및이를 이용한 열교환기 |
| KR2000/P767 | 2000-01-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001221589A true JP2001221589A (ja) | 2001-08-17 |
| JP3911574B2 JP3911574B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=19637175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001000858A Expired - Lifetime JP3911574B2 (ja) | 2000-01-08 | 2001-01-05 | 熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを用いる熱交換器 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6520251B2 (ja) |
| EP (1) | EP1114974B1 (ja) |
| JP (1) | JP3911574B2 (ja) |
| DE (1) | DE60104730T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296672C (zh) * | 2002-12-30 | 2007-01-24 | 汉拏空调株式会社 | 叠置型热交换器 |
| KR101082472B1 (ko) * | 2004-09-21 | 2011-11-11 | 한라공조주식회사 | 증발기의 플레이트 |
| WO2012067086A1 (ja) * | 2010-11-17 | 2012-05-24 | 株式会社豊田自動織機 | 蒸発器 |
| JP2014522959A (ja) * | 2011-07-21 | 2014-09-08 | ヴァレオ システム テルミク | 熱交換器および対応する扁平チューブおよびプレート |
| WO2019216183A1 (ja) * | 2018-05-11 | 2019-11-14 | 株式会社デンソー | プレート積層型の熱交換器 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1111321A3 (en) * | 1999-12-21 | 2002-07-31 | Visteon Global Technologies, Inc. | Beaded plate for a heat exchanger and method of making same |
| DE10152363A1 (de) * | 2001-10-24 | 2003-05-08 | Modine Mfg Co | Gehäuseloser Plattenwärmetauscher |
| JP4426328B2 (ja) * | 2004-02-06 | 2010-03-03 | サンデン株式会社 | 積層型熱交換器 |
| JP2006183962A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Denso Corp | 蒸発器 |
| US7275394B2 (en) * | 2005-04-22 | 2007-10-02 | Visteon Global Technologies, Inc. | Heat exchanger having a distributer plate |
| US20070058689A1 (en) * | 2005-09-13 | 2007-03-15 | Nicholas Rymarchyk | Furnace panel |
| US7413003B2 (en) * | 2006-09-15 | 2008-08-19 | Halla Climate Control Corporation | Plate for heat exchanger |
| US20080164015A1 (en) * | 2007-01-04 | 2008-07-10 | Steven James Papapanu | Contra-tapered tank design for cross-counterflow radiator |
| SE530970C2 (sv) * | 2007-03-07 | 2008-11-04 | Airec Ab | Värmeväxlare av korsströmstyp |
| WO2013020227A1 (en) * | 2011-08-05 | 2013-02-14 | Dana Canada Corporation | Side-entry fitting for heat exchanger |
| CN102878726A (zh) * | 2012-10-19 | 2013-01-16 | 饶华明 | 一种蒸发器的蒸发板 |
| WO2014171095A1 (ja) * | 2013-04-16 | 2014-10-23 | パナソニック株式会社 | 熱交換器 |
| US20150153113A1 (en) * | 2013-12-03 | 2015-06-04 | International Business Machines Corporation | Heat sink with air pathways through the base |
| WO2016117069A1 (ja) * | 2015-01-22 | 2016-07-28 | 三菱電機株式会社 | プレート熱交換器及びヒートポンプ式室外機 |
| EP3598046B1 (en) * | 2018-07-20 | 2023-05-17 | Valeo Vyminiky Tepla, s.r.o. | Heat exchanger plate and heat exchanger comprising such a heat exchanger plate |
| CN111366013A (zh) * | 2018-12-26 | 2020-07-03 | 浙江盾安热工科技有限公司 | 扁管及换热器 |
| US11454451B2 (en) * | 2020-10-23 | 2022-09-27 | Raytheon Technologies Corporation | Tube bank heat exchanger |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2023796B (en) * | 1978-06-19 | 1982-08-25 | Gen Motors Corp | Hollow-plate heat exchange element |
| US4258785A (en) * | 1980-02-08 | 1981-03-31 | Borg-Warner Corporation | Heat exchanger interplate fitting |
| JPS62268988A (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-21 | Nippon Denso Co Ltd | 積層型熱交換器 |
| JP2646580B2 (ja) * | 1986-12-11 | 1997-08-27 | 株式会社デンソー | 冷媒蒸発器 |
| US4800954A (en) * | 1986-12-18 | 1989-01-31 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Laminated heat exchanger |
| JP2536294B2 (ja) * | 1987-09-03 | 1996-09-18 | 日本電装株式会社 | 積層型熱交換器 |
| JP2551072B2 (ja) * | 1988-01-11 | 1996-11-06 | 日本電装株式会社 | 熱交換器 |
| US4846268A (en) * | 1988-01-12 | 1989-07-11 | Thermag Industries Inc. | Heat exchanger with individual twinplate headers |
| JP2909745B2 (ja) * | 1989-03-31 | 1999-06-23 | 株式会社ゼクセル | 積層型エバポレータ |
| DE3917173C2 (de) * | 1989-05-30 | 1994-08-25 | Showa Aluminium Co Ltd | Verfahren zur Herstellung eines Wärmetauscher-Sammlers |
| US5125453A (en) * | 1991-12-23 | 1992-06-30 | Ford Motor Company | Heat exchanger structure |
| US5409056A (en) * | 1992-05-11 | 1995-04-25 | General Motors Corporation | U-flow tubing for evaporators with bump arrangement for optimized forced convection heat exchange |
| JP3151640B2 (ja) * | 1992-10-01 | 2001-04-03 | 株式会社ゼクセルヴァレオクライメートコントロール | 熱交換器 |
| JPH06194001A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-07-15 | Nippondenso Co Ltd | 冷媒蒸発器 |
| DE4308858C2 (de) * | 1993-03-19 | 2003-04-30 | Behr Gmbh & Co | Scheibenwärmetauscher |
| DE69413173T2 (de) * | 1993-10-22 | 1999-06-02 | Zexel Corp | Rohrelement für einen Laminatwärmetauscher |
| US5355947A (en) * | 1993-10-25 | 1994-10-18 | Chrysler Corporation | Heat exchanger having flow control insert |
| CN1109232C (zh) * | 1993-12-28 | 2003-05-21 | 昭和电工株式会社 | 板式热交换器 |
| JPH08136179A (ja) * | 1994-11-04 | 1996-05-31 | Zexel Corp | 積層型熱交換器 |
| JP3172859B2 (ja) * | 1995-02-16 | 2001-06-04 | 株式会社ゼクセルヴァレオクライメートコントロール | 積層型熱交換器 |
| JPH0914793A (ja) * | 1995-06-28 | 1997-01-17 | Nippondenso Co Ltd | 積層型熱交換器 |
| DE19543149C2 (de) * | 1995-11-18 | 2000-09-14 | Behr Gmbh & Co | Wärmetauscher, insbesondere Kältemittelverdampfer |
| US5979544A (en) * | 1996-10-03 | 1999-11-09 | Zexel Corporation | Laminated heat exchanger |
-
2001
- 2001-01-05 JP JP2001000858A patent/JP3911574B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-08 DE DE60104730T patent/DE60104730T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-08 US US09/757,077 patent/US6520251B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-08 EP EP01100450A patent/EP1114974B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-12-26 US US10/330,467 patent/US6786277B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296672C (zh) * | 2002-12-30 | 2007-01-24 | 汉拏空调株式会社 | 叠置型热交换器 |
| KR101082472B1 (ko) * | 2004-09-21 | 2011-11-11 | 한라공조주식회사 | 증발기의 플레이트 |
| WO2012067086A1 (ja) * | 2010-11-17 | 2012-05-24 | 株式会社豊田自動織機 | 蒸発器 |
| JP2012107802A (ja) * | 2010-11-17 | 2012-06-07 | Toyota Industries Corp | 蒸発器 |
| JP2014522959A (ja) * | 2011-07-21 | 2014-09-08 | ヴァレオ システム テルミク | 熱交換器および対応する扁平チューブおよびプレート |
| WO2019216183A1 (ja) * | 2018-05-11 | 2019-11-14 | 株式会社デンソー | プレート積層型の熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20030145981A1 (en) | 2003-08-07 |
| DE60104730T2 (de) | 2005-08-25 |
| EP1114974A3 (en) | 2002-09-11 |
| US20010018969A1 (en) | 2001-09-06 |
| US6520251B2 (en) | 2003-02-18 |
| EP1114974A2 (en) | 2001-07-11 |
| DE60104730D1 (de) | 2004-09-16 |
| EP1114974B1 (en) | 2004-08-11 |
| JP3911574B2 (ja) | 2007-05-09 |
| US6786277B2 (en) | 2004-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2001221589A (ja) | 熱交換性能を向上させた積層型熱交換器用プレート及びこれを用いる熱交換器 | |
| US6827139B2 (en) | Heat exchanger for exchanging heat between internal fluid and external fluid and manufacturing method thereof | |
| US7303003B2 (en) | Heat exchanger | |
| US7044205B2 (en) | Layered heat exchangers | |
| US20090166017A1 (en) | Heat exchanger | |
| US7107787B2 (en) | Evaporator | |
| US20080066893A1 (en) | Plate for heat exchanger | |
| JP2006183994A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2006132920A (ja) | 熱交換器 | |
| WO2010098056A1 (ja) | 熱交換器 | |
| US20090151918A1 (en) | Heat Exchanger for Automobile and Fabricating Method Thereof | |
| US6431264B2 (en) | Heat exchanger with fluid-phase change | |
| JP3637314B2 (ja) | 積層型蒸発器 | |
| JPH0245945B2 (ja) | ||
| JP2004163036A (ja) | 複列型熱交換器 | |
| JP3627295B2 (ja) | 熱交換器 | |
| KR100350946B1 (ko) | 적층형 열교환기 | |
| KR100352876B1 (ko) | 열교환성능을 향상시킨 적층형 열교환기용 플레이트 및이를 이용한 열교환기 | |
| JPH0345302B2 (ja) | ||
| CN100513964C (zh) | 热交换器 | |
| JPH064218Y2 (ja) | 凝縮器と他の熱交換器との一体型熱交換装置 | |
| CN114041035A (zh) | Ccf加热器芯组件 | |
| JPH0332944Y2 (ja) | ||
| KR100531016B1 (ko) | 냉매유동성을 향상시킬 수 있는 열교환기용 매니폴드 플레이트및 이를 이용한 열교환기 | |
| KR100528997B1 (ko) | 적층형열교환기 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040420 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040819 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20040927 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20041101 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20050311 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060306 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070111 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3911574 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100209 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110209 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120209 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130209 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140209 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |