JP2001215294A - 復水脱塩装置 - Google Patents
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- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- B01J47/02—Column or bed processes
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
- G21F9/04—Treating liquids
- G21F9/06—Processing
- G21F9/12—Processing by absorption; by adsorption; by ion-exchange
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長期に渡って安定した復水脱塩性能とイオン
交換樹脂性能を維持する復水脱塩装置を提供する。 【解決手段】 水分保有能力が４１％以下、または架橋
度が１２％以上のゲル型カチオン交換樹脂と多孔質型ア
ニオン交換樹脂の混床を使用する。これによって、過酸
化水素によるカチオン交換樹脂の酸化劣化を抑制する。
交換樹脂性能を維持する復水脱塩装置を提供する。 【解決手段】 水分保有能力が４１％以下、または架橋
度が１２％以上のゲル型カチオン交換樹脂と多孔質型ア
ニオン交換樹脂の混床を使用する。これによって、過酸
化水素によるカチオン交換樹脂の酸化劣化を抑制する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、発電所の復水浄化
のために設置される復水脱塩装置に関するものである。
のために設置される復水脱塩装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、加圧水型原子力発電所のプラン
ト等では、蒸気発生器内の水質を常に清浄に保持する必
要があることから、復水器から蒸気発生器内に流入する
復水を復水脱塩装置により浄化している。また、沸騰水
型原子力発電所においても、原子炉水質を常に清浄に保
持する必要があることから、復水を浄化する復水脱塩装
置を有している。
ト等では、蒸気発生器内の水質を常に清浄に保持する必
要があることから、復水器から蒸気発生器内に流入する
復水を復水脱塩装置により浄化している。また、沸騰水
型原子力発電所においても、原子炉水質を常に清浄に保
持する必要があることから、復水を浄化する復水脱塩装
置を有している。
【０００３】復水脱塩装置は、発電所の配管等の系統材
料から溶出してくる金属不純物や、復水器の冷却水とし
て使用される海水のリークにより混入する塩類不純物等
をイオン交換樹脂で除去して復水を浄化することを目的
に設置されている。
料から溶出してくる金属不純物や、復水器の冷却水とし
て使用される海水のリークにより混入する塩類不純物等
をイオン交換樹脂で除去して復水を浄化することを目的
に設置されている。
【０００４】復水脱塩装置の設備は、アニオン交換樹脂
とカチオン交換樹脂が混合充填されて復水を処理する複
数の脱塩塔と、イオン交換樹脂のイオン交換容量が消費
されたとき、すなわち貫流点に達したとき、これを薬品
で回復するために系統外に設けられる再生設備とで構成
されている。貫流点に達したイオン交換樹脂は脱塩塔か
ら系統外の再生設備に送られ、ここで薬品により再生回
復され、再度使用される。
とカチオン交換樹脂が混合充填されて復水を処理する複
数の脱塩塔と、イオン交換樹脂のイオン交換容量が消費
されたとき、すなわち貫流点に達したとき、これを薬品
で回復するために系統外に設けられる再生設備とで構成
されている。貫流点に達したイオン交換樹脂は脱塩塔か
ら系統外の再生設備に送られ、ここで薬品により再生回
復され、再度使用される。
【０００５】イオン交換樹脂は、その構造上の特性から
ゲル型とマクロポーラス（ＭＰ）やマクロレティキュラ
（ＭＲ）に代表される多孔質型の２種類に大別される
が、薬品再生頻度の多い用途では、樹脂の膨潤収縮が起
こるため物理的強度（浸透圧耐性）に優れた多孔質型の
イオン交換樹脂が使用される場合が多い。
ゲル型とマクロポーラス（ＭＰ）やマクロレティキュラ
（ＭＲ）に代表される多孔質型の２種類に大別される
が、薬品再生頻度の多い用途では、樹脂の膨潤収縮が起
こるため物理的強度（浸透圧耐性）に優れた多孔質型の
イオン交換樹脂が使用される場合が多い。
【０００６】沸騰水型原子力発電所における復水脱塩装
置のように薬品再生がほとんど無い場合は、イオン交換
容量の大きいゲル型のイオン交換樹脂が使われるケース
が多い。
置のように薬品再生がほとんど無い場合は、イオン交換
容量の大きいゲル型のイオン交換樹脂が使われるケース
が多い。
【０００７】いずれのケースにおいても、カチオン交換
樹脂と混合して使用されるアニオン交換樹脂は、カチオ
ン交換樹脂と同じ型のイオン交換樹脂が使用されるケー
スが多い。
樹脂と混合して使用されるアニオン交換樹脂は、カチオ
ン交換樹脂と同じ型のイオン交換樹脂が使用されるケー
スが多い。
【０００８】ところが、イオン交換樹脂は使用するに伴
い経年的に性能が低下するため、数年に一度取り替える
必要がある。経年的な性能低下が起こるのは、カチオン
交換樹脂が酸化雰囲気下において、ポリスチレンスルホ
ン酸（以下「ＰＳＳ」と略称する）等の有機物が流出す
るためと考えられる。特に、加圧水型原子力発電所の復
水には、配管の防錆のためにヒドラジンが添加される。
このヒドラジンは、イオン交換樹脂の再生の際に行なわ
れる空気スクラビング等により酸化分解し、過酸化水素
を発生する。その結果カチオン交換樹脂が分解しＰＳＳ
などが発生するものと考えられる。
い経年的に性能が低下するため、数年に一度取り替える
必要がある。経年的な性能低下が起こるのは、カチオン
交換樹脂が酸化雰囲気下において、ポリスチレンスルホ
ン酸（以下「ＰＳＳ」と略称する）等の有機物が流出す
るためと考えられる。特に、加圧水型原子力発電所の復
水には、配管の防錆のためにヒドラジンが添加される。
このヒドラジンは、イオン交換樹脂の再生の際に行なわ
れる空気スクラビング等により酸化分解し、過酸化水素
を発生する。その結果カチオン交換樹脂が分解しＰＳＳ
などが発生するものと考えられる。
【０００９】また、沸騰水型原子力発電所では、復水に
防錆剤などの薬剤は添加せず、純水がそのまま利用され
るため、通常時復水脱塩装置におけるイオン交換樹脂が
酸化剤によって酸化されることはない。ところが、発電
所の定期点検時において原子炉内の水が放射線分解さ
れ、過酸化水素が発生する。そして、この原子炉内の水
は、運転再開時には、復水脱塩装置に通水されることに
なる。このため、沸騰水型原子力発電所における復水脱
塩装置に過酸化水素を含む水が供給され、これによって
加圧水型原子力発電所の場合と同様のカチオン交換樹脂
の分解が進んでしまう。
防錆剤などの薬剤は添加せず、純水がそのまま利用され
るため、通常時復水脱塩装置におけるイオン交換樹脂が
酸化剤によって酸化されることはない。ところが、発電
所の定期点検時において原子炉内の水が放射線分解さ
れ、過酸化水素が発生する。そして、この原子炉内の水
は、運転再開時には、復水脱塩装置に通水されることに
なる。このため、沸騰水型原子力発電所における復水脱
塩装置に過酸化水素を含む水が供給され、これによって
加圧水型原子力発電所の場合と同様のカチオン交換樹脂
の分解が進んでしまう。
【００１０】さらに、このようなカチオン交換樹脂の分
解によって生じるＰＳＳなどの溶出物は、アニオン交換
樹脂に付着し、アニオン交換樹脂の反応性を低下させる
一因となる。アニオン交換樹脂の反応性が低下すると復
水中のアニオン不純物（Ｃｌ −、ＳＯ４ ２−など）の除
去性能が低下し、原子炉（沸騰水型原子力発電所）や蒸
気発生器（加圧水型原子力発電所）の水質を悪化させ、
構成材料の腐食を促進させる。
解によって生じるＰＳＳなどの溶出物は、アニオン交換
樹脂に付着し、アニオン交換樹脂の反応性を低下させる
一因となる。アニオン交換樹脂の反応性が低下すると復
水中のアニオン不純物（Ｃｌ −、ＳＯ４ ２−など）の除
去性能が低下し、原子炉（沸騰水型原子力発電所）や蒸
気発生器（加圧水型原子力発電所）の水質を悪化させ、
構成材料の腐食を促進させる。
【００１１】また、アニオン交換樹脂の反応性低下によ
り、カチオン交換樹脂からの溶出物がアニオン交換樹脂
に捕捉されないまま復水に流入し、水質が悪化すること
になる。
り、カチオン交換樹脂からの溶出物がアニオン交換樹脂
に捕捉されないまま復水に流入し、水質が悪化すること
になる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術の欠点に
鑑み、本発明が解決しようとする課題は、長期に渡って
安定した復水脱塩性能とイオン交換樹脂性能を維持する
復水脱塩装置を提供することにあり、特に加圧水型原子
力発電所や沸騰水型原子力発電所の発電プラントの復水
処理に有益な復水脱塩装置を提供することにある。
鑑み、本発明が解決しようとする課題は、長期に渡って
安定した復水脱塩性能とイオン交換樹脂性能を維持する
復水脱塩装置を提供することにあり、特に加圧水型原子
力発電所や沸騰水型原子力発電所の発電プラントの復水
処理に有益な復水脱塩装置を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のゲル型カチオ
ン交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂を組み合わせて
使用することにより、過酸化水素を含んだ水と接触する
状況においても長期に安定した性能を維持できることを
見出し、本発明を完成するに至った。
解決すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のゲル型カチオ
ン交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂を組み合わせて
使用することにより、過酸化水素を含んだ水と接触する
状況においても長期に安定した性能を維持できることを
見出し、本発明を完成するに至った。
【００１４】すなわち、本発明は水分保有能力が４１％
以下、または架橋度が１２％以上のゲル型カチオン交換
樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂の混床を使用すること
を特徴とする復水脱塩装置に関するものである。
以下、または架橋度が１２％以上のゲル型カチオン交換
樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂の混床を使用すること
を特徴とする復水脱塩装置に関するものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明者らは、復水脱塩装置にお
いてイオン交換樹脂の性能を長期に安定化するには特定
のゲル型カチオン交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂
を組み合わせて使用すればよいことを見出した。
いてイオン交換樹脂の性能を長期に安定化するには特定
のゲル型カチオン交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂
を組み合わせて使用すればよいことを見出した。
【００１６】すなわち、これまで加圧水型原子力発電所
のプラントで一般的に使用されている多孔質型のカチオ
ン交換樹脂、例えばロームアンドハース社製アンバーラ
イト２００Ｃや三菱化学（株）製のダイヤイオンＰＫ２
２８は架橋度がそれぞれ２０％、１４％と高い架橋度の
ものであり、耐酸化性は優れているにもかかわらず、こ
れらのカチオン交換樹脂からの溶出物がアニオン交換樹
脂に対し影響しアニオン交換樹脂の性能を大きく低下さ
せることを見出した。
のプラントで一般的に使用されている多孔質型のカチオ
ン交換樹脂、例えばロームアンドハース社製アンバーラ
イト２００Ｃや三菱化学（株）製のダイヤイオンＰＫ２
２８は架橋度がそれぞれ２０％、１４％と高い架橋度の
ものであり、耐酸化性は優れているにもかかわらず、こ
れらのカチオン交換樹脂からの溶出物がアニオン交換樹
脂に対し影響しアニオン交換樹脂の性能を大きく低下さ
せることを見出した。
【００１７】これは、酸化によって樹脂の分子が切断さ
れてできた高分子状の溶出物が影響しているのではな
く、多孔質型樹脂の特性として樹脂の摩耗（物理的負
荷）によって樹脂の表面が脱離し、微粒子として影響し
ているものと考えられる。
れてできた高分子状の溶出物が影響しているのではな
く、多孔質型樹脂の特性として樹脂の摩耗（物理的負
荷）によって樹脂の表面が脱離し、微粒子として影響し
ているものと考えられる。
【００１８】すなわち、加圧水型原子力発電所における
復水には、防錆剤としてのアンモニアや、脱酸素剤とし
てのヒドラジンが添加される。火力発電所の貫流型ボイ
ラなどでは、ボイラにおいてヒドラジンが完全に分解さ
れ、蒸気側に移行することがないため、復水側にヒドラ
ジンが含まれることはない。
復水には、防錆剤としてのアンモニアや、脱酸素剤とし
てのヒドラジンが添加される。火力発電所の貫流型ボイ
ラなどでは、ボイラにおいてヒドラジンが完全に分解さ
れ、蒸気側に移行することがないため、復水側にヒドラ
ジンが含まれることはない。
【００１９】一方、加圧水型原子力発電所においては、
ヒドラジンが復水脱塩装置にまで、循環してくる。ま
た、復水脱塩装置においては、定期的に再生操作が行わ
れるが、この際に復水中に存在する微量金属酸化物を排
出するため、空気によるスクラビングが行われる。この
スクラビングは、空気を吹き込み気泡で樹脂を流動さ
せ、酸化物を樹脂から剥離させ、その後水による逆洗で
剥離物を排除する操作である。
ヒドラジンが復水脱塩装置にまで、循環してくる。ま
た、復水脱塩装置においては、定期的に再生操作が行わ
れるが、この際に復水中に存在する微量金属酸化物を排
出するため、空気によるスクラビングが行われる。この
スクラビングは、空気を吹き込み気泡で樹脂を流動さ
せ、酸化物を樹脂から剥離させ、その後水による逆洗で
剥離物を排除する操作である。
【００２０】このスクラビングの際に、ヒドラジンと微
量金属と空気が混在することになり、ヒドラジンが金属
を触媒として分解（自己酸化）し、過酸化水素が発生す
る。そして、この過酸化水素によって、カチオン交換樹
脂が酸化され、ＰＳＳなどが溶出する。
量金属と空気が混在することになり、ヒドラジンが金属
を触媒として分解（自己酸化）し、過酸化水素が発生す
る。そして、この過酸化水素によって、カチオン交換樹
脂が酸化され、ＰＳＳなどが溶出する。
【００２１】また、沸騰水型原子力発電所では、復水に
防錆剤などの薬剤は添加せず、純水がそのまま利用され
るため、通常時復水脱塩装置におけるイオン交換樹脂が
酸化剤によって酸化されることはない。ところが、発電
所の定期点検時において原子炉内の水が放射線分解さ
れ、過酸化水素が発生する。そして、この原子炉内の水
は、運転再開時には、復水脱塩装置に通水されることに
なる。このため、沸騰水型原子力発電所における復水脱
塩装置に過酸化水素を含む水が供給され、これによって
加圧水型原子力発電所の場合と同様のカチオン交換樹脂
の酸化分解が進み、加圧水型原子力発電所における復水
脱塩装置と同様の結果となる。
防錆剤などの薬剤は添加せず、純水がそのまま利用され
るため、通常時復水脱塩装置におけるイオン交換樹脂が
酸化剤によって酸化されることはない。ところが、発電
所の定期点検時において原子炉内の水が放射線分解さ
れ、過酸化水素が発生する。そして、この原子炉内の水
は、運転再開時には、復水脱塩装置に通水されることに
なる。このため、沸騰水型原子力発電所における復水脱
塩装置に過酸化水素を含む水が供給され、これによって
加圧水型原子力発電所の場合と同様のカチオン交換樹脂
の酸化分解が進み、加圧水型原子力発電所における復水
脱塩装置と同様の結果となる。
【００２２】ここで、本発明においては、ゲル型のカチ
オン交換樹脂を利用する。特に、樹脂の特性からして、
本発明におけるゲル型カチオン交換樹脂としては、水分
保有能力が４１％以下、または架橋度が１２％以上のも
のが好ましい。さらに好ましくは、水分保有能力が３０
〜３８％、または架橋度が１４〜１６％の樹脂が好まし
い。
オン交換樹脂を利用する。特に、樹脂の特性からして、
本発明におけるゲル型カチオン交換樹脂としては、水分
保有能力が４１％以下、または架橋度が１２％以上のも
のが好ましい。さらに好ましくは、水分保有能力が３０
〜３８％、または架橋度が１４〜１６％の樹脂が好まし
い。
【００２３】なお、上記水分保有能力とは、後述のごと
くイオン形が基準形（ナトリウム形）の時の値である。
因みにこれを再生形（水素形）の場合の水分保有能力で
表示すると、水分保有能力４９％以下のものが好まし
く、さらに３７％〜４６％のものが好ましいこととな
る。
くイオン形が基準形（ナトリウム形）の時の値である。
因みにこれを再生形（水素形）の場合の水分保有能力で
表示すると、水分保有能力４９％以下のものが好まし
く、さらに３７％〜４６％のものが好ましいこととな
る。
【００２４】本発明において使用されるゲル型カチオン
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえばスチレ
ン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、エチルスチレ
ン、クロルスチレン等の芳香族モノビニルモノマーとジ
ビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳香族ポリビニ
ルモノマーとを共重合し、これに陽イオン交換基を導入
することにより製造できる。ポリビニルモノマーとして
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用することができ、かかる共重合体から誘導さ
れるゲル型陽イオン交換樹脂がより好ましい。エステル
系ポリビニルモノマーとしては、たとえばエチレングリ
コールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタ
クリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレー
ト、トリメチロールプロパントリメタクリレート等や、
これらに相当するアクリレートを単独あるいは混合して
使用することができる。
交換樹脂は、公知のものが使用できる。たとえばスチレ
ン、ビニルトルエン、ビニルキシレン、エチルスチレ
ン、クロルスチレン等の芳香族モノビニルモノマーとジ
ビニルベンゼン、ジビニルトルエン等の芳香族ポリビニ
ルモノマーとを共重合し、これに陽イオン交換基を導入
することにより製造できる。ポリビニルモノマーとして
芳香族ポリビニルモノマーとエステル系ポリビニルモノ
マーを併用することができ、かかる共重合体から誘導さ
れるゲル型陽イオン交換樹脂がより好ましい。エステル
系ポリビニルモノマーとしては、たとえばエチレングリ
コールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタ
クリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレー
ト、トリメチロールプロパントリメタクリレート等や、
これらに相当するアクリレートを単独あるいは混合して
使用することができる。
【００２５】本発明における水分保有能力とは、樹脂の
細孔中の水分を飽和平衡状態に調節して測定した場合の
水分をいい、本明細書においては、イオン形が基準形
（ナトリウム形）のゲル型強酸性カチオン交換樹脂に対
して以下の方法によって測定された値をいう。
細孔中の水分を飽和平衡状態に調節して測定した場合の
水分をいい、本明細書においては、イオン形が基準形
（ナトリウム形）のゲル型強酸性カチオン交換樹脂に対
して以下の方法によって測定された値をいう。
【００２６】（ａ） 水分が平衡状態にある基準形（ナ
トリウム形）の試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後すなわち水分が平衡状態にある樹脂
の質量と、乾燥後の樹脂の質量の差（ａｇ）を求め、次
式によって水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ１＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ１：水分保有能力（％） Ｗ：水分が平衡状態にある樹脂（ｇ）
トリウム形）の試料樹脂を調製する。 （ｂ） あらかじめ恒量にしてある平型はかり瓶２個に
それぞれ（ａ）で調製した試料樹脂約５ｇを１ｍｇまで
はかりとる。 （ｃ） これを１１０±５℃にあらかじめ調節してある
乾燥容器中に入れ、２４時間乾燥する。 （ｄ） デシケーター中で約３０分放冷する。 （ｅ） 次いで、はかり瓶のふたをしてその質量をはか
り、はかり瓶の前後すなわち水分が平衡状態にある樹脂
の質量と、乾燥後の樹脂の質量の差（ａｇ）を求め、次
式によって水分保有能力（％）を算出する。 Ｍ１＝ａ／Ｗ × １００ ここでＭ１：水分保有能力（％） Ｗ：水分が平衡状態にある樹脂（ｇ）
【００２７】なお上記水分が平衡状態にある樹脂と乾燥
後の樹脂の秤量は、同じ樹脂について２個づつ同時に行
い、２個の結果が０．５％以上変動する場合には、試験
を繰り返し０．５％以内で一致したときは、２個の平均
値を試験結果として示す。
後の樹脂の秤量は、同じ樹脂について２個づつ同時に行
い、２個の結果が０．５％以上変動する場合には、試験
を繰り返し０．５％以内で一致したときは、２個の平均
値を試験結果として示す。
【００２８】また本発明における架橋度とは、上記のポ
リビニルモノマーによる架橋の度合いをいい、ジビニル
ベンゼンの全ビニルモノマーに対する質量比（％）をい
う。ただし、前述の芳香族ポリビニルモノマーとエステ
ル系ポリビニルモノマーを併用した樹脂の場合には、架
橋の程度を上記の架橋度の定義で規定することはできな
い。その場合には、水分保有能力に基づいて、好適なゲ
ル型陽イオン交換樹脂を選択・決定することができる。
リビニルモノマーによる架橋の度合いをいい、ジビニル
ベンゼンの全ビニルモノマーに対する質量比（％）をい
う。ただし、前述の芳香族ポリビニルモノマーとエステ
ル系ポリビニルモノマーを併用した樹脂の場合には、架
橋の程度を上記の架橋度の定義で規定することはできな
い。その場合には、水分保有能力に基づいて、好適なゲ
ル型陽イオン交換樹脂を選択・決定することができる。
【００２９】ゲル型イオン交換樹脂において、架橋度と
水分保有能力は密接な関係にあり、ゲル型イオン交換樹
脂においては一般的に架橋度が大きくなると水分保有能
力が小さくなる。
水分保有能力は密接な関係にあり、ゲル型イオン交換樹
脂においては一般的に架橋度が大きくなると水分保有能
力が小さくなる。
【００３０】水分保有能力が４１％を超えるか、または
架橋度が１２％未満のゲル型カチオン交換樹脂は、耐酸
化性が劣るので好ましくない。
架橋度が１２％未満のゲル型カチオン交換樹脂は、耐酸
化性が劣るので好ましくない。
【００３１】本発明において使用されるゲル型カチオン
交換樹脂は、水分保有能力が４１％以下、または架橋度
が１２％以上であれば市販のものを使用することができ
る。市販の樹脂としては、例えば、アンバーライトＩＲ
−１２４、ＸＴ−１００６（商品名、ロームアンドハー
ス社製）、ダイヤイオンＳＫ１１２、ＳＫ１１６（商品
名、三菱化学（株）製）等を挙げることができる。
交換樹脂は、水分保有能力が４１％以下、または架橋度
が１２％以上であれば市販のものを使用することができ
る。市販の樹脂としては、例えば、アンバーライトＩＲ
−１２４、ＸＴ−１００６（商品名、ロームアンドハー
ス社製）、ダイヤイオンＳＫ１１２、ＳＫ１１６（商品
名、三菱化学（株）製）等を挙げることができる。
【００３２】本発明において上記ゲル型カチオン交換樹
脂と併用される多孔質型アニオン交換樹脂には、ＭＲ型
（macro reticular）およびＭＰ型（macro porous）の
両者が含まれる。
脂と併用される多孔質型アニオン交換樹脂には、ＭＲ型
（macro reticular）およびＭＰ型（macro porous）の
両者が含まれる。
【００３３】次に、本発明においては、多孔質型アニオ
ン交換樹脂を使用する。これは、ゲル型アニオン交換樹
脂より多孔質型アニオン交換樹脂の方が耐汚染性に優れ
ているからである。
ン交換樹脂を使用する。これは、ゲル型アニオン交換樹
脂より多孔質型アニオン交換樹脂の方が耐汚染性に優れ
ているからである。
【００３４】本発明において使用される多孔質型アニオ
ン交換樹脂は、直径が１００から１０００μｍの公知並
びに市販の多孔質型アニオン交換樹脂を使用することが
でき、強塩基性樹脂および弱塩基性樹脂のどちらでも使
用することができる。
ン交換樹脂は、直径が１００から１０００μｍの公知並
びに市販の多孔質型アニオン交換樹脂を使用することが
でき、強塩基性樹脂および弱塩基性樹脂のどちらでも使
用することができる。
【００３５】本発明において使用可能な、多孔質型アニ
オン交換樹脂の市販のものとしては、例えば、アンバー
ライトＩＲＡ−９００、９１０（商品名、ロームアンド
ハース社製）、ダイヤイオンＰＡ３０８，ＰＡ３１２，
ＰＡ３１６，ＰＡ４０８，ＰＡ４１２，ＰＡ４１８（商
品名、三菱化学（株）製）、ダウエックスＭＳＡ−１，
ＭＳＡ−２（商品名、ダウ社製）、レバチットＭＰ５０
０（商品名、バイエル社製）を挙げることができる。
オン交換樹脂の市販のものとしては、例えば、アンバー
ライトＩＲＡ−９００、９１０（商品名、ロームアンド
ハース社製）、ダイヤイオンＰＡ３０８，ＰＡ３１２，
ＰＡ３１６，ＰＡ４０８，ＰＡ４１２，ＰＡ４１８（商
品名、三菱化学（株）製）、ダウエックスＭＳＡ−１，
ＭＳＡ−２（商品名、ダウ社製）、レバチットＭＰ５０
０（商品名、バイエル社製）を挙げることができる。
【００３６】本発明における多孔質型アニオン交換樹脂
は、その比表面積が１ｍ２／ｇ以上であることが好まし
い。比表面積が１ｍ２／ｇ未満では、ゲル形カチオン交
換樹脂からの溶出物を吸着する能力が低く、また少ない
吸着量でも反応性の低下が大きいため好ましくない。
は、その比表面積が１ｍ２／ｇ以上であることが好まし
い。比表面積が１ｍ２／ｇ未満では、ゲル形カチオン交
換樹脂からの溶出物を吸着する能力が低く、また少ない
吸着量でも反応性の低下が大きいため好ましくない。
【００３７】本発明において使用されるゲル型カチオン
交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂の比率は、ゲル型
カチオン交換樹脂：多孔質型アニオン交換樹脂＝１：２
〜３：１（基準形体積比）の範囲が望ましい。また、ゲ
ル型カチオン交換樹脂は通常Ｈ型で、多孔質型アニオン
交換樹脂はＯＨ型で使用される。
交換樹脂と多孔質型アニオン交換樹脂の比率は、ゲル型
カチオン交換樹脂：多孔質型アニオン交換樹脂＝１：２
〜３：１（基準形体積比）の範囲が望ましい。また、ゲ
ル型カチオン交換樹脂は通常Ｈ型で、多孔質型アニオン
交換樹脂はＯＨ型で使用される。
【００３８】本発明の復水脱塩装置は、酸化性物質、特
に過酸化水素と接触される場合に効果がある。すなわ
ち、加圧水型原子力発電所や、沸騰水型原子力発電所の
復水脱塩装置として好適に利用される。カチオン交換樹
脂が過酸化水素を含む水に接触される場合に、効果があ
る。
に過酸化水素と接触される場合に効果がある。すなわ
ち、加圧水型原子力発電所や、沸騰水型原子力発電所の
復水脱塩装置として好適に利用される。カチオン交換樹
脂が過酸化水素を含む水に接触される場合に、効果があ
る。
【００３９】なお、本発明の復水脱塩装置は上述のごと
く使用するイオン交換樹脂の組合せに特徴を有するもの
で、この点が従来の復水脱塩装置とは異なるが、その他
の構造は従来の復水脱塩装置とほぼ同じであるので、装
置の構造についての詳しい説明は省略する。
く使用するイオン交換樹脂の組合せに特徴を有するもの
で、この点が従来の復水脱塩装置とは異なるが、その他
の構造は従来の復水脱塩装置とほぼ同じであるので、装
置の構造についての詳しい説明は省略する。
【００４０】「装置構成」本発明の復水脱塩装置を、加
圧水型原子力発電所のプラントに適用したフローを、図
１により説明する。
圧水型原子力発電所のプラントに適用したフローを、図
１により説明する。
【００４１】加圧水型原子力発電所においては、蒸気を
タービン１１に供給し、これによってタービン１１を駆
動して発電を行う。そして、タービン１１から排出され
た蒸気を復水器１へ導入し、ここで冷却して復水とす
る。この復水器１の冷却には、海水などが利用される。
タービン１１に供給し、これによってタービン１１を駆
動して発電を行う。そして、タービン１１から排出され
た蒸気を復水器１へ導入し、ここで冷却して復水とす
る。この復水器１の冷却には、海水などが利用される。
【００４２】得られた復水は、復水器１から復水ポンプ
２により、復水濾過装置３へ供給され、ここで固形物が
ろ過される。復水ろ過装置が設置されていない場合もあ
る。復水濾過装置３からの流出液（ろ液）は、本発明の
復水脱塩装置４へ供給され、復水が浄化される。すなわ
ち、この復水脱塩装置４内には、ゲル型カチオン交換樹
脂と多孔質型アニオン交換樹脂が充填されており、これ
らによって復水に含まれる各種のイオンが除去される。
２により、復水濾過装置３へ供給され、ここで固形物が
ろ過される。復水ろ過装置が設置されていない場合もあ
る。復水濾過装置３からの流出液（ろ液）は、本発明の
復水脱塩装置４へ供給され、復水が浄化される。すなわ
ち、この復水脱塩装置４内には、ゲル型カチオン交換樹
脂と多孔質型アニオン交換樹脂が充填されており、これ
らによって復水に含まれる各種のイオンが除去される。
【００４３】復水脱塩装置４において浄化された復水
は、低圧給水加熱器５で加熱された後、脱気器６で脱気
される。脱気された復水は、給水ポンプ７で所定の圧力
まで加圧され、高圧給水加熱器８で加熱されて蒸気発生
器９へ供給される。蒸気発生器９では、原子炉１０から
供給される高温、高圧水を熱交換して復水を蒸気とし、
蒸気はタービン１１へ供給され、発電器１２を駆動して
発電を行なう。
は、低圧給水加熱器５で加熱された後、脱気器６で脱気
される。脱気された復水は、給水ポンプ７で所定の圧力
まで加圧され、高圧給水加熱器８で加熱されて蒸気発生
器９へ供給される。蒸気発生器９では、原子炉１０から
供給される高温、高圧水を熱交換して復水を蒸気とし、
蒸気はタービン１１へ供給され、発電器１２を駆動して
発電を行なう。
【００４４】ここで、復水脱塩装置４の下流側（蒸気発
生器９に近い側）には、防錆のために、アンモニアと、
ヒドラジンが添加される。そして、これが蒸気発生器９
を介し、復水脱塩装置４に循環水する配管中に循環す
る。特に、蒸気発生器９は、通常約２７０℃程度で運転
され、火力発電所におけるボイラに比べ低温である。こ
のため、ヒドラジンは、一部しか分解されず、復水中に
ヒドラジンが残留し、復水脱塩装置４に戻ってくる。
生器９に近い側）には、防錆のために、アンモニアと、
ヒドラジンが添加される。そして、これが蒸気発生器９
を介し、復水脱塩装置４に循環水する配管中に循環す
る。特に、蒸気発生器９は、通常約２７０℃程度で運転
され、火力発電所におけるボイラに比べ低温である。こ
のため、ヒドラジンは、一部しか分解されず、復水中に
ヒドラジンが残留し、復水脱塩装置４に戻ってくる。
【００４５】一方、復水脱塩装置４は、イオン交換能力
が消費されたときには再生処理される。この再生は、カ
チオン樹脂についての塩酸の通薬およびアニオン樹脂に
ついての水酸化ナトリウムの通薬によって行われる。そ
して、この再生の際には、空気によりスクラビングも行
われ、これによって微量の金属酸化物が樹脂表面から剥
離される。そして、剥離された酸化物は水逆洗によって
系外に除去される。
が消費されたときには再生処理される。この再生は、カ
チオン樹脂についての塩酸の通薬およびアニオン樹脂に
ついての水酸化ナトリウムの通薬によって行われる。そ
して、この再生の際には、空気によりスクラビングも行
われ、これによって微量の金属酸化物が樹脂表面から剥
離される。そして、剥離された酸化物は水逆洗によって
系外に除去される。
【００４６】そして、このスクラビングの際にヒドラジ
ンが微量金属を触媒として自己酸化し、過酸化水素が発
生する。カチオン交換樹脂は、過酸化水素によって、非
常に分解されやすいが、本実施形態においては、上述し
たように所定の架橋度のゲル型カチオン交換樹脂を利用
しているため、過酸化水素によって、分解されにくく、
これによってカチオン交換樹脂の寿命を長くすることが
できる。さらに、カチオン交換樹脂が分解されにくいた
め、アニオン交換樹脂の寿命も長くできる。特に、アニ
オン交換樹脂として多孔質型の樹脂を用いているため、
表面積が広くＰＳＳなどの付着による寿命劣化を低減す
ることができる。
ンが微量金属を触媒として自己酸化し、過酸化水素が発
生する。カチオン交換樹脂は、過酸化水素によって、非
常に分解されやすいが、本実施形態においては、上述し
たように所定の架橋度のゲル型カチオン交換樹脂を利用
しているため、過酸化水素によって、分解されにくく、
これによってカチオン交換樹脂の寿命を長くすることが
できる。さらに、カチオン交換樹脂が分解されにくいた
め、アニオン交換樹脂の寿命も長くできる。特に、アニ
オン交換樹脂として多孔質型の樹脂を用いているため、
表面積が広くＰＳＳなどの付着による寿命劣化を低減す
ることができる。
【００４７】なお、蒸気発生器９のブロー水も通常復水
器１に返送されるため、これによってもヒドラジンが復
水脱塩装置４に流入されることになる。
器１に返送されるため、これによってもヒドラジンが復
水脱塩装置４に流入されることになる。
【００４８】図２には、本発明の復水脱塩装置を沸騰水
型原子力発電所のプラントに適用したフローを示す。
型原子力発電所のプラントに適用したフローを示す。
【００４９】沸騰水型原子力発電所においては、原子炉
２０内に復水が直接供給され、ここで復水が加熱され蒸
気となることを除いて基本的に上述の加圧水型原子力発
電所のプラントと同様の構成を有している。すなわち、
原子炉２０において発生された蒸気がタービン１１に供
給され、発電器１２を駆動して発電が行われる。そし
て、タービン１１からの蒸気は、復水器１、復水ポンプ
２、復水濾過装置３、復水脱塩装置４、低圧給水加熱器
５、給水ポンプ７、高圧給水加熱器８を介し、原子炉２
０に循環される。
２０内に復水が直接供給され、ここで復水が加熱され蒸
気となることを除いて基本的に上述の加圧水型原子力発
電所のプラントと同様の構成を有している。すなわち、
原子炉２０において発生された蒸気がタービン１１に供
給され、発電器１２を駆動して発電が行われる。そし
て、タービン１１からの蒸気は、復水器１、復水ポンプ
２、復水濾過装置３、復水脱塩装置４、低圧給水加熱器
５、給水ポンプ７、高圧給水加熱器８を介し、原子炉２
０に循環される。
【００５０】このような沸騰水型原子力発電所において
も、上述のように発電中止時に原子炉２０内の水が、放
射線により分解され、過酸化水素が発生する。この原子
炉２０内の水は、通常復水器１に貫流されるため、過酸
化水素を含む水が復水脱塩装置４に流入する。従って、
加圧水型原子力発電所の場合と同様に復水脱塩装置４に
おいてカチオン交換樹脂の劣化が生じやすいが、本実施
形態では、カチオン交換樹脂として、所定の架橋度のゲ
ル型カチオン交換樹脂を利用することで、過酸化水素に
よる弊害発生を抑制している。
も、上述のように発電中止時に原子炉２０内の水が、放
射線により分解され、過酸化水素が発生する。この原子
炉２０内の水は、通常復水器１に貫流されるため、過酸
化水素を含む水が復水脱塩装置４に流入する。従って、
加圧水型原子力発電所の場合と同様に復水脱塩装置４に
おいてカチオン交換樹脂の劣化が生じやすいが、本実施
形態では、カチオン交換樹脂として、所定の架橋度のゲ
ル型カチオン交換樹脂を利用することで、過酸化水素に
よる弊害発生を抑制している。
【００５１】
【実施例】表１（カチオン交換樹脂）および表２（アニ
オン交換樹脂）に示す各イオン交換樹脂を使用し、試験
を実施した。
オン交換樹脂）に示す各イオン交換樹脂を使用し、試験
を実施した。
【００５２】
【表１】
【表２】 実施例１ 上記５種類のカチオン交換樹脂１００ｍｌとアニオン交
換樹脂ＩＲＡ４００を１００ｍｌ計量し、内径２５ｍｍ
のアクリル製カラムに混合充填し、下部からスクラビン
グ空気を流入させ、樹脂がこすれ合う環境を設定した。
換樹脂ＩＲＡ４００を１００ｍｌ計量し、内径２５ｍｍ
のアクリル製カラムに混合充填し、下部からスクラビン
グ空気を流入させ、樹脂がこすれ合う環境を設定した。
【００５３】なお、復水中には鉄錆（通称クラッド）が
含まれているため、これを模擬すべく酸化鉄を１ｇ／Ｌ
−Ｒ添加し、１６時間スクラビングを行なった。
含まれているため、これを模擬すべく酸化鉄を１ｇ／Ｌ
−Ｒ添加し、１６時間スクラビングを行なった。
【００５４】この後、カチオン交換樹脂のアニオン交換
樹脂汚染への影響を確認するため、アニオン交換樹脂の
物質移動係数（以下「ＭＴＣ」と略称する）を測定し
た。その結果を表３に示す。
樹脂汚染への影響を確認するため、アニオン交換樹脂の
物質移動係数（以下「ＭＴＣ」と略称する）を測定し
た。その結果を表３に示す。
【００５５】
【表３】 アニオン交換樹脂のＭＴＣの測定方法は、次のように行
なった。すなわち、新品のカチオン交換樹脂を表４に示
した条件で再生したものを用意し、この樹脂と上述のよ
うにして分離され、再生されたアニオン交換樹脂を２／
１の混合比で混合してカラムに充填し、ＮＨ３濃度が１
５００ｐｐｂ、Ｎａ２ＳＯ４濃度が３００ｐｐｂの原水
を線速度（ＬＶ）１２０ｍ／時間の通水速度でカラムに
通水し、カラム出口の処理水のＳＯ４濃度を測定し、Ｓ
Ｏ４濃度が一定になった時の処理水のＳＯ４濃度とカラ
ム入口の原水のＳＯ４濃度をそれぞれ測定した。その
後、これらの測定値、及び別途測定したカラム内のイオ
ン交換樹脂の空隙率、樹脂粒径を用いて下記の計算式に
よりＭＴＣを求めた。但し、下記計算式の各記号はそれ
ぞれ次に示した通りである。
なった。すなわち、新品のカチオン交換樹脂を表４に示
した条件で再生したものを用意し、この樹脂と上述のよ
うにして分離され、再生されたアニオン交換樹脂を２／
１の混合比で混合してカラムに充填し、ＮＨ３濃度が１
５００ｐｐｂ、Ｎａ２ＳＯ４濃度が３００ｐｐｂの原水
を線速度（ＬＶ）１２０ｍ／時間の通水速度でカラムに
通水し、カラム出口の処理水のＳＯ４濃度を測定し、Ｓ
Ｏ４濃度が一定になった時の処理水のＳＯ４濃度とカラ
ム入口の原水のＳＯ４濃度をそれぞれ測定した。その
後、これらの測定値、及び別途測定したカラム内のイオ
ン交換樹脂の空隙率、樹脂粒径を用いて下記の計算式に
よりＭＴＣを求めた。但し、下記計算式の各記号はそれ
ぞれ次に示した通りである。
【００５６】Ｋ＝｛１／６（１−ε）Ｒ｝・｛Ｆ／（Ａ
×Ｌ）｝・ｄ・ｌｎ（Ｃ０／Ｃ） Ｋ ：物質移動係数（ｍ／秒） ε ：空隙率 Ｒ ：アニオン交換樹脂の比率 Ｆ ：原水の流速（ｍ３／秒） Ａ：カラムの断面積（ｍ２） Ｌ：樹脂層高（ｍ） ｄ ：樹脂の粒径（ｍ） Ｃ０ ：カラム入口のＳＯ４濃度 Ｃ ：カラム出口のＳＯ４濃度
×Ｌ）｝・ｄ・ｌｎ（Ｃ０／Ｃ） Ｋ ：物質移動係数（ｍ／秒） ε ：空隙率 Ｒ ：アニオン交換樹脂の比率 Ｆ ：原水の流速（ｍ３／秒） Ａ：カラムの断面積（ｍ２） Ｌ：樹脂層高（ｍ） ｄ ：樹脂の粒径（ｍ） Ｃ０ ：カラム入口のＳＯ４濃度 Ｃ ：カラム出口のＳＯ４濃度
【００５７】
【表４】 表３に示した結果から明らかなように、多孔質型カチオ
ン交換樹脂である２００ＣＰとＰＫ２２８は、アニオン
交換樹脂の反応性の指標であるＭＴＣ値が新品値の２．
０×１０−４ｍ／ｓであるのに対し大幅に低下してい
る。一方ゲル型のカチオン交換樹脂は、ＭＴＣ値に変化
はなく良好な結果を示している。
ン交換樹脂である２００ＣＰとＰＫ２２８は、アニオン
交換樹脂の反応性の指標であるＭＴＣ値が新品値の２．
０×１０−４ｍ／ｓであるのに対し大幅に低下してい
る。一方ゲル型のカチオン交換樹脂は、ＭＴＣ値に変化
はなく良好な結果を示している。
【００５８】実施例２ 上記５種類のカチオン交換樹脂１００ｍｌとアニオン交
換樹脂ＩＲＡ４００を２００ｍｌ計量し、内径２５ｍｍ
のアクリル製カラムに混合充填し、流速４０ｍ／ｈで３
ｐｐｍの過酸化水素含有水を通水した。なお、カチオン
交換樹脂はあらかじめ２０ｇＦｅ／Ｌ−Ｒとなるように
鉄イオンを負荷してある。
換樹脂ＩＲＡ４００を２００ｍｌ計量し、内径２５ｍｍ
のアクリル製カラムに混合充填し、流速４０ｍ／ｈで３
ｐｐｍの過酸化水素含有水を通水した。なお、カチオン
交換樹脂はあらかじめ２０ｇＦｅ／Ｌ−Ｒとなるように
鉄イオンを負荷してある。
【００５９】この条件で１６時間通水した。その後、カ
チオン交換樹脂のアニオン交換樹脂への汚染の影響を確
認するためアニオン交換樹脂のＭＴＣ値を測定した。そ
の結果を表５に示す。
チオン交換樹脂のアニオン交換樹脂への汚染の影響を確
認するためアニオン交換樹脂のＭＴＣ値を測定した。そ
の結果を表５に示す。
【００６０】
【表５】 酸化剤に対する影響度はカチオン交換樹脂の架橋度依存
となっており、架橋度１２％を超えたあたりからアニオ
ン交換樹脂に対する影響度は低下し、安定領域に入る。
となっており、架橋度１２％を超えたあたりからアニオ
ン交換樹脂に対する影響度は低下し、安定領域に入る。
【００６１】実施例３ 実施例１の条件下で、カチオン交換樹脂としてＩＲ１２
４を使用し、組み合わせるアニオン交換樹脂を多孔質型
のＩＲＡ９００とゲル型のＩＲＡ４００の２種類を使用
し、アニオン交換樹脂の耐汚染性をＭＴＣ値を指標とし
て評価した。その結果を表６に示す。
４を使用し、組み合わせるアニオン交換樹脂を多孔質型
のＩＲＡ９００とゲル型のＩＲＡ４００の２種類を使用
し、アニオン交換樹脂の耐汚染性をＭＴＣ値を指標とし
て評価した。その結果を表６に示す。
【００６２】
【表６】 表６に示した結果から明らかなように、カチオン交換樹
脂と組み合わせるアニオン交換樹脂はゲル型より多孔質
型の方が耐汚染性に優れていることが分かる。
脂と組み合わせるアニオン交換樹脂はゲル型より多孔質
型の方が耐汚染性に優れていることが分かる。
【００６３】
【発明の効果】本発明の復水脱塩装置は、長期に渡って
安定した復水脱塩性能とイオン交換樹脂性能を維持する
ことができ、特に加圧水型原子力発電所および沸騰水型
原子力発電所のプラントの復水処理に最適である。
安定した復水脱塩性能とイオン交換樹脂性能を維持する
ことができ、特に加圧水型原子力発電所および沸騰水型
原子力発電所のプラントの復水処理に最適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の復水脱塩装置を用いた加圧水型原子
力発電所のプラントのフロー図である。
力発電所のプラントのフロー図である。
【図２】 本発明の復水脱塩装置を用いた沸騰水型原子
力発電所のプラントのフロー図である。
力発電所のプラントのフロー図である。
１ 復水器、２ 復水ポンプ、３ 復水濾過装置、４
復水脱塩装置、５ 低圧給水加熱器、６ 脱気器、７
給水ポンプ、８ 高圧給水加熱器、９ 蒸気発生器、１
０，２０ 原子炉、１１ タービン、１２ 発電機。
復水脱塩装置、５ 低圧給水加熱器、６ 脱気器、７
給水ポンプ、８ 高圧給水加熱器、９ 蒸気発生器、１
０，２０ 原子炉、１１ タービン、１２ 発電機。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ２１Ｆ 9/12 ５１２ Ｇ２１Ｃ 19/30 Ｃ
Claims (4)
- 【請求項１】 水分保有能力が４１％以下、または架橋
度が１２％以上のゲル型カチオン交換樹脂と多孔質型ア
ニオン交換樹脂の混床を使用して、原子力発電所におけ
る復水を処理することを特徴とする原子力発電所用復水
脱塩装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の装置において、 原子力発電所が加圧水型原子力発電所であることを特徴
とする復水脱塩装置。 - 【請求項３】 請求項１に記載の装置において、 おいて原子力発電所が沸騰水型原子力発電所であること
を特徴とする復水脱塩装置。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の装置に
おいて、 前記多孔質型アニオン交換樹脂の比表面積が１ｍ２／ｇ
以上であることを特徴とする復水脱塩装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000334538A JP2001215294A (ja) | 1999-11-22 | 2000-11-01 | 復水脱塩装置 |
| KR1020000068471A KR100769919B1 (ko) | 1999-11-22 | 2000-11-17 | 복수 탈염 |
| TW089124585A TWI221464B (en) | 1999-11-22 | 2000-11-20 | Apparatus for demineralizing condensated water |
| GB0028370A GB2356583B (en) | 1999-11-22 | 2000-11-21 | Condensate demineralization |
| US09/718,056 US6633624B1 (en) | 1999-11-22 | 2000-11-21 | Condensate demineralization |
| US10/636,370 US6829319B2 (en) | 1999-11-22 | 2003-08-06 | Condensate demineralization |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-330972 | 1999-11-22 | ||
| JP33097299 | 1999-11-22 | ||
| JP2000334538A JP2001215294A (ja) | 1999-11-22 | 2000-11-01 | 復水脱塩装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001215294A true JP2001215294A (ja) | 2001-08-10 |
Family
ID=26573693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000334538A Pending JP2001215294A (ja) | 1999-11-22 | 2000-11-01 | 復水脱塩装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6633624B1 (ja) |
| JP (1) | JP2001215294A (ja) |
| KR (1) | KR100769919B1 (ja) |
| GB (1) | GB2356583B (ja) |
| TW (1) | TWI221464B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009281875A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2009279519A (ja) * | 2008-05-22 | 2009-12-03 | Ebara Corp | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
| JP2011058832A (ja) * | 2009-09-07 | 2011-03-24 | Ebara Corp | 復水脱塩装置及び復水脱塩方法 |
| JP2012127949A (ja) * | 2010-12-15 | 2012-07-05 | Electric Power Research Inst Inc | 軽水炉一次冷却材の放射能浄化 |
| JP2016022443A (ja) * | 2014-07-23 | 2016-02-08 | オルガノ株式会社 | 浄水器用カートリッジおよび浄水器 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001215294A (ja) * | 1999-11-22 | 2001-08-10 | Japan Organo Co Ltd | 復水脱塩装置 |
| JP4383091B2 (ja) * | 2003-05-27 | 2009-12-16 | 株式会社荏原製作所 | 復水脱塩方法及び装置 |
| US7264729B2 (en) * | 2003-10-09 | 2007-09-04 | Ashland Licensing And Intellectual Property Llc | Process for reducing contaminants in condensate resulting from the conversion of bauxite to alumina |
| US7935260B2 (en) * | 2006-08-23 | 2011-05-03 | Pentair Filtration Solutions, Llc | Filtering systems and methods characterized by reduced color throw |
| DE102007041361A1 (de) * | 2007-08-30 | 2009-03-05 | Lanxess Deutschland Gmbh | Adsorption von Radionukliden |
| US8107584B2 (en) * | 2008-05-06 | 2012-01-31 | Ge-Hitachi Nuclear Energy Americas Llc | Apparatuses and methods for damping nuclear reactor components |
| JP4943377B2 (ja) * | 2008-05-22 | 2012-05-30 | 株式会社荏原製作所 | 復水脱塩方法及び復水脱塩装置 |
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