JP2001208169A - 樹脂プーリー - Google Patents
樹脂プーリーInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱衝撃性、熱時の機械的強度に優れたフェ
ノール樹脂製プーリーを提供すること。 【解決手段】 成形材料全体に対して、（ａ）ポリスチ
レンを基準物質としたときの重量平均分子量が ５０,０
００以上である高分子量ノボラック型フェノール樹脂２
０〜４０重量％、（ｂ）ポリスチレンを基準物質とした
ときの重量平均分子量が ５０,０００未満のフェノール
樹脂１０〜４０重量％、（ｃ）ヘキサメチレンテトラミ
ン３〜１８重量％、及び（ｄ）ガラス繊維１０〜７０重
量％を必須成分として含有することを特徴とするフェノ
ール樹脂成形材料からなる樹脂製プーリー。
ノール樹脂製プーリーを提供すること。 【解決手段】 成形材料全体に対して、（ａ）ポリスチ
レンを基準物質としたときの重量平均分子量が ５０,０
００以上である高分子量ノボラック型フェノール樹脂２
０〜４０重量％、（ｂ）ポリスチレンを基準物質とした
ときの重量平均分子量が ５０,０００未満のフェノール
樹脂１０〜４０重量％、（ｃ）ヘキサメチレンテトラミ
ン３〜１８重量％、及び（ｄ）ガラス繊維１０〜７０重
量％を必須成分として含有することを特徴とするフェノ
ール樹脂成形材料からなる樹脂製プーリー。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に熱時機械的強
度及び耐熱衝撃性に優れた産業機械、自動車部品に用い
られるフェノール樹脂製プーリーに関する。
度及び耐熱衝撃性に優れた産業機械、自動車部品に用い
られるフェノール樹脂製プーリーに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のフェノール樹脂製プーリーは、金
属プーリーに比べ軽量でかつ低騒音になるという効果か
ら、またナイロンやポリフェニルサルファイドに代表さ
れる熱可塑性樹脂プーリーに比べ寸法精度が良く異常時
の過昇温時に溶融、変形しないという利点から、産業機
械や自動車部品に用いられている。しかしながら一方で
熱衝撃によるワレが生じ易いという問題もあった。ま
た、これらは、１００℃以上の高温下で使用されるケー
スも多く、特に樹脂化することにより金属に比べ放熱性
が極めて小さくなるため一層の熱時の機械的強度が必要
となる。しかしながら従来の樹脂プーリーでは常温時の
機械的強度及び熱時の機械的強度が不足するため限られ
た部品での使用に止まっている。
属プーリーに比べ軽量でかつ低騒音になるという効果か
ら、またナイロンやポリフェニルサルファイドに代表さ
れる熱可塑性樹脂プーリーに比べ寸法精度が良く異常時
の過昇温時に溶融、変形しないという利点から、産業機
械や自動車部品に用いられている。しかしながら一方で
熱衝撃によるワレが生じ易いという問題もあった。ま
た、これらは、１００℃以上の高温下で使用されるケー
スも多く、特に樹脂化することにより金属に比べ放熱性
が極めて小さくなるため一層の熱時の機械的強度が必要
となる。しかしながら従来の樹脂プーリーでは常温時の
機械的強度及び熱時の機械的強度が不足するため限られ
た部品での使用に止まっている。
【０００３】機械的強度を向上させるためには、ガラス
繊維を配合することで改善が図られるが、ガラス繊維を
配合することで弾性率が高くなり熱衝撃によるワレが発
生しやすくなる。こうした問題を解決するために例えば
特開平９−２１７８１８にあるような方法が挙げられ
る。この方法は配合されるエラストマーや有機繊維によ
り効果を得る方法であるが、こうした配合では、熱時の
強度が低下するとういう問題がある。更に、従来のフェ
ノール樹脂成形材料は、用いるフェノール樹脂の分子量
がポリスチレンを基準物質としたときの重量平均分子量
が５０,０００ 未満のフェノール樹脂であるのが通常で
あった。このようなレジンでは熱時の機械的強度の向上
は難しい。
繊維を配合することで改善が図られるが、ガラス繊維を
配合することで弾性率が高くなり熱衝撃によるワレが発
生しやすくなる。こうした問題を解決するために例えば
特開平９−２１７８１８にあるような方法が挙げられ
る。この方法は配合されるエラストマーや有機繊維によ
り効果を得る方法であるが、こうした配合では、熱時の
強度が低下するとういう問題がある。更に、従来のフェ
ノール樹脂成形材料は、用いるフェノール樹脂の分子量
がポリスチレンを基準物質としたときの重量平均分子量
が５０,０００ 未満のフェノール樹脂であるのが通常で
あった。このようなレジンでは熱時の機械的強度の向上
は難しい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来のフェ
ノール樹脂製プーリーに比べて熱時の機械的強度に優
れ、かつ耐熱衝撃性に優れたフェノール樹脂製プーリー
を提供するものである。
ノール樹脂製プーリーに比べて熱時の機械的強度に優
れ、かつ耐熱衝撃性に優れたフェノール樹脂製プーリー
を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、成形材料全体
に対して、（ａ）ポリスチレンを基準物質としたときの
重量平均分子量が ５０,０００以上である高分子量ノボ
ラック型フェノール樹脂２０〜４０重量％、（ｂ）ポリ
スチレンを基準物質としたときの重量平均分子量が ５
０,０００未満のフェノール樹脂１０〜４０重量％、
（ｃ）ヘキサメチレンテトラミン３〜１８重量％、及び
（ｄ）ガラス繊維１０〜７０重量％を必須成分として含
有することを特徴としたフェノール樹脂成形材料を用い
てなるフェノール樹脂製プーリーである。好ましくは、
上記樹脂製プリーに用いる（ｂ）ポリスチレンを基準物
質としたときの重量平均分子量が５０，０００未満のフ
ェノール樹脂がノボラック型フェノール樹脂及び又はレ
ゾール型フェノール樹脂である。
に対して、（ａ）ポリスチレンを基準物質としたときの
重量平均分子量が ５０,０００以上である高分子量ノボ
ラック型フェノール樹脂２０〜４０重量％、（ｂ）ポリ
スチレンを基準物質としたときの重量平均分子量が ５
０,０００未満のフェノール樹脂１０〜４０重量％、
（ｃ）ヘキサメチレンテトラミン３〜１８重量％、及び
（ｄ）ガラス繊維１０〜７０重量％を必須成分として含
有することを特徴としたフェノール樹脂成形材料を用い
てなるフェノール樹脂製プーリーである。好ましくは、
上記樹脂製プリーに用いる（ｂ）ポリスチレンを基準物
質としたときの重量平均分子量が５０，０００未満のフ
ェノール樹脂がノボラック型フェノール樹脂及び又はレ
ゾール型フェノール樹脂である。
【０００６】本発明に用いられる高分子量ノボラック型
フェノール樹脂（ａ）は３官能フェノール類とホルムア
ルデヒドの重縮合物であり、ポリスチレンを基準物質と
したときの重量平均分子量が ５０,０００以上である。
そして、成形材料を速硬化性にするためにはフェノール
水酸基に対してオルソ−オルソ位でのメチレン結合が全
メチレン結合の６０％以上であるものが好ましい。更
に、成形材料化の際の作業性から ５０,０００以上２０
０,０００以下のものが好ましい。
フェノール樹脂（ａ）は３官能フェノール類とホルムア
ルデヒドの重縮合物であり、ポリスチレンを基準物質と
したときの重量平均分子量が ５０,０００以上である。
そして、成形材料を速硬化性にするためにはフェノール
水酸基に対してオルソ−オルソ位でのメチレン結合が全
メチレン結合の６０％以上であるものが好ましい。更
に、成形材料化の際の作業性から ５０,０００以上２０
０,０００以下のものが好ましい。
【０００７】一方、本発明に用いられるポリスチレンを
基準物質としたときの重量平均分子量が ５０,０００未
満のフェノール樹脂（ｂ）はノボラック樹脂、レゾール
樹脂のどちらでも使用することができるが、成形材料化
の際の作業性から １,５００〜 ３０,０００のものが好
ましい。
基準物質としたときの重量平均分子量が ５０,０００未
満のフェノール樹脂（ｂ）はノボラック樹脂、レゾール
樹脂のどちらでも使用することができるが、成形材料化
の際の作業性から １,５００〜 ３０,０００のものが好
ましい。
【０００８】本発明においては、ポリスチレンを基準物
質としたときの重量平均分子量が５０,０００以上であ
る高分子量ノボラック型フェノール樹脂（ａ）と、 ５
０,０００未満のフェノール樹脂（ｂ）とを使用する
が、かかる分子量の異なるフェノール樹脂を併用するこ
とにより、成形材料の溶融時の粘度を極端に高めること
なく、高分子量フェノール樹脂の特長である耐熱性を良
好にすることができる。更に高分子量ノボラックを用い
ることで、柔軟性が付与され耐熱衝撃性も向上すること
ができる。
質としたときの重量平均分子量が５０,０００以上であ
る高分子量ノボラック型フェノール樹脂（ａ）と、 ５
０,０００未満のフェノール樹脂（ｂ）とを使用する
が、かかる分子量の異なるフェノール樹脂を併用するこ
とにより、成形材料の溶融時の粘度を極端に高めること
なく、高分子量フェノール樹脂の特長である耐熱性を良
好にすることができる。更に高分子量ノボラックを用い
ることで、柔軟性が付与され耐熱衝撃性も向上すること
ができる。
【０００９】両フェノール樹脂の配合量は、成形材料全
体に対して、（ａ）高分子量ノボラック型フェノール樹
脂２０〜４０重量％、及び（ｂ）重量平均分子量 ５０,
０００未満のフェノール樹脂１０〜４０重量％である。
（ａ）成分が２０重量％未満あるいは（ｂ）成分が４０
重量％を越える場合、耐熱性及び耐熱衝撃性は従来の材
料を用いた場合と変わらず、効果が得られない。（ａ）
成分が４０重量％を越える場合あるいは（ｂ）成分が１
０重量％未満の場合、成形材料の溶融時の粘度が高くな
り、成形性が低下するようになる。本発明において、ヘ
キサメチレンテトラミン（ｃ）を、成形材料全体に対し
て３〜１８重量％使用する。３重量％未満では、硬化が
不十分となり、１８重量％を越えて配合しても硬化性は
これ以上良くなることはなく、逆に分解ガス等により成
形不良の原因となりやすい。
体に対して、（ａ）高分子量ノボラック型フェノール樹
脂２０〜４０重量％、及び（ｂ）重量平均分子量 ５０,
０００未満のフェノール樹脂１０〜４０重量％である。
（ａ）成分が２０重量％未満あるいは（ｂ）成分が４０
重量％を越える場合、耐熱性及び耐熱衝撃性は従来の材
料を用いた場合と変わらず、効果が得られない。（ａ）
成分が４０重量％を越える場合あるいは（ｂ）成分が１
０重量％未満の場合、成形材料の溶融時の粘度が高くな
り、成形性が低下するようになる。本発明において、ヘ
キサメチレンテトラミン（ｃ）を、成形材料全体に対し
て３〜１８重量％使用する。３重量％未満では、硬化が
不十分となり、１８重量％を越えて配合しても硬化性は
これ以上良くなることはなく、逆に分解ガス等により成
形不良の原因となりやすい。
【００１０】本発明に用いる基材は（ｄ）ガラス繊維が
必須であるが、必要に応じて、炭酸カルシウム、焼成或
いは未焼成のクレー、タルク、水酸化アルミニウム、ワ
ラストナイト等の無機基材を併用することができる。こ
の他、ＮＢＲ、酢酸ビニル、ポリビニルブチラール等の
エラストマーを配合してもよい。ガラス繊維の添加量は
成形材料全体の１０〜７０重量％である。１０重量％よ
り少ないと機械的強度や耐熱衝撃性が低下するようにな
り、７０重量％より多いと樹脂量が少なくなるため、成
形性が低下するようになる。このような配合を持つフェ
ノール樹脂成形材料を圧縮成形、移送成形或いは射出成
形、射出圧縮成形により所望の樹脂プーリーを得る。
必須であるが、必要に応じて、炭酸カルシウム、焼成或
いは未焼成のクレー、タルク、水酸化アルミニウム、ワ
ラストナイト等の無機基材を併用することができる。こ
の他、ＮＢＲ、酢酸ビニル、ポリビニルブチラール等の
エラストマーを配合してもよい。ガラス繊維の添加量は
成形材料全体の１０〜７０重量％である。１０重量％よ
り少ないと機械的強度や耐熱衝撃性が低下するようにな
り、７０重量％より多いと樹脂量が少なくなるため、成
形性が低下するようになる。このような配合を持つフェ
ノール樹脂成形材料を圧縮成形、移送成形或いは射出成
形、射出圧縮成形により所望の樹脂プーリーを得る。
【００１１】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
【００１２】実施例１ フェノール２２．０Ｋｇを熱交換器、加熱装置及び同径
の２段タービン型攪拌羽根を有した容量５０Ｌの高圧反
応器内に入れ１８０℃まで加熱し、窒素ガスにて０．８
ＭＰａ迄加圧した後、ダイアフラム式高圧定量ポンプに
て予めイオン交換樹脂処理により蟻酸含有量をを５０Ｐ
ＰＭまで低減した４０％ホルマリン１３．３Ｋｇを６０
分間掛けて反応器下部より逐次添加し付加縮合反応をさ
せた。この間の反応温度が１８０〜２００℃となるよう
に反応器のジャケット部の温度及び添加速度を調整し
た。添加終了後５分間その温度を保ち自己発熱が起こら
ないことを確認後、更に２２０〜２３０℃を保つように
加熱しながら、熱交換器経由で３０分間掛けて常圧に戻
しながら脱水反応を行った。更にこの後１．３ＫＰａま
で減圧し３０分間未反応フェノールの除去を行い、冷却
バット上に取り出しポリスチレン換算で重量平均分子量
が ５２,０００のノボラック型フェノール樹脂２０．０
Ｋｇを得た。
の２段タービン型攪拌羽根を有した容量５０Ｌの高圧反
応器内に入れ１８０℃まで加熱し、窒素ガスにて０．８
ＭＰａ迄加圧した後、ダイアフラム式高圧定量ポンプに
て予めイオン交換樹脂処理により蟻酸含有量をを５０Ｐ
ＰＭまで低減した４０％ホルマリン１３．３Ｋｇを６０
分間掛けて反応器下部より逐次添加し付加縮合反応をさ
せた。この間の反応温度が１８０〜２００℃となるよう
に反応器のジャケット部の温度及び添加速度を調整し
た。添加終了後５分間その温度を保ち自己発熱が起こら
ないことを確認後、更に２２０〜２３０℃を保つように
加熱しながら、熱交換器経由で３０分間掛けて常圧に戻
しながら脱水反応を行った。更にこの後１．３ＫＰａま
で減圧し３０分間未反応フェノールの除去を行い、冷却
バット上に取り出しポリスチレン換算で重量平均分子量
が ５２,０００のノボラック型フェノール樹脂２０．０
Ｋｇを得た。
【００１３】この重量平均分子量 ５２,０００のノボラ
ック型フェノール樹脂と、ポリスチレン換算で重量平均
分子量が ８,０００のノボラック型フェノール樹脂を用
い、表１の配合にて混合、加熱ロールにて溶融混練して
フェノール樹脂成形材料を得た。次いで、この成形材料
を用い１７５℃に加熱された金型を用い２分間圧縮成形
して図１及び図２に示される形状のプーリーを得た。
ック型フェノール樹脂と、ポリスチレン換算で重量平均
分子量が ８,０００のノボラック型フェノール樹脂を用
い、表１の配合にて混合、加熱ロールにて溶融混練して
フェノール樹脂成形材料を得た。次いで、この成形材料
を用い１７５℃に加熱された金型を用い２分間圧縮成形
して図１及び図２に示される形状のプーリーを得た。
【００１４】比較例１及び２ ポリスチレン換算で重量平均分子量が ８,０００のノボ
ラック型フェノール樹脂を用い、表１の配合にて成形材
料を得、実施例と同様にしてプーリーを成形した。比較
例１は、実施例１においてフェノール樹脂を全て重量平
均分子量８，０００のノボラック型フェノール樹脂とし
たものである。比較例２は、比較例１で用いたフェノー
ル樹脂を３５重量％、基材としてガラス繊維５０重量
％、エラストマー５重量％、その他配合物として滑材、
着色剤等を５重量％配合し、エラストマーによる靱性を
付与を行った材料を用いた。
ラック型フェノール樹脂を用い、表１の配合にて成形材
料を得、実施例と同様にしてプーリーを成形した。比較
例１は、実施例１においてフェノール樹脂を全て重量平
均分子量８，０００のノボラック型フェノール樹脂とし
たものである。比較例２は、比較例１で用いたフェノー
ル樹脂を３５重量％、基材としてガラス繊維５０重量
％、エラストマー５重量％、その他配合物として滑材、
着色剤等を５重量％配合し、エラストマーによる靱性を
付与を行った材料を用いた。
【００１５】各例にて得られたプーリーについて、−４
０〜１２０℃の冷熱繰り返し熱衝撃試験を行った。ま
た、熱時の機械的強度は、試験片をポット式トランスフ
ァー成形にて１７５℃の金型温度で３分間硬化成形し、
ＪＩＳ Ｋ ７２０３による１２０℃での引っ張り強さを
測定した。結果を表１に示す。実施例のより得られたプ
ーリーは、冷熱繰り返し熱衝撃試験５００サイクルの繰
り返しにおいてもクラックが発生せず、１２０℃での引
っ張り強さも比較例のものより優れていることが分か
る。
０〜１２０℃の冷熱繰り返し熱衝撃試験を行った。ま
た、熱時の機械的強度は、試験片をポット式トランスフ
ァー成形にて１７５℃の金型温度で３分間硬化成形し、
ＪＩＳ Ｋ ７２０３による１２０℃での引っ張り強さを
測定した。結果を表１に示す。実施例のより得られたプ
ーリーは、冷熱繰り返し熱衝撃試験５００サイクルの繰
り返しにおいてもクラックが発生せず、１２０℃での引
っ張り強さも比較例のものより優れていることが分か
る。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の樹脂プーリーは、従来のフェノール樹脂プーリーに比
べ耐熱衝撃性に優れ、また熱時の機械的強度にも優れる
ことが判る。このため各種の耐熱性を要求されるプーリ
ーとして好適に使用される。
の樹脂プーリーは、従来のフェノール樹脂プーリーに比
べ耐熱衝撃性に優れ、また熱時の機械的強度にも優れる
ことが判る。このため各種の耐熱性を要求されるプーリ
ーとして好適に使用される。
【図面の簡単な説明】
【図１】 実施例及び比較例により成形されたプーリー
の平面図
の平面図
【図２】 実施例及び比較例により成形されたプーリー
の側断面図
の側断面図
１ プーリー ２ インサート金具
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 61/06 Ｃ０８Ｌ 61/06 Ｆターム(参考） 3J031 BC05 BC10 CA03 4F071 AA41 AA81 AB28 AC12 AD01 AE02 AE17 AF14 AF23 AF43 AH17 BC07 4F072 AA02 AA07 AB09 AD15 AD16 AE01 AF28 AL01 AL02 4J002 CC04W CC04X DL007 EN046 EU186 FA047 FD010 FD017 FD146 GM00 GN00
Claims (2)
- 【請求項１】 成形材料全体に対して、（ａ）ポリスチ
レンを基準物質としたときの重量平均分子量が ５０,０
００以上である高分子量ノボラック型フェノール樹脂１
０〜４０重量％、（ｂ）ポリスチレンを基準物質とした
ときの重量平均分子量が５０,０００ 未満のフェノール
樹脂５〜４０重量％、（ｃ）ヘキサメチレンテトラミン
３〜１８重量％、（ｄ）ガラス繊維１０〜７０重量％を
配合することを特徴とするフェノール樹脂成形材料から
なる樹脂製プーリー。 - 【請求項２】 （ｂ）ポリスチレンを基準物質としたと
きの重量平均分子量が５０，０００未満のフェノール樹
脂がノボラック型フェノール樹脂及び又はレゾール型フ
ェノール樹脂である請求項１記載の樹脂製プーリー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000018556A JP2001208169A (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 樹脂プーリー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000018556A JP2001208169A (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 樹脂プーリー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001208169A true JP2001208169A (ja) | 2001-08-03 |
Family
ID=18545387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000018556A Pending JP2001208169A (ja) | 2000-01-27 | 2000-01-27 | 樹脂プーリー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001208169A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006226404A (ja) * | 2005-02-17 | 2006-08-31 | Jtekt Corp | 樹脂製プーリ |
-
2000
- 2000-01-27 JP JP2000018556A patent/JP2001208169A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006226404A (ja) * | 2005-02-17 | 2006-08-31 | Jtekt Corp | 樹脂製プーリ |
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