JP2001205482A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＣａＦ2に起因する溶接作業性劣化という基
本的な問題点を解決し、ＣａＦ2系あるいはＣａＦ2を相
当量含むフラックス入りワイヤを、シールドガスにＣＯ
2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガスのいずれを用いて使用し
た場合でも、良好な溶接作業性の下に優れた衝撃靭性及
び耐プライマ性が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤの提供。 【解決手段】 鋼製外皮内に、ワイヤ全質量に対して、
ＣａＦ2：１．０〜５．０％、アルカリ金属及び／又は
アルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはアルカ
リ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉとの
複合酸化物の１種又は２種：０．３〜３．５％を含むフ
ラックスが充填されていることを特徴とするガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、また、上記フラ
ックス入りワイヤはＣａＦ2／上記複合酸化物＝１．０
〜５．０を満たすフラックスが充填されていること、さ
らには、ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以下であり、ま
た炭酸塩を２％以下含有することを特徴とする。
本的な問題点を解決し、ＣａＦ2系あるいはＣａＦ2を相
当量含むフラックス入りワイヤを、シールドガスにＣＯ
2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガスのいずれを用いて使用し
た場合でも、良好な溶接作業性の下に優れた衝撃靭性及
び耐プライマ性が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤの提供。 【解決手段】 鋼製外皮内に、ワイヤ全質量に対して、
ＣａＦ2：１．０〜５．０％、アルカリ金属及び／又は
アルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはアルカ
リ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉとの
複合酸化物の１種又は２種：０．３〜３．５％を含むフ
ラックスが充填されていることを特徴とするガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、また、上記フラ
ックス入りワイヤはＣａＦ2／上記複合酸化物＝１．０
〜５．０を満たすフラックスが充填されていること、さ
らには、ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以下であり、ま
た炭酸塩を２％以下含有することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高張力鋼、低温用
鋼などの溶接鋼構造物の製造に使用して、溶接作業性が
良好で、優れた衝撃靭性の溶接金属が得られるガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及びプライマ塗
装鋼板のすみ肉溶接に使用して良好な溶接作業性と優れ
た耐プライマ性が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤとい
う）に関するものである。
鋼などの溶接鋼構造物の製造に使用して、溶接作業性が
良好で、優れた衝撃靭性の溶接金属が得られるガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及びプライマ塗
装鋼板のすみ肉溶接に使用して良好な溶接作業性と優れ
た耐プライマ性が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤとい
う）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】造船、鉄骨、橋梁等の各種溶接鋼構造物
においては、溶接金属の衝撃靭性がきびしく管理され
る。また、すみ肉溶接の比率が高く、それら鋼材の多く
には無機ジンクプライマやウオッシュプライマが塗装さ
れているため、ピットやガス溝の発生が問題となる。こ
れらの製造に使用するフラックス入りワイヤについて種
々の提案がある。
においては、溶接金属の衝撃靭性がきびしく管理され
る。また、すみ肉溶接の比率が高く、それら鋼材の多く
には無機ジンクプライマやウオッシュプライマが塗装さ
れているため、ピットやガス溝の発生が問題となる。こ
れらの製造に使用するフラックス入りワイヤについて種
々の提案がある。
【０００３】まず、衝撃靭性の改善に対して、例えば特
公昭５９−４４１５９号公報では溶接金属の酸素量低減
とＴｉ、Ｂ添加によるミクロ組織微細化により衝撃靭性
の向上を図ったＴｉＯ2系フラックス入りワイヤが、そ
して、特開平９−５７４８８号公報、特許第２５２８３
１１号公報ではＣａＦ2を主成分にして、さらに低温域
の衝撃靭性を改善したフラックス入りワイヤが提案され
ている。
公昭５９−４４１５９号公報では溶接金属の酸素量低減
とＴｉ、Ｂ添加によるミクロ組織微細化により衝撃靭性
の向上を図ったＴｉＯ2系フラックス入りワイヤが、そ
して、特開平９−５７４８８号公報、特許第２５２８３
１１号公報ではＣａＦ2を主成分にして、さらに低温域
の衝撃靭性を改善したフラックス入りワイヤが提案され
ている。
【０００４】上記ＴｉＯ2系フラックス入りワイヤはル
チール鉱石を主成分とするもので、全姿勢溶接性、スパ
ッタ、ビード形状などの溶接作業性が良好であるが、Ｔ
ｉＯ 2及びその他の酸化物の影響で溶接金属の酸素量が
高くなり、低温域の衝撃靭性が制約される。一方、Ｃａ
Ｆ2系フラックス入りワイヤは、Ａｒ−ＣＯ2混合ガスと
組合せて主に下向や横向の継手溶接及び水平すみ肉溶接
に使用され、塩基性スラグを生成し溶接金属の酸素量を
格段に低く出来るので低温域まで高い衝撃靭性が得られ
る。
チール鉱石を主成分とするもので、全姿勢溶接性、スパ
ッタ、ビード形状などの溶接作業性が良好であるが、Ｔ
ｉＯ 2及びその他の酸化物の影響で溶接金属の酸素量が
高くなり、低温域の衝撃靭性が制約される。一方、Ｃａ
Ｆ2系フラックス入りワイヤは、Ａｒ−ＣＯ2混合ガスと
組合せて主に下向や横向の継手溶接及び水平すみ肉溶接
に使用され、塩基性スラグを生成し溶接金属の酸素量を
格段に低く出来るので低温域まで高い衝撃靭性が得られ
る。
【０００５】他方、耐プライマの改善に対しては、例え
ば特開昭６４−５６９９号公報では高水素ＴｉＯ2系フ
ラックス入りワイヤが、特開平３−１８０２９８号公報
では弗化物や炭酸塩を含有させた低水素乃至中水素Ｔｉ
Ｏ2系フラックス入りワイヤが提案されている。また特
開平９−２３９５８７号公報で提案されている低水素Ｃ
ａＦ2系フラックス入りワイヤは、無機ジンクプライマ
塗装鋼板の高速化や特に耐プライマ性が問題になるウオ
ッシュプライマ塗装鋼板対応として提案されたものであ
る。
ば特開昭６４−５６９９号公報では高水素ＴｉＯ2系フ
ラックス入りワイヤが、特開平３−１８０２９８号公報
では弗化物や炭酸塩を含有させた低水素乃至中水素Ｔｉ
Ｏ2系フラックス入りワイヤが提案されている。また特
開平９−２３９５８７号公報で提案されている低水素Ｃ
ａＦ2系フラックス入りワイヤは、無機ジンクプライマ
塗装鋼板の高速化や特に耐プライマ性が問題になるウオ
ッシュプライマ塗装鋼板対応として提案されたものであ
る。
【０００６】しかしながら、従来のＣａＦ2系フラック
ス入りワイヤはシールドガスに安価なＣＯ2ガスを用い
た場合のアーク状態、スパッタ、ビード形状などの溶接
作業性が悪く、このためシールドガスに高価なＡｒ−Ｃ
Ｏ2混合ガスを用いることが一般的であった。また、Ａ
ｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合でも、衝撃靭性を確保
するために溶接電流を低くして溶接入熱制限下で行う開
先内の多層盛り溶接では、１パス溶接毎にグラインダー
研磨により開先内面や溶接ビード表面に付着したスパッ
タの除去やビード平滑化処理が行われている。ＴｉＯ2
を主成分にしてＣａＦ2を含有するフラックス入りワイ
ヤにおいても、溶接金属の衝撃靭性や耐プライマ性向上
のためにＣａＦ2を増加させていくと同様に溶接作業性
の劣化が顕著となる。また、上記特開平９−２３９５８
７号公報による低水素ＣａＦ2系フラックス入りワイヤ
についても、プライマ塗装膜厚のばらつきや溶融金属の
凝固が速くなりガス放出がきびしい条件となる厚板の場
合の耐プライマ性の向上が必要である。
ス入りワイヤはシールドガスに安価なＣＯ2ガスを用い
た場合のアーク状態、スパッタ、ビード形状などの溶接
作業性が悪く、このためシールドガスに高価なＡｒ−Ｃ
Ｏ2混合ガスを用いることが一般的であった。また、Ａ
ｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合でも、衝撃靭性を確保
するために溶接電流を低くして溶接入熱制限下で行う開
先内の多層盛り溶接では、１パス溶接毎にグラインダー
研磨により開先内面や溶接ビード表面に付着したスパッ
タの除去やビード平滑化処理が行われている。ＴｉＯ2
を主成分にしてＣａＦ2を含有するフラックス入りワイ
ヤにおいても、溶接金属の衝撃靭性や耐プライマ性向上
のためにＣａＦ2を増加させていくと同様に溶接作業性
の劣化が顕著となる。また、上記特開平９−２３９５８
７号公報による低水素ＣａＦ2系フラックス入りワイヤ
についても、プライマ塗装膜厚のばらつきや溶融金属の
凝固が速くなりガス放出がきびしい条件となる厚板の場
合の耐プライマ性の向上が必要である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＣａＦ2系
あるいはＣａＦ2を相当量含むフラックス入りワイヤ
を、シールドガスにＣＯ2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガス
のいずれを用いて使用した場合でも、良好な溶接作業性
の下に優れた衝撃靭性及び耐プライマ性が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する
ことを目的とする。
あるいはＣａＦ2を相当量含むフラックス入りワイヤ
を、シールドガスにＣＯ2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガス
のいずれを用いて使用した場合でも、良好な溶接作業性
の下に優れた衝撃靭性及び耐プライマ性が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を解決すべく研究した結果、ＣａＦ2を含有するフラ
ックス入りワイヤの溶接作業性の改善には、アーク安定
剤及びスラグ形成剤として作用するアルカリ金属及び／
又はアルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはア
ルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉ
との複合酸化物を含有させることが極めて効果的である
との知見を得て本発明を完成したものである。
点を解決すべく研究した結果、ＣａＦ2を含有するフラ
ックス入りワイヤの溶接作業性の改善には、アーク安定
剤及びスラグ形成剤として作用するアルカリ金属及び／
又はアルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはア
ルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉ
との複合酸化物を含有させることが極めて効果的である
との知見を得て本発明を完成したものである。
【０００９】本発明の要旨は、以下に示す通りである。
【００１０】（１） ガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量
に対して、ＣａＦ2：１．０〜５．０％、アルカリ金属
及び／又はアルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もし
くはアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及
びＳｉとの複合酸化物（以下、総称してアルカリＴｉＯ
2複合酸化物という）の１種又は２種：０．３〜３．５
％を含むフラックスが充填されていることを特徴とする
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
クス入りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量
に対して、ＣａＦ2：１．０〜５．０％、アルカリ金属
及び／又はアルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もし
くはアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及
びＳｉとの複合酸化物（以下、総称してアルカリＴｉＯ
2複合酸化物という）の１種又は２種：０．３〜３．５
％を含むフラックスが充填されていることを特徴とする
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１１】（２） ＣａＦ2／上記アルカリＴｉＯ2複
合酸化物＝１．０〜５．０を満たすフラックスが充填さ
れていることを特徴とする上記（１）に記載のガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
合酸化物＝１．０〜５．０を満たすフラックスが充填さ
れていることを特徴とする上記（１）に記載のガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１２】（３） ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以
下であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
下であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１３】（４） フラックス中に炭酸ソーダ、炭酸
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少な
くとも１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特
徴とする上記（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少な
くとも１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特
徴とする上記（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１４】（５） シームレスフラックス入りワイヤ
であることを特徴とする上記（１）乃至（４）のいずれ
か１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。
であることを特徴とする上記（１）乃至（４）のいずれ
か１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。
【００１５】
【発明の実施の形態】ＣａＦ2を含有する従来のフラッ
クス入りワイヤを使用してＣＯ2ガスシールドアーク溶
接した場合、ワイヤ先端に溶滴粒が大きく成長し溶滴移
行性が悪く、アーク状態が不安定で大粒のスパッタが発
生する。Ａｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合でも溶接電
流を低くして溶接すると同様にアーク状態が不安定にな
り大粒のスパッタが発生する。
クス入りワイヤを使用してＣＯ2ガスシールドアーク溶
接した場合、ワイヤ先端に溶滴粒が大きく成長し溶滴移
行性が悪く、アーク状態が不安定で大粒のスパッタが発
生する。Ａｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合でも溶接電
流を低くして溶接すると同様にアーク状態が不安定にな
り大粒のスパッタが発生する。
【００１６】また、継手溶接金属の酸素量低減やすみ肉
溶接の耐プライマ性を確保するためには、ＣａＦ2に対
するＴｉＯ2、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＭｇＯなどの酸化
物の含有量を制限しなければならず、その溶融スラグは
粘性が小さく流動性が過剰で、特に不安定なアーク状態
下では溶接中に溶融スラグの先行や過度の後退などが不
連続的に起こり、溶融プールが安定せず、開先内溶接で
スラグ巻き込み欠陥が発生したり、水平すみ肉溶接でス
ラグ被包性が悪くなり良好なビード形状、外観が得られ
ない。
溶接の耐プライマ性を確保するためには、ＣａＦ2に対
するＴｉＯ2、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＭｇＯなどの酸化
物の含有量を制限しなければならず、その溶融スラグは
粘性が小さく流動性が過剰で、特に不安定なアーク状態
下では溶接中に溶融スラグの先行や過度の後退などが不
連続的に起こり、溶融プールが安定せず、開先内溶接で
スラグ巻き込み欠陥が発生したり、水平すみ肉溶接でス
ラグ被包性が悪くなり良好なビード形状、外観が得られ
ない。
【００１７】これに対し、本発明者らは、ＣａＦ2を含
有するフラックス入りワイヤの溶接作業性の改善には、
アーク安定剤及びスラグ形成剤として作用するアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を含有させることが極めて効果的で
あるとの知見を得て本発明を完成したものである。
有するフラックス入りワイヤの溶接作業性の改善には、
アーク安定剤及びスラグ形成剤として作用するアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を含有させることが極めて効果的で
あるとの知見を得て本発明を完成したものである。
【００１８】すなわち、ＣａＦ2系フラックス入りワイ
ヤにＮａ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−
ＴｉＯ2系（チタン酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チ
タン酸リチウム）、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸リチウム）などのアルカリＴｉＯ2複合酸化
物を含有させることにより、ワイヤ先端の溶滴が細粒化
し安定したアーク状態となり、スパッタは小粒で顕著に
減少すること、また溶融プールも安定し良好なビード形
成が出来ることがわかった。
ヤにＮａ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−
ＴｉＯ2系（チタン酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チ
タン酸リチウム）、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＳｉＯ2−ＴｉＯ2系（チ
タン酸珪酸リチウム）などのアルカリＴｉＯ2複合酸化
物を含有させることにより、ワイヤ先端の溶滴が細粒化
し安定したアーク状態となり、スパッタは小粒で顕著に
減少すること、また溶融プールも安定し良好なビード形
成が出来ることがわかった。
【００１９】上記アルカリＴｉＯ2複合酸化物によるア
ーク状態の安定化効果は、従来からフラックス入りワイ
ヤのアーク安定剤として汎用されている氷晶石、カリ長
石、珪酸ソーダ、珪酸カリ、珪酸リチウム、ＮａＦ、Ｋ
Ｆなどの原料を含有させた場合、あるいは上記のような
従来のアーク安定剤原料とアーク安定化作用のあるＴｉ
Ｏ2をルチール鉱石やチタンスラグ原料から供給して含
有させた場合には得られない高い水準のものであること
を確認した。
ーク状態の安定化効果は、従来からフラックス入りワイ
ヤのアーク安定剤として汎用されている氷晶石、カリ長
石、珪酸ソーダ、珪酸カリ、珪酸リチウム、ＮａＦ、Ｋ
Ｆなどの原料を含有させた場合、あるいは上記のような
従来のアーク安定剤原料とアーク安定化作用のあるＴｉ
Ｏ2をルチール鉱石やチタンスラグ原料から供給して含
有させた場合には得られない高い水準のものであること
を確認した。
【００２０】溶融プールが安定しビード形成が良好にな
ったことは、上記アーク状態の安定化に加えて、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物がスラグ形成剤としても効果的に
作用し、溶融スラグの流動性及び凝固温度が調整された
ことによるもので、この結果、開先内溶接におけるスラ
グ巻き込み欠陥の防止やビードの平滑化、水平すみ肉溶
接におけるスラグ被包性が向上しビード形状、外観が良
好になった。なお、アルカリＴｉＯ2複合酸化物の含有
量が少なすぎた場合やＴｉＯ2をルチール鉱石やチタン
スラグのような原料だけから供給した場合には、溶融ス
ラグに凝固むらが生じ均一なスラグ被包状態とならず良
好なビード形状、外観が得られない。
ったことは、上記アーク状態の安定化に加えて、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物がスラグ形成剤としても効果的に
作用し、溶融スラグの流動性及び凝固温度が調整された
ことによるもので、この結果、開先内溶接におけるスラ
グ巻き込み欠陥の防止やビードの平滑化、水平すみ肉溶
接におけるスラグ被包性が向上しビード形状、外観が良
好になった。なお、アルカリＴｉＯ2複合酸化物の含有
量が少なすぎた場合やＴｉＯ2をルチール鉱石やチタン
スラグのような原料だけから供給した場合には、溶融ス
ラグに凝固むらが生じ均一なスラグ被包状態とならず良
好なビード形状、外観が得られない。
【００２１】アルカリＴｉＯ2複合酸化物の組成は、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｌｉなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属
をそれぞれの酸化物（Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ及びＬｉ2Ｏな
ど）換算値で５質量％程度以上含むものが好ましく、ま
た、例えばＮａ2Ｏ−Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系あるいはＮａ2Ｏ
−ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−ＴｉＯ2系のようなアルカリＴｉ
Ｏ2複合酸化物についても上記効果が得られることを確
認した。
ａ、Ｋ、Ｌｉなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属
をそれぞれの酸化物（Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ及びＬｉ2Ｏな
ど）換算値で５質量％程度以上含むものが好ましく、ま
た、例えばＮａ2Ｏ−Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系あるいはＮａ2Ｏ
−ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−ＴｉＯ2系のようなアルカリＴｉ
Ｏ2複合酸化物についても上記効果が得られることを確
認した。
【００２２】以下に本発明のフラックス入りワイヤの成
分限定理由を述べる。
分限定理由を述べる。
【００２３】ＣａＦ2をワイヤ全質量に対して１．０％
以上含有させることによって、溶接金属の酸素量の低減
効果が明瞭となり高い衝撃靭性が得られる。また、すみ
肉溶接においてはＣａＦ2による強いアークの吹き付け
力で溶融プールを撹拌しプライマ燃焼ガスの浮上が促進
されるとともに、溶融スラグは粘性が小さく凝固温度が
低いので、溶融プールが後方に長く伸びて溶融スラグの
凝固開始位置が大きく後退するために溶融金属プールか
ら外部へのプライマ燃焼ガスの放出が進み、ピットやガ
ス溝が発生しにくくなる。一方、ＣａＦ2が５．０％を
超えるとシールドガスにＣＯ2ガスを用いた場合のスパ
ッタ発生量が増加し、また溶融スラグの流動性も過剰と
なりビード形状が劣化する。
以上含有させることによって、溶接金属の酸素量の低減
効果が明瞭となり高い衝撃靭性が得られる。また、すみ
肉溶接においてはＣａＦ2による強いアークの吹き付け
力で溶融プールを撹拌しプライマ燃焼ガスの浮上が促進
されるとともに、溶融スラグは粘性が小さく凝固温度が
低いので、溶融プールが後方に長く伸びて溶融スラグの
凝固開始位置が大きく後退するために溶融金属プールか
ら外部へのプライマ燃焼ガスの放出が進み、ピットやガ
ス溝が発生しにくくなる。一方、ＣａＦ2が５．０％を
超えるとシールドガスにＣＯ2ガスを用いた場合のスパ
ッタ発生量が増加し、また溶融スラグの流動性も過剰と
なりビード形状が劣化する。
【００２４】アルカリＴｉＯ2複合酸化物をワイヤ全質
量比で０．３％以上含有させることによって、アーク状
態が安定しスパッタ発生量の減少とともに溶融プールが
安定し、ビード形状、外観が良好となる。一方、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物が３．５％を超えると溶接金属の
酸素量が増加し衝撃靭性の低下、すみ肉溶接における耐
プライマ性及びスラグ剥離性の劣化やビード止端部のな
じみ性が不足するなどの悪影響が現れる。なお、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物によるアーク状態の安定化等の作
用を効果的に発揮させるためには、ＴｉＯ2換算値で
０．２〜３．０％とすること、さらに、ＣａＦ2／Ｔｉ
Ｏ2の比を１．０〜５．０とすることが好ましい。
量比で０．３％以上含有させることによって、アーク状
態が安定しスパッタ発生量の減少とともに溶融プールが
安定し、ビード形状、外観が良好となる。一方、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物が３．５％を超えると溶接金属の
酸素量が増加し衝撃靭性の低下、すみ肉溶接における耐
プライマ性及びスラグ剥離性の劣化やビード止端部のな
じみ性が不足するなどの悪影響が現れる。なお、アルカ
リＴｉＯ2複合酸化物によるアーク状態の安定化等の作
用を効果的に発揮させるためには、ＴｉＯ2換算値で
０．２〜３．０％とすること、さらに、ＣａＦ2／Ｔｉ
Ｏ2の比を１．０〜５．０とすることが好ましい。
【００２５】さらに、ＣａＦ2含有量に見合ってアルカ
リＴｉＯ2複合酸化物の含有量を限定することは、上記
限定した成分範囲における溶接作業性、衝撃靭性及び耐
プライマ性の改善効果を一層高めるものである。すなわ
ち、ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比を１．０
以上にすることは、ＣａＦ2含有量の比率を高くし溶接
金属の酸素量の増加を抑制し、また、プライマ塗装膜厚
のばらつきや厚板に対する耐プライマ性を向上させる。
一方、この比を５．０以下にすることにより、特にシー
ルドガスにＣＯ2ガスを用いた場合の溶滴の細粒化が促
進されアーク状態の安定化、スパッタ低減、溶融プール
安定化による良好なビード形成など溶接作業性の改善効
果が大きくなる。
リＴｉＯ2複合酸化物の含有量を限定することは、上記
限定した成分範囲における溶接作業性、衝撃靭性及び耐
プライマ性の改善効果を一層高めるものである。すなわ
ち、ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比を１．０
以上にすることは、ＣａＦ2含有量の比率を高くし溶接
金属の酸素量の増加を抑制し、また、プライマ塗装膜厚
のばらつきや厚板に対する耐プライマ性を向上させる。
一方、この比を５．０以下にすることにより、特にシー
ルドガスにＣＯ2ガスを用いた場合の溶滴の細粒化が促
進されアーク状態の安定化、スパッタ低減、溶融プール
安定化による良好なビード形成など溶接作業性の改善効
果が大きくなる。
【００２６】ワイヤ自体が持つ水素及び水分は充填フラ
ックス、鋼製外皮、外皮表面の潤滑性物質にも含有され
ており、あまり高くなるとアーク状態が粗くなりスパッ
タが増加する。またプライマの熱分解ガスによる水素と
ともにアーク雰囲気中の水素分圧を上げて溶接金属中に
侵入し、ピット、ガス溝及び低温割れが発生しやすくな
る。本発明のフラックス入りワイヤはＣａＦ2を含有し
ていることにより、ＴｉＯ2フラックス入りワイヤより
も水素に関する悪影響は軽減されるが、ワイヤの全水素
量を９０ｐｐｍ以下（融解熱伝導法）にすることにより
スパッタの増加はほとんど目立たなくなり、耐プライマ
性及び耐割れ性が向上し適用板厚を拡大できる。
ックス、鋼製外皮、外皮表面の潤滑性物質にも含有され
ており、あまり高くなるとアーク状態が粗くなりスパッ
タが増加する。またプライマの熱分解ガスによる水素と
ともにアーク雰囲気中の水素分圧を上げて溶接金属中に
侵入し、ピット、ガス溝及び低温割れが発生しやすくな
る。本発明のフラックス入りワイヤはＣａＦ2を含有し
ていることにより、ＴｉＯ2フラックス入りワイヤより
も水素に関する悪影響は軽減されるが、ワイヤの全水素
量を９０ｐｐｍ以下（融解熱伝導法）にすることにより
スパッタの増加はほとんど目立たなくなり、耐プライマ
性及び耐割れ性が向上し適用板厚を拡大できる。
【００２７】本発明のフラックス入りワイヤは上記限定
した成分以外に、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ
3、ＭｇＯ、ＦｅＯ、Ｆｅ2Ｏ3などのスラグ形成剤、
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｂなどの脱酸剤や合金剤、ＢｉやＳ等
のスラグ剥離剤、炭酸ソーダ、炭酸カリ、炭酸リチウ
ム、炭酸カルシウムのガス発生剤、溶着量を増加して高
速化を図るために有効な鉄粉などを本発明の効果を損な
わない範囲で、フラックス入りワイヤの用途に応じて適
宜含有させることが出来る。
した成分以外に、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ
3、ＭｇＯ、ＦｅＯ、Ｆｅ2Ｏ3などのスラグ形成剤、
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｂなどの脱酸剤や合金剤、ＢｉやＳ等
のスラグ剥離剤、炭酸ソーダ、炭酸カリ、炭酸リチウ
ム、炭酸カルシウムのガス発生剤、溶着量を増加して高
速化を図るために有効な鉄粉などを本発明の効果を損な
わない範囲で、フラックス入りワイヤの用途に応じて適
宜含有させることが出来る。
【００２８】特に、炭酸ソーダを含有させることは、発
生するＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の水素分圧を低めて
耐プライマ性及び耐割れ性を向上させるとともに、ワイ
ヤ先端の溶滴の離脱促進効果も認められ、アーク状態の
改善と溶着速度が向上する。しかし、炭酸ソーダがあま
り多くなるとスパッタ発生量の増加とともに溶融スラグ
の流動性が過剰となりビード形状の劣化やスラグ剥離性
が悪くなる。また、その他の炭酸カリ、炭酸リチウム、
炭酸カルシウムの炭酸塩もガス発生剤として耐プライマ
性及び耐割れ性の向上に有効である。しかし、溶接作業
性への悪影響を考慮して炭酸塩は合計でワイヤ全質量に
対して２％以下に抑えることが好ましい。なお、これら
のガス発生剤としての炭酸塩は、１種又は２種以上を複
合して用いることができる。
生するＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の水素分圧を低めて
耐プライマ性及び耐割れ性を向上させるとともに、ワイ
ヤ先端の溶滴の離脱促進効果も認められ、アーク状態の
改善と溶着速度が向上する。しかし、炭酸ソーダがあま
り多くなるとスパッタ発生量の増加とともに溶融スラグ
の流動性が過剰となりビード形状の劣化やスラグ剥離性
が悪くなる。また、その他の炭酸カリ、炭酸リチウム、
炭酸カルシウムの炭酸塩もガス発生剤として耐プライマ
性及び耐割れ性の向上に有効である。しかし、溶接作業
性への悪影響を考慮して炭酸塩は合計でワイヤ全質量に
対して２％以下に抑えることが好ましい。なお、これら
のガス発生剤としての炭酸塩は、１種又は２種以上を複
合して用いることができる。
【００２９】ワイヤ径は電流密度を高くし高溶着性を得
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。フラッ
クス充填率は溶接能率及びワイヤの生産性面から５〜３
０質量％の範囲が好ましい。本発明のワイヤ断面形状は
図１（ａ）〜（ｃ）に示すような鋼製外皮１中にフラッ
クス２を充填した一般的な形状のものでよい。しかし、
本発明のフラックス入りワイヤは吸湿性のあるアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を必須成分として含有するものであ
るから、図１（ａ）に示すように鋼製外皮１に開口部が
ないシームレスタイプのフラックス入りワイヤが、特に
使用中に充填フラックスの吸湿がなくワイヤの全水素量
がほとんど増加しないので溶接作業性、耐割れ性及び耐
プライマ性に優れていて好ましい。
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。フラッ
クス充填率は溶接能率及びワイヤの生産性面から５〜３
０質量％の範囲が好ましい。本発明のワイヤ断面形状は
図１（ａ）〜（ｃ）に示すような鋼製外皮１中にフラッ
クス２を充填した一般的な形状のものでよい。しかし、
本発明のフラックス入りワイヤは吸湿性のあるアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を必須成分として含有するものであ
るから、図１（ａ）に示すように鋼製外皮１に開口部が
ないシームレスタイプのフラックス入りワイヤが、特に
使用中に充填フラックスの吸湿がなくワイヤの全水素量
がほとんど増加しないので溶接作業性、耐割れ性及び耐
プライマ性に優れていて好ましい。
【００３０】以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳
細に説明する。
細に説明する。
【００３１】
【実施例】軟鋼パイプ（Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．０
１％、Ｍｎ：０．２８％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．
００４％、Ａｌ：０．０１０％、Ｎ：０．００１２％）
に表１に示す成分のフラックスを充填後、圧延及びダイ
ス伸線（軟化及び脱水素処理として中間焼鈍実施）を行
い、図１（ａ）に示したシームレスタイプのフラックス
入りワイヤを試作した。試作ワイヤのフラックス充填率
は１５〜１７％、ワイヤ径は１．２ｍｍである。なお、
フラックスはいずれも水ガラスを添加して造粒した（水
ガラスの固質量はワイヤ全質量に対して０．２〜０．３
％）。ワイヤの全水素量は中間焼鈍条件を変化させて、
その影響を調査した。
１％、Ｍｎ：０．２８％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．
００４％、Ａｌ：０．０１０％、Ｎ：０．００１２％）
に表１に示す成分のフラックスを充填後、圧延及びダイ
ス伸線（軟化及び脱水素処理として中間焼鈍実施）を行
い、図１（ａ）に示したシームレスタイプのフラックス
入りワイヤを試作した。試作ワイヤのフラックス充填率
は１５〜１７％、ワイヤ径は１．２ｍｍである。なお、
フラックスはいずれも水ガラスを添加して造粒した（水
ガラスの固質量はワイヤ全質量に対して０．２〜０．３
％）。ワイヤの全水素量は中間焼鈍条件を変化させて、
その影響を調査した。
【００３２】表１においてワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ３及びＷ
７〜Ｗ１０が本発明のフラックス入りワイヤ、Ｗ４〜Ｗ
６及びＷ１１〜Ｗ１４が比較例である。これらワイヤの
試験結果を表２に示す。
７〜Ｗ１０が本発明のフラックス入りワイヤ、Ｗ４〜Ｗ
６及びＷ１１〜Ｗ１４が比較例である。これらワイヤの
試験結果を表２に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】（実施例１）板厚２０ｍｍの低温用鋼板
（ＪＩＳＧ３１２６ ＳＬＡ３２５Ａ）を図２に示すル
ート間隙１２ｍｍ、開先角度４５度（同鋼板の裏当金４
付き）の試験体３（溶接長約５０ｃｍ）とし、２７０Ａ
−３１〜３２Ｖ−３０ｃｍ／ｍｉｎ、ＣＯ2ガス流量２
５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間距離２５ｍｍ、１層２パ
ス盛りで溶着金属試験を行った。このときの溶接作業性
観察でＸ線透過試験によりスラグ巻込みと欠陥及び割れ
の有無を調査した。別途下向ビード試験（ＳＭ４９０
鋼、板厚１６ｍｍ、表面研磨、溶接条件は上記に同じ）
でスパッタ発生量を測定した。なお、溶着金属の窒素量
は２０〜５０ｐｐｍの範囲にあった。
（ＪＩＳＧ３１２６ ＳＬＡ３２５Ａ）を図２に示すル
ート間隙１２ｍｍ、開先角度４５度（同鋼板の裏当金４
付き）の試験体３（溶接長約５０ｃｍ）とし、２７０Ａ
−３１〜３２Ｖ−３０ｃｍ／ｍｉｎ、ＣＯ2ガス流量２
５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間距離２５ｍｍ、１層２パ
ス盛りで溶着金属試験を行った。このときの溶接作業性
観察でＸ線透過試験によりスラグ巻込みと欠陥及び割れ
の有無を調査した。別途下向ビード試験（ＳＭ４９０
鋼、板厚１６ｍｍ、表面研磨、溶接条件は上記に同じ）
でスパッタ発生量を測定した。なお、溶着金属の窒素量
は２０〜５０ｐｐｍの範囲にあった。
【００３６】試験Ｎｏ．１〜３は本発明のフラックス入
りワイヤ（記号Ｗ１〜Ｗ３）を使用した場合で、アーク
状態が良好でスパッタが少なく、スラグ剥離性、ビード
形状も良好で、溶着金属試験結果も高い衝撃値が得られ
ている。なお、Ｎｏ．１は炭酸ソーダを含有した例であ
る。
りワイヤ（記号Ｗ１〜Ｗ３）を使用した場合で、アーク
状態が良好でスパッタが少なく、スラグ剥離性、ビード
形状も良好で、溶着金属試験結果も高い衝撃値が得られ
ている。なお、Ｎｏ．１は炭酸ソーダを含有した例であ
る。
【００３７】これに対し、試験Ｎｏ．４〜６（ワイヤ記
号Ｗ４〜Ｗ６）は比較例である。
号Ｗ４〜Ｗ６）は比較例である。
【００３８】Ｎｏ．４はワイヤ記号Ｗ４のＣａＦ2が少
なすぎるために、溶着金属の酸素量が増加し低衝撃値と
なった。
なすぎるために、溶着金属の酸素量が増加し低衝撃値と
なった。
【００３９】Ｎｏ．５はワイヤ記号Ｗ５のＣａＦ2が多
すぎるために、アーク不安定でスパッタ発生量が多く、
スラグ巻き込み欠陥が発生した。
すぎるために、アーク不安定でスパッタ発生量が多く、
スラグ巻き込み欠陥が発生した。
【００４０】Ｎｏ．６はワイヤ記号Ｗ６のアルカリＴｉ
Ｏ2複合酸化物が少なすぎるために、アーク不安定でス
パッタ発生量が多く、ビード表面に凹凸が見られ、スラ
グ巻き込み欠陥も発生した。
Ｏ2複合酸化物が少なすぎるために、アーク不安定でス
パッタ発生量が多く、ビード表面に凹凸が見られ、スラ
グ巻き込み欠陥も発生した。
【００４１】（実施例２）板厚２０ｍｍのウオッシュプ
ライマ塗装鋼板（ＪＩＳＧ３１０６ ＳＭ４９０Ａ、プ
ライマ塗装膜厚２５〜３０μｍ）を図３に示す耐割れ性
試験を兼ねた拘束Ｔ字すみ肉試験体（溶接長約５０ｃ
ｍ）とし、片側ずつ両側の水平すみ肉溶接試験を行っ
た。図３（ａ）は、水平すみ肉溶接試験の斜視図で、図
３（ｂ）は断面図である。水平すみ肉溶接試験は、プラ
イマ塗装をした立板５及び下板６を拘束板８で拘束でき
るように拘束板溶接ビード９に示すように溶接した。そ
して、水平すみ肉ビード１０を形成する水平すみ肉溶接
を行った。この水平すみ肉溶接試験において発生したス
パッタを全量捕集した。耐割れ性は十分に拘束し、溶接
後７２ｈｒ経過後のビード表面を観察し、割れの有無を
調査した。溶接条件は２９０Ａ−３２Ｖ−４５ｃｍ／ｍ
ｉｎ、ＣＯ2ガス流量２５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間
距離２５ｍｍ、目標脚長５ｍｍである。
ライマ塗装鋼板（ＪＩＳＧ３１０６ ＳＭ４９０Ａ、プ
ライマ塗装膜厚２５〜３０μｍ）を図３に示す耐割れ性
試験を兼ねた拘束Ｔ字すみ肉試験体（溶接長約５０ｃ
ｍ）とし、片側ずつ両側の水平すみ肉溶接試験を行っ
た。図３（ａ）は、水平すみ肉溶接試験の斜視図で、図
３（ｂ）は断面図である。水平すみ肉溶接試験は、プラ
イマ塗装をした立板５及び下板６を拘束板８で拘束でき
るように拘束板溶接ビード９に示すように溶接した。そ
して、水平すみ肉ビード１０を形成する水平すみ肉溶接
を行った。この水平すみ肉溶接試験において発生したス
パッタを全量捕集した。耐割れ性は十分に拘束し、溶接
後７２ｈｒ経過後のビード表面を観察し、割れの有無を
調査した。溶接条件は２９０Ａ−３２Ｖ−４５ｃｍ／ｍ
ｉｎ、ＣＯ2ガス流量２５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間
距離２５ｍｍ、目標脚長５ｍｍである。
【００４２】試験Ｎｏ．７〜１０は本発明のフラックス
入りワイヤ（記号Ｗ７〜Ｗ１０）を使用した場合で、ピ
ット、ガス溝の発生がなく、アーク状態が良好でスパッ
タが少ない。またスラグ被包性、スラグ剥離性、ビード
形状、耐割れ性も良好であった。なお、Ｎｏ．９及び１
０は炭酸ソーダを含有した例であり、耐プライマ性が良
好であった。
入りワイヤ（記号Ｗ７〜Ｗ１０）を使用した場合で、ピ
ット、ガス溝の発生がなく、アーク状態が良好でスパッ
タが少ない。またスラグ被包性、スラグ剥離性、ビード
形状、耐割れ性も良好であった。なお、Ｎｏ．９及び１
０は炭酸ソーダを含有した例であり、耐プライマ性が良
好であった。
【００４３】これに対し、試験Ｎｏ．１１〜１４（ワイ
ヤ記号Ｗ１１〜Ｗ１４）は比較例である。
ヤ記号Ｗ１１〜Ｗ１４）は比較例である。
【００４４】Ｎｏ．１１はワイヤ記号Ｗ１１のＣａＦ2
が少なすぎるために、ピット、ガス溝が発生した。
が少なすぎるために、ピット、ガス溝が発生した。
【００４５】Ｎｏ．１２はワイヤ記号Ｗ１２がアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を含有しないでアーク安定剤として
主にカリ長石及び氷晶石を用いたために、大粒のスパッ
タ、スラグ剥離不良、ビード形状不良など溶接作業性が
著しく劣った。
ＴｉＯ2複合酸化物を含有しないでアーク安定剤として
主にカリ長石及び氷晶石を用いたために、大粒のスパッ
タ、スラグ剥離不良、ビード形状不良など溶接作業性が
著しく劣った。
【００４６】Ｎｏ．１３はワイヤ記号Ｗ１３のアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物が多すぎるために、ピット、ガス溝
が発生し、スラグ剥離性及びビード止端部のなじみ性が
不良となった。
ＴｉＯ2複合酸化物が多すぎるために、ピット、ガス溝
が発生し、スラグ剥離性及びビード止端部のなじみ性が
不良となった。
【００４７】Ｎｏ．１４はワイヤ記号Ｗ１４の全水素量
が高すぎるために、スパッタが多くなり、ピット、ガス
溝が発生し、耐割れ性も不良であった。
が高すぎるために、スパッタが多くなり、ピット、ガス
溝が発生し、耐割れ性も不良であった。
【００４８】（実施例３）試験Ｎｏ．１５は実施例１、
試験Ｎｏ．１６、１７は実施例２に同じ試験方法で、シ
ールドガスにＡｒ−２０％ＣＯ2混合ガスを用いた（溶
接電圧を３Ｖ低くし、チップ−母材間距離を２０ｍｍに
設定し直し、他は同条件）。いずれも本発明のフラック
ス入りワイヤ（記号Ｗ２、Ｗ８、Ｗ１０）を使用した場
合で、溶接作業性、衝撃靭性、耐プライマ性、耐割れ性
が良好であった。なお、Ｎｏ．１７は炭酸ソーダを含有
した例である。
試験Ｎｏ．１６、１７は実施例２に同じ試験方法で、シ
ールドガスにＡｒ−２０％ＣＯ2混合ガスを用いた（溶
接電圧を３Ｖ低くし、チップ−母材間距離を２０ｍｍに
設定し直し、他は同条件）。いずれも本発明のフラック
ス入りワイヤ（記号Ｗ２、Ｗ８、Ｗ１０）を使用した場
合で、溶接作業性、衝撃靭性、耐プライマ性、耐割れ性
が良好であった。なお、Ｎｏ．１７は炭酸ソーダを含有
した例である。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤによればシール
ドガスに安価なＣＯ2ガスを用いた場合でも溶接作業性
が良好で、低温域で高い衝撃靭性の溶接金属が得られ
る。また、ウオッシュプライマ塗装鋼板などの水平すみ
肉溶接に使用して、適用板厚が厚くなった場合にも耐プ
ライマ性、耐割れ性が良好である。
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤによればシール
ドガスに安価なＣＯ2ガスを用いた場合でも溶接作業性
が良好で、低温域で高い衝撃靭性の溶接金属が得られ
る。また、ウオッシュプライマ塗装鋼板などの水平すみ
肉溶接に使用して、適用板厚が厚くなった場合にも耐プ
ライマ性、耐割れ性が良好である。
【図１】フラックス入りワイヤの断面形状を示す図であ
る。
る。
【図２】実施例における溶着金属試験体を示す図であ
る。
る。
【図３】実施例における拘束水平すみ肉溶接試験体を示
す図である。
す図である。
１ 鋼製外皮 ２ フラックス ３ 試験体 ４ 裏当て金 ５ 立板 ６ 下板 ７ プライマ ８ 拘束板 ９ 拘束板溶接ビード １０ 水平すみ肉ビード
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 足立 武夫 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社研究所内 Ｆターム(参考） 4E084 AA02 AA15 AA20 CA03 CA11 CA24 CA25 CA38 DA10 GA04 HA10
Claims (5)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量に対し
て、ＣａＦ2：１．０〜５．０％、アルカリ金属及び／
又はアルカリ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはア
ルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉ
との複合酸化物の１種又は２種：０．３〜３．５％を含
むフラックスが充填されていることを特徴とするガスシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 ＣａＦ2／上記複合酸化物＝１．０〜
５．０を満たすフラックスが充填されていることを特徴
とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤ。 - 【請求項３】 ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以下であ
ることを特徴とする請求項１又は２に記載のガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項４】 フラックス中に炭酸ソーダ、炭酸カリ、
炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少なくとも
１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特徴とす
る請求項１乃至３のいずれか１つに記載のガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項５】 シームレスフラックス入りワイヤである
ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１つに記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000009909A JP2001205482A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000009909A JP2001205482A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001205482A true JP2001205482A (ja) | 2001-07-31 |
Family
ID=18537993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000009909A Pending JP2001205482A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001205482A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100988461B1 (ko) | 2008-10-29 | 2010-10-20 | 현대종합금속 주식회사 | 셀프 쉴디드 아크 용접용 플럭스 충전와이어 |
| JP2015006693A (ja) * | 2013-05-31 | 2015-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手部の疲労強度と耐低温割れ性に優れるフラックス入りワイヤ |
| JP2015027700A (ja) * | 2013-06-25 | 2015-02-12 | 新日鐵住金株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| US9211613B2 (en) | 2009-12-16 | 2015-12-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Flux-cored wire for gas shield arc welding use enabling all-position welding |
-
2000
- 2000-01-19 JP JP2000009909A patent/JP2001205482A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100988461B1 (ko) | 2008-10-29 | 2010-10-20 | 현대종합금속 주식회사 | 셀프 쉴디드 아크 용접용 플럭스 충전와이어 |
| US9211613B2 (en) | 2009-12-16 | 2015-12-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Flux-cored wire for gas shield arc welding use enabling all-position welding |
| JP2015006693A (ja) * | 2013-05-31 | 2015-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手部の疲労強度と耐低温割れ性に優れるフラックス入りワイヤ |
| JP2015027700A (ja) * | 2013-06-25 | 2015-02-12 | 新日鐵住金株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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