JP2001205484A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 プライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に使用して、
良好な溶接作業性と優れた耐プライマ性が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 【解決手段】 鋼製外皮１内に、ワイヤ全重量に対し
て、特定量のＣａＦ2、アルカリ金属及び／又はアルカ
リ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはアルカリ金属
及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉとの複合酸
化物の１種又は２種、ＭｇＯ及び／又はＭｇのＭｇＯ換
算値を含むフラックス２が充填されていることを特徴と
する。
良好な溶接作業性と優れた耐プライマ性が得られるガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 【解決手段】 鋼製外皮１内に、ワイヤ全重量に対し
て、特定量のＣａＦ2、アルカリ金属及び／又はアルカ
リ土類金属とＴｉとの複合酸化物もしくはアルカリ金属
及び／又はアルカリ土類金属とＴｉ及びＳｉとの複合酸
化物の１種又は２種、ＭｇＯ及び／又はＭｇのＭｇＯ換
算値を含むフラックス２が充填されていることを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に造船や橋梁建
造で多用されているプライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に使
用して、良好な溶接作業性と優れた耐プライマ性が得ら
れるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
（以下、フラックス入りワイヤという）に関するもので
ある。
造で多用されているプライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に使
用して、良好な溶接作業性と優れた耐プライマ性が得ら
れるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
（以下、フラックス入りワイヤという）に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】造船や橋梁分野では全溶接長に占めるす
み肉溶接の比率が高く、それら鋼材の多くには製造期間
中の発錆防止のために無機ジンクプライマやウオッシュ
プライマプライマが塗装されているため、ビード表面に
ピットやガス溝の発生が問題となる。
み肉溶接の比率が高く、それら鋼材の多くには製造期間
中の発錆防止のために無機ジンクプライマやウオッシュ
プライマプライマが塗装されているため、ビード表面に
ピットやガス溝の発生が問題となる。
【０００３】特にウオッシュプライマ塗装鋼板のすみ肉
溶接においては、プライマ熱分解ガスの発生量が多く、
ピットやガス溝が発生しやすく、このため予めプライマ
を除去して溶接したり溶接速度を低速で行うなど能率低
下が問題となる。また、無機ジンクプライマ塗装鋼板に
ついても、プライマ塗装膜厚のばらつきやＴ字すみ肉の
上板端面及びその近傍にはプライマが厚くたまりやす
く、このような部材の水平すみ肉溶接ではピット、ガス
溝が多発する。
溶接においては、プライマ熱分解ガスの発生量が多く、
ピットやガス溝が発生しやすく、このため予めプライマ
を除去して溶接したり溶接速度を低速で行うなど能率低
下が問題となる。また、無機ジンクプライマ塗装鋼板に
ついても、プライマ塗装膜厚のばらつきやＴ字すみ肉の
上板端面及びその近傍にはプライマが厚くたまりやす
く、このような部材の水平すみ肉溶接ではピット、ガス
溝が多発する。
【０００４】従来のウオッシュプライマ鋼板対応のフラ
ックス入りワイヤとして、例えば特開昭６４−５６９９
号公報による提案は充填フラックス中に故意に水素源化
合物を含有させて、溶融金属からのガスの浮上を促進す
るという高水素ＴｉＯ2系フラックス入りワイヤであ
る。しかし、高水素系フラックス入りワイヤの場合、十
分な耐プライマ性を得るためには溶接速度を３０ｃｍ／
ｍｉｎ程度以下に遅くしなければならず溶接能率が低
い。また溶接金属中の水素量が多くなり耐割れ性の観点
から適用板厚が１２〜１６ｍｍ程度以下に制限される。
さらに水素源化合物に起因してアーク状態が粗くスパッ
タ発生量が多くなるという欠点がある。
ックス入りワイヤとして、例えば特開昭６４−５６９９
号公報による提案は充填フラックス中に故意に水素源化
合物を含有させて、溶融金属からのガスの浮上を促進す
るという高水素ＴｉＯ2系フラックス入りワイヤであ
る。しかし、高水素系フラックス入りワイヤの場合、十
分な耐プライマ性を得るためには溶接速度を３０ｃｍ／
ｍｉｎ程度以下に遅くしなければならず溶接能率が低
い。また溶接金属中の水素量が多くなり耐割れ性の観点
から適用板厚が１２〜１６ｍｍ程度以下に制限される。
さらに水素源化合物に起因してアーク状態が粗くスパッ
タ発生量が多くなるという欠点がある。
【０００５】特開平３−１８０２９８号公報は金属弗化
物や金属炭酸塩を含有させた低水素から中水素系のＴｉ
Ｏ2系フラックス入りワイヤを提案したもので、無機ジ
ンクプライマ塗装鋼板には効果的であるが、ウオッシュ
プライマ塗装鋼板に適用した場合の耐プライマ性は十分
ではない。
物や金属炭酸塩を含有させた低水素から中水素系のＴｉ
Ｏ2系フラックス入りワイヤを提案したもので、無機ジ
ンクプライマ塗装鋼板には効果的であるが、ウオッシュ
プライマ塗装鋼板に適用した場合の耐プライマ性は十分
ではない。
【０００６】本発明者らも、先に特開平９−２３９５８
７号公報において、ＣａＦ2を含有する低水素系のガス
シールドアーク溶接用フラックスワイヤを提案した。し
かしながら、溶融金属の凝固が速くなりガス放出がきび
しい条件となる板厚１６ｍｍ以上のウオッシュプライマ
塗装鋼板に適用した場合の耐プライマ性向上、またシー
ルドガスにＡｒ−ＣＯ2混合ガスよりも安価なＣＯ2ガス
を用いた場合のスパッタ低減の要求が強く、さらに溶接
性を高める必要があった。
７号公報において、ＣａＦ2を含有する低水素系のガス
シールドアーク溶接用フラックスワイヤを提案した。し
かしながら、溶融金属の凝固が速くなりガス放出がきび
しい条件となる板厚１６ｍｍ以上のウオッシュプライマ
塗装鋼板に適用した場合の耐プライマ性向上、またシー
ルドガスにＡｒ−ＣＯ2混合ガスよりも安価なＣＯ2ガス
を用いた場合のスパッタ低減の要求が強く、さらに溶接
性を高める必要があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特にウオッ
シュプライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に使用して厚板に適
用した場合でもピットやガス溝、割れが発生しにくく、
また、シールドガスにＣＯ2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガ
スのいずれを用いた場合でもスパッタ発生量が少なく良
好なビード形状が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
シュプライマ塗装鋼板のすみ肉溶接に使用して厚板に適
用した場合でもピットやガス溝、割れが発生しにくく、
また、シールドガスにＣＯ2ガス及びＡｒ−ＣＯ2混合ガ
スのいずれを用いた場合でもスパッタ発生量が少なく良
好なビード形状が得られるガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、板厚１６
ｍｍ以上の厚板のオッシュプライマ塗装鋼板の水平すみ
肉溶接において安定してピット、ガス溝及び割れの発生
を防止するためには、ＣａＦ2をスラグ形成剤の主成分
として含有させること、またＣＯ2ガスを用いて水平す
み肉溶接を行った場合のスパッタ多発とビード形状劣化
というＣａＦ2系フラックス入りワイヤの基本的課題の
解決には、アーク安定剤及びスラグ形成剤として作用す
る前記アルカリＴｉＯ2複合酸化物が最適であること、
さらに溶融スラグにＭｇＯを必須成分として含有させる
ことが極めて有効であるとの知見を得て本発明を完成し
たものである。
ｍｍ以上の厚板のオッシュプライマ塗装鋼板の水平すみ
肉溶接において安定してピット、ガス溝及び割れの発生
を防止するためには、ＣａＦ2をスラグ形成剤の主成分
として含有させること、またＣＯ2ガスを用いて水平す
み肉溶接を行った場合のスパッタ多発とビード形状劣化
というＣａＦ2系フラックス入りワイヤの基本的課題の
解決には、アーク安定剤及びスラグ形成剤として作用す
る前記アルカリＴｉＯ2複合酸化物が最適であること、
さらに溶融スラグにＭｇＯを必須成分として含有させる
ことが極めて有効であるとの知見を得て本発明を完成し
たものである。
【０００９】本発明の要旨は、以下に示す通りである。
【００１０】（１） ガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量
に対して、 ＣａＦ2：１．０〜５．０％、 アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉとの複
合酸化物もしくはアルカリ金属及び／又はアルカリ土類
金属とＴｉ及びＳｉとの複合酸化物（以下、総称してア
ルカリＴｉＯ2複合酸化物という）の１種又は２種：
０．３〜３．５％、 ＴｉＯ2（アルカリＴｉＯ2複合酸化物中のＴｉのＴｉＯ
2換算値を含む）：０．２〜３．０％、 ＭｇＯ及び／又はＭｇのＭｇＯ換算値：０．５〜３．０
％を含むフラックスが充填されていることを特徴とする
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
クス入りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量
に対して、 ＣａＦ2：１．０〜５．０％、 アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉとの複
合酸化物もしくはアルカリ金属及び／又はアルカリ土類
金属とＴｉ及びＳｉとの複合酸化物（以下、総称してア
ルカリＴｉＯ2複合酸化物という）の１種又は２種：
０．３〜３．５％、 ＴｉＯ2（アルカリＴｉＯ2複合酸化物中のＴｉのＴｉＯ
2換算値を含む）：０．２〜３．０％、 ＭｇＯ及び／又はＭｇのＭｇＯ換算値：０．５〜３．０
％を含むフラックスが充填されていることを特徴とする
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１１】（２） ＣａＦ2／アルカリＴｉＯ2複合酸
化物＝１．０〜５．０、 ＣａＦ2／ＴｉＯ2＝１．０〜５．０、 ＣａＦ2／ＭｇＯ＝１．０〜５．０を満たすフラックス
が充填されていることを特徴とする上記（１）に記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
化物＝１．０〜５．０、 ＣａＦ2／ＴｉＯ2＝１．０〜５．０、 ＣａＦ2／ＭｇＯ＝１．０〜５．０を満たすフラックス
が充填されていることを特徴とする上記（１）に記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１２】（３） ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以
下であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
下であることを特徴とする上記（１）又は（２）に記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１３】（４） フラックス中に炭酸ソーダ、炭酸
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少な
くとも１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特
徴とする上記（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少な
くとも１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特
徴とする上記（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【００１４】（５） ウオッシュプライマ塗装鋼板用で
あることを特徴とする上記（１）乃至（４）のいずれか
１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤ。
あることを特徴とする上記（１）乃至（４）のいずれか
１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤ。
【００１５】（６） シームレスフラックス入りワイヤ
であることを特徴とする上記（１）乃至（５）のいずれ
か１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。
であることを特徴とする上記（１）乃至（５）のいずれ
か１つに記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下に本発明のフラックス入りワ
イヤの成分限定理由を述べる。
イヤの成分限定理由を述べる。
【００１７】ＣａＦ2を含有するフラックス入りワイヤ
はその強いアークの吹き付け力で溶融プールを撹拌しプ
ライマ燃焼ガスの浮上を促進する。またＣａＦ2の比率
を高くした組成の溶融スラグは粘性が小さく凝固温度も
低く流動性が良好になるために溶融プールが後方に長く
伸び、溶融スラグの凝固開始位置が大きく後退し、溶融
金属プール表面から外部へのプライマ燃焼ガスの放出が
進み、ピットやガス溝が発生しにくくなる。板厚１６ｍ
ｍ以上の厚板の耐プライマ性を十分に確保するために
は、ＣａＦ2はワイヤ全質量比で１．０％以上必要であ
る。一方、ＣａＦ2が５．０％を超えるとシールドガス
にＣＯ2ガスを用いた場合のスパッタ発生量が増加し、
溶融スラグの流動性も過剰となりビード形状が劣化す
る。
はその強いアークの吹き付け力で溶融プールを撹拌しプ
ライマ燃焼ガスの浮上を促進する。またＣａＦ2の比率
を高くした組成の溶融スラグは粘性が小さく凝固温度も
低く流動性が良好になるために溶融プールが後方に長く
伸び、溶融スラグの凝固開始位置が大きく後退し、溶融
金属プール表面から外部へのプライマ燃焼ガスの放出が
進み、ピットやガス溝が発生しにくくなる。板厚１６ｍ
ｍ以上の厚板の耐プライマ性を十分に確保するために
は、ＣａＦ2はワイヤ全質量比で１．０％以上必要であ
る。一方、ＣａＦ2が５．０％を超えるとシールドガス
にＣＯ2ガスを用いた場合のスパッタ発生量が増加し、
溶融スラグの流動性も過剰となりビード形状が劣化す
る。
【００１８】しかし、ＣａＦ2を１．０％以上含有させ
た従来の細径フラックス入りワイヤをＣＯ2ガスシール
ドアーク溶接した場合、ワイヤ先端に溶滴粒が大きく成
長し溶滴移行性が悪くアーク状態が不安定で大粒のスパ
ッタが発生する。また、生成する溶融スラグの流動性が
良好になることは反面、特に不安定なアーク状態下では
溶融スラグの先行や過度の後退などが不連続的に起こり
溶融プールが安定せず、スラグ被包性が悪く良好なビー
ド形状、外観が得られない。なお、Ａｒ−ＣＯ 2混合ガ
スを用いた場合でも溶接電流を低くして溶接するとアー
ク状態が不安定になり大粒のスパッタが発生し、ビード
形状は凸状になる。
た従来の細径フラックス入りワイヤをＣＯ2ガスシール
ドアーク溶接した場合、ワイヤ先端に溶滴粒が大きく成
長し溶滴移行性が悪くアーク状態が不安定で大粒のスパ
ッタが発生する。また、生成する溶融スラグの流動性が
良好になることは反面、特に不安定なアーク状態下では
溶融スラグの先行や過度の後退などが不連続的に起こり
溶融プールが安定せず、スラグ被包性が悪く良好なビー
ド形状、外観が得られない。なお、Ａｒ−ＣＯ 2混合ガ
スを用いた場合でも溶接電流を低くして溶接するとアー
ク状態が不安定になり大粒のスパッタが発生し、ビード
形状は凸状になる。
【００１９】これらＣａＦ2に起因する溶接作業性の劣
化に対し、本発明ではＮａ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸ソ
ーダ）、Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ
−ＴｉＯ2系（チタン酸リチウム）、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸リチウム）などのアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物をワイヤ全質量比で０．３％以上含
有させることにより、ワイヤ先端の溶滴が細粒化し安定
したアーク状態となりスパッタは小粒で顕著に減少する
こと、さらに溶融プールも安定し良好なすみ肉ビードが
得られる。一方、アルカリＴｉＯ2複合酸化物が３．５
％を超えるとスラグ生成量が多くなり耐プライマ性が劣
化する。またスラグ剥離性の劣化やビード止端部のなじ
み性が不足するなどの悪影響が現れる。
化に対し、本発明ではＮａ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸ソ
ーダ）、Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系（チタン酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ
−ＴｉＯ2系（チタン酸リチウム）、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸ソーダ）、Ｋ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸カリ）、Ｌｉ2Ｏ−ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2系（チタン酸珪酸リチウム）などのアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物をワイヤ全質量比で０．３％以上含
有させることにより、ワイヤ先端の溶滴が細粒化し安定
したアーク状態となりスパッタは小粒で顕著に減少する
こと、さらに溶融プールも安定し良好なすみ肉ビードが
得られる。一方、アルカリＴｉＯ2複合酸化物が３．５
％を超えるとスラグ生成量が多くなり耐プライマ性が劣
化する。またスラグ剥離性の劣化やビード止端部のなじ
み性が不足するなどの悪影響が現れる。
【００２０】上記アルカリＴｉＯ2複合酸化物によるア
ーク状態の安定化効果は、従来からフラックス入りワイ
ヤのアーク安定剤として汎用されている氷晶石、カリ長
石、珪酸ソーダ、珪酸カリ、珪酸リチウム、ＮａＦ、Ｋ
Ｆなどの原料を含有させた場合、あるいは上記従来のア
ーク安定剤原料とアーク安定化作用のあるＴｉＯ2をル
チール鉱石やチタンスラグ原料から供給して別々に含有
させた場合には従来では得られない高い水準のものであ
ることを確認した。
ーク状態の安定化効果は、従来からフラックス入りワイ
ヤのアーク安定剤として汎用されている氷晶石、カリ長
石、珪酸ソーダ、珪酸カリ、珪酸リチウム、ＮａＦ、Ｋ
Ｆなどの原料を含有させた場合、あるいは上記従来のア
ーク安定剤原料とアーク安定化作用のあるＴｉＯ2をル
チール鉱石やチタンスラグ原料から供給して別々に含有
させた場合には従来では得られない高い水準のものであ
ることを確認した。
【００２１】溶融プールが安定しビード形状が良好にな
ったことは、アーク状態の安定化に加えて、アルカリＴ
ｉＯ2複合酸化物がスラグ形成剤としても効果的に作用
し、溶融スラグの流動性及び凝固温度が調整されたこと
によるものである。この結果、水平すみ肉溶接における
スラグ被包性が向上しビード形状、外観が良好になっ
た。
ったことは、アーク状態の安定化に加えて、アルカリＴ
ｉＯ2複合酸化物がスラグ形成剤としても効果的に作用
し、溶融スラグの流動性及び凝固温度が調整されたこと
によるものである。この結果、水平すみ肉溶接における
スラグ被包性が向上しビード形状、外観が良好になっ
た。
【００２２】なお、アルカリＴｉＯ2複合酸化物の含有
量が少なすぎた場合やＴｉＯ2をルチール鉱石やチタン
スラグのような原料だけから供給した場合には、溶融ス
ラグに凝固むらが生じ均一なスラグ被包状態とならず良
好なビード形状、外観が得られない。
量が少なすぎた場合やＴｉＯ2をルチール鉱石やチタン
スラグのような原料だけから供給した場合には、溶融ス
ラグに凝固むらが生じ均一なスラグ被包状態とならず良
好なビード形状、外観が得られない。
【００２３】すなわち、ＣａＦ2を主成分とする溶融ス
ラグにおいて良好なスラグ被包性を確保するためにはア
ルカリＴｉＯ2複合酸化物からのＴｉＯ2が必須で、Ｎａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2Ｏなどと相乗し、溶融スラグ組成、
流動性の均一化に極めて効果的に作用する。
ラグにおいて良好なスラグ被包性を確保するためにはア
ルカリＴｉＯ2複合酸化物からのＴｉＯ2が必須で、Ｎａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2Ｏなどと相乗し、溶融スラグ組成、
流動性の均一化に極めて効果的に作用する。
【００２４】これらアルカリＴｉＯ2複合酸化物による
特有のアーク状態及びすみ肉ビード形状の改善効果はＮ
ａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2ＯなどとＴｉＯ2が単独に作用する
のでなく、個々のフラックス粒子がＮａ、Ｋ、Ｌｉなど
とＴｉ及びＯが複合酸化物形態になっていることによる
相乗的作用によるものと考えられる。
特有のアーク状態及びすみ肉ビード形状の改善効果はＮ
ａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｌｉ2ＯなどとＴｉＯ2が単独に作用する
のでなく、個々のフラックス粒子がＮａ、Ｋ、Ｌｉなど
とＴｉ及びＯが複合酸化物形態になっていることによる
相乗的作用によるものと考えられる。
【００２５】アルカリＴｉＯ2複合酸化物の組成は、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｌｉなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属
をそれぞれの酸化物（Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ及びＬｉ2Ｏな
ど）換算値で５質量％程度以上含むものが好ましく、ま
た、例えばＮａ2Ｏ−Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系あるいはＮａ2Ｏ
−ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−ＴｉＯ2系のようなアルカリＴｉ
Ｏ2複合酸化物についても上記効果が得られることを確
認した。
ａ、Ｋ、Ｌｉなどのアルカリ金属及びアルカリ土類金属
をそれぞれの酸化物（Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ及びＬｉ2Ｏな
ど）換算値で５質量％程度以上含むものが好ましく、ま
た、例えばＮａ2Ｏ−Ｋ2Ｏ−ＴｉＯ2系あるいはＮａ2Ｏ
−ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−ＴｉＯ2系のようなアルカリＴｉ
Ｏ2複合酸化物についても上記効果が得られることを確
認した。
【００２６】ＴｉＯ2（アルカリＴｉＯ2複合酸化物中の
ＴｉのＴｉＯ2換算値、或いは、アルカリＴｉＯ2複合酸
化中のＴｉのＴｉＯ2換算値とルチール鉱石やチタンス
ラグ等のＴｉＯ2値との合計値）がワイヤ全質量比で
０．２〜３．０％の範囲において、スラグがビード表面
を薄く均一に被包し良好なビード形状、外観及びラグ剥
離性が得られる。ＴｉＯ2が０．２％未満では表面に滑
らかさがなく立板側、下板側とも止端部が不揃いでまと
まりのないビード形状となり、スラグ剥離性も劣化す
る。一方、ＴｉＯ2が３．０％を超えるとスラグ量が多
くなり、また溶融スラグの粘性が大きくなり耐プライマ
性の劣化や下板側止端部が膨れたオーバーラップ状のビ
ード形状になる。
ＴｉのＴｉＯ2換算値、或いは、アルカリＴｉＯ2複合酸
化中のＴｉのＴｉＯ2換算値とルチール鉱石やチタンス
ラグ等のＴｉＯ2値との合計値）がワイヤ全質量比で
０．２〜３．０％の範囲において、スラグがビード表面
を薄く均一に被包し良好なビード形状、外観及びラグ剥
離性が得られる。ＴｉＯ2が０．２％未満では表面に滑
らかさがなく立板側、下板側とも止端部が不揃いでまと
まりのないビード形状となり、スラグ剥離性も劣化す
る。一方、ＴｉＯ2が３．０％を超えるとスラグ量が多
くなり、また溶融スラグの粘性が大きくなり耐プライマ
性の劣化や下板側止端部が膨れたオーバーラップ状のビ
ード形状になる。
【００２７】ＭｇＯ（Ｍｇを含有させた場合はＭｇＯ換
算値）をワイヤ全質量比で０．５％以上含有させると、
ＣａＦ2を主成分として生成する溶融スラグの凝固温度
を高め流動性を調整することによって、ビード全体が溶
融スラグでよく被包され溶融金属の垂れ落ちを抑止する
ので、立板側のカット及び下板側止端部に膨らみがなく
なじみ性が良好な水平すみ肉ビードが得られる。一方、
ＭｇＯが３．０％を超えるとスラグ量が多くなり耐プラ
イマ性の劣化やスラグ巻き込み欠陥が発生しやすく、ま
た均一なスラグ被包状態とならずビード表面の凹凸やビ
ード止端部の不揃い、外観不良などの悪影響が出る。な
お、低温靭性が要求されるすみ肉用フラックス入りワイ
ヤのように脱酸剤としてＭｇを相当量含有させる場合
は、過剰な添加はアーク状態を不安定にするので１．０
％程度以下に制限することが好ましい。
算値）をワイヤ全質量比で０．５％以上含有させると、
ＣａＦ2を主成分として生成する溶融スラグの凝固温度
を高め流動性を調整することによって、ビード全体が溶
融スラグでよく被包され溶融金属の垂れ落ちを抑止する
ので、立板側のカット及び下板側止端部に膨らみがなく
なじみ性が良好な水平すみ肉ビードが得られる。一方、
ＭｇＯが３．０％を超えるとスラグ量が多くなり耐プラ
イマ性の劣化やスラグ巻き込み欠陥が発生しやすく、ま
た均一なスラグ被包状態とならずビード表面の凹凸やビ
ード止端部の不揃い、外観不良などの悪影響が出る。な
お、低温靭性が要求されるすみ肉用フラックス入りワイ
ヤのように脱酸剤としてＭｇを相当量含有させる場合
は、過剰な添加はアーク状態を不安定にするので１．０
％程度以下に制限することが好ましい。
【００２８】さらに、本発明のフラックス入りワイヤに
おいて、ＣａＦ2含有量に見合ってアルカリＴｉＯ2複合
酸化物、ＴｉＯ2及びＭｇＯの含有量を限定すること
は、上記限定した成分範囲における耐プライマ性と溶接
作業性の改善効果を一層高めるものである。すなわち、
ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比、ＣａＦ2と
ＴｉＯ2の比及びＣａＦ2とＭｇＯの比をそれぞれ１．０
以上にして、ＣａＦ2含有量を多くし、かつスラグ生成
量を制限することは耐プライマ性を向上させる。他方、
ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比を５．０以下
にすることにより、特にシールドガスにＣＯ2ガスを用
いた場合の溶滴の細粒化が促進されアーク状態の安定
化、スパッタ低減、ビード形成性など溶接作業性改善効
果が大きくなる。また、ＣａＦ2とＴｉＯ2の比及びＣａ
Ｆ2とＭｇＯの比を５．０以上にすることにより適度な
流動性を持った溶融スラグとなり、十分なスラグ被包性
の下に良好なビード形状及びスラグ剥離性が得られる。
おいて、ＣａＦ2含有量に見合ってアルカリＴｉＯ2複合
酸化物、ＴｉＯ2及びＭｇＯの含有量を限定すること
は、上記限定した成分範囲における耐プライマ性と溶接
作業性の改善効果を一層高めるものである。すなわち、
ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比、ＣａＦ2と
ＴｉＯ2の比及びＣａＦ2とＭｇＯの比をそれぞれ１．０
以上にして、ＣａＦ2含有量を多くし、かつスラグ生成
量を制限することは耐プライマ性を向上させる。他方、
ＣａＦ2とアルカリＴｉＯ2複合酸化物の比を５．０以下
にすることにより、特にシールドガスにＣＯ2ガスを用
いた場合の溶滴の細粒化が促進されアーク状態の安定
化、スパッタ低減、ビード形成性など溶接作業性改善効
果が大きくなる。また、ＣａＦ2とＴｉＯ2の比及びＣａ
Ｆ2とＭｇＯの比を５．０以上にすることにより適度な
流動性を持った溶融スラグとなり、十分なスラグ被包性
の下に良好なビード形状及びスラグ剥離性が得られる。
【００２９】ワイヤ自体の水素及び水分は充填フラック
ス、鋼製外皮、外皮表面の潤滑性物質にも含有されてお
り、あまり高くなるとアーク状態が粗くなりスパッタが
増加する。また、プライマの熱分解ガスによる水素とと
もに溶接中アーク雰囲気中の水素分圧を上げて溶接金属
中に浸入し、ピット、ガス溝及び低温割れが発生しやす
くなる。本発明のフラックス入りワイヤはＣａＦ2を含
有し、水素に関するこれら悪影響は軽減されるが、ワイ
ヤの全水素量を９０ｐｐｍ以下（融解熱伝導法）にする
ことによりスパッタの増加は認められず、耐プライマ性
及び耐割れ性が向上し適用板厚を拡大できる。
ス、鋼製外皮、外皮表面の潤滑性物質にも含有されてお
り、あまり高くなるとアーク状態が粗くなりスパッタが
増加する。また、プライマの熱分解ガスによる水素とと
もに溶接中アーク雰囲気中の水素分圧を上げて溶接金属
中に浸入し、ピット、ガス溝及び低温割れが発生しやす
くなる。本発明のフラックス入りワイヤはＣａＦ2を含
有し、水素に関するこれら悪影響は軽減されるが、ワイ
ヤの全水素量を９０ｐｐｍ以下（融解熱伝導法）にする
ことによりスパッタの増加は認められず、耐プライマ性
及び耐割れ性が向上し適用板厚を拡大できる。
【００３０】本発明のフラックス入りワイヤは上記限定
した成分以外に、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ3、Ｆｅ2
Ｏ3、ＦｅＯなどのスラグ形成剤、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔ
ｉ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｂ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒなどの脱酸剤や
合金剤、ＢｉやＳ等のスラグ剥離剤、炭酸ソーダ、炭酸
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムなどの炭酸塩のガ
ス発生剤、溶着量を増加して高速化を図るために有効な
鉄粉などを本発明の効果を損なわない範囲で、フラック
ス入りワイヤの用途に応じて適宜含有させることが出来
る。
した成分以外に、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ3、Ｆｅ2
Ｏ3、ＦｅＯなどのスラグ形成剤、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔ
ｉ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｂ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒなどの脱酸剤や
合金剤、ＢｉやＳ等のスラグ剥離剤、炭酸ソーダ、炭酸
カリ、炭酸リチウム、炭酸カルシウムなどの炭酸塩のガ
ス発生剤、溶着量を増加して高速化を図るために有効な
鉄粉などを本発明の効果を損なわない範囲で、フラック
ス入りワイヤの用途に応じて適宜含有させることが出来
る。
【００３１】そして、炭酸ソーダを含有させることは、
発生するＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の水素分圧の低め
て耐プライマ性及び耐割れ性を向上させる。また、ワイ
ヤ先端の溶滴の離脱促進効果も認められアーク状態の改
善効果と、さらに溶着速度も速くなりすみ肉ビードに拡
がりを持たせる。しかし、炭酸ソーダがあまり多くなる
と、スパッタ発生量の増加とともに溶融スラグの流動性
が過剰となりビード形状の劣化やスラグ剥離性が悪くな
る。また、その他の炭酸カリ、炭酸リチウム、炭酸カル
シウムもガス発生剤として耐プライマ性の向上に有効で
ある。本発明のフラックス入りワイヤにおいては溶接作
業性への悪影響を考慮して炭酸塩は合計で２％以下に抑
えることが好ましい。なお、これら炭酸塩は、１種又は
２種以上を複合して使用してもよい。
発生するＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の水素分圧の低め
て耐プライマ性及び耐割れ性を向上させる。また、ワイ
ヤ先端の溶滴の離脱促進効果も認められアーク状態の改
善効果と、さらに溶着速度も速くなりすみ肉ビードに拡
がりを持たせる。しかし、炭酸ソーダがあまり多くなる
と、スパッタ発生量の増加とともに溶融スラグの流動性
が過剰となりビード形状の劣化やスラグ剥離性が悪くな
る。また、その他の炭酸カリ、炭酸リチウム、炭酸カル
シウムもガス発生剤として耐プライマ性の向上に有効で
ある。本発明のフラックス入りワイヤにおいては溶接作
業性への悪影響を考慮して炭酸塩は合計で２％以下に抑
えることが好ましい。なお、これら炭酸塩は、１種又は
２種以上を複合して使用してもよい。
【００３２】ワイヤ径は電流密度を高くし高溶着性を得
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。フラッ
クス充填率は水平すみ肉ビード形成に重要なスラグ被包
性、溶接能率及びワイヤの生産性面などから８〜２５質
量％の範囲が好ましい。ワイヤ断面形状は図１（ａ）〜
（ｃ）に示すような鋼製外皮１中にフラックス２を充填
した一般的な形状のものでよいが、本発明のフラックス
入りワイヤが吸湿性のあるアルカリＴｉＯ2複合酸化物
を必須成分として含有するものであり、鋼製外皮１に開
口部がないシームレスフラックス入りワイヤ（ａ）は、
使用中に充填フラックスの吸湿がなく、ワイヤの全水素
量がほとんど増加しないので耐割れ性及び耐プライマ性
に優れているので特に好ましい。
るために細径の０．９〜２.０ｍｍが好ましい。フラッ
クス充填率は水平すみ肉ビード形成に重要なスラグ被包
性、溶接能率及びワイヤの生産性面などから８〜２５質
量％の範囲が好ましい。ワイヤ断面形状は図１（ａ）〜
（ｃ）に示すような鋼製外皮１中にフラックス２を充填
した一般的な形状のものでよいが、本発明のフラックス
入りワイヤが吸湿性のあるアルカリＴｉＯ2複合酸化物
を必須成分として含有するものであり、鋼製外皮１に開
口部がないシームレスフラックス入りワイヤ（ａ）は、
使用中に充填フラックスの吸湿がなく、ワイヤの全水素
量がほとんど増加しないので耐割れ性及び耐プライマ性
に優れているので特に好ましい。
【００３３】本発明のフラックス入りワイヤはＣＯ2ガ
スを用いた場合に特に問題となる溶接作業性を大幅に改
善したものであり、Ａｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合
はさらに良好な溶接作業性が得られる。また、すみ肉溶
接以外の継手溶接にも適用可能であり、ＣａＦ2による
溶接金属の酸素量低減効果が発揮され高い衝撃靭性が得
られる。
スを用いた場合に特に問題となる溶接作業性を大幅に改
善したものであり、Ａｒ−ＣＯ2混合ガスを用いた場合
はさらに良好な溶接作業性が得られる。また、すみ肉溶
接以外の継手溶接にも適用可能であり、ＣａＦ2による
溶接金属の酸素量低減効果が発揮され高い衝撃靭性が得
られる。
【００３４】以下に本発明を実施例に基づいてさらに詳
細に説明する。
細に説明する。
【００３５】
【実施例】軟鋼パイプ（Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０
１％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．０１２％、Ｓ：０．
００５％）に表１に示す組成のフラックスを充填後、圧
延及びダイス伸線（軟化及び脱水素処理として中間焼鈍
実施）を行い、図１（ａ）に示したシームレスタイプの
フラックス入りワイヤを試作した。試作ワイヤのフラッ
クス充填率は１５〜１８％、ワイヤ径は１．４ｍｍであ
る。なお、フラックスはいずれも水ガラスを添加して造
粒した（水ガラスの固質量はワイヤ全質量比で０．２〜
０．３％）。ワイヤの全水素量は中間焼鈍条件（保持温
度、時間）を変化させた（ワイヤ記号Ｗ１〜１１及びＷ
１３〜１９、Ｗ１２、Ｗ２０の場合の３水準）。
１％、Ｍｎ：０．３０％、Ｐ：０．０１２％、Ｓ：０．
００５％）に表１に示す組成のフラックスを充填後、圧
延及びダイス伸線（軟化及び脱水素処理として中間焼鈍
実施）を行い、図１（ａ）に示したシームレスタイプの
フラックス入りワイヤを試作した。試作ワイヤのフラッ
クス充填率は１５〜１８％、ワイヤ径は１．４ｍｍであ
る。なお、フラックスはいずれも水ガラスを添加して造
粒した（水ガラスの固質量はワイヤ全質量比で０．２〜
０．３％）。ワイヤの全水素量は中間焼鈍条件（保持温
度、時間）を変化させた（ワイヤ記号Ｗ１〜１１及びＷ
１３〜１９、Ｗ１２、Ｗ２０の場合の３水準）。
【００３６】
【表１】
【００３７】表１においてワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ１２が本
発明のフラックス入りワイヤ、Ｗ１３〜Ｗ２０が比較例
である。
発明のフラックス入りワイヤ、Ｗ１３〜Ｗ２０が比較例
である。
【００３８】これら試作ワイヤを用いて、板厚１６、２
０、２５ｍｍのウオッシュプライマ塗装鋼板（ＪＩＳＧ
３１０６ ＳＭ４９０Ａ、プライマ塗装膜厚２５〜３０
μｍ）を図２に示す耐割れ性試験を兼ねた拘束Ｔ字すみ
肉試験体（拘束板の板厚２０ｍｍ×４枚、溶接長約５０
ｃｍ）とし、片側ずつ両側の水平すみ肉溶接試験を行
い、耐プライマ性、耐割れ性、スパッタ、ビード形状な
どを調査した。図２（ａ）は、水平すみ肉溶接試験の斜
視図で、図３（ｂ）は断面図である。水平すみ肉溶接試
験は、プライマ塗装５をした立板３及び下板４を拘束板
７で拘束できるように拘束板溶接ビード８に示すように
溶接した。そして、水平すみ肉ビード６を形成する水平
すみ肉溶接を行った。スパッタ量の測定は上記板厚１６
ｍｍの水平すみ肉溶接試験において、発生したスパッタ
を全量捕集した。耐割れ性は十分に拘束し、溶接後７２
ｈｒ経過後のビード表面を観察し、割れの有無を調査し
た。溶接条件は３３０Ａ−３４Ｖ−４５ｃｍ／ｍｉｎ、
ＣＯ2ガス流量２５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間距離２
５ｍｍ、目標脚長５〜６ｍｍである。表２に溶接試験結
果を示す。
０、２５ｍｍのウオッシュプライマ塗装鋼板（ＪＩＳＧ
３１０６ ＳＭ４９０Ａ、プライマ塗装膜厚２５〜３０
μｍ）を図２に示す耐割れ性試験を兼ねた拘束Ｔ字すみ
肉試験体（拘束板の板厚２０ｍｍ×４枚、溶接長約５０
ｃｍ）とし、片側ずつ両側の水平すみ肉溶接試験を行
い、耐プライマ性、耐割れ性、スパッタ、ビード形状な
どを調査した。図２（ａ）は、水平すみ肉溶接試験の斜
視図で、図３（ｂ）は断面図である。水平すみ肉溶接試
験は、プライマ塗装５をした立板３及び下板４を拘束板
７で拘束できるように拘束板溶接ビード８に示すように
溶接した。そして、水平すみ肉ビード６を形成する水平
すみ肉溶接を行った。スパッタ量の測定は上記板厚１６
ｍｍの水平すみ肉溶接試験において、発生したスパッタ
を全量捕集した。耐割れ性は十分に拘束し、溶接後７２
ｈｒ経過後のビード表面を観察し、割れの有無を調査し
た。溶接条件は３３０Ａ−３４Ｖ−４５ｃｍ／ｍｉｎ、
ＣＯ2ガス流量２５Ｌ／ｍｉｎ、チップ−母材間距離２
５ｍｍ、目標脚長５〜６ｍｍである。表２に溶接試験結
果を示す。
【００３９】
【表２】
【００４０】試験Ｎｏ．１〜１２は本発明のフラックス
入りワイヤ（記号Ｗ１〜１２）を用いた場合で、板厚１
６ｍｍ、２０ｍｍ、２５ｍｍのいずれの試験においても
ピット、ガス溝及び割れが発生しない。またアーク状態
が良好でスパッタが少なく、スラグ被包性、スラグ剥離
性、ビード形状も良好であった。なお、Ｎｏ．３、７、
８及び１１は炭酸ソーダを含有する例であり、耐プライ
マ性が良好であった。
入りワイヤ（記号Ｗ１〜１２）を用いた場合で、板厚１
６ｍｍ、２０ｍｍ、２５ｍｍのいずれの試験においても
ピット、ガス溝及び割れが発生しない。またアーク状態
が良好でスパッタが少なく、スラグ被包性、スラグ剥離
性、ビード形状も良好であった。なお、Ｎｏ．３、７、
８及び１１は炭酸ソーダを含有する例であり、耐プライ
マ性が良好であった。
【００４１】これに対し、試験Ｎｏ．１３〜２０（ワイ
ヤ記号Ｗ１３〜２０）は比較例である。
ヤ記号Ｗ１３〜２０）は比較例である。
【００４２】Ｎｏ．１３はワイヤ記号Ｗ１３がアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物を用いないで、アルカリ原料に主に
カリ長石を用いたために、大粒のスパッタ発生、スラグ
剥離不良、ビード形状不良など溶接作業性が著しく悪
い。
ＴｉＯ2複合酸化物を用いないで、アルカリ原料に主に
カリ長石を用いたために、大粒のスパッタ発生、スラグ
剥離不良、ビード形状不良など溶接作業性が著しく悪
い。
【００４３】Ｎｏ．１４はワイヤ記号Ｗ１４のＣａＦ2
が多すぎるために、アーク状態、スパッタ、スラグ被包
性、スラグ剥離性、ビード形状のいずれも劣化した。
が多すぎるために、アーク状態、スパッタ、スラグ被包
性、スラグ剥離性、ビード形状のいずれも劣化した。
【００４４】Ｎｏ．１５はワイヤ記号Ｗ１５のＣａＦ2
が少なすぎるために、ピットが多発した。
が少なすぎるために、ピットが多発した。
【００４５】Ｎｏ．１６はワイヤ記号Ｗ１６のアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物が多すぎるために、ピット、ガス溝
の発生、スラグ剥離性及びビード止端部形状が悪くなっ
た。
ＴｉＯ2複合酸化物が多すぎるために、ピット、ガス溝
の発生、スラグ剥離性及びビード止端部形状が悪くなっ
た。
【００４６】Ｎｏ．１７はワイヤ記号Ｗ１７のアルカリ
ＴｉＯ2複合酸化物が少なすぎるために、アーク状態が
不安定でスパッタが多く、スラグ被包性不十分でスラグ
剥離性、ビード形状も劣化した。
ＴｉＯ2複合酸化物が少なすぎるために、アーク状態が
不安定でスパッタが多く、スラグ被包性不十分でスラグ
剥離性、ビード形状も劣化した。
【００４７】Ｎｏ．１８はワイヤ記号Ｗ１８のＭｇＯが
多すぎるために、ピット、ガス溝が発生し、スラグ被包
性が不十分でビード形状、外観が劣化した。
多すぎるために、ピット、ガス溝が発生し、スラグ被包
性が不十分でビード形状、外観が劣化した。
【００４８】Ｎｏ．１９はワイヤ記号Ｗ１９のＭｇＯが
少なすぎるために、スラグ被包性が悪く、ビード形状が
劣化した。
少なすぎるために、スラグ被包性が悪く、ビード形状が
劣化した。
【００４９】Ｎｏ．２０はワイヤ記号Ｗ２０の全水素量
が高すぎるために、厚板側でピット、ガス溝が発生し、
耐割れ性も不良であった。
が高すぎるために、厚板側でピット、ガス溝が発生し、
耐割れ性も不良であった。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤによればウオッ
シュプライマ塗装鋼板の水平すみ肉溶接において、適用
板厚が厚くなった場合の耐プライマ性、耐割れ性を改善
し、及びシールドガスに安価なＣＯ2ガスを用いた場合
のスパッタが少なく、かつ、良好なビード形状が得ら
れ、溶接部の高品質化、高能率化に貢献できる。
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤによればウオッ
シュプライマ塗装鋼板の水平すみ肉溶接において、適用
板厚が厚くなった場合の耐プライマ性、耐割れ性を改善
し、及びシールドガスに安価なＣＯ2ガスを用いた場合
のスパッタが少なく、かつ、良好なビード形状が得ら
れ、溶接部の高品質化、高能率化に貢献できる。
【図１】フラックス入りワイヤの断面形状を示す図であ
る。
る。
【図２】実施例における拘束水平すみ肉試験体の形状を
示す図である。
示す図である。
１ 鋼製外皮 ２ フラックス ３ 立板 ４ 下板 ５ プライマ ６ 水平すみ肉ビード ７ 拘束板 ８ 拘束板溶接ビード
フロントページの続き (72)発明者 足立 武夫 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社研究所内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB06 DB03 EA07 4E084 AA02 AA11 AA15 AA20 AA24 AA26 CA13 CA23 CA24 CA38 DA10 GA12 HA10
Claims (6)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤにおいて、鋼製外皮内に、ワイヤ全質量に対し
て、 ＣａＦ2：１．０〜５．０％、 アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属とＴｉとの複
合酸化物もしくはアルカリ金属及び／又はアルカリ土類
金属とＴｉ及びＳｉとの複合酸化物の１種又は２種：
０．３〜３．５％、ＴｉＯ2（上記複合酸化物中のＴｉ
のＴｉＯ2換算値を含む）：０．２〜３．０％、 ＭｇＯ及び／又はＭｇのＭｇＯ換算値：０．５〜３．０
％を含むフラックスが充填されていることを特徴とする
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 ＣａＦ2／上記複合酸化物＝１．０〜
５．０、 ＣａＦ2／上記ＴｉＯ2＝１．０〜５．０、 ＣａＦ2／ＭｇＯ＝１．０〜５．０を満たすフラックス
が充填されていることを特徴とする請求項１に記載のガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項３】 ワイヤの全水素量が９０ｐｐｍ以下であ
ることを特徴とする請求項１又は２に記載のガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項４】 フラックス中に炭酸ソーダ、炭酸カリ、
炭酸リチウム、炭酸カルシウムから選択した少なくとも
１種の炭酸塩を合計で２％以下含有することを特徴とす
る請求項１乃至３のいずれか１つに記載のガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項５】 ウオッシュプライマ塗装鋼板用であるこ
とを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１つに記載の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項６】 シームレスフラックス入りワイヤである
ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１つに記載
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000009911A JP2001205484A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000009911A JP2001205484A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001205484A true JP2001205484A (ja) | 2001-07-31 |
Family
ID=18537995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000009911A Pending JP2001205484A (ja) | 2000-01-19 | 2000-01-19 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001205484A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006224178A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアークすみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2013168670A1 (ja) * | 2012-05-08 | 2013-11-14 | 新日鐵住金株式会社 | 超高張力鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2015006693A (ja) * | 2013-05-31 | 2015-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手部の疲労強度と耐低温割れ性に優れるフラックス入りワイヤ |
-
2000
- 2000-01-19 JP JP2000009911A patent/JP2001205484A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006224178A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアークすみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP4531586B2 (ja) * | 2005-02-21 | 2010-08-25 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアークすみ肉溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2013168670A1 (ja) * | 2012-05-08 | 2013-11-14 | 新日鐵住金株式会社 | 超高張力鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
| JP2014079807A (ja) * | 2012-05-08 | 2014-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 溶接方法、溶接継手の製造方法及び溶接継手 |
| CN104271310A (zh) * | 2012-05-08 | 2015-01-07 | 新日铁住金株式会社 | 超高强度钢焊接用药芯焊丝 |
| KR101535399B1 (ko) * | 2012-05-08 | 2015-07-08 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 초고장력강 용접용 플럭스 함유 와이어 |
| US9259806B2 (en) | 2012-05-08 | 2016-02-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Flux-cored wire for welding ultrahigh tensile strength steel |
| CN104271310B (zh) * | 2012-05-08 | 2016-04-27 | 新日铁住金株式会社 | 超高强度钢焊接用药芯焊丝 |
| JP2015006693A (ja) * | 2013-05-31 | 2015-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手部の疲労強度と耐低温割れ性に優れるフラックス入りワイヤ |
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