JP2001193309A

JP2001193309A - 耐震性スリット部材

Info

Publication number: JP2001193309A
Application number: JP2000316779A
Authority: JP
Inventors: Hitomi Muraoka; 仁美村岡; Bunji Yamaguchi; 文治山口; Masaki Tono; 正樹戸野; Kazuhiro Okada; 和廣岡田
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1999-10-25
Filing date: 2000-10-17
Publication date: 2001-07-17

Abstract

(57)【要約】【課題】簡便に製造可能であって、優れた耐火性を有
する耐震スリット部材を提供する。【解決手段】耐震スリット部材が、振動を吸収可能な
柔軟材Ａ、加熱膨張性を有し、６００℃で１０分間加熱
した後にかさ密度０．５ｇ／ｃｍ³以下の耐火断熱層を
形成する熱膨張性材料層Ｂ及び補強板Ｃが積層された積
層体からなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コンクリート構築
物の壁部などに形成される耐震性スリット構造部に使用
される耐震性スリット部材に関し、さらに詳しくは耐火
性が付与された耐震性スリット部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、特にコンクリート構築物の耐震性
を向上させるために、構築物の壁部と柱部との縁切り部
材として、大面積の壁部に適宜の場所にスリット構造部
を設ける工法が導入されている。コンクリート構築物の
壁部にスリット構造部を設けるために、種々の方法、手
段が提案されているが、スリットを入れるだけでなく、
それに付随して生じる耐火性や止水性の付与も解決不可
欠の問題である。

【０００３】耐震性スリット部材としては、様々な形態
のものがあるが、例えば、（株）東京パイロン販売か
ら、ポリエチレン発泡体を柔軟材として使用し、両面粘
着テープにより硬質塩化ビニル補強板に貼合わせた耐震
スリットが上市されている。しかしながら、スラブの上
に止水材として液状のコーキング材を塗布し、コーキン
グ材が壁の動きによって切れを生じた場合を想定して、
さらに再生ブチルゴムでシールを行う必要があるため施
工が煩雑であった。

【０００４】さらに、柔軟材の一部をロックウールに代
替することにより、耐火性は向上するが、取扱い性に難
があったり、部材数が多くなる上に各部材の貼合わせに
両面粘着テープを使用するため、工程数が多く煩雑にな
るため、製造効率が低下するという問題点があった。

【０００５】実公平６−２２０５０号公報には、図８
（イ）の斜視図に示すように、柔軟材ａに係合溝ｂ₁及
びｂ₂を有する補強板ｂが積層されたスリット目地材が
開示されている。このスリット目地材を使用してコンク
リート打設を行う手順を、図８（ロ）の模式断面図に基
づいて説明する。壁Ｗの柱際に縁切り状の耐震スリット
構造を形成する場合は、まず、柱型枠ｐ ₁の際部におい
て、壁型枠ｐ₂所定位置に断面台形の目地棒ｄを仮止め
し、さらに柔軟材ａを目地棒ｄに沿って設置すると共
に、支持体ｅを本体となる柔軟材ａに添設した補強板ｂ
の係合溝ｂ₁及びｂ₂に係合し、所定の高さに摺動させ
てセパレーターｓを支持体ｅに設けた孔（図示しない）
に挿通して壁型枠ｐ₂に取り付ける。

【０００６】上記柔軟材ａの反対側端面に沿って反対側
の壁型枠ｐ₃に目地棒ｄを仮止めした状態で、セパレー
ターｓの他端を壁型枠ｐ₃に取り付け組み立てる。コン
クリートの打設は柱型枠ｐ₁側から始め、次いで壁型枠
側へと移動することによって、柱Ｐと壁Ｗを形成するこ
とができる。型枠解体後は目地棒ｄを除去し、その後に
コーキング材（図示しない）を充填する。このような耐
震スリットを設ける工程は煩雑であるため、工程を増や
さず、同時に耐火性を付与することの可能な耐震スリッ
トが望まれていた。

【０００７】また、耐震性スリット部材に耐火性を付与
するための方法として、図９に示すような、コンクリー
ト建築物の耐震用スリット材が提案されている。この耐
震用スリット材１０は、板状の合成樹脂発泡体１１と、
この合成樹脂発泡体１１を両側で支持する断面略コ字状
の支持体１２，１２とからなるもので、支持体１２に
は、その延出方向に断面略コ字状の凹部１２ａが形成さ
れている。しかしながら、この耐震用スリット材１０
は、合成樹脂発泡体１１の選択によっては、コンクリー
トの圧力で飛ばされる虞があった。

【０００８】また、耐震性スリット部材に耐火性を付与
するための方法として、特開平１１−２２０５９号公報
には、目地を形成する柔軟材部分に薄肉鋼板製の耐火板
を設ける方法が開示されている。しかしながら、柔軟材
を２分割して貼合わせ部に接着剤を塗布する必要がある
ため、工程数が多く煩雑になり、製造効率が低下すると
いう問題点があった。

【０００９】さらに、例えば実公平２−３４３６５号公
報には、図１０に示すような、コンクリート建築物のス
ペーサー構造材が提案されている。図中、１はコンクリ
ート建築物における柱部分、２は腰壁部分を示し、現場
打ちにより構築されるものである。柱部分１と腰壁部分
２との間又は少なくとも腰壁部分２の柱部分１に近接す
る部分に、縦にスペーサー構造Ｓが形成される。上記ス
ペーサー構造Ｓは地震等による柱部分１と腰壁部分２の
振動に対してこれを吸収できる構造とするために、通
常、構成樹脂で成形された断面略Ｈ字型又はＭ字型等の
目地部材３，３を対向的に配置し、その間に仕切り体と
して柔軟材８を差し渡して構成されている。

【００１０】このタイプの耐震性スリット部材は、コン
クリート打設時に柔軟材がコンクリートの圧力に耐えう
るだけの強度が必要不可欠である上に、柔軟材として撥
水処理を施したガラス繊維をシート状に形成すると共に
板状に積層成形したものを使用しているため、強度はあ
る程度確保できるが、火災時にガラス繊維が溶融する
と、耐火性が低下するという問題点があった。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
問題点に鑑み、簡便に製造可能であって、優れた耐火性
を有する耐震スリット部材を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明（以
下、第１発明という）の耐震性スリット部材は、柔軟材
層Ａ、加熱膨張性を有し、６００℃で１０分間加熱した
後にかさ密度０．５ｇ／ｃｍ³以下の耐火断熱層を形成
する熱膨張性材料層Ｂ、及び、補強板Ｃが積層されてな
ることを特徴とする。

【００１３】請求項２記載の発明（以下、第２発明とい
う）の耐震性スリット部材は、柔軟材層Ａと、加熱膨張
性を有し、６００℃で１０分間加熱した後にかさ密度
０．５ｇ／ｃｍ³以下の耐火断熱層を形成する熱膨張性
材料層Ｂとを積層した構成体を、係止保持可能な支持体
Ｆと組み合わせることを特徴とする

【００１４】請求項３記載の発明（以下、第３発明とい
う）の耐震性スリット部材は、上記熱膨張性材料層Ｂを
亜鉛鉄板に貼付け１時間経過後に３００ｍｍ／分の速度
で９０度剥離する際の剥離力（ＪＩＳＺ０２３７に
準拠して測定される）が、５〜６０Ｎ／２５ｍｍ幅であ
ることを特徴とする。

【００１５】請求項４記載の発明（以下、第４発明とい
う）の耐震性スリット部材は、上記熱膨張性材料層Ｂ
が、ゴム３５〜５０重量％、重量平均分子量（ＡＳＴＭ
Ｄ２５０３に準拠して測定される）８００〜１６００
のポリブテン４０〜６０重量％、及び、軟化点（ＪＩＳ
Ｋ２２０７に準拠して測定される）１００〜１５０
℃の粘着付与剤５〜２５重量％を含有する樹脂バインダ
ー１００重量部、並びに、無機充填剤２５０〜４００重
量部からなり、無機充填剤のうち加熱時に膨張する層状
無機物が５０〜３５０重量部であることを特徴とする。

【００１６】請求項５記載の発明（以下、第５発明とい
う）の耐震性スリット部材は、上記柔軟材層Ａを厚み方
向に圧力を加えて初期厚みの６０％まで圧縮し圧力を解
放する工程を連続して５回繰り返した後の形状回復率
が、９０％以上であることを特徴とする。

【００１７】以下、本発明を詳細に説明する。第１発明
の耐震性スリット部材は、柔軟材層Ａ、熱膨張性材料層
Ｂ及び補強板Ｃが積層された積層体より形成される。本
発明は、耐震性スリット部材に、耐火性、あるいは止水
性も同時に付与する技術に関するものであり、耐震性ス
リット部材の形状や使用方法、補強板Ｃの形状や係合形
状、柔軟材層Ａや補強板Ｃを構成する材料に関しては、
特に限定されるものではない。

【００１８】第２発明の耐震性スリット部材は、柔軟材
層Ａと熱膨張性材料層Ｂとが積層された構成体を、係止
保持可能な支持体Ｆと組み合わせたものからなる。本発
明は、耐震性スリット部材に、耐火性あるいは止水性も
同時に付与する技術に関するものであり、耐震性スリッ
ト部材の形状や使用方法、支持体Ｆの形状や係合形状、
柔軟材層Ａや支持体Ｆを構成する材料に関しては、特に
限定されるものではない。

【００１９】上記柔軟材層Ａは、地震時に発生した振動
による応力を緩和可能な材料であって、地震発生時に壁
が歪んだ場合でも回復力があり、さらに緩衝能力、剛
性、断熱性のあるものが好ましい。剛性が小さくなる
と、コンクリート打設時に変形が起こるため、好ましく
ない。

【００２０】上記柔軟材層Ａの圧縮強度はコンクリート
打設時にかかる圧力を想定して、ＪＩＳＫ６７６７
に準拠して１０ｍｍ／分の速度で初期厚みの２５％まで
圧縮した際に、その間の最大荷重で表される圧縮強度が
０．５×１０⁴〜１５×１０ ²Ｎ／ｍ²であるものが好
ましく、より好ましくは２×１０⁴〜６．５×１０⁴Ｎ
／ｍ²である。圧縮強度が、０．５×１０⁴Ｎ／ｍ²未
満になるとコンクリート打設時に柔軟材層Ａが変形する
ため、耐震スリット部材の厚みが不均一になって壁全体
としての断熱性、耐水性が低下し、１５×１０⁴Ｎ／ｍ
²を超えると振動により発生する応力の緩和能力が低下
するため、耐震性が低下する。

【００２１】上記柔軟材層Ａとしては、例えば、かさ密
度０．０２〜０．２ｇ／ｃｍ³のオレフィン樹脂系の独
立気泡発泡体、かさ密度１〜３．２ｇ／ｃｍ³のガラス
ウールマット等が好適に用いられる。特に、オレフィン
樹脂系の独立気泡発泡体は、水や空気を透過し難く、か
つ安価で軽量であるため、取扱い性の点からも好まし
い。

【００２２】特に、第２発明のような形態の耐震性スリ
ット部材の場合は、柔軟材層Ａの圧縮時の性能がより重
要であるため、柔軟材層Ａを厚み方向に圧力を加えて初
期厚みの６０％まで圧縮し圧力を解放する工程を連続し
て５回繰り返した後の形状回復率が、９０％以上である
ことが好ましく、より好ましくは９５％以上である。形
状回復率が、９０％未満になると地震発生後に形状が回
復しないため、地震後に十分な耐水性や耐火性能が得ら
れない。

【００２３】さらに、柔軟材層Ａをコンクリート圧縮強
度相当の２１Ｎ／ｍｍ²の力で圧縮した場合の厚み（残
存幅）とコンクリート施工時の一般的な側圧程度の０．
０５Ｎ／ｍｍ²の力で圧縮した場合の圧縮分の厚み（圧
縮幅）との合計が、１０ｍｍ以内であることがさらに好
ましい。残存幅と圧縮幅との合計が１０ｍｍを超える
と、耐震スリット部材の柔軟材層Ａの幅をより厚くする
必要が出てくるため好ましくない。

【００２４】上記柔軟材層Ａの厚みは、構成材料、スリ
ット部材の幅（目地幅）によって異なるが、一般に耐震
スリット部材の幅としては、スリット部材の長さの１／
１００（変形幅）程度であれば、耐震性能面で安全が確
保できるといわれている。従って、好ましい柔軟材層Ａ
の厚みとしては、上述の変形幅＋残存幅＋圧縮幅を合計
した程度の厚みであり、後述の熱膨張性材料層Ｂの厚み
を差し引いたものであることが好ましい。

【００２５】上記熱膨張性材料層Ｂとしては、加熱膨張
性を有し、６００℃で１０分間加熱した後にかさ密度
０．５ｇ／ｃｍ³以下の耐火断熱層を形成するものであ
れば、特に限定されない。６００℃で１０分間加熱した
後の耐火断熱層のかさ密度が、０．５ｇ／ｃｍ³を超え
ると断熱性が不十分となり、目地部に十分な耐火断熱性
能を付与することができなくなる。

【００２６】上記熱膨張性材料層Ｂ単独で負荷をかけず
に６００℃で１０分間自由膨張させた後の厚み方向の膨
張倍率 (ｄ／ｄ₀)は、１．２倍以上が好ましく、より好
ましくは１．５倍以上、さらに好ましくは２倍以上であ
る。ここで、ｄは自由膨張後の厚み、ｄ₀は初期厚み
（目地部の厚み）をそれぞれ示し、膨張倍率 (ｄ／ｄ₀)
が１．２倍以上であれば、加熱時の膨張力によって完全
に目地を充填することができる。

【００２７】上記熱膨張性材料層Ｂの初期厚みとして
は、耐震スリット部材を設置する目地間隔の２５％以下
が好ましい。目地間隔の２５％を超えると、柔軟材層Ａ
と積層した積層体の断熱性、剛性、回復力等の物性が低
下し、より好ましくは１５％以下である。

【００２８】上記熱膨張性材料層Ｂを作製する方法とし
ては、例えば、塗料を吹き付けて硬化させる方法；パテ
状物をはけ等で塗布する方法；カレンダー成形、押出成
形等でシート状に成形する方法などが挙げられる。特
に、熱膨張性材料層Ｂのシート状物は、施工性が著しく
向上するので好ましい。

【００２９】上記熱膨張性材料層Ｂを亜鉛鉄板に貼付け
て１時間経過後に９０度剥離する際の剥離力（９０度剥
離力）は、５〜６０Ｎ／２５ｍｍ幅が好ましい。９０度
剥離力が、５Ｎ／２５ｍｍ幅未満になると熱膨張性材料
層Ｂの粘着力が不十分で、柔軟材層Ａ及び補強板Ｃとの
積層を熱膨張性材料層Ｂの粘着力のみで簡易に行うこと
が難しくなり、６０Ｎ／２５ｍｍ幅を超えると柔軟材層
Ａ及び補強板Ｃとの積層時に誤って貼合わせた場合に変
更や修正がし難くなるため、製造効率が低下する。

【００３０】上記９０度剥離力を５〜６０Ｎ／２５ｍｍ
幅の範囲に設定することによって、接着剤や両面テープ
を使用することなく、熱膨張性材料層Ｂ自体の粘着力に
よって、柔軟材層Ａ及び補強板Ｃと積層することができ
る。尚、上記９０度剥離力は、ＪＩＳＺ０２３７に
準拠して、３００ｍｍ／分の速度で測定される値であ
る。

【００３１】上記熱膨張性材料層Ｂは、ゴム、ポリブテ
ン及び粘着付与剤からなる樹脂バインダー、並びに、無
機充填剤を含有する樹脂組成物から形成されるものが好
ましい。

【００３２】上記ゴムとしては、水密性が高い、ブチル
ゴム、イソプレンゴムが好ましく、ブチルゴムの部分架
橋品も使用可能である。特に、ブチルゴムを使用した場
合は、自己粘着性と水密性のため、止水効果を併せて付
与することが可能となり、別途止水材を貼り合わせる必
要がなくなるので、より容易に耐震スリット部材を成形
する成形することが可能となる。

【００３３】上記ブチルゴムのＡＳＴＭＤ１６４６に
準拠して測定されるムーニー粘度ＭＬ（１＋８）＠１２
５℃は、２５〜６０が好ましい。ムーニー粘度が、２５
未満では凝集力が不足するため成形体の強度が不足し、
６０を超えると混練時に混練装置にかかる負荷が大きく
なるため、成形性が低下する。

【００３４】上記ブチルゴムの市販品としては、例え
ば、エクソン化学社製「ブチル０６５」（ムーニー粘
度：２９〜３５）、「ブチル２６８」（ムーニー粘度：
４６〜５６）、「ブチル３６５」（ムーニー粘度：３０
〜３６）等が挙げられる。

【００３５】上記ポリブテンのＡＳＴＭＤ２５０３に
準拠して測定される重量平均分子量は、８００〜１６０
０が好ましい。重量平均分子量が、８００未満になると
粘度が低くなるため、成形体表面にブリードアウトする
可能性があり、１６００を超えると粘度が高くなるた
め、成形時の可塑化効果が不十分となり、後述する無機
充填剤の均一混合が困難になる。

【００３６】上記ポリブテンの市販品としては、例え
ば、出光石油化学社製「１００Ｒ」（重量平均分子量：
９４０）、「３００Ｒ」（重量平均分子量：１４５
０）、「ＨＶ−１００」（重量平均分子量：９７０）；
ＡＭＯＣＯ社製「Ｈ−１００」（重量平均分子量：９４
０）等が挙げられる。

【００３７】上記粘着付与剤のＪＩＳＫ２２０７に
準拠して測定される軟化点は、１００〜１５０℃である
ものが好ましい。軟化点が、１００℃未満になると夏場
にブロッキングを起こし易くなり、１５０℃を超えると
後述の熱膨張性層状無機物が膨張する恐れがあり、粘着
付与剤を均一に混練するのが困難になる。

【００３８】上記粘着付与剤としては、例えば、天然樹
脂、変性ロジン、ロジン及び変性ロジンの誘導体、ポリ
テルペン系樹脂、テルペン変性体、脂肪族系炭化水素樹
脂、シクロペタジエン樹脂、芳香族石油樹脂、フェノー
ル樹脂、アルキルフェノール−アセチレン系樹脂、スチ
レン系樹脂、キシレン樹脂、クマロンインデン樹脂、ビ
ニルトルエン−α−メチルスチレン共重合体等が挙げら
れる。

【００３９】上記樹脂バインダー中、ゴムの含有量は３
５〜５０重量％、ポリブテンの含有量は４０〜６０重量
％、粘着付与剤の含有量は５〜２５重量％が好ましい。

【００４０】上記ゴムの含有量が、３５重量％未満にな
ると凝集力が不足するため成形体の強度が不足し、５０
重量％を超えると無機充填剤の配合時に均一混練が困難
となるため、成形体の柔軟性が低下し施工性も悪くな
る。上記ポリブテンの含有量が、４０重量％未満になる
と可塑化効果が不十分となるため、無機充填剤の均一混
合が困難になり、６０重量％を超えると他の樹脂成分の
比率が少なくなるため、成形体の強度が不十分となる。
上記粘着付与剤の含有量が、５重量％未満になると十分
な粘着性が得られず、２５重量％を超えると他の樹脂成
分の比率が少なくなるため、成形体の強度が不十分とな
る。

【００４１】上記樹脂組成物に用いられる無機充填剤と
しては、例えば、ポリリン酸アンモニウム、赤リン等の
リン化合物、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化亜鉛、酸
化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化
鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カ
ルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、
塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネ
シウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーソナイト、ハイ
ドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、石膏
繊維、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モ
ンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライ
ト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビ
ーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ
素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭
素繊維、炭素バルン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸
カリウム、硫酸マグネシウム「ＭＯＳ」（商品名）、チ
タン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリ
ブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、ホウ酸亜鉛、各
種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュなどが挙げられ
る。これらは単独で用いられてもよく、２種以上が併用
されてもよい。

【００４２】上記リン化合物は、周期律II族もしくはII
I 族に属する金属の金属塩又は酸化物と組み合わせて使
用することによって、燃焼残渣の形状をより強固なもの
とすることが可能となるため好ましい。具体的には、リ
ン化合物としては、ポリリン酸アンモニウム、赤リン；
金属炭酸塩としては、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム等が挙げられる。

【００４３】また、上記無機充填剤として含水無機物を
使用すると、加熱時に脱水し、吸熱効果を発現するた
め、耐熱性を高める点から好ましい。含水無機物として
は、例えば、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、
水酸化アルミニウム等が挙げられる。

【００４４】上記樹脂組成物における無機充填剤の配合
量は、上記樹脂バインダー１００重量部に対して２５０
〜４００重量部が好ましい。無機充填剤の配合量が２５
０重量部未満になると、上記熱膨張性材料層Ｂの燃焼後
の残渣量が減少するため十分な耐火性能が得られず、可
燃物の配合比率が増加するため難燃性が低下する。ま
た、無機充填剤の配合量が４００重量部を超えると、樹
脂バインダーの配合比率が減少するため粘着力が不足
し、施工性が低下する。

【００４５】上記無機充填剤中、加熱時に膨張する熱膨
張性層状無機物が５０〜３５０重量部含有されることが
好ましい。熱膨張性層状無機物の量が、５０重量部未満
では膨張倍率が不足するため、十分な耐火、防火性能が
得られず、３５０重量部を超えると凝集力が不足するた
め、十分な強度を有する成形体が得られない。

【００４６】上記熱膨張性層状無機物は、層間に酸、水
等が化学的に安定に保持された層状の無機化合物が好ま
しく、加熱により層間に保持された酸、水等が気化し層
間距離が押し広げられることによって、物理的に体積膨
張する無機化合物が用いられる。このよう熱膨張性層状
無機物としては、例えば、バーミキュライト（熱膨張開
始温度：２６０℃）、中和処理された熱膨張性黒鉛（熱
膨張開始温度：２００℃）、カオリン、マイカ等が挙げ
られる。これらの中で、熱膨張開始温度の低い中和処理
された熱膨張性黒鉛が好ましい。

【００４７】上記中和処理された熱膨張性黒鉛とは、従
来公知の物質である熱膨張性黒鉛を中和処理したもので
ある。上記熱膨張性黒鉛は、天然鱗状グラファイト、熱
分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、
濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と、濃硝酸、過塩素
酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸
化水素等の強酸化剤とで処理することにより生成するグ
ラファイト層間化合物であり、炭素の層状構造を維持し
たままの結晶化合物である。

【００４８】上述のように酸処理して得られた熱膨張性
黒鉛は、更にアンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ
金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和すること
により、上記中和処理された熱膨張性黒鉛が得られる。

【００４９】上記脂肪族低級アミンとしては特に限定さ
れず、例えば、モノメチルアミン、ジメチルアミン、ト
リメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチ
ルアミン等が挙げられる。

【００５０】上記アルカリ金属化合物及びアルカリ土類
金属化合物としては特に限定されず、例えば、カリウ
ム、ナトリウム、カルシウム、バリウム、マグネシウム
等の水酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、有機酸塩など
が挙げられる。

【００５１】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の粒度
は、２０〜２００メッシュが好ましい。粒度が、２００
メッシュより小さくなると、黒鉛の膨張度が小さく、所
定の耐火断熱層が得られず、また、２０メッシュより大
きくなると、黒鉛の膨張度が大きいという利点はある
が、樹脂分と混練する際に分散性が悪くなり、物性の低
下が避けられない。

【００５２】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の市販品
としては、例えば、東ソー社製「フレームカットＧＲＥ
Ｐ−ＥＧ」、ＵＣＡＲＣａｒｂｏｎ社製「ＧＲＡＦＧ
ＵＡＲＤ＃１６０」、「ＧＲＡＦＧＵＡＲＤ＃２２０」
等が挙げられる。

【００５３】上記バーミキュライトの市販品としては、
例えば、キンセイマテック社製「バーミキュライト」が
挙げられる。

【００５４】本発明で用いられる補強板Ｃには、柔軟材
層Ａをコンクリート打設時に自立させるという役割や、
係合部を有する場合はコンクリート打設時に型枠に固定
し易くするという役割がある。補強板Ｃに用いられる材
料としては、特に制限はないが、係合部を一体成形可能
な、高密度ポリエチレン樹脂、硬質塩化ビニル樹脂、ア
クリル系樹脂等が挙げられる。

【００５５】本発明で用いられる支持体Ｆには係止部が
設けられており、この係止部に柔軟材層Ａを挟み込み、
固定させる。支持体Ｆに用いられる材料としては、特に
制限はないが、補強板Ｃと同様に、係止部を一体成形可
能な高密度ポリエチレン樹脂、硬質塩化ビニル樹脂、ア
クリル系樹脂等が挙げられる。

【００５６】本発明の耐震性スリット部材を外壁の目地
部に設置し耐火試験を行うと、柔軟材Ａ単独では加熱に
よって溶融して火炎のぬけが生じるが、熱膨張性材料層
Ｂが熱によって膨張し、かさ密度の低い耐火断熱層を形
成して目地部を完全に充填することにより、耐火断熱性
を付与することが可能となる。

【００５７】本発明の耐震性スリット部材としては、次
の構成が挙げられる。（イ）柔軟材層Ａの片面に熱膨張性材料層Ｂを設け、さ
らに補強板Ｃを設けたもの。（ロ）柔軟材層Ａの両面に熱膨張性材料層Ｂを設け、さ
らに補強板Ｃを設けたもの。（ハ）柔軟材層Ａと熱膨張性材料層Ｂとの多層構成体で
目地部とほぼ同幅の部材を構成し、さらに補強板Ｃを設
けたもの。（ニ）柔軟材層Ａの片面に熱膨張性材料層Ｂを設け、さ
らに支持体Ｆに挟み込んだもの。（ホ）柔軟材層Ａの両面に熱膨張性材料層Ｂを設け、さ
らに支持体Ｆに挟み込んだもの。（ヘ）柔軟材層Ａと熱膨張性材料層Ｂとの多層構成体で
目地部とほぼ同幅の部材を構成し、さらに支持体Ｆに挟
み込んだもの。

【００５８】但し、柔軟材層Ａの面積に対して、熱膨張
性材料層Ｂは耐火性能が発現可能な程度の面積であれば
十分であるので、柔軟材層Ａに対して部分的に熱膨張性
材料層Ｂを積層してもよい。特に、耐震性スリット部材
の奥行き方向に関しては、熱膨張性材料層Ｂの発泡倍
率、残渣保持性状等により、柔軟材層Ａに対して部分的
に積層してもよい。

【００５９】

【発明の実施の形態】以下に実施例を掲げて本発明を更
に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定
されるものではない。

【００６０】・熱膨張性材料層の調製表１に示した配合
量のブチルゴム、ポリブテン、石油樹脂、熱膨張性黒
鉛、ポリリン酸アンモニウム、水酸化ルミニウム及び炭
酸カルシウムを二軸押出機で混練してシート状に押出を
行い、熱膨張性材料層Ｂ₁、Ｂ₂及びＢ₅を得た。ま
た、熱膨張性材料層Ｂ₃としてケミー・リンツ社製「イ
ンツメックス」（主バインダー：クロロプレン）を使用
し、熱膨張性材料層Ｂ₄として日本ペイント社製「タイ
カリットＳ−２００」（アクリルエマルジョン系耐火
塗料）を使用した。

【００６１】上記熱膨張性材料層について下記項目の評
価を行い、その結果を表１に示した。（１）９０度剥離強度（粘着性の指標）熱膨張性材料層を２５ｍｍ幅×２５０ｍｍ長さに切断し
て試験片とし、オリエンテック社製「テンシロン」を使
用し、ＪＩＳＺ１５２８に準拠して、剥離速度３０
０ｍｍ／分で９０度剥ひきはがし法による常態粘着力を
測定した。

【００６２】（２）自由膨張時の膨張倍率熱膨張性材料層単独で上方から何の負荷をかけずに、６
００℃の電気炉内で１０分間自由膨張させ、下式から厚
み方向の膨張倍率を算出した。膨張倍率（倍）＝ｄ／ｄ
₀（ここで、ｄは熱膨張後の厚みを示し、ｄ₀は熱膨張
前の厚みを示す）

【００６３】（３）膨張後のかさ密度熱膨張性材料層を１０ｃｍ×１０ｃｍに切断した試験片
を水平に設置した状態で、コーンカロリーメーター（ア
トラス社製「ＣＯＮＥ２Ａ」）を用いて６００℃で１０
分間加熱した後試験片残渣の重量を測定し、下式からか
さ密度を算出した。かさ密度（ｇ／ｃｍ³）＝加熱後の
試験片残渣の重量（ｇ）／１０ｃｍ×１０ｃｍ×加熱後
の厚み（ｃｍ）

【００６４】

【表１】

【００６５】（実施例１）２３ｍｍ厚のポリエチレン発
泡体を柔軟材層Ａ₁とし、この柔軟材層Ａ₁上に、２ｍ
ｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₁及び２ｍｍ厚の硬質塩化ビニ
ル樹脂製押出成形板を補強板Ｃとして配置して積層し、
図１に示した構成の積層体からなる耐震スリット部材を
得た。尚、耐震スリット部材は、熱膨張性材料層Ｂ₁の
自己粘着性を利用して積層した。

【００６６】上記耐震スリット部材を目地部となる所定
の位置に固定した後普通セメントを打設して硬化させ、
幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ１２０ｍｍの
普通コンクリート板に設けた目地部（２５ｍｍ幅）２ケ
所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験用試験体
を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₁の厚みの目地部幅に対
する比率は８％であった。尚、耐震スリット部材は、目
地部奥行き方向の略中央部に配置し、コンクリートを打
設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側に生じた空所に
シーリング材を充填した。

【００６７】（実施例２）４．７ｍｍ厚のポリエチレン
発泡体シートを柔軟材Ａ₁とし、この発泡体シート５枚
と０．３ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₁４枚を交互に配置
して積層した。次いで、この積層体の片側四周部に０．
３ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₂を積層し、もう一方の側
には２ｍｍ厚の硬質塩化ビニル樹脂製押出成形板からな
る補強板Ｃを、その四周端部を０．３ｍｍ厚の熱膨張性
材料層Ｂ₂で被覆して配置、積層し、図２に示した構成
の多層積層体からなる耐震スリット部材を得た。尚、耐
震スリット部材は、熱膨張性材料層Ｂ₁及びＢ₂の自己
粘着性を利用して積層した。

【００６８】上記耐震スリット部材を使用し実施例１と
同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ
１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地部（２５ｍｍ
幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験
用試験体を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₁及びＢ₂の目
地部幅に対する比率は８．４％であった。尚、耐震スリ
ット部材は、目地部奥行き方向の略中央部に配置し、コ
ンクリートを打設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側
に生じた空所にシーリング材を充填した。

【００６９】（実施例３）３０ｍｍ厚のポリエチレン発
泡体を柔軟材Ａ₂とし、この柔軟材Ａ₂の両側に、１．
５ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₁を部分的に貼合わせた
後、この積層体の長手方向の両端部に断面Ｍ字状の支持
体Ｆ₁を取り付け、図３に示した形状の耐震スリット部
材を得た。尚、耐震スリット部材は、熱膨張性材料層Ｂ
₁の自己粘着性を利用して積層した。

【００７０】上記耐震スリット部材を使用し実施例１と
同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ
１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地部（２５ｍｍ
幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験
用試験体を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₁の目地部幅に
対する比率は１２％であった。尚、耐震スリット部材
は、目地部奥行き方向の略中央部に配置し、コンクリー
トを打設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側に生じた
空所にシーリング材を充填した。

【００７１】（実施例４）３０ｍｍ厚のポリエチレン発
泡体を柔軟材Ａ₃とし、この柔軟材Ａ₃の片側に１．５
ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₅を、もう一方の側に１ｍｍ
厚の熱膨張性材料層Ｂ₁をそれぞれ部分的に積層し、さ
らに柔軟材Ａ₃の両側に止水材Ｅ（早川ゴム社製「サン
タックシーラー」）を積層した後、この積層体の長手方
向の両端部に断面コ字状の支持体Ｆ₂を取り付け、図４
に示した形状の耐震スリット部材を得た。尚、耐震スリ
ット部材は、熱膨張性材料層Ｂ₁及びＢ₅の自己粘着性
を利用して積層した。

【００７２】上記耐震スリット部材を使用し実施例１と
同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ
１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地部（２５ｍｍ
幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験
用試験体を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₁及びＢ₅の目
地部幅に対する比率は１０％であった。尚、耐震スリッ
ト部材は、目地部奥行き方向の略中央部に配置し、コン
クリートを打設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側に
生じた空所にシーリング材を充填した。

【００７３】（実施例５）２５ｍｍ厚のポリエチレン発
泡体を柔軟材Ａ₁とし、この柔軟材Ａ₁の両側に２．５
ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₃を両面テープＤ（積水化学
社製「＃５７０」）を用いて貼合わせた後、その片面に
２ｍｍ厚の硬質塩化ビニル樹脂製押出成形板からなる補
強板Ｃを両面テープＤ（積水化学社製「＃５７０」）を
用いて貼合わせた。さらに、３ｍｍ厚の止水材Ｅ（早川
ゴム社製「サンタックシーラー」）を両方の外面に部分
的に配置して、図５に示した構成の多層積層体からなる
耐震スリット部材を得た。

【００７４】上記耐震スリット部材を使用し実施例１と
同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ
１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地部（２５ｍｍ
幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験
用試験体を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₃の目地部幅に
対する比率は２０％であった。尚、耐震スリット部材
は、目地部奥行き方向の略中央部に配置し、コンクリー
トを打設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側に生じた
空所にシーリング材を充填した。

【００７５】（実施例６）４．７ｍｍ厚のポリエチレン
発泡体シートを柔軟材Ａ₁とし、この発泡体シート５枚
の片側に熱膨張性材料層Ｂ₄を０．４ｍｍ厚となるよう
に塗布、乾燥して後積層し、発泡体シートの間に膨張性
材料層Ｂ₄が設けられた積層体を得た。次いで、この積
層体の片側に０．３ｍｍ厚の熱膨張性材料層Ｂ₂を積層
し、さらにもう一方の側に両面テープＤ（積水化学社製
「＃５７０」）を用いて、２ｍｍ厚の硬質塩化ビニル樹
脂製押出成形板からなる補強板Ｃを積層し、図６に示し
た構成の多層積層体からなる耐震スリット部材を得た。

【００７６】上記耐震スリット部材を使用し実施例１と
同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３５０ｍｍ×厚さ
１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地部（２５ｍｍ
幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置された耐火試験
用試験体を作製した。熱膨張性材料層Ｂ₂及びＢ₄の目
地部幅に対する比率は７．６％であった。尚、耐震スリ
ット部材は、目地部奥行き方向中央部に配置し、コンク
リートを打設、硬化後、目地部奥行き方向の外壁側に生
じた空所にシーリング材を充填した。

【００７７】（比較例）２５ｍｍ厚のポリエチレン発泡
体を柔軟材Ａ₁とし、この発泡体の片面に、接着剤を介
して２ｍｍ厚の硬質塩化ビニル樹脂製押出成形板からな
る補強板Ｃを積層し、図７に示した構成の積層体からな
る耐震スリット部材を得た。上記耐震スリット部材を使
用し実施例１と同様にして、幅２５００ｍｍ×高さ２３
５０ｍｍ×厚さ１２０ｍｍの普通コンクリート板の目地
部（２５ｍｍ幅）２ケ所に、耐震スリット部材が配置さ
れた耐火試験用試験体を作製した。尚、耐震スリット部
材は、目地部奥行き方向の略中央に位置するように配置
し、コンクリートを打設、硬化後目地部奥行き方向の外
壁側に生じた空所にシーリング材を充填した。

【００７８】尚、上記耐火試験用試験体に使用した普通
コンクリート板は、絶乾かさ比重２．２、含水率４．１
％（１０５℃乾燥）であった。また、柔軟材Ａ₁として
ポリエチレン発泡体（積水化学社製「ソフトロン＃１０
０３」、かさ密度０．１０ｇ／ｃｍ³ 、１０倍発泡品)
、柔軟材Ａ₂としてポリエチレン発泡体は（積水化学
社製「ソフトロン＃２００３」、かさ密度０．０５ｇ／
ｃｍ³、２０倍発泡品) 、柔軟材Ａ₃としてポリエチレ
ン発泡体（「ソフトロンボード＃１５００」、かさ密度
０．０６７ｇ／ｃｍ³、１５倍発泡品) をそれぞれ使用
した。上記柔軟材の初期厚みを６０％まで圧縮し圧力を
解放する工程を５回繰り返した後の形状回復率は、柔軟
材Ａ₂で９８．７％、柔軟材Ａ₃で９７．３％であっ
て。

【００７９】上記シーリング材は、１成分系変成シリコ
ーン（積水化学社製「変成シリコーンＬＭ」）を使用し
た。

【００８０】上記耐火試験用試験体について、下記項目
の評価を行い、その結果を表２に示した。（４）耐火試験上記耐火試験用試験体について、ＪＩＳＡ１３０４
に準拠して２時間の耐火試験を行った。加熱は屋外側と
屋内側から別々に行い、目地部の最高温度（℃）と最高
温度に到達するまでの時間（分）をそれぞれ測定した。

【００８１】（５）水密性試験実施例２、３、４及び５の耐火試験用試験体について、
熱膨張性材料層が止水の役割を果しているかどうかを確
認するために本試験を行った。耐火試験用試験体の目地
部全長にわたって、奥行き方向に１５ｍｍ（１００％切
断を想定）の切断を施し、試験体に水を噴射しながら平
均圧力３６００Ｎ／ｍ ²まで加圧したときの試験体内側
への漏水状況を目視観察した。

【００８２】

【表２】

【００８３】上記結果より、全ての実施例において、目
地部が耐火性の弱点部となることがなく、外壁として２
時間の耐火性能を満足した。これに対して、比較例で
は、屋外側加熱、屋内側加熱共に発泡体が燃え抜け、裏
面温度は炉内温度まで上昇した。

【００８４】

【発明の効果】本発明の耐震性スリット部材は、上述の
構成であり、比較的簡便に製造可能であって、目地部に
施工され加熱によって耐火断熱層を形成し、優れた耐火
性能を発現する。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図２】実施例２の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図３】実施例３の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図４】実施例４の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図５】実施例５の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図６】実施例６の耐震性スリット部材を示す模式断面
図である。

【図７】比較例の耐震性スリット部材を示す模式断面図
である。

【図８】図８（イ）は従来の耐震スリット部材を示す斜
視図であり、図６（ロ）は従来の耐震スリット部材の使
用方法を示す模式断面図である。

【図９】従来の耐震スリット部材を示す一部切り欠き斜
視図である。

【図１０】従来の耐震スリット部材を示す模式断面図で
ある。

【符号の説明】

Ａ，Ａ₁,Ａ₂,Ａ₃ 柔軟材Ｂ，Ｂ₁,Ｂ₂,Ｂ₃,Ｂ₄,Ｂ₅ 熱膨張性材料層Ｃ補強板Ｄ両面テープＥ止水材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者岡田和廣大阪府三島郡島本町百山２−１積水化学工業株式会社内Ｆターム(参考） 2E001 DA01 DD01 DE01 DG00 EA01 FA03 GA03 GA06 GA07 GA42 GA60 GA85 HA04 HB02 HB07 HD01 HD11 HD13 HE01 JA06 JA11 JA28 JA29 JB01 JB07 JD02 JD08 KA03 LA13 LA16 MA08

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】柔軟材層Ａ、加熱膨張性を有し、６００
℃で１０分間加熱した後にかさ密度０．５ｇ／ｃｍ³以
下の耐火断熱層を形成する熱膨張性材料層Ｂ、及び、補
強板Ｃが積層されてなることを特徴とする耐震性スリッ
ト部材。
【請求項２】柔軟材層Ａと、加熱膨張性を有し、６０
０℃で１０分間加熱した後にかさ密度０．５ｇ／ｃｍ³
以下の耐火断熱層を形成する熱膨張性材料層Ｂとを積層
した構成体を、係止保持可能な支持体Ｆと組み合わせる
ことを特徴とする耐震性スリット部材。
【請求項３】熱膨張性材料層Ｂを亜鉛鉄板に貼付け１
時間経過後に３００ｍｍ／分の速度で９０度剥離する際
の剥離力（ＪＩＳＺ０２３７に準拠して測定され
る）が、５〜６０Ｎ／２５ｍｍ幅であることを特徴とす
る請求項１又は２記載の耐震性スリット部材。
【請求項４】熱膨張性材料層Ｂが、ゴム３５〜５０重
量％、重量平均分子量（ＡＳＴＭＤ２５０３に準拠し
て測定される）８００〜１６００のポリブテン４０〜６
０重量％、及び、軟化点（ＪＩＳＫ２２０７に準拠
して測定される）１００〜１５０℃の粘着付与剤５〜２
５重量％を含有する樹脂バインダー１００重量部、並び
に、無機充填剤２５０〜４００重量部からなり、無機充
填剤のうち加熱時に膨張する層状無機物が５０〜３５０
重量部であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか
１項に記載の耐震性スリット部材。
【請求項５】柔軟材層Ａを厚み方向に圧力を加えて初
期厚みの６０％まで圧縮し圧力を解放する工程を連続し
て５回繰り返した後の形状回復率が、９０％以上である
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の
耐震性スリット部材。