JP2001164427A - ポリアミド潜在捲縮糸及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 コスト面で有利に得ることができ、布帛に十
分な伸縮性と良好な風合いを付与することが可能なポリ
アミド潜在捲縮糸及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 粘度差を有する２種類のポリアミドをサ
イドバイサイド型に貼り合わせた繊維において、高粘度
ポリアミドと低粘度ポリアミドの相対粘度の差が、
（１）式を満足し、かつ熱水収縮率が１０〜２５％、捲
縮率が４０％以上である。 （１）０．４≦Δηｈ−Δηｌ≦1.6 ただし、Δηｈ：高粘度ポリアミドの相対粘度 Δηｌ：低粘度ポリアミドの相対粘度

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、粘度差を有する２
種類のポリアミドがサイドバイサイド型に配置された潜
在捲縮性能を有するポリアミド潜在捲縮糸及びその製造
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来からポリアミド繊維は衣料用途に広
く用いられている。衣料用ポリアミドの代表であるナイ
ロン６やナイロン６６等で一種類のポリマーからなる単
一糸は、繊維自体に伸縮性が殆どないため、仮撚加工等
を行って伸縮性を付与し、伸縮性のある織編物用に使用
しいる。しかしながら、このような単一糸に加工を施し
たものでは、十分に満足できる伸縮性を有する布帛を得
ることは困難であった。

【０００３】そこで、弾性を有するポリマーで繊維を形
成することによって伸縮性を有する布帛を得る方法や、
異なる性質のポリマーを用い、染色等の熱処理で捲縮を
発現する潜在捲縮性能を有する複合繊維とすることによ
って、伸縮性を有する布帛を得る方法が提案されてい
る。

【０００４】前者の弾性を有するポリマーからなる繊維
においては、ポリウレタン系弾性糸が多く用いられる
が、染色性や耐光性が悪く、ナイロン６やナイロン６６
でカバーリング加工をして用いるのが一般的である。ま
た、特開平５７−１９３５２１号公報には、伸縮性を有
する繊維として、ナイロン系エラストマーとポリアミド
をサイドバイサイド型や偏芯芯鞘型に配した複合繊維が
記載されている。

【０００５】しかしながら、これらの繊維はいずれも、
カバーリングの加工費やポリウレタン弾性糸及びナイロ
ン系エラストマーが高価であり、コスト面で不利であっ
た。

【０００６】また、後者の異なる性質のポリマーを用い
て複合繊維にする場合には、繊維断面形状をサイドバイ
サイド型として、２成分のポリマーの粘度差を利用して
熱水収縮率差を持たせたり、あるいは、熱水収縮率の異
なるポリマーを用いることが一般的である。このような
複合繊維は、後加工等が必要ない分製造するにはコスト
面で有利であり、布帛にある程度の伸縮を付与すること
はできたが、十分に満足できる程度の伸縮を付与するこ
とはできなかった。

【０００７】さらに、上記のような繊維の製造方法とし
ては、特公昭４８−００８５２６号公報において、低紡
速で引き取った後、高倍率で延伸及び特定の温度範囲で
熱処理を行うことにより捲縮性能を向上させたナイロン
６とナイロン６／６６共重合体のサイドバイサイド型複
合繊維の製造方法が開示されている。しかしながら同方
法では紡速や延伸倍率等の製造条件が最適化されていな
いため、十分な捲縮率を付与することができなかった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決するものであって、コスト面で有利に得ること
ができ、布帛に十分な伸縮性を付与することが可能なポ
リアミド潜在捲縮糸及びその製造方法を提供することを
技術的な課題とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく検討した結果、本発明に到達した。すな
わち、本発明は、次の（ａ）〜（ｂ）を要旨とするもの
である。 （ａ） 粘度差を有する２種類のポリアミドをサイドバ
イサイド型に貼り合わせた繊維において、高粘度ポリア
ミドと低粘度ポリアミドの相対粘度の差が、（１）式を
満足し、かつ熱水収縮率が１０〜２５％、捲縮率が４０
％以上であることを特徴とするポリアミド潜在捲縮糸。 （１）０．４≦Δηｈ−Δηｌ≦1.6 ただし、Δηｈ：高粘度ポリアミドの相対粘度 Δηｌ：低粘度ポリアミドの相対粘度 （ｂ） 粘度差を有する２種類のポリアミドをサイドバ
イサイド型の紡糸口金で溶融紡出し、冷却固化し、油剤
を付与した後、速度２０００〜４０００ｍ／分、温度１
００℃以下のローラで引き取り、一旦巻き取ることなく
連続して延伸倍率１．１〜１．８倍で延伸し、温度１２
０〜１８０℃で熱処理を施した後、巻き取ることを特徴
とする（ａ）記載のポリアミド潜在捲縮糸の製造方法。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明の潜在捲縮糸は、粘度差を有する２種類の
ポリアミドをサイドバイサイド型に貼り合わせた繊維で
ある。

【００１１】本発明におけるポリアミドとしては、例え
ばナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６９、ナイロン
４６、ナイロン６１０、ナイロン１２、ポリメタキシレ
ンアジパミドやそれら各成分の共重合体が挙げられる。
このなかでも特に、粘度の異なるナイロン６を用いた場
合や、高粘度ポリアミドとしてナイロン６／６６共重合
体を、低粘度ポリアミドとしてナイロン６を用いた組み
合わせが好適である。ナイロン６／６６共重合体を用い
た場合のナイロン６６の共重合割合は、融点や収縮率の
観点から５〜３５モル％とすることが好ましい。

【００１２】なお、高粘度ポリアミド、低粘度ポリアミ
ドともに本発明の効果を損なわない範囲であれば、艶消
剤、難燃剤、顔料等の種々の添加物を添加してもよい。

【００１３】本発明の潜在捲縮糸は、高い捲縮性能を得
るために、高粘度ポリアミドの相対粘度Δηｈと低粘度
ポリアミドの相対粘度Δηｌの差を０．４〜１．６とす
ることが必要であり、好ましくは０．４〜１．２、さら
に好ましくは０．５〜１．０である。

【００１４】ポリアミドの相対粘度は、例えば粘度の異
なるナイロン６の組み合わせの場合は、高粘度のナイロ
ン６の相対粘度は、２．７〜４．２が好ましく、さらに
好ましくは２．７〜３．９であり、より好適には２．９
〜３．５であり、低粘度のナイロン６の相対粘度は、
２．０〜３．２が好ましく、さらに好ましくは２．０〜
２．９であり、より好適には２．３〜２．７である。ナ
イロン６とナイロン６／６６共重合体の組み合わせの場
合では、ナイロン６の相対粘度は２．０〜３．２が好ま
しく、さらに好ましくは２．０〜２．９、より好適には
２．３〜２．７であり、ナイロン６／６６共重合体の相
対粘度は、２．８〜４．２が好ましく、さらに好ましく
は２．８〜３．７、より好適には２．９〜３．５であ
る。

【００１５】相対粘度ΔηｈとΔηｌの差が０．４未満
であると、捲縮性能に劣るものとなる。一方、相対粘度
ΔηｈとΔηｌの差が1.6を超えると、糸曲がりが大き
く製糸性が悪くなる。また、特に高粘度ポリアミドの粘
度範囲が上記の範囲を外れると高速紡糸時の製糸性が劣
ったり、捲縮性能が劣るため好ましくない。

【００１６】また、本発明の潜在捲縮糸は、高粘度ポリ
マーと低粘度ポリマーがサイドバイサイド型に貼り合わ
されたものであり、両成分の割合、貼り合わせ面の形状
は特に限定されるものではないが、重量比で高粘度ポリ
マー／低粘度ポリマーが３／１〜１／３程度とすること
が好ましい。そして、繊維の断面形状も丸断面のみなら
ず、各種の異形断面形状のものでもよい。

【００１７】さらに、本発明の潜在捲縮糸は、伸縮性の
良好な布帛を得るために、潜在捲縮が発現したときの捲
縮率が４０％以上であることが必要であり、さらに好ま
しくは５０％以上である。捲縮率が４０％未満である
と、布帛にした際に伸縮性に劣るものとなる。

【００１８】ここで、捲縮率とは、潜在捲縮糸を繊度測
定用検尺器にて５回カセ取りを行い２重のループにし、
１／６０００ｇ／ｄの荷重をかけた状態で沸騰水中に３
０分間浸漬した後取り出し、その状態で３０分間風乾
し、その後、荷重を１／５００ｇ／ｄに変更して長さＡ
を測定し、次に荷重１／２０ｇ／ｄをかけて長さＢを求
め、次の式で算出するものである。 捲縮率（％）＝〔（Ｂ−Ａ）／Ｂ〕×１００

【００１９】高粘度ポリアミドと低粘度ポリアミドの相
対粘度差を前記範囲内で変更すれば、ある程度捲縮率を
調整することができる。

【００２０】さらに、本発明の潜在捲縮糸は熱水収縮率
が１０〜２５％であることが必要である。熱水収縮率を
１０％未満にするには、高温の熱処理が必要で高粘度ポ
リマー自身の熱水収縮率が低下し、捲縮率が低下する。
一方、熱水収縮率が２５％を超えると、得られる布帛の
風合が硬くなる。

【００２１】本発明の潜在捲縮糸の捲縮が発現するメカ
ニズムは明らかではないが、低粘度側及び高粘度側の両
サイド間での物性値（例えば熱収縮率、熱応力等）の差
により捲縮が発現すると考えられる。そして、熱水収縮
率は繊維全体の長手方向の収縮を示すものであり、主に
得られる布帛の風合いに寄与するものである。一方、捲
縮率はサイドバイサイドに貼り合わせたポリマーの特性
の違いにより生じる捲縮であり、主に得られる布帛の伸
縮性に寄与するものである。

【００２２】さらに、これらの物性値を制御し、十分な
捲縮を発現させるためには、２種類のポリアミドの複屈
折率をある特定の範囲内に制御することが非常に重要で
あることを本発明者らは見いだした。

【００２３】すなわち、高粘度ポリアミドと低粘度ポリ
アミドの複屈折率の差を０．００３〜０．０２５とする
ことが好ましく、さらに好ましくは０．００５〜０．０
２０とする。さらに、低粘度ポリアミドの複屈折率は
０．０２０以上とすることが好ましく、さらに好ましく
は０．０２０〜０．０５０、より好ましくは０．０２５
〜０．０４５とする。低粘度ポリアミドの複屈折率が
０．０２０未満であると、得られる糸条の強度や捲縮応
力が低くなり、捲縮性能が劣り、布帛に十分な伸縮性を
発現させることが困難となる。一方、高粘度ポリアミド
の複屈折率は０．０３０〜０．０６０が好ましく、さら
に好ましくは０．０３５〜０．０５５である。

【００２４】複屈折率をこれら特定の範囲内に制御した
場合には、両サイドの複屈折率のバランスが好適なもの
となり、捲縮率、熱水収縮率、捲縮応力等が最適化され
るため、織物としたときに、織組織からくる拘束力に打
ち勝ち、十分な伸縮性を発現することが可能となる。一
方、複屈折率差を好適な範囲に制御できない場合は、繊
維の強度、捲縮応力が低くなり、捲縮率も小さくなるた
め、布帛に十分な伸縮性を発現させることが困難となり
やすい。

【００２５】さらに、本発明の潜在捲縮糸の捲縮応力
は、0.010cN/dtex以上であることが好ましく、さらに好
ましくは0.015cN/dtex、より好ましくは0.018cN/dtexで
ある。この値が0.010cN/dtex未満では、特に織物、編
物、不織布等にしたときに十分な捲縮が発現されにく
く、本発明の目的である十分に満足できる伸縮性を有す
る布帛を得ることが困難となりやすい。

【００２６】また、本発明の潜在捲縮糸の強度は３．０
cN/dtex以上であることが好ましく、さらに好ましくは
３．５cN/dtex以上である。強度が３．０cN/dtex未満で
は、原糸製造工程において毛羽、糸切れとなりやすく、
また高次加工工程の仮撚加工時にも糸切れが多発し、操
業性が低下しやすい。また製織し染色仕上げ加工した布
帛の引裂き強度も低下しやすい。

【００２７】そして、本発明の潜在捲縮糸の伸度は、２
０〜６０％とすることが好ましく、さらに好ましくは３
０〜５０％である。伸度が２０％未満であると原糸製造
工程において、毛羽、糸切れとなりやすく、また高次加
工工程の仮撚加工時にも糸切れが多発し操業性が低下し
やすい。強度と伸度は相反する性質を有し、強度を高く
すると伸度が低下し、一方、伸度を高くすると強度が低
くなりすぎ、いずれも実用に適さなくなるので上記の範
囲内で、適宜最適範囲を選択する。

【００２８】さらに、本発明の潜在捲縮糸の単糸繊度
は、２dtex以上とすることが好ましく、さらに好ましく
は４dtex以上、より好ましくは６dtex以上である。単糸
繊度が２dtex未満では捲縮率及び捲縮応力が不十分とな
りやすく、特に織物、編物、不織布等にしたときにその
拘束力に打ち勝ち十分な伸縮性を発現することが困難と
なる。

【００２９】本発明の潜在捲縮糸は織物、編物、不織布
等の布帛にすることができ、衣料用途、産業資材用途、
家庭資材、医療材料等に適したものである。また、本発
明の潜在捲縮糸は、上記のような布帛の一部にのみ使用
してもよい。

【００３０】本発明の潜在捲縮糸において、前記した捲
縮率、熱水収縮率、複屈折率、捲縮応力と強度、伸度は
密接な関係にあり、これらの全ての値が前述した範囲の
ものとなることが好ましい。そして、このような本発明
の潜在捲縮糸を製造する方法を次に説明する。

【００３１】図１は、本発明の潜在捲縮糸の製造方法の
一実施態様を示す部分工程図である。本発明のサイドバ
イサイド型潜在捲縮糸は通常の複合紡糸型溶融紡糸装置
により製造することができる。粘度差を有する２種類の
ポリアミドをエクストルーダーにて加熱溶融した後、両
ポリアミドをサイドバイサイド型になるように合流さ
せ、紡糸口金の同一紡糸孔から吐出させて紡糸する。紡
糸温度は両ポリアミドによって適宜選択されるが、用い
るポリアミドの融点Ｔｍに対して、Ｔｍ＋１０〜Ｔｍ＋
８０℃の範囲内で選択されることが好ましい。

【００３２】そして紡出された糸条を冷却固化し、油剤
を付与した後、引取ローラ１（第１ローラ）に引き取る
が、この引き取り速度は、本発明の潜在捲縮糸を得るの
に非常に重要である。粘度差を有する２種類のポリアミ
ドがサイドバイサイド型に吐出され、冷却固化する際、
両ポリマーの物性が異なる場合は、固化位置が異なると
考えられる。よって高粘度側が先に固化するために、低
粘度側に比べ高粘度側に紡糸張力が過剰にかかると考え
られ、よって高粘度側が低粘度側よりも高配向すること
になる。このような観点から好適な複屈折率を得るため
には、引き取りローラ速度は２０００〜４０００ｍ／分
が好ましく、さらに好ましくは２５００〜４０００ｍ／
分である。

【００３３】引き取り速度が２０００ｍ／分より小さい
と、紡糸張力が低いために両サイド間の複屈折率の差が
余り大きくならない。そのため延伸時の延伸張力が両サ
イドに均等近くにかかることとなり（すなわち両サイド
の複屈折率が増加する）、延伸後の複屈折率差を本発明
の好適な範囲に制御することが難しくなる。また、４０
００ｍ／分より大きいと、紡糸張力が高くなり、その高
い紡糸張力が高粘度側に過剰にかかるため、両サイドの
複屈折率差が大きくなりすぎる（すなわち高粘度側の複
屈折率が非常に大きく、低粘度側の複屈折率が非常に小
さくなる。）。このため、延伸時の延伸張力も高配向し
た高粘度側一方に過剰にかかるため、すなわち高粘度側
の複屈折率が大きく増加し、延伸後の複屈折率差を本発
明の好適な範囲に制御することが難しくなる。

【００３４】そして、このときの引取ローラ１温度は１
００℃以下、さらに好ましくは５０〜８０℃とし、５回
程度掛けて引き取ることが好ましい。ローラ温度が１０
０℃を超えるとローラ上での糸揺れが大きくなり、操業
性が悪化する。

【００３５】引き続いて、一旦巻き取ることなく連続し
て第２ローラ２に引き取り、延伸を行う。このとき第２
ローラに７回程度掛けて引き取ることが好ましい。延伸
倍率は１．１〜１．８倍とし、さらに好ましくは１．２
〜１．６倍である。このとき、１２０〜１８０℃の熱処
理を施す。

【００３６】引取りローラ１により特定の範囲内に複屈
折率が制御された糸条を、この延伸条件で延伸した場合
には、最終的に得られた糸条の高粘度側と低粘度側ポリ
アミドの複屈折率の差を０．００３〜０．０２５とする
ことができる。

【００３７】熱処理を行わない場合は、繊維自体の熱水
収縮率が大きくなるだけでなく、良好な巻き姿のパッケ
ージに巻き取ることができない。また、延伸倍率が１．
１倍未満であると、得られる繊維の強度が低いものとな
り、１．８倍を超えると、毛羽が発生し、延伸性が悪化
する。さらに、延伸倍率がこれらの範囲を外れると、得
られる繊維を形成するポリアミドの複屈折率が好ましい
範囲外となり、捲縮率が低いものとなりやすい。

【００３８】この熱処理は、延伸と同時に行うことが好
ましく、第２ローラ２の温度を１２０〜１８０℃、さら
には１３０〜１６０℃とすることが好ましい。ローラ温
度が１２０℃未満であると繊維全体の熱水収縮率が大き
くなり、良好な巻き姿のパッケージに巻き取ることもで
きなくなる。一方、１８０℃を超えるとローラ上での糸
揺れが大きくなり、操業性が悪化する。

【００３９】続いて、巻き取り可能となるように適宜弛
緩処理を施した後、巻取機３で巻き取る。ここで、高捲
縮性能を得るためには、延伸熱処理される第２ローラ上
で適当な張力がかかっていることが好ましい。そのため
には、第２ローラと巻取機間の張力が０．０５〜２．０
ｇ／ｄとなるように条件を選択して巻き取ることが好ま
しい。この際、第２ローラ上の張力を調整するために、
第２ローラと巻取機の間に第３ローラを設けてもよい。

【００４０】本発明の潜在捲縮糸は、この熱処理によっ
ては潜在捲縮は発現せず、後加工により別途熱処理する
ことによって捲縮が発現するものである。そこで、本発
明の繊維は織物、編物、不織布等にすることができる
が、このような布帛にした後、８０〜１００℃の熱水処
理を施すことによって、捲縮を発現させることが好まし
い。

【００４１】

【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお、実施例における各物性値は、次の方法で測定
した。 （ａ）相対粘度 ９６％硫酸を溶媒とし、濃度１ｇ／ｄｌ、温度２５℃で
測定した。 （ｂ）強伸度 島津製作所製オートグラフＡＧＳー５Ｇ型を用いて、Ｊ
ＩＳ Ｌ １０１３に準じて測定した。 （ｃ）熱水収縮率 糸条を５０ｃｍのループにし、１／３０ｇ／ｄの初荷重
をかけて長さＡを求め、次いでフリーにして沸騰水中に
１５分間浸漬した後、自然乾燥し、再び１／３０ｇ／ｄ
の荷重をかけて長さＢを求め、次の式で算出した。 熱水収縮率（％）＝〔（Ａ−Ｂ）／Ａ〕×１００ （ｄ）捲縮率 前記の方法で測定した。 （ｅ）捲縮応力 検尺機にて５回かせ取りした後、かせ取りを二重にして
糸条を５０ｃｍのループにする。次に１／6000（g／d）
の荷重をかけて沸騰水中で３０分間熱処理し、風乾後に
島津製作所社製オートグラフＡＧＳ−５０Ｄ型を用い、
速度100ｍｍ／分で上限値Ｈ（ｃＮ）までＳ−Ｓ曲線を
描いた後、図4に示す回復曲線に対して、横軸と読み取
り角度（θ）で直線を引き、交点の強力Ｆ（ｃＮ）を読
み取り、その値を〔繊度（dtex）×２０〕で除して捲縮
応力（ｃＮ／dtex）とする。 ここで、上限値H（ｃＮ）＝0.9807×〔繊度（d）×５×
２×２〕／１０ 読み取り角度（θ）＝ｔａｎ^-1〔（繊度（d）×４）／
（測定フルスケール（ｃＮ）×0.9807）〕とする。 （ｆ）複屈折率 ＰＯＨ偏光顕微鏡を使用し、ベレックコンベンセーター
法にて測定する際、繊維表面上の重合体Ａ，Ｂの境界点
を結ぶ直線が光源方向に平行になるように置き（図
２）、繊維断面方向の両端から境界までの長さをそれぞ
れｄ₁、ｄ₂（ｄ(繊維の直径)＝ｄ₁＋ｄ₂）としたとき、
その中点C₁、C₂での、繊径計算（図３）及びレタデーシ
ョンの測定から、重合体Ａ，Ｂの複屈折Δｎa,Δｎbを
計算する。

【００４２】実施例１ 低粘度ポリマーに相対粘度２．５０のナイロン６を用
い、高粘度ポリマーには相対粘度 ３．１０のナイロン６を用いて常用の複合溶融紡糸装置
にサイドバイサイド型複合紡糸口金を装着し、低粘度ポ
リマーと高粘度ポリマーとの複合比（重量比）を１：１
として、ポリマー温度２７０℃で溶融紡出した。この複
合繊維を冷却し、油剤を付与した後、速度３４１９ｍ／
分、温度７０℃の第１ローラに５回掛けて引き取り、引
き続いて、速度４２７４ｍ／分、温度１６０℃の第２ロ
ーラに７回掛けて、１．２５倍に熱延伸した後、速度４
１５０ｍ／分で巻取機に巻き取り、５６dtex／１２ｆの
丸断面形状の潜在捲縮糸を得た。

【００４３】実施例２ 第１ローラの速度を３０７７ｍ／分、第２ローラの速度
を４１５４ｍ／分、巻取速度を４０５０ｍ／分とし、７
８dtex／１２ｆの潜在捲縮糸を得た以外は実施例１と同
様に行った。

【００４４】実施例３ 第１ローラの速度を２８１８ｍ／分、第２ローラの速度
を４０９０ｍ／分、巻取速度を３９７０ｍ／分とし、１
１０dtex／１２ｆの潜在捲縮糸を得た以外は実施例１と
同様に行った。

【００４５】実施例４ 低粘度ポリマーに相対粘度２．５０のナイロン６を用
い、高粘度ポリマーには相対粘度３．１０のナイロン６
／６６共重合体（ナイロン６６の共重合量が１５モル
％）を用いて常用の複合溶融紡糸装置にサイドバイサイ
ド型複合紡糸口金を装着し、低粘度ポリマーと高粘度ポ
リマーとの複合比（重量比）を１：１として、ポリマー
温度２７０℃で溶融紡出した。この複合繊維を冷却し、
油剤を付与した後、速度３０７７ｍ／分、温度７０℃の
第１ローラに５回掛けて引き取り、引き続いて、速度４
１５４ｍ／分、温度１６０℃の第２ローラに７回掛け
て、１．３５倍に熱延伸した後、速度４０００ｍ／分で
巻取機に巻き取り、５０ｄ／１２ｆの丸断面形状の潜在
捲縮糸を得た。

【００４６】実施例５ 第１ローラの速度を３７４５ｍ／分、第２ローラの速度
を４４９５ｍ／分、巻取速度を４３５０ｍ／分とし、７
８dtex／１２ｆの潜在捲縮糸を得た以外は実施例４と同
様に行った。

【００４７】実施例６ 第１ローラの速度を３４１９ｍ／分、第２ローラの速度
を４２７４ｍ／分、巻取速度を４１３０ｍ／分とし、１
１０dtex／１２ｆの潜在捲縮糸を得た以外は実施例４と
同様に行った。

【００４８】比較例１ 第１ローラの速度を１７０５ｍ／分、第１ローラの温度
を５０℃、第２ローラの速度を３２４０ｍ／分、巻取速
度を３１００ｍ／分とした以外は実施例１と同様に行っ
た。

【００４９】比較例２ 高粘度ポリマーを相対粘度２．６０のナイロン６とした
以外は実施例２と同様に行った。

【００５０】比較例３ 第１ローラの速度を４２００ｍ／分、第２ローラの速度
を４８３０ｍ／分、第２ローラの温度（熱処理温度）を
１００℃、巻取速度を４６８０ｍ／分とした以外は実施
例１と同様に行った。

【００５１】比較例４ 第１ローラの速度を１７０５ｍ／分、第１ローラの温度
を５０℃、第２ローラの速度を３２４０ｍ／分、巻取速
度を３１００ｍ／分とした以外は実施例４と同様に行っ
た。

【００５２】比較例５ 高粘度ポリマーを相対粘度２．６０のナイロン６／６６
共重合体（ナイロン６６の共重合量が１５モル％）とし
た以外は実施例４と同様に行った。

【００５３】比較例６ 第１ローラの速度を４２００ｍ／分、第２ローラの速度
を４８３０ｍ／分、第２ローラの温度（熱処理温度）を
１００℃、巻取速度を４６８０ｍ／分とした以外は実施
例４と同様に行った。

【００５４】比較例７ 高粘度ポリマーを相対粘度４．３のナイロン６／６６共
重合体（ナイロン６６の共重合量が１５モル％）とした
以外は実施例４と同様に行った。

【００５５】実施例１〜６、比較例１〜７で得られた繊
維の強度、伸度、熱水収縮率、捲縮率、捲縮応力、高粘
度及び低粘度ポリアミドの複屈折率の測定結果を表１に
示す。

【００５６】

【表１】

【００５７】表１から明らかなように、実施例１〜６の
繊維は十分な捲縮性能を有し、強度、伸度等にも優れ、
製糸性も良好であった。一方、比較例１及び４の繊維は
第１ローラの速度が遅く、延伸倍率が高すぎたため、強
度、伸度は優れているが、複屈折率差が小さく、捲縮率
の低い繊維となった。比較例２及び５の繊維は、高粘度
ポリマーの相対粘度が低く、粘度差が小さかったため、
複屈折率差も小さく、捲縮率の低い繊維となった。ま
た、比較例３及び６の繊維は、第１ローラの速度が速
く、第２ローラの温度（熱処理温度）が低すぎたため、
複屈折率差が大きく、捲縮率の低い繊維となった。ま
た、熱水収縮率も高かったため、得られた布帛の風合い
が硬いものであった。比較例７では高粘度ポリマーの相
対粘度が高く、粘度差が大きかったため、紡糸時に糸曲
がりが大きく、製糸性が悪化し、繊維を得ることができ
なかった。

【００５８】

【発明の効果】本発明のポリアミド潜在捲縮糸は、潜在
を発現させたときの捲縮率が高く、熱水収縮率も適度で
あるため、織物、編物、不織布等にした後、熱処理を施
すと、十分な伸縮性を有し、風合いの良好な布帛とする
ことができ、衣料用、産業資材用、家庭資材用、衣料材
料用等に好適に用いることができる。そして、本発明の
ポリアミド潜在捲縮糸の製造方法によれば、操業性よ
く、低コストで本発明のポリアミド潜在捲縮糸を得るこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のポリアミド潜在捲縮糸の製造方法の一
実施態様を示す部分工程図である。

【図２】本発明のポリアミド潜在捲縮糸の複屈折率の測
定方法を示す説明図である。

【図３】本発明のポリアミド潜在捲縮糸の複屈折率の測
定方法を示す説明図である。

【図４】本発明のポリアミド潜在捲縮糸の捲縮応力の測
定方法を示す説明図である。

【符号の説明】

１ 第１ローラ ２ 第２ローラ ３ 巻取機

フロントページの続き Ｆターム(参考） 4L041 AA08 AA20 AA25 BA09 BA59 BC04 BC05 BC20 BD20 CA21 CA29 DD01 DD04 DD08

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粘度差を有する２種類のポリアミドをサ
   イドバイサイド型に貼り合わせた繊維において、高粘度
   ポリアミドと低粘度ポリアミドの相対粘度の差が、
   （１）式を満足し、かつ熱水収縮率が１０〜２５％、捲
   縮率が４０％以上であることを特徴とするポリアミド潜
   在捲縮糸。 （１）０．４≦Δηｈ−Δηｌ≦１．６ ただし、Δηｈ：高粘度ポリアミドの相対粘度 Δηｌ：低粘度ポリアミドの相対粘度
2. 【請求項２】 粘度差を有する２種類のポリアミドをサ
   イドバイサイド型に貼り合わせた繊維において、高粘度
   ポリアミドと低粘度ポリアミドの複屈折率が（２）〜
   （３）式を満足する請求項１記載のポリアミド潜在捲縮
   糸。 （２）０．００３≦ΔｎＨ−ΔｎＬ≦０．０２５ （３）０．０２０≦ΔｎＬ ただし、ΔｎＨ：高粘度ポリアミドの複屈折率 ΔｎＬ：低粘度ポリアミドの複屈折率
3. 【請求項３】 両ポリアミドがナイロン６である請求項
   １又は２記載のポリアミド潜在捲縮糸。
4. 【請求項４】 高粘度ポリマーがナイロン６／６６共重
   合体、低粘度ポリマーがナイロン６である請求項１又は
   ２記載のポリアミド潜在捲縮糸。
5. 【請求項５】 粘度差を有する２種類のポリアミドをサ
   イドバイサイド型の紡糸口金で溶融紡出し、冷却固化
   し、油剤を付与した後、速度２０００〜４０００ｍ／
   分、温度１００℃以下のローラで引き取り、一旦巻き取
   ることなく連続して延伸倍率１．１〜１．８倍で延伸
   し、温度１２０〜１８０℃で熱処理を施した後、巻き取
   ることを特徴とする請求項１、２、３又は４記載のポリ
   アミド潜在捲縮糸の製造方法。