JPS6028514A - トルクのないフイラメント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は新規の複合フィラメントおよび複合フィラメン
トを生産する方法に関する。特に、本発明は高水準の「
高荷重」クリンプを有する新規のポリアミド複合フィラ
メントおよびそのようなフィラメントを生産する方法に
関する。

ここで使用する術語「高荷重クリンプ」は後文で定義す
る高荷重クリンプ試験の実施中に発達しおよび／または
保持されるクリンプ（例えば、らせん巻き）を意味する
。術語「低荷重クリンプ」は後文で定義する低荷重クリ
ンプ試験の実施中に発達しおよび／または保持されるク
リンプを意味する。

複合フィラメントおよびそれらの製造はこの技術では周
知である。典型的には、それらの製造は二つの完全に分
離しそして非連続的操作から成る即ち；一つは溶融紡糸
工程でそこでは二つの異なるポリマーが同時押出しされ
て紡糸したままのフィラメントを形成しこれはボビンに
巻いてパッケージをつくる、もう一つは延伸工程でそこ
では紡糸したままのフィラメントをボビンから引き出し
、延伸しそして次に第二のボビンに巻いて再びパッケー
ジをつくる。ポリマー類は、例えば、その化学構造に関
して相互に異なることができ（例えば、米国特許第４，
０１９，３１１号を参照）またはポリマー類は同一構造
を有ししかも相対粘度の相違のために（例えば、米国特
許第３．５３６．８０２号を参照）または一つのポリマ
ーはその形態学を変える添加剤を含みそしてもう一つの
ポリマーは含まないために（例えば、米国特許第４．２
７１，２３３号を参照）異なることができる。米国特許
第４，２４４．９０７および４，２０２，８５４各号は
複合フィラメントを製造する方法を記載し、そこでは二
つのポリマーを同時押出しする代りに、単一ポリマーを
押出して単一成分溶融流れをつくりこれを、完全にそれ
が固化する前に流れを片側だけ冷却にさらしく例えば、
米国特許第４，２４４，９０７号を参照）またはそれが
固化した後直ちに片側を加熱する（例えば、米国特許第
４．２０２．８５４号を参照）ように処理する。これら
の場合には片側処理の後直ちに延伸する。

先行技術の方法によって製造した複合フィラメントは、
一般に、長靴下（ｌｅｇ　ｈｏｓｅ　）　、パンティー
　ストッキング、運動衣、レオタード等のような「伸縮
」衣料の構成に用いるフィラメントに要求される型のク
リンプ特性を現す能力を欠く。この理由のために伸縮衣
料に適用するためにこれまで商業的に使われたほとんど
のフィラメントは機械的に偽−撚糸捲縮嵩高にした単一
成分のナイロン６６またはナイロン６フィラメントであ
る。米国特許第３，３９９，１０８および３，４１８，
１９９各号中に記載されるポリアミド複合フィラメント
は伸縮衣料適用に対して要求される型の特性を有する適
当なりリンノを現わす能力を有するけれども、フィラメ
ントは偽−撚糸捲縮嵩高単成分ナイロンフィラメントと
比べてその他の点に関しては欠けている。例えば、単成
分フィラメントは低い沸騰水収縮値を有し、従って、例
えば、靴下のような衣料を編製した後にフリンジが生じ
る場合は衣料に対して大きな寸法安定性を与える。また
、単成分フィラメントのフリンジは通例の衣料染色工程
中（例えば、常圧において沸騰水中）に染料浴中で展開
させることができるが、これらの複合フィラメントは特
別処理、例えば、過熱蒸気（１１８℃）を必要とする。

本発明は複合フィラメントを製造するための新規方法お
よび新規複合フィラメントに関する。さらに特に、本発
明はクリンプ特性のような改良された性質を有する複合
フィラメントを製造するための簡単で経済的な方法を提
供する。特に、本発明は伸縮衣料への適用、そして特に
婦人の長靴下用に不可欠な高荷重フリンジおよび沸騰水
収縮特性を有するポリアミド複合フィラメントを提供す
る。本発明はまたそのようなポリアミドフィラメントを
生産するための方法を与える。

本発明の一特徴に従えば、その方法は新鮮なフィラメン
トを１．０よりも大きくそしてフィラメントを破壊させ
るものよりも小さい延伸比で延伸することを含み、その
フィラメントは少なくとも毎分１８２９ｍの紡糸速度で
溶融紡糸されたものでありそしてフィラメントの長さに
沿って偏心的形状に配置されそして縦方向の寸法変化特
性が相互に異なる第一縦方向ポリマー状セグメントおよ
び第二縦方向ポリマー状セグメントを含み、前記の変化
特性の差異および前記の延伸比を少なくとも１２チの低
荷重クリンプ試験値を有するフィラメントを与えるよう
に選ぶ。「新鮮な」フィラメントとは、フィラメントを
同じ延伸比率で延伸する前に２５℃の温度および７０％
関係湿度において同一条件下で紡糸したフィラメントを
４時間熟成させたときに得られる特性と比較して、延伸
しても同等実質的改良が得られないような条件下での熟
成が許容されなかったフィラメントを意味する。

新鮮なフィラメント特性は、ある場合には、例えば本書
の実施例１２中に示されるように、フィラメントを集め
そして延伸するまで無水条件下で保持することによって
少なくとも一時的に保存することはできる。出願人は理
論によって制限されることは望まないけれども、１、新
鮮なフィラメントの使用は延伸時において結晶特性のた
めに望ましい結果を与えるものと信じられる。

好ましくは、この方法は紡出−延伸法でありそこではフ
ィラメントの延伸は溶融紡糸中にフィラメントが形成さ
れそして集められる前に直列で達成される。

本発明の好ましい実施態様に従えば、この紡糸−延伸法
は異なる末端速度距離を有する二つの溶融した繊維−形
成ポリマー類を、ポリマー類がその長さに沿って偏心的
形状で配置されるように同時押出しして溶融流を形成し
、その溶融流れを急冷帯域中で冷却し固化してフィラメ
ントをつくり（固化した溶融流れ）、フィラメントを急
冷帯域から少なくとも毎分１８２９ｍの速度（即ち紡糸
速度）で引き出すことによって前記の溶融流れを繊細化
しそして加速しそして次にそのフィラメントを集める前
にそして、好ましくは溶融流れが固化した後できるだけ
早り１．０よりも大きい延伸比で直列で延伸し、加工条
件およびポリマー類は少なくとも１２％そして好ましく
は２０チの低荷重クリンプ試験値を有するフィラメント
を与えるように選ぶ。好ましくは、ポリマー類の少なく
とも一つはボーリアミドでありそして最も好ましくはナ
イロン６６である。ここで使用する術語「固化した」は
溶融流れが充分冷却されて゛もはや他のフィラメントま
たは糸案内の表面に粘着（即ち溶融）を有するポリマー
類とは溶融流れをつくるために使用する個々の紡糸−延
伸条件下でポリマー類がそれらの押出し点から異なる距
離において（即ち、紡糸口金から異なる距離において）
同化するものとみなす。末端速度距離の測定は後で記述
する。

紡糸−延伸法の最も好ましい方法に従えば、双方のポリ
マーはポリアミドでありそして加工条件およびポリアミ
ドは少なくとも１２％の高荷重クリンプ試験値およびそ
のクリンプ試験値を沸騰水収縮試験（ＢＷＳ　）値で割
って得られる商が少なくとも１．０であるような沸騰水
収縮試験値を有する複合フィラメントを与えるように選
ぶ。この商をここでは以後ｒ　ＣＲＩＭＰ　７　ＢＷＳ
比（クリンプ／沸騰水収縮比）」と称する。一般に、最
高の高荷重クリンプ試験値および最低の沸騰水収縮試験
値はナイロン６６およびより低い程度にはナイロン乙の
ような高度に結晶性のホモポリアミドを選ぶことにより
達成される。好ましくは、双方のホモポリアミドは同一
化学構造である、即ち、同一化学式の反復構造単位から
成る。最も好ましくは各ポリアミドはナイロン６６であ
る。

本発明に従ってつくられる複合フィラメントははとんど
または全くトルクがない（即ち実質的に無トルクである
）、従って、実質的にトルクを含む（即ちトルクが強い
）偽−撚糸捲縮嵩高フィラメントよりも優れた成る種の
利点を与える。一つの利点は複合フィラメントは中間−
デニール単糸（例えば、１４０デニール／６４フイラメ
ント糸）の形で使うことができるが、一方の摩擦傷−撚
糸のフィラメントはこの形ではトルクのために普通は使
うことができない、しかし反対トルクの７０デニ一ルシ
ングル糸二本を撚合わせて均衡させたトルクの１４０デ
ニール糸の形にしたものはある程度使うことができる。

メリヤス類およびその他の伸縮性衣料用途に対する複合
フィラメントの適性を決めるために高荷重クリンプ試験
（後で定義する）をここで使用する。高荷重クリンプ試
験値がより高ければフィラメントは伸縮性衣料用により
適している。メリヤス用には、試験値は少なくとも１２
％そして、好ましくは少なくとも１５チであるべきであ
る。実際上は普通には長靴下は環境温度にまたはその近
くに保つ染料浴中に置きそして次に浴の温度を引き続き
沸点まで上げ同時にクリンプを展開させそして長靴下を
染めるが、高荷重フリンジ試験は沸騰水中で行なうフリ
ンジ試験よりも著しく早くそして使い易い。高荷重フリ
ンジ試験は同一化学構造であるが末端速度距離が異なる
二つのホモポリアミドからつくったフィラメントに対し
ては沸騰水フリンジ試験と極めてよ〈相関連する。本発
明フィラメント糸は婦人用長靴下に編まれそして優れた
フリンジ特性を現わしそして長靴下が自由に染料浴中に
置かれた場合受容できる沸騰水収縮特性を示した。

本発明の方法は改良された性質を有する複合フィラメン
トを与える。例えば、本発明の方法は婦人の長靴下に適
用するのに特に有用なポリアミド複合フィラメントを与
えるのに利用できる。本発明の方法は三つまたはそれ以
上の繊維−形成ポリマー　セグメントから成る複合フィ
ラメントの製造に使うことができるが、他の多数−セグ
メントフィラメントより優れた経済的長所を与えるので
２セグメント　フィラメントが好ましい；セグメントの
数が増加すると、工程は益々複雑化しそして益々実際的
でなくなる。従って、本発明はここでは２−セグメント
複合フィラメントに関して記載する。

ここで使用するように「複合繊維」の術語はフィラメン
トの長さに沿って偏心的形状に配置されそして縦方向の
寸法変化特性が相互に異なる第一縦方向ポリマー　セグ
メントと第二縦方向ポリマー　セグメントから成るフィ
ラメントを意味する。

ここで使用する「偏心的」の術語は平行的および非対称
的外装−心（５ｈｅａｔｈ　−ｃｏｒｅ　）構造の双方
を含む。異にする「縦方向の寸法変化特性」はフィラメ
ントを構造的にゆるめる場合、例えば、無緊張下で沸騰
水にさらす場合、一つのセグメントは収縮し、でなけれ
ばもう一つのセグメントとは異なる程度で、丁度らせん
形状を仮定したフィラメントによって、またはもしもセ
グメントが分れておればそれらの個々の長さの違いによ
って示されるように長さが変わることを意味する。らせ
ん状クリンプの形成または前述試験中のフィラメントの
引裂けは、もちろん、少なくとも二つの偏心的に配置さ
れたセグメントの存在ならびにそれらの異にする寸法変
化特性を立証する。縦方向の寸法変化特性が相互に異な
るセグメントを有する複合繊維はこの技術で周知の方法
によって、例えば異なる相対的粘度を有するポリマーの
使用（例えば米国特許第３，５６６．８０２号を参照）
によって生産することができる。セグメント間にはそれ
らの界面に明らかな境界線が存在しまたは、ある場合に
は、その断面を横切ってフィラメントの組成に単なる傾
斜した変化が存するであろう。

本発明の好ましい実施態様においては、工程は第１図に
示される装置配列を使用して行なう。第１図を参照する
と、末端速度距離を異にするポリアミドＡおよびＢをお
よそ同一温度において一定の速度（押出速度）における
溶融形態でそれぞれ紡糸口金１の円形細管２および３を
通って同ｌ￥ｆ押出しする。溶融ポリマーは紡糸口金面
の下で集めて溶融流れ４をつくりそこでＡおよびＢはセ
グメントとして並んだ形態で配置される。例解の目的の
ため第１図中には単に１本のフィラメントの形成が示さ
れる。しかし、本発明を実際に実施するときは紡糸口金
は通常多数の溶融流れを形成するための設備を有するこ
とが理解されるであろう：即ち、紡糸口金は多数の細管
対２および３を有するであろう。溶融流れ４は次いで通
例の手段によって急冷してフィラメント（即ち固化し、
た溶融流れ）を形成する。次いでフィラメントは仕上げ
アプリケーター装置５との接触に送りここでフィラメン
トに液体仕上げを適用する。多数のフィラメントが存在
する場合は、フィラメントは都合よくアプリケーター５
において集められる。次℃）でフィラメントは供給ロー
ル６０周りを一部分巻き、延伸ロール７０周りを一部分
巻いて通り、加熱手段８（例えばフィラメントをその中
に通す加熱した管）によって加熱しそして最後に収集手
段９（例えばフィラメントをその上に巻くざビン）によ
って集める。ロール６は少なくとも毎分１８２９ｍの周
速で回転する。ロール７はロール６よりも大きいが普通
はロール６の２倍より大きくない周速で回転する。部分
的に巻くのはフィラメントがロール上ですべるのを防ぐ
のに充分な角度においてである。フィラメントをボビン
上に集める場合はロール７の周速よりも遅い速度で集め
るべきであり、それによってフィラメントを集める前に
フィラメントをゆるめる（収縮）ことを可能にする；そ
うでなければ、ボビンが回転して（・る掴みからがビン
を取り外すときに、特にフィラメントまたは糸を大量に
巻いてパッケーシヲ形成するときに困難をきたす。フィ
ラメントを少量だけボビンに巻く場合は手段８による加
熱は省くことができる。はビン上に集めたフィラメント
は普通は本来のフリンジ（眼に見えるフリンジ）、これ
は紡糸緊張を解いたときにそれが現われる、および引き
続く糸の処理によって展開する潜在フリンジの両方を有
する。

第２図は本発明の方法に従ってつくった典型的複合フィ
ラメントの横断面を示しそこではフィラメントを形成す
るために使ったセグメントＡ対セグメン）Ｈの比は１：
１である。

本発明の好ましい実施態様に従えば、紡糸−延伸法は高
荷重フリンジ試験値が少なくとも１５チでありそして少
なくとも２のＣＲＩＭＰ　／　ＢＷＥｔ比の値そして最
も好ましくは少なくとも２０％および６の値をそれぞれ
有するフィラメントを与えるような加工条件下およびポ
リアミドの使用によって実施する。以下の検討は総ての
他の変数を一定にした′！！まで指示した加工変数を変
更する効果を考える。

複合フィラメントの一セグメントを好ましくは急速に結
晶化しうる繊維−形成ポリアミドからつくりそしてもう
一つは少し遅く結晶化する繊維−形成ポリアミドからつ
くる。この結晶化の違（・は異なる末端速度距離を有す
るポリアミドを選ぶことによって達成される。一般にそ
れらの末端速度距離間の違いが増すと、高荷重クリンプ
試験値は最大値またはそれに近くまで達しそしてその後
は実質的に同一のままの状態である。一般に、ポリマー
【文ホモポリマー　セグメント対コポリマーセグメント
の比が増すと結晶化度が劣るようになる、例えば、結晶
化性はナイロン６６〉ナイロン６６−６（９５：５）＞
ナイロン６６−６Ｃ９０：１０）＞ナイロン６６−６（
８５：１５）となる。従って、ナイロン６６およびナイ
ロン６のような高度結晶のホモポリアミドが好ましく、
そしてナイロン６６が最高の高荷重フリンジ試験値を与
え、従って、本発明の実施に使用するための好ましいポ
リアミドである。ナイロン　コポリマーはここでは慣用
のやり方で、例えば、「ナイロン６６−６」と称し、例
えばアジピン酸へキサメチレン　ジアンモニウムとカブ
ロックタムの共重合によってつくられる無作為に生じる
６６単位、−ＮＨ（ＣＨ２）　６ＮＨＣＯ（ＣＨ２）４
ＣＯ−、および６単位、−ＮＨ（ＣＨ２）５Ｃｏ−から
成るコーリマーを意味する。

モル比は与えられる場合はコポリマー命名に従って括弧
内に、例えば、（９５：５）と与えられこれはそれぞれ
９５：５０モル比を意味する。

複合フィラメントのセグメントの一つをつくるために使
用するポリアミドがもう一つのセグメントをつくるため
に使用するポリアミドと同じ化学式の構造的反復単位で
構成される場合は相対的粘度値において相互に相違する
ポリアミｒの選択はこの方法における望む結果を与える
であろう。異なる相対粘度（’ＲＶ）のナイロン６６ポ
リアミドを使ってセグメントをつくる場合は、二つのナ
イロン６６間のＲ’Ｖの差異は少なくとも５、好ましく
は１５そして最も好ましくは６０でありそして高ＲＶナ
イロン６６のＲＶは少なくとも３０そして、好ましくは
少なくとも５０そして最も好ましくは少なくとも６５で
ある。

ナイロン６６が好ましいポリアミＰではある力ζその他
のポリアミドを本発明の実施で使うことができる。その
他の好適なホモポリアミドの例にはナイロン６およびナ
イロン６１０を含む。好適なコポリアミドの例としては
、非限定的に米国特許第５．５９９，１０８　；　３，
４１８，１９９　；３．５５８，７６０および３，６６
７，２０７各号中に記載されるものを含む。そのような
コポリアミドの例は次のものである：ナイロン６−６６
．ナイロン６６−６１０；ナイロン６６−６１０−６１
１−６１２　；ナイロン６６−６１２；ナイロン６６単
位〕；ナイロン６６−６−６１２；ナイロン６−６６−
６１０ンよびナイロン６−６１２゜紡糸口金は溶融流れ
の形成において溶融ポリマーの各溶融流れが分離された
細管を通って溶融ポリマーが紡糸口金面で集まって溶融
流れを形成するかまたはポリマーが合体されそして次に
共通紡糸口金細管を通って押出されて溶融流れを形成す
るような具合に押出すことができるように設計すること
ができる。しかし、溶融ポリマーのそれぞれが分れた細
管を通って押出されそして８１ｇ１図中に示されるよう
に紡糸口金面の下で集まって溶融流れをつくることが好
ましい。溶融ポリマーを紡糸口金面または下において集
めるのでなければ、一つのセグメント（例えば低ＲＶセ
グメント）は今一つのセグメント（例えば高ＲＶセグメ
ント）の周りに巻きつくようになり、それは次にフィラ
メントの窮極のクリップを減じるようになる。

フィラメントは何れの希望する横断面、例えば、円形、
トリローバル（ｔｒｉｌｏｂａｌ　）　、等でもよい。

しかし円形細管を有する紡糸口金を製造するのがより経
済的である。横断面が円形である細管の使用によって生
じた横断面を有するフィラメントは第２図中に示される
。

ポリアミド　セグメント類の体積比は広い範囲に変える
ことができる。実際問題として、セグメント系は普通は
３：１から１：６までの範囲内であろう。双方のセグメ
ントがナイロン６６である場合は１：１から１：３まで
の比（高対低相対粘度）が望ましく同時に約５０７７０
（高対低相対粘度）の比によって最大量のクリップが得
られる。

溶融流れの冷却は通常急冷室、普通に煙突と呼は固化し
た流れ（即ち、フィラメント）を与えるのに充分な溶融
流れの冷却を意味する。流れの冷却は横の（または同時
作用の）流れの気流によって助けることができるが、高
水準の高荷重クリップを有するフィラメントを与えるた
めにはそのような流れは必要ではない。

慣用の方法においては、フィラメントは急冷室から「水
蒸気状態調整」と呼ばれる管を通過させる。水蒸気は管
を通って循還させそして入ってきてフィラメントと密接
に接触する。水蒸気の目的はフィラメントの引続く加工
を容易にするためである。しかし、本発明の紡糸−延伸
法による状態調整蒸気の使用は著しく高荷重クリップを
減じる、即ち実質的に１０％以下の水準にまで減じるこ
とが判明した゛。従って、高荷重クリップを望む場合に
は状態調整蒸気はこの方法では使うべきではなくまたは
、使うとしても、極めて僅かにすべきである。

仕上剤（水性または無水）は慣用の手段によって、例え
ば、ロールを一部分その中に没しそして回転させる溜め
から仕上剤をフィラメント上に移すロール上にフィラメ
ントを通すことによってフィラメントに適用することが
できる。別法として、据置きの■−形案内装置を使うこ
とができる。案内装置はフイラメン）Ｖ形の中を進みそ
して仕上剤は小管を通ってフィラメントに計量して供給
する。希望するフィラメント性質を得るためにシミ仕上
剤は必要ではない。しかし、もしも仕上剤を使わなけれ
ば、フィラメントは静電気荷電をきたしそして、例えば
、？ビンから巻き戻す場合に【よ取扱いが困難である。

３実際問題として、非水性仕上剤の使用を含めた環境上
の考慮の観点力・ら、仕上剤は水性仕上剤（水それ自身
または水ペース仕上剤）が好ましい。

フィラメントは都合よく仕上剤適用手段（例えば上記の
仕上剤案内装置）上で集める。もしも望むならば、フィ
ラメントは急冷した後そして仕上剤をそれに適用する前
に慣用の収集案内の手段によって集める。

溶融流れは、押出し速度よりも早い紡糸速度で急冷帯域
から急冷した流れ（フィラメント）を引き出す供給ロー
ルによって紡糸口金から（または、紡糸口金の下で形成
される場合は、それらの形成点から）繊細化しそして加
速する。押出し速度は溶融ポリアミドが紡糸細管（単ま
たは複数）を通って理論的に移動する線速度でありそし
て細管の寸法、押出速度およびポリアミドの密度から計
算する。一つ以上の細管を使ってフィラメントをつくる
場合は、線速度を平均しそして平均速度な押出速度とし
て使う。ここで使用する［ジェット繊細化Ｊ（ＪＡ）の
術語は紡糸速度（８８）を押出速度（ＢＳ）で割って得
た商を表わす。ジェット繊細化の増加は高荷重クリップ
に対してほとんど効果カーないことが判明した。一般に
、高水準の高荷重クリンプを有するフィラメントを得る
ために＆ま、紡糸速度は少なくとも毎分１８２９ｍでな
けれ＋ｆならない。本発明の方法の実施においては好ま
しくは少なくとも毎分２２８６ｍそして最も好ましくは
少なくとも毎分２７４３ｍの紡糸速度を用℃・る。

一般に、紡糸速度およびその他の加工速度の増加は従っ
てこの方法の経済性を改良する。

本発明の好ましい実施態様に従えば、フィラメントは収
集する前に、例えば、ボビン上に巻く前に直列で延伸す
る。普通は、もしもフィラメントを収集しそして引続き
別の作業において延伸するとすれば、フィラメントは適
度の水準の低荷重クリンプを有したとしても著しい水準
の高荷重クリンプは有しないであろう。しかし、もしも
フィラメントを無水条件下で紡糸しそして収集しそして
引さ続き延伸する時点までの限定した間無水条件下で保
たれるならば、フィラメントの延伸が紡糸操作に引き続
く操作でそして別個の操作で実施されるとしても８チを
越える水準の高荷重クリンプを有するフィラメントを得
ることが可能であることが発見された。しかし、そのよ
うな条件は商業上の作業の立場からは通常は現実的では
ない。

延伸は好ましくは第１図中に示されるようなロール配置
を使って達成しそこではロール６は供給ロールでありそ
してロール７は延伸ロールである。

延伸ロールは供給ロールの周速よりも高い周速で運転す
る。第１図中に示されるロール配置によってフィラメン
トは供給ロール６を離れるときに延伸される。一般に、
延伸比が１から増加するに従って、フィラメントに与え
られる高荷重クリンプの水準は増加し最高水準を通りそ
してその後僅かに減少する。普通は、フィラメントが１
．０よりも大きい比率で延伸される場合に最高高荷重ク
リンプ試験値が得られる。多くの場合フィラメントの破
壊なしで２．０より大きい延伸比を用いることはできな
い。もしも望むならば、フィラメントの延伸を供給ロー
ルの下流で起こすように企図される：例えば、最初の１
組のロールが供給ロールと同一周速で回転しそして第二
のロールの組がより高い周速で回転する２組のロールの
間で。好ましくは、フィラメントは急冷後できるだけ早
く延伸する。

実際問題として、少なくとも毎分１８２９ｍの紡糸速度
においては延伸は急冷後数分の１秒以内に起るであろう
。しかし、上に言及したように、フィラメントを無水条
件下に維持する限り、延伸を長い時間（即ち、数分、数
時でさえ）遅らせることができる。そのような条件下で
は無水仕上剤を用いるかまたは仕上剤は全く使うべきで
はない。

従って、フィラメントが延伸前にかなりの時間（（４秒
以上）遅れる場合、例えばスタッファ−ｆツクス（５ｔ
ｕｆｆｅｒ　ｂｏｘ　）型塔中またはローラーの周りを
フィラメントが多回数置る手段による場合、高荷重クリ
ンプ水準を著しく減じないことを確実にするためには無
水仕上剤を使うことが好ましい。急冷および延伸間の時
間が約４秒よりも著しく長い場合は、フィラメントはま
た無水環境に保つことが必要であろう。無水仕上剤およ
び／または無水環境が満足すべき結果を与えるか否かは
実験的に容易に決定できる。フィラメントが急冷後数秒
以内に延伸される場合は水性仕上剤の使用および環境条
件はこの方法によって得られる高荷重クリンプ水準に対
し、もしあったとしても、極めて僅かな影響しかない。

この方法の商業的実施においては、巻取機を使用可能な
最低速度で運転してそれによってフィラメントをボビン
上に巻きとることが一般に望ましくそしてそれでもなお
充分な緊張を糸に与えて受容できるパッケージをがビン
上に得ることができる。普通、デニール尚り０．０５と
０．１９の間の糸張力を使用する。一般に、延伸ロール
と巻取機間の周速の差は２から１２チまでの範囲である
。この速度の差は延伸ロールと巻取り機関で糸の弛みを
引き起こす。通例の巻取り機を利用しそしてこの方法の
実施に用いることができ、これは糸の張力を予め調節し
、それによって巻取り機の速度を自動的に制御して予め
調節した張力を維持する。

ある場合には全体の糸のデニール、パッケージ寸法、加
工速度およびこれに類するもののような因子に応じて、
糸を加熱してこれを弛めることが望ましいであろう。糸
の加熱は糸を輻射熱にさらしまたは空気で加熱する管に
フィラメントを通すことによって達成することができる
。またフィラメントを熱するために延伸ロールを好適な
温度に保つことによって糸を加熱できるように企図され
る。

糸、・は、もちろん、そのクリンプを著しく減じるよう
な方法または温度で熱すべきではな０゜この点に関して
、糸を加熱するための蒸気の使用をま高荷重クリンプ水
準を著しく減じることが判明した。

従って、高水準の高荷重クリンプを望む場合にしまフィ
ラメントの熱弛緩を達成するための蒸気の使用はす＼め
られない。

測定 Ａ、相対粘度（ＲＶ）値は、ここで与えられるときは、
単位なしで与えられる。まず、ポリマーの極限粘度数〔
ｎ〕を測定しそして次式から相対粘度（Ｒｖ）を計算す
る： 〔ｍ）＝　（Ｃ１，１８４）　（ＲＶ　）０・”ｌ　：
　ＲＶに対して解くと二ＲＶ＝ｅ以下のパワーまで増す
： ０．１８４ 極限粘度数は次式から決定する： （ｎ〕＝　ｌｉｍ　１ｎ　ｔ　／　ｔｏ÷ＣＣ→０ （式中ｔｏは２５℃において９０％蟻酸（純粋溶剤）が
粘度計を通って流れる時間でありそしてｔは同一粘度計
を通って１００１ｒＬｌの純粋溶剤中のポリマーのダラ
ムで表わした濃度（、Ｃ）のポリマー溶液が流れる時間
である）。高ＲＶポリマーの〔ｎ〕を決定するには０．
２５９７１００−の濃度を用いる：低ＲＶポリマーの（
ｎ〕の決定には０．５０９／１００ゴの濃度を用いる。

Ｂ、高荷重クリンプ試験値は、ここで与えられるときｔ
よ、百分率（％）の用語で与えられそしてフィラメント
の試料についてその潜在クリンプの展開前に次のように
して決定する： （１）試料のデニールを決める。

（２１４，０００デニールを有するかせ（つぶれたコイ
ルの形をしたフィラメントの連続した束）をつくるのに
必要であろう回転数をデニールリールについて計算する
。

（３）　試料から４００００デニールを有するかせをつ
くる。

（４）　かぜが延伸しまたはもつれることを注意深く避
けながらかせをかぎ（ｈｏｏｋ）の上に置くことによっ
て固定したかぎから垂直にかぜを吊下げる。かせの底か
ら低重量針金かぎ（作り変えた紙クリップ）を掛ける。

（５）　かぎから垂直に吊下げたかせに針金のかぎから
８００９の重りを吊す（かぜはいまでは見掛ケ上シング
ル８０００デニール　ストランドを有する）。

（６）重りを０．５分間吊下げた後、８００りの重りを
外して２０９の重りと代える。

（７１１２０℃の強制通風炉中で５分間かせに２０９の
重りを吊り下げる。

（８）かぜを炉から取り出し、１分間冷やしそして再度
固定かぎ土にこれを掛け２０９の重りを針金かぎによっ
てかせから吊す。

（９）　次に２０りの重りをつけたまま二重かぜの長さ
を最も近＜０．１Ｗまで測定する。この長さを記録する
（Ｌｌ）。

（１（２）　２０９０重りを除きそしてこれを８００９
の重りと代える１３０秒後にかぜの長さを最も近＜　０
．１　ｃｒｎまで測る。この長さを記録する（Ｌ２）。

］Ｊ２−　Ｌｌ チ高荷重りリンゾ＝　−Ｘ　１００ ２ Ｃ１低荷重クリンゾ試験は、ここで与えられるときは１
００分率（％）の用語によって与えられそしてフィラメ
ントの試料からその潜在クリンプの展開前に次のように
して決定する： （１）　試料のデニールを決定する。

（２）５４１２のデニールを有するかせ（つぶれたコイ
ルの形をしたフィラメントの連続した束）をつくるのに
必要であろう回転数をデニールリールについて計算する
。

（３）　試料から５４１２デニールを有するかぜをつく
る。

（４）　かぜが延伸しまたはもつれることを注意深く避
けながらかぜをかぎの上に置くことによって固定したか
ぎかうかぜを垂直に吊下げる。かぜの底を通して低重量
針金かぎ（作り変えた紙クリップ）を掛ける。

１５Ｊ　固定かぎから垂直に吊下げたかせによって針金
のかぎから１０００９の重りを吊す（かせはここで見掛
上シングル１０８２４デニールストランＰを有する）、
そして０．５分後に二重にしたかせの長さを最も近＜　
０．１　ｃｌｎまで測定しそしてこの長さをＬエ　とし
て記録する。

１０００ｇの重りを外す。

（６）　かぜを１２０℃の強制通風炉中に５分間吊下げ
る。

（７）　かせを炉から取出し、１分間冷やし１０９の重
りを針金のかぎによってかせに付けそしてそれを再度固
定かぎ上に１０９の重りを針金かぎから吊り下げたまま
でそれを吊下げる。

（８）　次に、１０９の重りを除くことなく、二重にし
たかぜの長さを最も近く０．１Ｃｆｎまで測定する。こ
の長さをＬ２　として記録する。

（９１１０９の重りを除きそしてそれを１０００りの重
りに代える１６０秒後にかせの長さを最も近＜　０．１
　ｃｒｎまで測る。この長さをＬ３　としてＬ′Ｘ Ｄ、沸騰水収縮値は、ここで与えられる場合は、百分率
（％）の用語で与えられそして次のようにして決定する
： （１）　試料のデニールを決定する。

（２）２２５０のデニールを有するかぜをつくるのに必
要であろう回転数をデニール　リールについて計算する
。

（３）　２２５０のデニールを有するかぜをつくる。

（４）　かぜが延伸しまたはもつれることを注意深く避
けながらかぜをかぎの上に置くことによって固定したか
ぎから垂直にかぜを吊下げる。かせの底を通して低重量
のかぎ（作り変えた紙クリソ７″）を掛ける。

（５）　固定かぎから垂直に吊下げたかせに針金のかぎ
から１５００９の重りを吊す（かぜは今見掛上４５００
デニール　ストランドを有する）。

（６）重りを１０秒間吊下げた後、二重にしたかぜの長
さを最も近＜　０．１　ｃｌｎまで測定しそしてこの長
さをＬ　として記録する（当初の長さ）。

（７）１５００９の重りを６．１りの重りと取り代えそ
してかぜを沸騰水浴中に１分間漬ける。

（８）　かぜを浴から取出し、６．１りの重りを外しそ
してかぜを風乾させる。かぜが乾いた後標準的大気条件
（７２％ＲＨ）下で１２時間状態調整をする。

（９）　固定かぎから垂直にかせを吊下げる間に再度１
５００９０重りをかぜから吊る。

ＯＱ　１０秒の後、二重にしたかぜの長さを最も近＜０
．１ｃｍまで測そしてこの長さをり、として記録する（
最終長さ） ＬニーＬｆ チ沸騰水収縮（Ｂｗｓ）　＝　−ｘ　１００１ ■・〕、末末端速度距離二本間の一特徴に従えば、この
方法は紡糸口金を通して異なる末端速度距離を有する二
つのポリマー（例えばポリマーＡおよびポリマーＢ）を
同時押出しによって行なわれ、ポリマーＡおよびポリマ
ーＢは合体させて溶融流れを形成しこれは急冷帯域中で
固化されてフィラメントをつくりそして少なくとも毎分
１８２９ｍの速度（紡糸速度）において急令帯域からフ
ィラメントを引き出すことによって繊細化しそして加速
する。溶融流れの速度はそれが固化する地点まで絶えず
増加しその地点で速度は紡糸速度に相当する。ポリマー
Ａの末端速度距離はポリマーＡおよびＢを同時押出しす
る場合に使用するのと同一条件下で測定するがこの場合
はポリマーＡのみを押出す点が異なる。完全にポリマー
Ａから成る溶融流れがその最高または末端速度に到達す
る点を測定するために９路ビ一ム分離のためおよび２５
０謡焦点長さの受光器と共にＨｅ　−Ｎｅレーデ−を使
用しそしてＴＳＬＩｎｃ、、　Ｓｔ、　Ｐａｕｌ、　Ｍ
ｉｎｎｅＳＯｌａ　（または同等装置）によって作られ
た計数器型信号処理装置（ｓｉｇｎａｌ　ｐｒｏｃｅｓ
ｓｏｒ　）　Ｍｏｄｅｌ　１９８０を使用するＬａ５ｅ
ｒ　Ｄｏｐｐｌｅｒ　Ｖｅｌｏｃｉｍｅｔｅｒを使った
。紡糸口金からこの地点までの距離を測りそしてポリマ
ーＡの末端速度距離として記録した。次いでポリマーＢ
の末端速度距離を同一の様式で決定した。

実際の末端速度距離値はその値が異なる限り重要ではな
い。

以下の実施例は本発明をさらに説明するために与えられ
る。以下の実施例において糸は実施例１中に記載する同
一の一般的装置および手順を使って作る。利用した特殊
の条件は得られた試験結果と共に各実施例中に与えられ
る。

実施例　１ この実施例は本発明の複合フィラメントの製造を例解し
そこではセグメントの一つをつくるために高相対粘度ナ
イロン６６を使用しそして今一つのセグメントをつくる
ために低相対粘粘度ナイロン６６を使用する。

異なる末端速度距離を有する高相対粘度ナイロン６６（
ＲＶ＝８２＞および低溶融粘度ナイロン６６（ＲＶ＝４
１）を平列の形状で１＝１の比率で第１図中に示す装置
を用いて同時押出しをするが、図と異なるのは１対の細
管の代りに紡糸口金は７対の円形に間をあけたそれぞれ
が２０ミル（０，５１ｍ）の直径を有する穴（細管）を
用いたことである。押出し温度は２８５℃でありそして
押出速度は０．０１１８９６　ｃｃ／秒／細管である。

集中案内（計量した仕上りピン）は紡糸口金の面から９
１．４４３に位置する。仕上りピンは形が長方形でその
長袖は糸の線と平行である。ピンには溝をつげて７本の
フィラメントを受けそして集中する。水性仕上剤を溝に
計量しそして集中したフィラメントと接触させる。フィ
ラメントは仕上りピンへの途中で周囲の空気の交叉流（
２，８３ｃｍｍ）の手段によって急冷される。糸の形の
フィラメントは駆動ロール（供給ロール）の手段によっ
て毎分２８５８ｍ（即ち紡糸速度）で仕上りピンから引
き出されロールの周囲を糸は部分的に包む。供給ロール
が直径が１９ｃｍでありそして紡糸口金の面から６．１
ｍに位置する。糸は供給ロールから毎分４５７２ｍで延
伸ロールの手段によって引き出されロールの周囲をまた
糸が部分的に包む。延伸ロールもまた直径が１９ｃｍで
ある。二つのロールの中心間の距離は６３　ｃｍである
。供給ロールおよび延伸ロールはロール上での糸の滑り
を防ぐように配置される。糸は延伸ロールから引出され
そして慣用の巻取機の手段によって１．０９の糸張力に
おいてボビン上に巻き上げる。延伸ロールからボビンへ
の途中に６．３５１ＬＩＩ＝離して対面して置きそして
約２７５℃に加熱した二つの放散加熱器の間を、しかし
接触せずに、通る。糸は延伸ロールとボビンの間で延伸
ロールの周速（Ｓｌ）と捲取速度（Ｓ２）間の差を（Ｓ
ｌ）で除して得る商と等しい量だけ弛緩する、即ち： １ この場合熱弛緩は０．０９８または９．８チである。

糸の第二のボビンを同一条件下でつくりそして集めるが
、この場合は加熱器は工程から除いた点を異にする。糸
の二つのがピンをつくるのに使った加工条件は下に要約
する： 紡糸口金細管（Ｈｉ（高）／ＬＯ（低月賜　０．５１１
０．５１溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６６／６６ナイロンの
ＲＶ　（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　８２／４１ＲＶの差　４
１ １供給ロ一ル速度（ｍｐｍ（毎分ｍ））　２８５８延伸
ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　４５７２直列延伸（Ｘ）　１
．６ 直列弛緩、熱／冷　第１表中に与えられる熱弛緩の省略
効果は第１表中に示される。

第１表 １Ａ　熱／９．８　１９．０　６９　５．１　２．６１
Ｂ　冷／７．８　２０．９　７１　６．０　２．７第１
表中に与えられる結果は弛緩における熱の使用はクリン
プおよび強度性質に僅かに逆の効果をそしてＢＷＳに対
し僅かに有利な効果を有することを示す。弛緩における
熱の使用は大きいパッケージが要求される程度までを除
き避けることができる。

実施例２ この実施例は直列延伸がなければ高紡糸速度においてさ
え高荷重クリンプの糸が得られないことを示す。糸は下
記の条件を使用して実施例１に記載するようにしてつく
り、試験結果は第２表中に与えられる： 紡糸口金細管（Ｈｉ／Ｌｏ）騰　０．４５１０．４５溶
融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６６／　６６ナイロン
のＲＶ　（Ｈｉ／Ｌｏ　）　７１　／　３９ＲＶの差　
６２ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　第２表中に与えられる延
伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列・延伸（ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 第２表 ２Ａ　３２０１　３２０１　１．０　２．９　２３　１
．７２Ｂ　５６５８　３＜５５８　１．０　３．４　２
６　１．８２Ｃ４１１５４１１５１，０２，５２４１，
９２Ｄ　４５７２　４５７２　１．０　３．１　２３　
１．８２Ｅ　４５７２　４５７２　１．０　２．４　２
１　１．９２Ｆ　３０４８　４５７２　１．５１９．１
　６４　２．４２Ｇ　３０４８　４５７２　１．５１９
．４　６４　２．５実施例３ この実施例はジェット繊細化（ＪＡ　）因子における実
質的変化は高荷重クリンプおよび靭性に対しほとんど効
果がないことを示す。下記の条件を使用し実施例１に記
載するようにして糸をつくる：紡糸口金細管（Ｈ１／Ｌ
ｏ）ｍ　第６表中に与えられる溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）
　５０　／　５０ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６６
／６６ナイロンのＲＶ　第３表中に与えられるＲＶの差
　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ）　３３５６ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　５０２９ 直列延伸（Ｘ　）　１．５ 直列弛緩、熱／冷　熱（９６０％） 試験結果は第６表中に与えられる。

第６表 ３Ａ　Ｏ，２５１０，２５８４／４３　４１　１７．７
　２．８３Ｂ　０．５１１０．５１　８２／４２．　４
０　１８．３　２．７第３表中に与えられる結果は４つ
の因子によるＪＡ　の増加は高荷重クリンプに僅かな増
加を与えるだけであることを示す。

実施例４ この実施例は供給ロール速度（紡糸速度）を１４８６か
ら４５７２　ｍｐｍまで、延伸ロール速度を２７４６か
ら５４８６　ｍｐｍまでそして直列延伸比を１．１から
１．８５まで変えることがクリンプおよび靭性に及ぼす
効果を示す。最高の高荷重クリンプ値は２７４３　ｍｐ
ｍおよびそれ以上の紡糸速度（供給ロール速度）および
直列延伸比１．２またはそれ以上において得られる。

第１組の実験では、糸は実施例１のようにして下記の条
件を使用してつくった： 紡糸口金細管（Ｈ１／Ｌｏ　）ｍ　Ｏ，５１１０，５１
溶融比（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　５０／　５０ナイロンの型
（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　６６／　６６ナイロンのＲＶ　（
ａｉ　／ＬＯ）　６６／４２ＲＶの差　２４ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　第４Ａ表中に与えられる
延伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列延伸（ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第４Ａ表中に与えられる。

第４Ａ表 ４ＡＡ　２１９５　２７４３　１．２５　５．３　２．
７４ＡＢ　１８２９　２７４３　１．５　３．７　３．
４４ＡＣ１７１５２７４３１，６３，７３，５４ＡＤ　
１４８１　２７４３　１．８５　３．９　３．８第２組
の実験では糸は実施例１に記載するようにして下記の条
件を使用してつくった：紡糸ロ金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ
　）　ｍ　Ｏ，５１／　０．５１溶融比（Ｈｉ　／　Ｌ
ｏ　）　５０１５０ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６
／６６ナイロンのＲＶ　（Ｈ１／ＬＯ）　６０／４８Ｒ
Ｖの差　１２ 供給ロ一ル速度　第４Ｂ表中に与えられる延伸ロール速
度　同上 直列延伸　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第４Ｂ表中に与えられる。

第４Ｂ表 ４ＢＡ　２４９４　２７４３　１．１　３．６　２，１
４８Ｂ　２２８（Ｓ　２７４３　１．２　７．９　２，
１４ＢＣ２１１０２７４３１，３１０，５２，２４ＢＤ
　１９６０　２７４３　’１．４　１１．５　２．８４
ＢＥ１８２９　２７４３　１．５　８．９　２．６４Ｂ
Ｆ　２９１０　３２０１　１．１　５．３　２．１４Ｂ
Ｇ　２６６７　３２０１　１．２　１２．１　２．３４
ＢＨ２４６２３２０１１，３１４，４２，３４ＢＩ　２
２Ｂ６　３２０１　１．４　１４．７　２，６４ＢＪ　
２１３３　３２０１　１．５　１４．２　２．６４ＢＫ
　３３２５　３６５８　１．１　５．４　２．２４ＢＬ
　３０４８　３６５８　１．２　１２．３　２．３４Ｂ
Ｍ　２８１４　３６５８　１．３　１６．４　２．３４
ＢＮ　２６１３　５６５Ｂ　１．４　１５．３　２．６
４ＢＯ２４３９５６５Ｂ　１．５　１５．０　２．８４
ＢＰ　３７４１４１１５　１．１　６．７　２，３４Ｂ
Ｑ　３４２９　４１１５　１．２　１２．５　２，３４
ＢＲ３’Ｉ６６　４１１５　１．３　１５．３　２．４
４ＢＳ　２９３９　４１１５　１．４　１６．４　２．
６４ＢＴ　２７４３　４１１５　１．５　１５．７　２
．７第３組の実験では糸は４Ｂ組のようにしてつくるが
溶融比が異なりそしてポリマー間のＲＶ差はさらに大き
い。次の条件を使用する： 紡糸ロ金細管（Ｈ１／ＬＯ）Ｉｌｌ　Ｏ，５１１０，５
１溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ）　４０／６０ ナイロンのｍ（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６６ナイロンのＲ
Ｖ　（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　７０／４２ＲＶの差　２８ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　第４Ｃ表中に与えられる
延伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列延伸（Ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第４Ｃ表中に与えられる。

第４Ｃ表 ４ＣＡ　３４２９　４１１５　１．２０　１４．９　１
．８４ＣＢ　３２９２　４１１５　１．２５　１’６．
５　１．９４ｃｃ　３１６６　４１１５　１．３０　１
９．４　１．９４ＣＤ　３０４８　４１１５　１．３５
　１９．８　１．９４ＣＦ　２９４０　４１１５　１．
４０　２１．３　２．１４ＣＦ　５８０９　４５７２　
１．２０　１５．２　１．９４ＣＧ　３６５８　４５７
２　１．２５　１８．０　２−０４ＣＨ３５１６４５７
２１，３０１９，２１，９４ｃｒ　３３８３　４５７２
　１．３５　２１．８　２．０４ＣＪ　５２６４　４５
７２　１．４０　２２．５　２．１４ＣＫ　３１５５　
４５７２　１．４５　２４．１　２．１４ＣＬ　３０４
８　４５７２　１．５０　２３．４　２．２第４組の実
験においては下記の条件を使用し４０ＭＣＩ）ようにし
て糸をつくる： 紡糸ロ金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　ｍ　Ｏ，５１／　
０．５１溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　６６／６６ナイロン
のＲＶ［Ｈｉ／Ｌｏ　）　６．ｌＳ／６６ＲＶの差　２
７ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　第４Ｄ表中に与えられる延
伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列延伸（ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第４Ｄ表中に与えられる。

第４Ｄ表 ４ＤＡ　４１５＜５　４５７２　１．１　４．９　３４
　２．４４ＢＤ　３８１０　４５７２　１．２１２．８
　５７　２．５４ＤＣ３５１７４５７２１，！ｌ　１８
．０　６６２．５４ＤＤ　３２６５　４５７２　１．４
１９．２　６６　２．７４ＤＥ　３０４８　４５７２　
１．５１９．７　６８　２．７４ＤＦ　２８５８　４５
７２　１．６１７．．６　６７　２．９４ＤＧ　４５７
２　５０２９　１．１　３．９　４１　２．２４ＤＨ４
１９１５０２９１，２１１，７５８２，５４ＤＩ　３８
６９　５０２９　１．３１７．５　６４　２．７４ＤＪ
　！、５９ろ　５０２９　１．４１９．９　６７　２．
８４ＤＫ　５．１５５３　５０２９　１．５１９．５　
６７　２．８４ＤＬ　３１４４　５０２９　１．６１９
．４　６８　５．０た点を除き４Ｄ組のようにしてつく
る。下記の条件を使用する： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　１４　０．４１　
／　０．５１溶融比（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　４０／６０ナ
イロンの型（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　６６／６６ナイロンの
ＲＶ　（Ｈｉ　／Ｌ○）　７２／４１Ｒ’Ｖの差　６１ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　第４Ｅ表中に与えられる
延伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列延伸（Ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第４Ｅ表中に与えられる。

第４Ｅ表 ４ＥＡ　３８７０　４５７２　１．２０　１５．３　１
．９４ＥＢ　３５１６　４５７２　１．３０　２０．０
２．０４ＥＣ３３８８４５７２１，３５２２，７２，２
４ｇｏ　５２６６　４５７２　１．４０　２２．１　２
．２４Ｅｚ　３１５５　４５７２　１．４５　２１．４
２．５４ＥＦ　３０４８　４５７２　１．５０　２１．
２２．６４ＥＧ　２９５０　４５７２　１．５５　２１
．９２．５４ｇＨ２８５８４５７２１，６０２１，４２
，４４ＥＩ　５７２６　５０２９　１．３５　２１．５
２．２４ＥＪ　５５９４　５０２９　１．４０　２２．
３２．４４ｇＬ５３５４　５０２９　１．５０　２２．
３　２．５４ＥＭ　３２４４　５０２９　１．５５　２
１．８２．７４ＥＮ　３１４６　５０２９　１．６０　
２０．７２．７第６組の実験においては、糸は４Ｄ組の
ようにしてつくるが、延伸ロール速度に５４８６　ｍｐ
ｍを使用する点を異にする。使用条件は： 紡糸口金細管（Ｈｉ／Ｌｏ　）Ｉ＠　０．２５／　０．
２５溶融比（ａｉ　／Ｌｏ　）　５０１５０ナイロンの
型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６６／６６ナイロンのＲＶ（Ｈｉ
／Ｌｏ）　７５／４１ＲＶの差　６４ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　第４Ｆ中に与えられる延
伸ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 直列延伸（Ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　熱（８，０％） 結果は第４Ｆ表中に与えられる。

第４Ｆ表 ４ＦＡ　３７８６　５４８６　１．４５　１７．６　３
．２４ＦＢ　３６５８　５４Ｂ６　１．５０　１７．０
　３．３４Ｆｃ　３５４３　５４Ｂ６　１．５５　１６
．１　５．５４ＦＤ　３４２９　５４８６　１．６０　
１５．５　３．４４ＦＥ３３２８　５４８６　．１．６
５　１５．２　５．６実施例５ この実施例はΔＲＶの２４から３４までの範囲における
変化の効果を示す。糸は実施例１のようにして下記の条
件を使用してつくる： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　ＩＩ　０．２５／
　０．２５溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６６ナイロンのＲ
Ｖ　（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　第５表中に与えられるＲＶの
差　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ）　３０４８ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ　）　１．５ 直列弛緩、熱／冷　冷（６，６％） 試験結果は第５表中に与えられる。

第５表 ５Ａ　６２／３８　２４　１５．１　６０　５．５５Ｂ
　７２／３８　３４　１８．Ｃ１６５５，１５ｃ　７５
／４６　２９　１７．１　６５　５．０５Ｄ　５４／２
２　３２　１８．０　−　−第５表の結果は一般にΔＲ
Ｖが増すと高荷重クリンプが増すことを示す。

実施例に の実施例では実施例５のようにして糸をつくる。この場
合筒ＲＶポリアミドのＲＶは変えるが低ＲＶ　ポｌＪ：
：アミドのＲは一定に保つ。使用する条件は次のようで
ある： 紡糸口金細管（Ｈｉ／Ｌｏ）鵡　０．５１　／　０．５
１溶融比（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　４０／６０ナイロンの型
（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６６ナイロンのＲＶ　（Ｈｉ　
／Ｌｏ　）　第６表中に与えられるＲＶの差　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ）　３１５５ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ）　１．４５ 直列弛緩、熱／冷　熱 試験結果は第６表中に与えられる。

第６表 ６Ａ　６７／４９　１８　１６．５　６５６Ｂ　９０／
４９　４１　２４．９　７２実施例５のように、結果は
高荷重クリンプはΔＲＶの増加と共に増加することを示
す。

実施例７ この実施例は高荷重クリンプおよび低荷重クリンプに対
する溶融比変化の効果を示す。糸は下記の条件を使用し
て実施例乙のようにしてつくる。

紡糸口金細管（Ｈｉ　／Ｌｏ　）騙　０．２３１０．２
３溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ）　第７表中に与えられるナイロ
ンの型（Ｈｉ／ｒ、ｏ　）　６６／６６ナイロンのＲＶ
　（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　６２／３９ＲＶの差　２６ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　２８５７ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４１１５ 直列延伸（ｘ　）　１．４ 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第７表中に示される。

第７表 ７Ａ　６５／３５　８．３　５４ ７Ｂ　６３／３７　９．６　５８ ７Ｃ６０／４０　１０．５　５９ ７Ｄ　５８／４２　１２．０　６０ ７Ｅ　５５／４５　１３．５　６２ ７Ｆ　５３／４７　１４．３　６４ ７Ｇ　５０１５０　１５．０　６４ ７Ｈ５０１５［］　１５．２　６２ ７エ４７１５５　１６．８　６４ ７Ｊ　４５１５５　１７．９　６６ ７Ｋ　４２１５８　１８．０　６７ ７Ｌ　４０／６０　１８．８　６ｑ この結果は溶融比を変えることは高荷重クリンプに対し
顕著な効果を有しそして低荷重クリンプに対し比較的少
ない効果を有することを示す。

実施例８ この実施例はクリンプに及ぼす糸の蒸気状態調整の効果
を説明する。１２．７　ｃ！ｎの直径および１８２．９
Ｃｆｆｌの長さを有する管（蒸気状態調整管）にフィラ
メントを通す点を除き実施例１のようにして糸をつくる
。管は紡糸口金の面から１３２ｃｍのところに置く。蒸
気は管の末端のフィラメント入口の近くに設けた蒸気口
を通して管中に導入する。下記の条件を使う： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　ＩＢ　Ｏ−４１／
　０．５１溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６６／６６ナイａｙの
ＲＶ　（Ｈｉ／Ｌｏ　）　８９／４４ＲＶの差　４５ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　２８５８ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ）　１．６ 直列弛緩、熱／冷　冷（７，１％） 結果は第８表中に与えられる。

第８表 ８人　周囲空気　２１．３　７２　６．４８Ｂ　蒸気、
　１３６ｋＮ／ｍ”　３．３　４２　８．５８Ｃ蒸気、
　１５３ｋＮ／＋ｎ２２−０　２４　８．８８Ｄ　蒸気
、２０５ｋＮ／ｍ２２−１　２７　８．９高荷重クリン
ゾに及ぼす蒸気状態調整の負の効果が第８表中に劇的に
示される。

実施例９ この実施例はポリマー流れが紡糸口金面の下取外の個所
で集めるような構造の紡糸口金の使用を例解する。

一組の実験において異なるデニール（９ＡＡと９ＡＢ）
の二つの糸を実施例１のようにしてつくるが、異なる点
はこの場合は第１図中に示されるように二つの角度を有
する細管（ポリマー流れ）が紡糸口金面の下ではなく紡
糸面において結合する紡糸口金を使う点である。次の条
件を用いる：紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）襲　０
．２５１０．２５溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６６ナイロンのＲ
Ｖ（Ｈｉ／Ｌｏ）　６１／４７ＲＶの差　１４ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　２９３９ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４１１５ 直列延伸（ｘ　）　１．４ 直列弛緩、熱／冷　冷 結果は第９Ａ表中に与えられる。

第９Ａ表 ９ＡＡ　２０／７　１４．５　６９　３．０９ＡＢ　４
０／１３　１３．９　６８　２．８別の組の実験におい
て二つの糸（９ＢＡと９ＢＢ）を上記の如くにつくるが
、異にする点はこの場合には各フィラメントはポリマー
流を紡糸口金の上で合体し次いで合体した流れを紡糸口
金の共同細管を通して押出す。またナイロン６６のＲＶ
の差は１４ではなく２８である。次の条件を用いる：紡
糸口金細管（騰）　０．５１ 溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６６ナイロンのＲ
Ｖ　（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６９／４１ＲＶの差　２８ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　３０４８ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４７５２ 直列延伸（Ｘ）１・５ 直列弛緩、熱／冷　冷 試験結果は第９Ｂ表中に与えられる。

第９Ｂ表 ９ＢＡ　２２／７　２２．３　７６　２．７９ＢＢ　４
０／１３　１５．６　７３　２．９第９Ａおよび９Ｂ中
に与えられる結果はポリマーが紡糸口金の下で集まるも
のでない紡糸口金構造は本発明の実施において効果的に
使うことができることを示す。

第９Ｂ表中のフリンジ値を第９Ａ表中のものと比較する
とこの場合にはΔＲＶが増加するとクリンプ値の増加を
もたらすことを示す。

実施例１０ この実施例は高粘度および／または低粘度ポリアミドが
ナイロン６６以外のポリアミドである本発明に従った糸
の製造を例解する。

−組の実験では下記の条件を用いてナイロン６１０とナ
イロン６６とから糸をつくる：紡糸口金細管（Ｈｉ／Ｌ
ｏ）襲　０．２５１０．２５溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ　）　
５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６１０／６６ナイロン
のＲＶ　（Ｈｌ　／ＬＯ）　第１０表中に与えられるＲ
Ｖの差　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ）　２８５８ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ　）　１．６ 直列弛緩、熱／冷　冷 試験結果は第１０Ａ表中に与えられる。

第１０Ａ表 １０ＡＡ　６３／４８　１５　１７．４　６４　７．２
１０ＡＢ　５６／４８　８　９．８　５０　６．３第１
０Ａ表の結果はナイロン６１０をナイロン６６と組合わ
せて使用し受容できるクリンプ値が得られることを示す
（番号１０Ｍ）。この結果はΔ以の重要性も示す。実験
１０ＡＢにおいては著しい高荷重値を得るにはΔＲＶが
充分な大きさでないことに注意。

別の組の実験においてはナイロン６６とナイロン６とか
ら下記の条件を使って糸をつくる：紡糸口金細管（ａｉ
／Ｌｏ　）ｓｓ　Ｏ，５ｌ１０−５１溶融比（Ｈｉ／Ｌ
ｏ）　第１０Ｂ表中に与えられるナイロンの型（Ｈｉ／
Ｌｏ）　６６／６ナイロンのＲＶ　（Ｈｔ　／ＬＯ）　
第１０Ｂ表中に与えられるＲＶＯ差　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ　）　同上 延伸ロール速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（Ｘ）　第・１０Ｂ表中に与えられる直列弛緩
、熱／冷　冷 試験結果は第１０Ｂ表中に与えられる。

第１０Ｂ表 １０ＢＡ　６７／３８２９４０／６０３０４８　１．５
　１３．９　６８１０ＢＢ　６７１５８２９５０１５０
３０４８　１．５１２．９　６３１０ＢＣ７Ｂ／３６４
２５０１５０２８５８　１．６　１６．６　６６もう一
つの組の実験において下記の条件を使用してナイロン６
から糸をつくる： 紡糸口金細管（Ｈｉ／Ｌｏ　）ｍ　Ｏ，５１１０，５１
溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ）　第１０Ｃ表中に与えられるナイ
ロンの型（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　６／６ナイＣ１７ノＲ
Ｖ（Ｈｉ／Ｌｏ　）　５７／３８ＲＶの差　１９ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ　）　３０４８延伸ロ一ル速度
（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ　）　１．５ 直列弛緩、熱／冷　冷 試験結果は第１０Ｃ表中に与えられる。

第１０Ｃ表 １０ＣＡ　５０１５０　１４．６　６２１００Ｂ　４０
／６０　１６．９　６４さらに別の組の実験においてナ
イロン６６とナイロン６６−６１２（５０：５０）コポ
リマーから次の条件を使って糸をつくる： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　ｗｓ　０．５　ｊ
　／　０−５１溶融比（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　第１０Ｄ
表に与えられるナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ）　６６／６
６６１２（５０：５０）ナイａｙのＲＶ　（Ｈｉ／Ｌｏ
　）　７８／６６ＲＶの差　４２ 供給ロ一ル速度（ｍｐｍ）　２８５８ 延伸ロ一ル速度（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（Ｘ）１・６ 直列弛緩、熱・／冷　冷 試験結果は第１０Ｄ表中に与えられる。

第１０Ｄ表 １０ＤＡ　５０１５０　１２．８　５９　１０．６１０
ＤＢ　４０／６０　１５．５　６２　１０．３いま一つ
の組の実験において１０Ｄ組で用いたのと同一条件下で
糸をつくるが、この場合はコポリマーは高ＲＶ　ｇリマ
ーでありそしてホモポリマーは低ＲＶポリマーである点
が異なる。次の条件を使う： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／Ｌｏ　）諸　０．２５１０．２
５溶融比（Ｈｉ／Ｌｏ）　５０１５０ ナイロンの型（Ｈｉ　／　ＬＯ）　６６−６１０（５０
：５０）／６６ナイロンのＲＶ　（ｎｉ　／　Ｌｏ　）
　第１０Ｅ表に与えられるＲＶＯ差　同上 供給ロール速度（ｍｐｍ　）　２８５８延伸ロ一ル速度
（ｍｐｍ）　４５７２ 直列延伸（ｘ　）　１．６ 直列弛緩、熱／冷　冷 試験結果は第１０Ｅ表中に与えられる。

第１０Ｅ表 １０ＥＡ　７２／４６２６　１１．７　５４　２０．４
　０．５７１０ｇＢ８２／４９３３１３．５　５５　１
８．２　０．７４第１０Ｅ表中に示される結果は高ＲＶ
成分としてコポリマーを使う場合にはＢＷＳ値に対し逆
の効果を示す。

さらに別の組の実験において１０Ｅ組と同一条件を用い
て糸をつくるが、但しこの場合は次のポリアミドを使用
する： ナイロンの型（Ｈｉ／Ｌｏ　）　６−６６（１５：８５
）／６６ナイロンのＲＶ（Ｈｉ／Ｌｏ）　第１０Ｆ表中
に与えられる試験結果は第１０Ｆ表中に与えられる。

第ｉ０Ｆ表 １０ＦＡ　９３／４８４５　１８．９　６４　７．７１
０ＦＢ　６Ｂ／４８２０　１２．５　５０　８．１実施
例１１ この実施例では種々の紡糸したままの複合糸を実施例１
に記載した装置および第１１Ａ表中に与えられる条件で
低紡糸速度でつくる。紡糸したままの糸は環境条件下で
遅らせそして引き続き延伸ロール間で第１１Ｂ表中に与
えられる条件下で別個の操作で延伸する。試験結果は第
１１Ｂ表中に与えられる。

第１１Ａ表 Ｂ　６６／６６’　７９１５５　２４　６４０　６４０
　なし＊＊ ｃ　６６／６６−６　４５１５６　９　４７４　４７４
　なし＊５０：５０　１５：８５ ＊＊ 第１１Ｂ表 Ａ　４　１１２　０．８　１５．３ Ａ　４　５５　６．６　３０．．５ Ａ　４　環境＊６．４　３０．９ Ｂ　４　１１２　０．８　１１．１ Ｂ　４　５５　０．８　１２．２ Ｂ　４　環境＊０．８　１２．２ Ｃ２，５環境　０．８　１３．Ｏ Ｃ４，０環境　０．９　１２．９ ＊冷ビンの上 第１１Ｂ表中の結果は糸が低速度で紡糸されそして引き
続く操作で延伸される場合には糸は充分な高荷重フリン
ジが得られないことを示す。

実施例１２ この実施例はフィラメントの延伸が直列延伸対別操作に
おける後延伸の場合の水性仕上剤（Ａｑ　）対無水仕上
剤（Ａｎｈ７　）の使用が高荷重フリンジに及ぼす効果
を立証する。

一連の糸は実施例１のようにして下記の条件を使用して
つくる： 紡糸口金細管（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）賂　０．２５１０．
２５溶融比（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　５０１５０ナイロンの
型（Ｈｉ　／Ｌｏ　）　６６／　６６ナイロンのＲＶ　
（Ｈｉ　／　Ｌｏ　）　第１２表中に与えられるＲＶの
差　同上 供給ロール速度（ｍｐ−）　同上 延伸ロール速度（ｍｐｍ）　同上 直列延伸（Ｘ）　同上 直列弛緩、熱／冷　冷 試験結果は第１２表中に与えられる。

第１２表 １２Ａ　Ａｎｈｙ　６９／４９２８５８４５７２１．６
　−　１７．２　６４１２Ｂ　Ａｑ　６９／４９２８５
８４５７２　Ｌ６　１９．２　６６１２ｃ　Ａｎｈｙ　
６９／４９２８５８２８５８１−０１−６＊９．４５０
１２Ｄ　Ａｑ　６９／４９２８５８２８５８１．０１．
計　３．３２７１２ＥＡｎｈｙ　７７／４７２８５８４
５７２１．６−１６．７　６６１２Ｆ　Ａｑ　７７／４
７２８５８４５７２１．６　−　１６．２　６７１２Ｇ
　Ａｎｈｙ　７７／４７２８５８２８５８１−０１．６
＊＊１１．６６０１２ＨＡｑ　７７／４７２８５８２８
５８１．ＯＬ６林　２．５３０１２Ｉ　Ａｎｈｙ　７７
／４７２８５８２８５８１．０１−６＊＊＊９．０４５
１２Ｊ　Ａｑ　７７／４７２８５８２８５８１．０１−
６＊＊＊２．５　２１８紡糸したままの糸は集めて３　
１／、時間後の後延伸まで小プラスチック袋中に封じて
おく。

林＊と同様であるが、紡糸したままの糸の後延伸は６一
一時間の代りに１時間である。

＊０＊＊　と同様であるが集めた後２４時間で後延伸を
行なう。

後延伸は２対の回転ロール間で行ない、第一の対は周速
２８５８　ｍｐｍで回転しそして第二対は４５７２　ｍ
ｐｍの周速で回転する。

第１２表中の結果は延伸前に糸を遅らせると著しく高荷
重フリンジが失なわれることを示す。

１２ＡおよびＢ対１２ＣおよびＤと１２ＥおよびＦ対１
２ＧからＪまでの時間を比較せよ。また結果は湿分は遅
くした糸（１２０対１２Ｄの比較）に対しクリンプ力に
逆の効果を及はしそして時間と共に悪化させる（１２Ｄ
対１２Ｈ対１２Ｊを比較）。

以北の実施例において加工条件を選びそして関連させる
ことおよび溶融粘度、溶融粘度差、ポリマーの型につい
てポリマーを選ぶことの高荷重フリンジ値に対する重要
性を立証する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の紡糸−延伸方法の実施に有用な装置の
略図による描写であり；そして第２図は本発明の紡糸−
延伸方法によってつくられる複合フィラメントの横断面
の、描写である。 図面の浄書（内容に変更なし） オ／図 手続補正書（睦） 昭和５９年　ど月　２日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第７１６９１　号 ２、発明の名称 トルクのないフィラメント ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和　年　月　口 手続補正書（方式） 昭和ぷう２年１月２日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和ご７年特許願第　２／Δ／／号 ２、発明の名称 ト］Ｖ’）’）’、ｒい１イうメ゛／ト３、補正をする
者 事件との関係　特ｎ出願人 住　所 ４、代理人 昭和す２年２月ｄ７　日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 図　面 ８、補正の内容　別紙のとおり 図面の浄９　（内容に笈更なし）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　フィラメントの長さに沿って偏心的形状に配置
   されそして縦方向の寸法変化特性が相互に異なる第一縦
   方向ポリアミド　セグメントおよび第二縦方向ポリアミ
   ド　セグメントを含み、そのフィラメントが少なくとも
   １２チの高荷重クリンプ試験値およびそのクリンプ試験
   値を沸騰水収縮試験値で割って得られる商が少なくとも
   １であるような沸騰水収縮試験値を有することを特徴と
   する実質的にトルクのないフィラメント。 （２）　そのフィラメントがフィラメントの長さに沿っ
   て並行して配置される二つのセグメントから成る特許請
   求の範囲第（１）項に記載のフィラメント。 （３）　セグメントの体積比が６：１から１：６までの
   範囲である特許請求の範囲第（２）項に記載のフィラメ
   ント。 （４）前記の商が少なくとも２である特許請求の範囲第
   （２）項に記載のフィラメント。 ｊ５）　前記のクリンプ試験値が少なくとも１５チであ
   る特許請求の範囲第（４２項に記載のフィラメント。 （６）前記の商が少なくとも３である特許請求の範囲第
   （２）項に記載のフィラメント。 （７）前記のクリンプ試験値が少なくとも１８チである
   特許請求の範囲第（６）項に記載のフィラメント。 （８）　前記のクリンプ試験値が少なくとも２０％であ
   る特許請求の範囲第（６）項に記載のフィラメント。 （９）前記のセグメントの一つがホモポリアミドから本
   質的に成りそしてもう一方のセグメントがコポリマーか
   ら本質的に成る特許請求の範囲第（２）項に記載のフィ
   ラメント。 （１０１前記のホモポリアミドがナイロン６６である特
   許請求の範囲第（９）項に記載のツイツタ、ント。 αυ　前記のホモポリアミドがナイロン６である特許請
   求の範囲第（９）項に記載のフィラメント。 α２　各セグメントがホモポリアミドから本質的に成る
   特許請求の範囲第（２）項に記載のフィラメント。 ａ３　一つのセグメントがナイロン６６から本質的に成
   りそしてもう一方のセグメントがナイロン６から本質的
   に成る特許請求の範囲第（１り項に記載のフィラメント
   。 ａ４　各セグメントがナイロン６から本質的に成る特許
   請求の範囲第ａり項に記載のフィラメント。 （１５１各セグメントがナイロン６６から本質的に成る
   特許請求の範囲第α３項に記載のフィラメント。 （国　前記の商が少なくとも６である特許請求の範囲第
   （１５１項に記載のフィラメント。 ａη　前記のクリンプ試験値が少なくとも１８％である
   特許請求の範囲第０６）項に記載のフィラメント。 θ梯　新鮮なフィラメントを１．０よりも大きい延伸比
   で延伸し、そのフィラメントは少なくとも毎分１８２９
   ｍの紡糸速度で溶融紡糸されるものでありそしてフィラ
   メントの長さに沿って偏心的形状に配置されそして縦方
   向の寸法変化特性が相互に異なる第一縦方向ポリマー状
   セグメントおよび第二縦方向ポリマー状セグメントを含
   み、前記の変化特性の差異および前記の延伸比を少なく
   とも１２％の低荷重クリンプ試験値を有するフィラメン
   トを与えるように選ぶことを特徴とする方法。 α優　前記の寸法変化特性の差異および前記の延伸比を
   少なくとも２０％の低荷重クリンプ試験値を有するフィ
   ラメントを与えるように選ぶ特許請求の範囲第賭項に記
   載の方法。 （イ）前記の延伸を溶融紡糸に続いて直ちに直列でそし
   て前記のフィラメントを集める前に成し遂げる特許請求
   の範囲第（１１項に記載の方法。 （２Ｄ　複合フィラメントを製造するための紡糸−延伸
   法において、その方法が異なる末端速度距離を有する二
   つの溶融した繊維−形成ポリマーをポリマーがその長さ
   に沿って偏心的形状で配置されるように同時押出しして
   溶融流れを形成し、その溶融流れを急冷帯域中で冷却し
   そして固化してフィラメントをつくり、フィラメントを
   急冷帯域か・ら少なくとも毎分１８２９ｍの速度で引き
   出すことによって前記の溶融流れを繊細化しそして加速
   しそして次にそのフィラメントをそれを集める前に１．
   ０よりも大きい延伸比で直列で延伸し、加工条件および
   ポリマーは少なくとも１２％の低荷重クリンプ試験値を
   有するフィラメントを与えるように選ぶことを含む紡糸
   −延伸法。 （２つ　前記の加工条件およびポリマーを少なくとも２
   ０チの低荷重クリンプ試験値を有するフィラメントを与
   えるように選ぶ特許請求の範囲第００項に記載の方法。 （ハ）溶融流れが固化した後１秒以内にフィラメントを
   延伸する特許請求の範囲第ｏ３項に記載の方法。 （２４前記の速度が少なくとも毎分２２８８ｍである特
   許請求の範囲第（ハ）項に記載の方法。 （２最　ポリマーの少なくとも一つがポリアミドである
   特許請求の範囲第（ハ）項に記載の方法。 （２６１ポリマーの少なくとも一つがナイロン６６であ
   る特許請求の範囲第（ハ）項に記載の方法。 （５）前記のポリマーが押出しの後年められる特許請求
   の範囲第（２）項に記載の方法。 弼　前記のフィラメントが並んだ形状で配置される前記
   のセグメントから成る特許請求の範囲第（ハ）項に記載
   の方法。 （ハ）前記のポリマーの体積比が１：６から３：１まで
   である特許請求の範囲第（２Ｆｊ項に記載の方法。 （至）複合フィラメントを製造するための紡糸−延伸法
   において、その方法が異なる末端速度距離を有する二つ
   の溶融した繊維−形成ポリアミドをポリアミドがその長
   さに沿って偏心的形状で配置されるように同時押出しし
   て溶融流れを形成し、その溶融流れを急冷帯域中で冷却
   しそして固化してフィラメントをつくり、フィラメント
   を急冷帯域から少なくとも毎分１８２９ｍの速度で引き
   出すに１．０よりも大きい延伸比で直列で延伸し、加工
   条件およびポリアミドは少なくとも１２チの高荷重クリ
   ンプ試験値およびそのクリンプ試験値を沸騰水収縮試験
   値で割って得られる商が少なくとも１であるような沸騰
   水収縮値を有するフィラメントを与えるように選ぶこと
   を含む紡糸−延伸法。 ０υ　前記のポリアミドがフィラメントの長さに沿って
   並んだ形状で配置される特許請求の範囲第（至）項に記
   載の方法。 ｃ３つ　前記の速度が少なくとも毎分２２８６ｍである
   特許請求の範囲第□□□項に記載の方法。 Ｃ３”ｌＪ　前記の速度が少なくとも毎分２７４３ｍで
   ある特許請求の範囲第（至）項に記載の方法。 Ｃ３４）　前記の溶融流れが固化した後４秒以内にフィ
   ラメントを延伸する特許請求の範囲第（至）項に記載の
   方法。 ０最　前記の溶融流れが固化した後１秒以内にフィラメ
   ントを延伸する特許請求の範囲第（至）項に記載の方法
   。 （至）　紡糸条件およびポリアミドを少なくとも１５チ
   の前記のクリンプ試験値および少なくとも２．０の前記
   の商を有するフィラメントを与えるように選ぶ特許請求
   の範囲第（３υ項に記載の方法。 Ｇη　紡糸条件・およびポリアミドを少なくとも２０チ
   の前記のクリンプ試験値および少なくとも３．０の前記
   の商を有するフィラメントを与えるように選ぶ特許請求
   の範囲第０１）項に記載の方法。 （効　前記のポリアミドを３：１から１：６までの範囲
   の体積比で押し出す特許請求の範囲第Ｃ３９項に・（３
   優　各ポリアミドがホモポリアミドである特許請求の範
   囲第Ｃ３９項に記載の方法。 （４Ｇ　一つのホモポリアミドがナイロン６６でありそ
   していま一つがナイロン６である特許請求の範囲第（３
   １項に記載の方法。 Ｃυ　一つのホモポリアミＶがナイロン６でありもう一
   つのホモポリアミドが違った相対粘度のナイロン６であ
   る特許請求の範囲第＋３（至）項に記載の方法。 （４３一つのホモポリアミドがナイロン６６でありもう
   一つのホモポリアミドが違った相対粘度のナイロン６６
   である特許請求の範囲第０９項に記載の方法。 （４３前記のポリアミド類を１：１から１＝３までの体
   積比の高相対粘度ポリアミド対低相対粘度ナイロン６６
   で押出す特許請求の範囲第（４４項に記載の方法。 （４４前記のナイロン類の相対粘度間の差が少なくとも
   １５である特許請求の範囲第（４２項に記載の方法。 （４９前記のナイロン類の相対粘度間の差が少なくとも
   ６０である特許請求の範囲第（４４項に記載の方法。 （ＩＱ　一つのナイロン６６が少なくとも５０の相対粘
   度を有しもう一つのナイロン６６が５０よりも少ない相
   対粘度を有する特許請求の範囲第（４ｚ項に記載の方法
   。 （４？）　一つのナイロン６６が少なくとも６５の相対
   粘度を有しもう一つのナイロン６６が６５よりも少ない
   相対粘度を有する特許請求の範囲第（４邊項に記載の方
   法。 ０樟　糸の形における特許請求の範囲第（１１項に記載
   のフィラメント。 （４！ｌ）　糸の形における特許請求の範囲第（１５１
   項に記載のフィラメント。