JP2001161050A - 液冷型車両用回転電機 - Google Patents

液冷型車両用回転電機

Info

Publication number
JP2001161050A
JP2001161050A JP34055899A JP34055899A JP2001161050A JP 2001161050 A JP2001161050 A JP 2001161050A JP 34055899 A JP34055899 A JP 34055899A JP 34055899 A JP34055899 A JP 34055899A JP 2001161050 A JP2001161050 A JP 2001161050A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
liquid
slot
conductor
stator
vehicle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP34055899A
Other languages
English (en)
Inventor
Atsushi Umeda
梅田　　敦司
Tsutomu Shiga
志賀　　孜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Original Assignee
Denso Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp filed Critical Denso Corp
Priority to JP34055899A priority Critical patent/JP2001161050A/ja
Priority to EP00126002A priority patent/EP1107433B1/en
Priority to DE60028703T priority patent/DE60028703T2/de
Priority to US09/725,081 priority patent/US6700236B2/en
Publication of JP2001161050A publication Critical patent/JP2001161050A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K19/00—Synchronous motors or generators
    • H02K19/16—Synchronous generators
    • H02K19/22—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates alternately with poles of opposite polarity, e.g. heteropolar generators
    • H02K19/24—Synchronous generators having windings each turn of which co-operates alternately with poles of opposite polarity, e.g. heteropolar generators with variable-reluctance soft-iron rotors without winding
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
    • H02K3/12—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors arranged in slots
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
    • H02K5/20—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
    • H02K7/1807—Rotary generators
    • H02K7/1815—Rotary generators structurally associated with reciprocating piston engines
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/22—Arrangements for cooling or ventilating by solid heat conducting material embedded in, or arranged in contact with, the stator or rotor, e.g. heat bridges
    • H02K9/227—Heat sinks
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/14—Structural association with mechanical loads, e.g. with hand-held machine tools or fans

Abstract

(57)【要約】 【課題】従来の液冷型車両用回転電機に比較して格段に
優れた固定子巻線冷却性を実現し、その結果として単位
電流当たりの体格を大幅縮小可能な液冷型車両用回転電
機を提供すること。 【解決手段】内周面に固定子鉄心３２が密着、固定され
る金属製のフレーム４内に冷却液が流されていわゆるフ
レーム液冷型回転電機であって、固定子巻線３３を、上
述したＵ字導体順次接続型固定子巻線で構成する。これ
により、従来の液冷型車両用回転電機に比較して格段に
優れた固定子巻線冷却性を実現し、その結果として単位
電流当たりの体格を大幅に小型化することができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は車両に搭載された内
燃機関により駆動される液冷型車両用回転電機に関し、
例えば乗用車、トラック等に搭載される液冷型車両用回
転電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、車両用交流発電機の電動動作によ
り、アイドルストップシステムやエンジン加速アシスト
などを行うことが要望されている。
【０００３】ＵＳＰ４９５５９４４号公報は、固定子鉄
心が当接、固定されるフレ−ムを冷却液で冷却するフレ
ーム液冷型回転電機を提案している。
【０００４】特開平１１ー１４６６０６号公報は、固定
子鉄心への伝熱冷却性に劣る点から最も高温となる固定
子巻線のコイルエンドを樹脂等の絶縁物で囲包し、この
絶縁物を冷却液で冷却するコイルエンド液冷型車両用回
転電機を提案している、本出願人に出願になる特公第２
９２７２８８号は、多数のＵ字状の導体セグメントを固
定子鉄心の各一対のスロットに貫挿し、スロットから飛
び出た各導体セグメントの一対の先端部を順次接続して
固定子巻線（以下、Ｕ字導体順次接続型固定子巻線とも
いう）を形成した車両用交流発電機（以下、Ｕ字導体順
次接続型車両用交流発電機ともいう）を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】現在、エンジンルーム
の小型化、電気負荷容量の増大、エンジンアイドル回転
数の低下から車両用交流発電機の小型化と大電流化が必
要となっているが、これらは固定子巻線の最大電流及び
電流密度の増大とそれによる固定子巻線の温度上昇がそ
の許容限界を超えてしまうという問題を生じている。逆
に言えば、固定子巻線冷却能力限界により、回転電機の
体格が決定されてしまうと言える。
【０００６】特に、車両用交流発電機の電動動作により
アイドルストップシステムやエンジン加速アシストなど
を行う発電電動機の場合、大トルクを必要とするため発
電時よりも格段に大きい大電流を固定子巻線に流す必要
があり、その結果、この発電電動機における上記固定子
巻線温度上昇問題は、専用発電機におけるそれに比較し
て格段に深刻となっている。
【０００７】従来の開放空冷型の車両用回転電機よりも
固定子巻線の冷却性を向上を図るべく、上述したフレー
ム液冷型回転電機を採用することは可能であるが、本発
明者らの実験によれば、同一条件において上述のフレー
ム液冷型回転電機の固定子巻線温度は従来のロータ固定
ファンによる開放空冷型車両用回転電機のそれに対して
それほど低くはならず、その結果、液冷システム採用に
よる構成複雑化という不利益増加の割に得られる固定子
巻線冷却効果が大きくなく、このことが液冷型車両用交
流発電機の実用化の大きなネックとなっていた。
【０００８】また、コイルエンドを樹脂でモールドして
その外部を液冷する上述のコイルエンド液冷型車両用交
流発電機は、コイルエンド表面部分は別として、多重に
重なったコイルエンド内部のギャップに樹脂を十分に浸
透させることが容易でないため、コイルエンド内部に位
置する導体の冷却が不十分となるという問題、及び、樹
脂とコイルエンドとの熱膨張率差に起因して樹脂にクラ
ックが生じ、コイルエンド内部に冷却液（通常水）が浸
透してアース等が発生するという問題が実用上のネック
となっていることがわかった。
【０００９】すなわち、従来の液冷型車両用回転電機で
は、固定子巻線の冷却性向上による格段の小型化を実現
することは困難であることがわかった。
【００１０】本発明は上記問題点に鑑みなされたもので
あり、従来の液冷型車両用回転電機に比較して格段に優
れた固定子巻線冷却性を実現し、その結果として単位電
流当たりの体格を大幅縮小可能な液冷型車両用回転電機
を提供することをその目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１の液冷型車両用
回転電機は、内周面に固定子鉄心が密着、固定される金
属製のフレーム内に冷却液が流されていわゆるフレーム
液冷型回転電機であって、固定子巻線を、上述したＵ字
導体順次接続型固定子巻線で構成したので、従来の液冷
型車両用回転電機に比較して格段に優れた固定子巻線冷
却性を実現し、その結果として単位電流当たりの体格を
大幅に小型化することができる。
【００１２】以下、更に詳しく説明する。
【００１３】従来のフレーム液冷型回転電機において最
も発熱量が大きく、最も高温となる固定子巻線と最も低
温の冷却液との間の放熱経路は、固定子巻線（その表面
を被覆する絶縁樹脂膜を含む）、固定子巻線とスロット
内表面との間に隔設される電気絶縁性のインシュレー
タ、固定子鉄心、フレ−ム、冷却液の順となる。
【００１４】本発明者らの解析によれば、これらのう
ち、格段に伝熱抵抗が大きいのは、固定子巻線のスロッ
ト内の部分（以下、スロット導体部ともいう）とインシ
ュレータとの間の伝熱抵抗であった。
【００１５】すなわち、従来の液冷型車両用回転電機の
固定子巻線は丸線形状のコイル導体を巻線機で１ターン
づつ巻装して構成するため、いわゆる一定値以上のスロ
ット占積率を得ることが難しく、スロット内に不可避的
に大きな空きスペースが生じてしまう。
【００１６】更に、コイル導体の上記巻装作業により、
固定子巻線のコイルエンドではコイル導体が多重に重な
るため径方向に大きく膨らむが、固定子鉄心の両側のコ
イルエンド収容空間の限られた容積によりコイルエンド
中のコイル導体本数が制約され、この制約によっても上
記スロット占積率が制限され、スロット内に大きな空き
スペースが不可避的に生じてしまう。
【００１７】したがって、インシュレータに直接接触す
るスロット導体部表面を除いて、ほとんどのスロット導
体部は高い伝熱抵抗をもつスロットの空きスペースによ
り被われているとみなすことができ、その結果、フレー
ム液冷構造を採用するにもかかわらず、固定子巻線の温
度はインシュレータ表面や固定子鉄心の温度に比較して
格段に高くなってしまう。
【００１８】つまり、フレーム液冷構造を採用する場
合、固定子巻線のスロット導体部とインシュレータとの
間の伝熱抵抗の低減が極めて重要となり、この低減を実
現しない限り、冷却液はフレーム及び固定子鉄心を冷や
すには有効ではあるが、最も冷却必要性が高い固定子巻
線の冷却にそれほど効果が生じないわけである。
【００１９】本発明は、上記認識に基づいてなされたも
のであり、フレーム液冷型車両用回転電機にＵ字導体順
次接続型固定子巻線を採用することにより上記問題が解
決できることに着目した点に特徴がある。
【００２０】すなわち、上記Ｕ字導体順次接続型固定子
巻線は、多数のＵ字導体を個別に一端側からスロットへ
挿通するので、従来より格段に断面積が大きく、かつ、
スロット断面形状に合わせて空きスペースが生じにくい
断面形状（通常は平角線）のＵ字導体を採用することが
でき、その結果、スロット占積率を向上し、スロット内
の空きスペースを従来より格段に削減することができ
る。
【００２１】更に、断面積を大きくできる分、１スロッ
ト内のスロット導体部の本数を減らすことができ、各ス
ロット導体部をインシュレータに直接接触させて各スロ
ット導体部の放熱抵抗を低減することが容易となり、そ
の上、各スロット導体部の放熱抵抗のばらつきを減らす
ことができる。
【００２２】その結果、固定子巻線のスロット導体部は
わずかな空きスペースを挟んで隣接するスロット導体部
を通じて、あるいは直接に、スロット内周面に密着する
インシュレータに接触することができ、スロット導体部
とインシュレータ間の伝熱抵抗を格段に低減して、スロ
ット導体部の熱を良好に冷却液に放散することができ
る。
【００２３】なお、本構成においてインシュレータは必
須構成要素ではなく、スロット表面に対する固定子巻線
のスロット導体部の電気絶縁性さえ確保できれば省略可
能であり、一層の伝熱抵抗低減が実現する。
【００２４】また、上述したＵ字導体順次接続型固定子
巻線は、上記大きなスロット占積率により同一体格の回
転電機に巻装した従来の巻線型固定子巻線に比較して格
段に大きな導体断面積をもつので、固定子巻線抵抗の低
減により一層の固定子巻線温度低下を図ったり、更なる
大電流化を図ったりすることができる。
【００２５】また、上記Ｕ字導体順次接続型固定子巻線
のコイルエンドは上記公報からわかるように、そのコイ
ルエンドの必要収容スペースが小さいので、回転電機の
コイルエンド収容スペースの限界から、スロット占積率
が制約されることはなく、この点からも従来の巻線型固
定子巻線をもつ液冷型車両用回転電機とは異なり、スロ
ットの空きスペースの削減による固定子巻線の温度低下
効果が損なわれることがない。
【００２６】ちなみに、従来の巻線型固定子巻線のスロ
ット占積率は通常、５０％以下である。これは、巻線作
業上、スロット導体部の断面積を大型化することができ
ず、１スロット内に多数ターンのスロット導体部を収容
する必要があり、必然的に、空きスペースが大きくな
り、かつ、インシュレータから離れたスロット導体部が
多数生じて放熱抵抗が悪化してしまう。なお、巻線型固
定子巻線の巻線作業では、各ターンのスロット導体部は
スロットの内周側の開口からスロット内へ一々挿入され
るため、大断面積のスロット導体部を用いることは困難
である。
【００２７】更に、本構成によれば同一体格の回転電機
でスロット断面積が同じとした場合、巻線型固定子巻線
に比較して上述のようにスロット導体部の断面積を格段
に増大することができるため、固定子巻線自身の熱容量
を大きくすることができるため、瞬時的な大電流通電時
における固定子巻線の温度上昇を抑止することができ
る。
【００２８】請求項２の構成によれば請求項１記載の液
冷型車両用回転電機において更に、５５％以上のスロッ
ト占積率を有し、導体セグメントは平角線からなる。
【００２９】このようにすれば、従来よりも格段に固定
子巻線温度を低減できる小型高出力の液冷型車両用回転
電機を実現することができる。すなわち、スロット断面
は略長方形形状を有しているので、平角線を用いれば、
スロット導体部のほとんどすべての表面は隣接する他の
スロット導体部を通じてあるいは直接にスロット内壁又
はそれを電気絶縁するためのインシュレータを介して固
定子鉄心に略密着することになり、請求項１の効果を更
に向上させることができる。
【００３０】また導線の断面係数が増加するため、各導
体セグメントの剛性が強化され、コイルエンド形状のば
らつきが小さくなることからフレ−ム内周面とコイルエ
ンド外周面の距離のばらつきが小さくなるため、ばらつ
きを考慮する必要が無く、フレ−ム内周面を最小化、即
ち発電機が小型化することができる。
【００３１】請求項３記載の構成によれば請求項１記載
の液冷型車両用回転電機において更に、この回転電機を
密閉構造とするので、固定子巻線の温度上昇の低下及び
小型高出力化の実現に加えて、耐環境性を格段に向上す
ることができる。
【００３２】請求項４記載の構成によれば請求項１記載
の液冷型車両用回転電機において更に、スロット内のす
べての導体セグメントは、スロット内表面にインシュレ
ータを挟んで密着する。このようにすれば、すべてのス
ロット導体部（導体セグメントのスロット収容部分）
は、インシュレータを介して固定子鉄心に直接伝熱放熱
することができ、一部のスロット導体部の温度が局部的
に上昇して、一部の固定子巻線の温度がその絶縁皮膜の
耐熱温度を超えることがない。
【００３３】請求項５記載の構成によれば請求項１記載
の液冷型車両用回転電機において更に、固定子のスロッ
ト数は、回転子の磁極数の相数倍よりも多くされる。
【００３４】このようにすれば、コイルエンドが重なら
ない構成のため、分布巻き、並列巻等、相数よりも多く
のスロットを有する巻線としても占積率は低下しない。
また導体セグメントは周方向に重ならない構成のため、
スロット内壁との接触を確保できる。従って、占積率、
スロット導体とスロットの接触を低下させるとなくスロ
ット数を増加させることによりスロット内壁の表面積を
増加させることができるため、熱伝達量を増加させるこ
とができ、固定子巻線の温度上昇を一層抑止することが
できる。
【００３５】請求項６記載の構成によれば請求項１記載
の液冷型車両用回転電機において更に、互いに離間して
配列されたコイルエンドの各導体セグメントは絶縁材に
て充填かつ囲包され、かつ、この絶縁材を介してフレ−
ムに密接する。
【００３６】このようにすれば、樹脂等の伝熱性の絶縁
物をコイルエンドの導体セグメント間の隙間に良好に浸
透させることができ、コイルエンド各部の熱を樹脂を通
じてフレームに良好に伝熱することができる。
【００３７】また、この絶縁材は冷却水に直接接触しな
いので、樹脂のクラック等が生じてもコイルエンドにお
けるアースやショートなどの不具合が生じない。
【００３８】請求項７の構成によれば請求項１記載の液
冷型車両用回転電機において更に、最大発電電流値より
も大きい電流を固定子巻線に通電してエンジン始動を行
う発電電動機に適用される。
【００３９】このようにすれば、体格増大及び固定子巻
線の温度上昇を許容温度以下に抑止しつつ大きな電動ト
ルクを発生することができる。
【００４０】なお、車両用途における車両用発電電動機
は、エンジン始動や加速時のバッテリ電力によるトルク
アシストのために電動動作されるが、この時の最大電動
電流値は最大発電電流の数倍に達する場合がある。ただ
し、このような電動動作は比較的短期間である。したが
って、エンジン始動やトルクアシストを行う車両用発電
電動機は短時間大電流通電時の固定子巻線の温度上昇抑
止が重要となる。
【００４１】本構成の液冷型車両用回転電機は、上述し
たように従来より格段ににスロット占積率が高いＵ字導
体順次接続型固定子巻線を採用しているので、スロット
導体部の放熱抵抗が小さい上に、スロット内のスロット
導体部の質量が従来より格段に大きいので、スロット導
体部自体の熱容量が大きく、従来より格段に大きい瞬時
的大電流通電に耐えることができ、エンジン始動や大ト
ルクアシストといった場合に必要な短時間の大トルク発
生を回転電機体格の増大なしに実現することができる。
【００４２】
【発明の実施の形態】本発明の液冷型車両用回転電機の
好適な態様を以下の実施例により更に詳細に説明する。
【００４３】
【実施例１】実施例１の液冷型車両用回転電機を図面を
参照して説明する。 （全体構成）図１は車両用発電電動機として動作する液
冷型車両用回転電機の主要部の軸方向断面図を示し、図
２はその径方向部分断面図を示す。
【００４４】この液冷型車両用回転電機１は、電機子と
して働く固定子２、界磁子として働く回転子３、及び、
固定子２及び回転子３を支持するフレ−ム４を有してい
る。
【００４５】回転子３は、エンジンのクランクシャフト
に連結されるシャフト６に嵌着、固定され、一対のラン
デル型ポールコア７、両ポールコア７を連結する連結リ
ング７１、両ポールコア７に磁束を発生させる界磁コイ
ル３１、固定ヨーク７２を有している。
【００４６】界磁コイル３１は固定ヨーク７２の外周側
に開口する輪状溝に嵌着され、固定ヨーク７２の前端面
はフレ−ム４の端面に密着、固定されている。界磁コイ
ル３１の電流が形成する界磁磁界は、主として、固定ヨ
ーク７２からその径内側のポールコア７に入り、ポール
コア７の爪部から後述する固定子２の固定子鉄心３２、
残りのポールコア７を経由して固定ヨーク７２に戻る。
【００４７】フレ−ム４は、内端面に上記固定ヨーク７
２が、内周面に固定子２が固定されるフロントフレーム
４２と、その後端開口を閉鎖するリヤフレーム４３とを
有し、フロントフレーム４２は外部から導入される冷却
水の通路４１を内部に有している。
【００４８】固定子２は、固定子鉄心３２、固定子巻線
を構成する複数の導体セグメント３３、及び固定子鉄心
３２を導体セグメント３３との間を電気絶縁するインシ
ュレータ３４を有し、その外周面はフロントフレーム４
２の内周面に密着して嵌入されている。
【００４９】固定子鉄心３２は、積層電磁鋼板からな
り、その内周部には多数のスロット３５が周方向等ピッ
チで形成されている。各スロット３５内には、断面略長
方形の２本の導体セグメント３３の一方の脚部が径内側
及び径外側に別れて嵌挿されている。
【００５０】各導体セグメント３３は、互いに異なるス
ロット３５に挿通される一対の脚部と、両脚部の各基端
に連なる曲部３３ｃとを有し、曲部３３ｃは固定子鉄心
３２の後端面から後方へ突出し、両脚部の先端部は固定
子鉄心３２の前端面から前方へ突出している。なお、こ
れら両脚部のうち、スロット３５内の部分はスロット導
体部とも呼び、固定子鉄心３２の前端面から突出する上
記両脚部の先端部は、飛出部とも呼ぶものとする。図２
に示すように、各スロット３５には、径内側のスロット
導体部３３ａと、径外側のスロット導体部３３ｂの２本
がそれぞれ収容されている。周方向へ曲げられた各飛出
部の先端部は一対づつ溶接されて接合部３３ｄとなり、
これにより固定子巻線の相巻線が構成される。したがっ
て、上記した曲部３３ｃはリヤ側のコイルエンド３５
を、上記したフロント側の飛出部はフロント側のコイル
エンド３６を構成している。
【００５１】各導体セグメント３３は、相互の間に所定
の隙間を有している。固定子巻線は、Ｘ、Ｙ、Ｚの星型
接続三相巻線からなり、各相巻線の一端はコンバータ５
を通じて図示しないバッテリに接続されている。 （固定子巻線の説明）固定子巻線の詳細を図３〜図９を
参照して更に詳細に説明する。ただし、図３〜図９にお
ける各部材には図１〜図２に示す各部材とは独立に符号
を付す。
【００５２】固定子巻線１４２０は、星型接続三相コイ
ルであって、導体セグメントをなす多数のＵ字状導体１
４３３や後述する所定数のＩ字状導体の先端部同士をス
テータコア（固定子鉄心）１４１０の一端側（飛出部
側）で順次して接合することにより作製されている。
【００５３】各Ｕ字状導体１４３３は、絶縁皮膜で被覆
された平角銅線からなり、スロットＳに径方向二層に挿
入されている。Ｕ字状導体１４３３は、図４に示すよう
に、曲部側コイルエンドをなす一個の曲部１４３３ｃ、
互いに約電気角π離れた一対のスロットに個別に収容さ
れた一対のスロット導体部１４３３ｒ、スロット導体部
１４３３ｒの端から延在して飛出部側コイルエンドをな
す一対の飛出部１４３３ｓをもち、飛出部１４３３ｓの
先端部１４３３ｄは接合部を構成している。
【００５４】曲部１４３３ｃの中央は、最も反ステータ
コア側に位置する頂点１４３３ｐとなっており、曲部１
４３３ｃは頂点１４３３ｐから周方向両側に電気角０．
５πずつ軸方向及び周方向に延設されている。同様に、
飛出部１４３３ｓも周方向に電気角０．５πだけ折れ曲
がっている。
【００５５】更に、Ｕ字状導体１４３３は曲部１４３３
ｃの頂点１４３３ｐで径方向に屈曲されており、これに
より、曲部１４３３ｃの一半と、それに繋がる一方のス
ロット導体部１４３３ｒと、それに繋がる一つの飛出部
１４３３ｓとからなるＵ字状導体１４３３の一半（すな
わち径外側導体１４２１）は、曲部１４３３ｃの他の一
半と、それに繋がる他方のスロット導体部１４３３ｒ
と、それに繋がる一つの飛出部１４３３ｓとからなるＵ
字状導体１４３３の他の一半（すなわち径内側導体１４
２２）に対して、約Ｕ字状導体１４３３の略径方向長だ
け径方向に変位している。
【００５６】各Ｕ字状導体１４３３は、ステータコア１
４１０の一対のスロットＳ内に一方側から貫挿され、ス
ロットＳの他方側に突出したＵ字状導体１４３３の一対
の飛出部１４３３ｓを周方向に折り曲げた後、各飛出部
１４３３ｓの先端部（接合部）１４３３ｄを一対ずつ溶
接することにより波巻きの星型接続の三相ステータコイ
ル（固定子巻線）１４２０としている。なお、更に細か
く説明すると、図５に示すように、スロットＳの径外側
導体１４２１の飛出部１４３３ｓの先端部１４３３ｄ
と、スロットＳの径内側導体１４２２の飛出部１４３３
ｓの先端部１４３３ｄとが、溶接されている。なお、図
４では、飛出部１４３３ｓは実線にてその周方向折り曲
げ前が示され、二点鎖線にて折り曲げ後が示されてい
る。図４により、各Ｕ字状導体１４３３の曲部１４３３
ｃはステータコア１４１０の一方側に配置され、飛出部
１４３３ｓは他方側に配置されていることがわかる。
【００５７】各接合部１４３３ｄの溶接完了後のステー
タコイル１４２０の部分斜視図を図５に示し、その展開
図を図６に示す。１４３４はインシュレータである。た
だし、層間絶縁板１６６０，１６７０の図示は省略す
る。
【００５８】このステータコイル１４２０を３相、６
極、１８スロットとした場合のＵ相コイルの配線展開図
を図７に示す。
【００５９】このＵ相コイルは、実線で図示する波巻コ
イル１４３３Ｘと、破線で図示する波巻きコイル１４３
３Ｙを直列接続してなる。波巻コイル１４３３Ｘと波巻
コイル１４３３Ｙとは位相が電気角πずれて配置されて
いる。波巻きコイル１４３３Ｘの一端部は、Ｉ字状導体
１４３６とされている。
【００６０】Ｉ字状導体１４３６は、図９に示すよう
に、一つの飛出部１４３６ｓ、一つのスロット導体部１
４３６ｒ、一つの半曲部１４３６ｃ、本発明でいう引き
出し導体（出力引き出し線）をなす引き出し導体部１４
３６ｚからなる。Ｉ字状導体１４３６は、一本の直線状
の導体セグメントを波巻きコイル１４３３Ｘの最初のス
ロットＳに挿通し、その飛出部１４３６ｓを曲げて、飛
出部１４３６ｓの先端部１４３６ｄを波巻きコイル１４
３３Ｘの最初のＵ字状導体１４３３の先端部１４３３ｄ
に溶接してなる。半曲部１４３６ｃは通常の曲部１４３
３ｃの半分のピッチだけ周方向に曲げられている。引き
出し導体部１４３６ｚは、曲部１４３３ｃよりも反ステ
ータコア１４１０側にて曲部１４３３ｃに対して所定ギ
ャップを隔てつつ、半曲部１４３６ｃの一端から必要な
角度だけ周方向へ延在し、その後、径外側に延設された
後、更にハウジング１６００の周壁部１６０３に固定さ
れた図示しないコネクタに接続されている。この構成に
より、引き出し導体としての引き出し導体部１４３６ｚ
は曲部側コイルエンド群Ｂの曲部１４３３ｃに軸方向に
近接して設けられる。波巻きコイル１４３３Ｘの他端部
も、Ｉ字状導体１４３７とされている。
【００６１】Ｉ字状導体１４３７は、一つの飛出部１４
３７ｓ、一つのスロット導体部１４３７ｒ、一つの半曲
部１４３７ｃ、連結導体部１４３７ｚからなる。Ｉ字状
導体１４３７は、一本の直線状の導体セグメントを波巻
きコイル１４３３Ｘの最後のスロットＳに挿通し、その
飛出部１４３７ｓを曲げて、飛出部１４３７ｓの先端部
１４３７ｄを波巻きコイル１４３３Ｘの最後のＵ字状導
体１４３３の先端部１４３３ｄに溶接してなる。
【００６２】Ｉ字状導体１４３７の半曲部１４３７ｃは
通常の曲部１４３３ｃの半分のピッチだけ周方向に延在
している。連結導体部１４３７ｚは、半曲部１４３７ｃ
の先端から曲部１４３３ｃの反ステータコア１４１０側
を曲部１４３３ｃとの間で所定ギャップを隔てつつ必要
な角度だけ周方向に延設されており、その先端部１４３
７ｙは波巻きコイル１４３３Ｙの最初のスロットＳに挿
通されるＩ字状導体１４３９の半曲部１４３９ｃの先端
１４３９ｙに接合される。なお、このＩ字状導体１４３
９の構成は連結導体部１４３７ｚを除いてＩ字状導体１
４３７と同じであるので説明を省略する。１４３９ｄは
Ｉ字状導体１４３９の飛出部１４３９ｓの先端部（接合
部）であり、波巻きコイル１４３３Ｙの最初のＵ字状導
体１４３３の飛出部１４３３ｓの先端部１４３３ｄに溶
接されている。波巻きコイル１４３３Ｙの他端部も、Ｉ
字状導体１４３８とされている。
【００６３】Ｉ字状導体１４３８は、一つの飛出部１４
３８ｓ、一つのスロット導体部１４３８ｒ、一つの半曲
部１４３８ｃ、中性点導体部１４３８ｚからなる。この
Ｉ字状導体１４３８は、一本の直線状の導体セグメント
を波巻きコイル１４３３Ｙの最後のスロットＳに挿通
し、その飛出部１４３８ｓを曲げて、飛出部１４３８ｓ
の先端部を波巻きコイル１４３３Ｙの最後のＵ字状導体
１４３３の先端部１４３３ｄに溶接してなる。半曲部１
４３８ｃは通常の曲部１４３３ｃの半分のピッチだけ周
方向に延在している。中性点導体をなすＵ相の中性点導
体部１４３８ｚは、曲部１４３３ｃの反ステータコア１
４１０側にて曲部１４３３ｃに対して所定ギャップを隔
てつつ、半曲部１４３８ｃの一端から必要な角度だけ周
方向に延在している。
【００６４】Ｖ相、Ｗ相のＩ字状導体１４３８の中性点
導体部１４３８ｚもそれぞれ、上記したＵ相のＩ字状導
体１４３８の中性点導体部１４３８ｚと同一構造をも
つ。ただし、各相の中性点導体部１４３８ｚは、軸方向
において重なりつつ周方向に延設された後、それらの先
端部１４３８ｍが溶接されて中性点となる。
【００６５】結局、この実施例では、引き出し導体部１
４３６ｚ、連結導体部１４３７ｚ、中性点導体部１４３
８ｚは、曲部側コイルエンド群Ｂの側に、更に好適には
曲部側コイルエンド１４３３ｃの軸方向外側に近接して
設けられる。 （他の特徴及び効果） （１）フレーム液冷型車両用回転電機における導体セグ
メントのスロット導体部の冷却効果向上について 上記説明したこの実施例の液冷型車両用回転電機によれ
ば、平角線からなる導体セグメント３３により構成した
Ｕ字導体順次接続型固定子巻線を採用しているので、ス
ロット占積率を向上し、かつ、すべてのスロット導体部
をインシュレータを介してあるいはそれに代替可能な絶
縁機能部材を介してスロット内面に密接できるので、各
スロット導体部を均一かつ良好に冷却することができ、
固定子鉄心３２、フロントフレーム４２を通じて冷却水
により良好に冷却することができる。 （２）フレーム液冷型車両用回転電機におけるスロット
数増大による導体セグメント冷却効果向上について スロット数を回転子の界磁極極数（ポールコア爪数）の
３倍以上、たとえば３２極の磁極数に対しては三相発電
機として最低な３倍の９６個のスロット数ではなく１９
２個のスロット数、あるいは２４極の磁極数に対しては
１４４個のスロットを採用している。この多スロット構
造の採用により、導体セグメント３３のスロット導体部
とスロット内壁面とのインシュレータを介しての接触面
積を増加させることができ、導体セグメント３３の放熱
性を更に向上することができる。 （３）フレーム液冷型車両用回転電機を密閉型とした場
合のコイルエンドの冷却効果向上について フレーム液冷型の回転電機であっても密閉型では、固定
子コイルのコイルエンドはスロット導体部を通じてスロ
ット内に熱を伝熱により放散せざるを得ず、その結果、
コイルエンド３５、３６の温度が開放空冷型のものとは
逆にコイルエンドの温度が最も高くなってしまう。
【００６６】しかし、上記説明したＵ字導体順次接続型
固定子コイル構造を採用したフレーム液冷型の回転電機
では、従来の巻線型固定子コイルよりもコイルエンドの
径方向厚さ及び軸方向突出長を格段に低減できるので、
固定子巻線全体に占めるスロット導体部の割合を増大す
ることができ、スロット導体部のように固定子鉄心３２
に伝熱冷却できず、スロット導体部を通じて固定子鉄心
３２に放熱するコイルエンドの体積及びスロット導体部
からの平均のコイルエンド延設長さ（伝熱距離）を減ら
して、このコイルエンドにおける導体セグメント３３の
温度上昇を従来より格段に低減することができる。
【００６７】また、スロット占積率が従来の巻線型固定
子コイルよりも大きい分、導体セグメント３３のコイル
エンドの部分の断面積をスロット導体部の断面積よりも
大きくすることができるので、これにより伝熱抵抗を低
減してコイルエンド３５、３６の熱を従来より格段にス
ロット導体部に伝達することもでき、これによってもコ
イルエンドの温度を低減することができる。
【００６８】なお、密閉型構造におけるこのコイルエン
ド部分の温度上昇問題の更なる改善のために、導体セグ
メントのコイルエンド部分の断面積をスロット導体部の
断面積により大きくして、一層のコイルエンド温度低下
を図ることもできる。
【００６９】更に、固定子コイルの温度上昇を心配する
ことなく、密閉構造を採用することができるので、耐環
境性を従来の開放空冷構造に比して格段に向上すること
ができる。 （４）その他の付随効果について コイルエンド３５、３６の軸方向長低減にともない回転
機の軸長を短縮することができ、回転電機の体格を小型
化することができる。この実施例では、フレ−ム４とコ
イルエンド３５、３６の外周面とのギャップを２ｍｍ以
上とし、コイルエンド３５、３６の交流磁界によるフレ
−ム４の渦電流損を低減している。コイルエンド３５、
３６は径内側に向けて曲げて、上記ギャップを更に拡大
してもよい。また、導体セグメント３３の剛性が大きい
ので、導体セグメント３３間の隙間の管理が容易とな
り、コイルエンド３５、３６の形状ばらつきも小さくす
ることができ、導体セグメント３３の絶縁皮膜の省略も
可能となる。 （５）スロット占積率について、 この実施例では、導体セグメントを平角線とすることに
より、７０％以上のスロット占積率を実現した。また、
この平角線形状の導体セグメントを２本、あるいは４
本、径方向に並べてスロットに挿入した。このようにす
れば、スロット内のすべての導体セグメントはスロット
内表面にインシュレータを挟んで密着し、更にその上、
この平角線形状の導体セグメントの少なくとも２〜３面
は熱放散先であるスロット内面にインシュレータを挟ん
で密着することができ、導体セグメント（特にそのスロ
ット導体部）と固定子鉄心との間の伝熱断面積が巻線型
固定子コイルに比較して格段に向上し、従来のフレーム
液冷型の回転電機において固定子コイル温度低減のネッ
クとなっていた、固定子コイルと固定子鉄心との間の伝
熱抵抗を従来より格段に引き下げることができる。
【００７０】すなわち、本構成では、スロット内のすべ
ての導体セグメントは、スロット内表面にインシュレー
タを挟んで密着する。このようにすれば、すべてのスロ
ット導体部（導体セグメントのスロット収容部分）は、
インシュレータを介して固定子鉄心に直接伝熱放熱する
ことができ、一部のスロット導体部の温度が局部的に上
昇して、一部の固定子巻線の温度がその絶縁皮膜の耐熱
温度を超えることがない。 （６）エンジン始動を行う発電電動機への適用 発電に比較して格段に大きい電流が一時的に流れるエン
ジン始動において、本構成では従来の巻線型固定子コイ
ルに比較して全体体格一定で固定子コイルのみの質量増
大を図ることができるので、固定子コイルの大きい熱容
量により固定子コイルの過渡的な温度上昇を低減でき
る。 （７）その他の態様 この液冷型車両用回転電機は、従来のオルタネータ同様
にベルトやチェーンを介してクランクシャフトに連結し
てもよく、あるいは直結、あるいはギヤ機構を通じてク
ランクシャフトに連結できることはもちろんである。
【００７１】また、この液冷型車両用回転電機は、発電
専用機又は電動専用機としてもよく、回転子構造や固定
子巻線方式は適宜選択可能である。
【００７２】
【実施例２】本発明の液冷型車両用回転電機の実施例２
を図１０に示す。
【００７３】この実施例は、図１に示す実施例１の液冷
型車両用回転電機において、フロント側のコイルエンド
３６を良熱伝導性の樹脂３００でモ−ルドし、フロント
フレーム４２の内周面及び内端面に密着させた点をその
特徴としている。
【００７４】すなわち、実施例１に示すコイルエンド３
６を構成する各導体セグメント３３は互いにばらつきが
少ない隙間で互いに分離されているので、この隙間に流
動性の樹脂３００を浸透させてコイルエンド３６を樹脂
モ−ルドすることが容易に行える。
【００７５】これにより、コイルエンド３６の熱を樹脂
３００を通じてフレ−ム４に放散することができ、冷却
性がスロット導体部よりも劣るコイルエンド３６の温度
低下を促進することができる。また、樹脂３００は冷却
液に直接接触しないので、樹脂３００にクラック等が生
じてもアースやショートなどの問題が生じにくい。
【００７６】当然、この樹脂モ−ルドはコイルエンド３
５に施すこともできる。
【００７７】
【実施例３】本発明の液冷型車両用回転電機の実施例３
を図１１〜図１３に示す。
【００７８】この実施例は、図１に示す実施例１の液冷
型車両用回転電機に対して、１スロットあたりの導体セ
グメント３３の数を４本とし、２つの固定子巻線三相巻
線１００１、１００２と、２つのコンバータ１００３、
１００４を設けた点が異なっている。このようにすれ
ば、回路系を二系統形成するので、信頼性を向上でき
る。
【００７９】
【実施例４】本発明の液冷型車両用回転電機の実施例４
を図１４に示す。
【００８０】この実施例は、図１に示す実施例１の液冷
型車両用回転電機において、フレ−ム４の内周面に冷却
水の通路４１に連通する開口４１０、４１０を設け、固
定子鉄心３２の外周面に冷却水を直接接触させた点が異
なっている。Ｏリング５００は開口４１０、４１０の両
側にて、水封を行う。このようにすれば更に固定子巻線
の冷却効果を向上できる。
【００８１】
【実施例５】本発明の液冷型車両用回転電機の実施例５
を以下に説明する。
【００８２】この実施例は、図１に示す実施例１の液冷
型車両用回転電機において、インシュレータ３４を変更
した点が異なっている。
【００８３】この実施例のインシュレータ３４は、アル
ミナなど樹脂よりも良好な熱伝導性を有する非磁性、電
気絶縁性の微粉末を、樹脂、たとえばポリイミドなどに
混ぜて成形されている。
【００８４】このようにすれば、ステータにおける有効
磁束を減らしたり、かつ鉄損や銅損やそれによる発熱を
増大することなく、本発明のフレーム液冷型構造で残る
伝熱冷却上のネックとなるインシュレータ３４の伝熱抵
抗を従来の全樹脂製のものに比較して格段に低減するこ
とができ、更なる固定子コイルの温度低減を図ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１の液冷型車両用回転電機の要部軸方向
断面図である。
【図２】図１の径方向部分断面図である。
【図３】図１に示す固定子の部分径方向断面図である。
【図４】図１に示す固定子巻線を構成するＵ字状導体の
形状を示す模式斜視図である。
【図５】図１に示す固定子の部分斜視図である。
【図６】図１に示す固定子の軸心から径方向にみた展開
図である。
【図７】図１に示す固定子巻線の展開配線図である。
【図８】図１に示す固定子の部分斜視図である。
【図９】図１に示す固定子巻線を構成するＵ字状導体の
形状を示す模式斜視図である。
【図１０】実施例２の液冷型車両用回転電機の要部軸方
向断面図である。
【図１１】実施例３の液冷型車両用回転電機の要部軸方
向断面図である。
【図１２】図１１に示す固定子２の拡大部分径方向断面
図である。
【図１３】図１１の固定子巻線の結線図である。
【図１４】実施例４の液冷型車両用回転電機の要部軸方
向断面図である。
【符号の説明】
２：固定子 ３：回転子 ４：フレーム ３２：固定子鉄心 ３３：導体セグメント（固定子巻線） ３５：スロット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H603 AA13 BB01 BB02 BB09 BB12 CA01 CA05 CB02 CB16 CC05 CC13 CD02 CD06 CD22 CE02 5H609 BB05 BB13 BB19 PP02 PP05 PP06 PP08 PP09 QQ04 QQ05 QQ13 RR37 RR42 RR43 RR69 RR73 SS07 5H619 AA11 BB01 BB02 BB06 BB17 PP01 PP10 PP14

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】冷却液が内部を流れるフレームと、 外周面が前記フレ−ムの内周面に密着して前記フレ−ム
    に固定される固定子鉄心と、 前記固定子鉄心に貫設されスロットに巻装される多相の
    固定子巻線と、 前記固定子の内周面に電磁結合可能に対面しつつ前記フ
    レ−ムに回転可能に支持される回転子と、 を備える車両用交流発電機において、 前記固定子巻線は、Ｕ字形状を有して表面が絶縁処理さ
    れた多数の導体セグメントの一対の脚部を前記固定子鉄
    心の一端側から前記スロットに挿通し、前記固定子鉄心
    の他端側に飛び出した前記導体セグメントの先端部を一
    対ずつ接合してなることを特徴とする液冷型車両用回転
    電機。
  2. 【請求項２】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 ５５％以上のスロット占積率を有し、前記導体セグメン
    トは平角線からなることを特徴とする車両用交流発電
    機。
  3. 【請求項３】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 前記回転子、前記固定子鉄心及び固定子巻線からなる固
    定子は、前記固定子の内周面に電磁結合可能に対面しつ
    つ前記フレ−ムに回転可能に支持される回転子ととも
    に、前記フレ−ムに密閉されることを特徴とする液冷型
    車両用回転電機。
  4. 【請求項４】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 前記スロット内のすべての前記導体セグメントは、前記
    スロット内表面にインシュレータを挟んで密着すること
    を特徴とする液冷型車両用回転電機。
  5. 【請求項５】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 前記回転子は周方向に極性交互に所定ピッチで配列され
    た界磁極を有し、前記固定子のスロット数は、前記回転
    子の界磁極数の相数倍よりも大きく設定されることを特
    徴とする液冷型車両用回転電機。
  6. 【請求項６】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 前記コイルエンドの各前記導体セグメントは、互いに離
    間して配列され、 前記コイルエンドは、絶縁材にて充填かつ囲包され、 前記絶縁材は、前記フレ−ムに密接することを特徴とす
    る液冷型車両用回転電機。
  7. 【請求項７】請求項１記載の液冷型車両用回転電機にお
    いて、 最大発電電流値よりも大きい電動電流を前記固定子巻線
    に通電する発電電動機からなることを特徴とする液冷型
    車両用回転電機。
JP34055899A 1999-11-30 1999-11-30 液冷型車両用回転電機 Pending JP2001161050A (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP34055899A JP2001161050A (ja) 1999-11-30 1999-11-30 液冷型車両用回転電機
EP00126002A EP1107433B1 (en) 1999-11-30 2000-11-28 Liquid-cooled vehicle rotary electric machine
DE60028703T DE60028703T2 (de) 1999-11-30 2000-11-28 Flüssigkeitsgekühlte, rotierende elektrische Maschine für ein Fahrzeug
US09/725,081 US6700236B2 (en) 1999-11-30 2000-11-29 Liquid-cooled vehicle rotary electric machine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP34055899A JP2001161050A (ja) 1999-11-30 1999-11-30 液冷型車両用回転電機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2001161050A true JP2001161050A (ja) 2001-06-12

Family

ID=18338154

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP34055899A Pending JP2001161050A (ja) 1999-11-30 1999-11-30 液冷型車両用回転電機

Country Status (4)

Country Link
US (1) US6700236B2 (ja)
EP (1) EP1107433B1 (ja)
JP (1) JP2001161050A (ja)
DE (1) DE60028703T2 (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7391138B2 (en) 2002-09-17 2008-06-24 Denso Corporation High-voltage electric rotating machine
EP2009768A2 (en) 2007-06-29 2008-12-31 Hitachi Ltd. Rotation electric machine having a wave winding coil with cranked crossover conductor, distributed winding stator, and method and apparatus for forming same
JP2011234502A (ja) * 2010-04-27 2011-11-17 Honda Motor Co Ltd モータの固定子
JP2012016195A (ja) * 2010-07-01 2012-01-19 Toyota Motor Corp 回転電機固定子
JP2013527740A (ja) * 2010-05-21 2013-06-27 ビーエーイー システムズ ハグランド アクチボラグ 電動機用の冷却装置
JP2020150608A (ja) * 2019-03-11 2020-09-17 株式会社デンソー 電動駆動装置

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4461590B2 (ja) * 2000-08-25 2010-05-12 株式会社デンソー 車両用交流発電機
FR2819117B1 (fr) * 2000-12-21 2004-10-29 Valeo Equip Electr Moteur Alternateur a elements conducteurs en epingle pour vehicule automobile
GB0206645D0 (en) * 2002-03-21 2002-05-01 Rolls Royce Plc Improvements in or relating to magnetic coils for electrical machines
US7701106B2 (en) 2003-06-21 2010-04-20 Oilfield Equipment Development Center Limited Electric submersible pumps
GB0314553D0 (en) 2003-06-21 2003-07-30 Weatherford Lamb Electric submersible pumps
GB0314555D0 (en) * 2003-06-21 2003-07-30 Weatherford Lamb Electric submersible pumps
GB0314550D0 (en) 2003-06-21 2003-07-30 Weatherford Lamb Electric submersible pumps
DK1761984T3 (da) * 2004-03-16 2013-07-01 Tecogen Inc Motordrevet effektinvertersystem med effekt/varmegenerering
GB0426585D0 (en) 2004-12-06 2005-01-05 Weatherford Lamb Electrical connector and socket assemblies
JP2006211810A (ja) * 2005-01-27 2006-08-10 Denso Corp セグメント連接型回転電機
US7495363B2 (en) * 2005-12-21 2009-02-24 Raytheon Company Maximum conductor motor and method of making same
JPWO2008020471A1 (ja) * 2006-08-15 2010-01-07 株式会社日立製作所 回転電機
US7633194B2 (en) * 2006-10-26 2009-12-15 Gm Global Technology Operations, Inc. Apparatus for cooling stator lamination stacks of electrical machines
US7804215B2 (en) * 2008-09-30 2010-09-28 General Electric Company Integrated cooling concept for magnetically geared machine
US8080909B2 (en) * 2009-05-19 2011-12-20 Ford Global Technologies, Llc Cooling system and method for an electric motor
US8525375B2 (en) * 2010-03-23 2013-09-03 Hamilton Sundstrand Corporation Cooling arrangement for end turns and stator in an electric machine
IT1401829B1 (it) * 2010-09-29 2013-08-28 Magneti Marelli Spa Macchina elettrica presentante un avvolgimento statorico con barre rigide e relativo metodo di costruzione
DE102010062338A1 (de) * 2010-12-02 2012-06-06 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer fremderregten elektrischen Maschine
US20130002067A1 (en) * 2011-06-30 2013-01-03 Bradfield Michael D Electric Machine Module Cooling System and Method
JP5926532B2 (ja) * 2011-10-27 2016-05-25 コベルコ建機株式会社 電動機
US20130221773A1 (en) * 2012-02-23 2013-08-29 Bradley D. Chamberlin Electric machine module
US10069375B2 (en) * 2012-05-02 2018-09-04 Borgwarner Inc. Electric machine module cooling system and method
WO2014049248A1 (fr) 2012-09-25 2014-04-03 Valeo Equipements Electriques Moteur Ensemble de transmission pour vehicule automobile
FR2995832B1 (fr) 2012-09-25 2014-09-05 Valeo Equip Electr Moteur Ensemble de transmission ayant un moyeu de rotor a flasque anti-poussiere
CN104703828B (zh) 2012-09-25 2017-12-01 法雷奥电机设备公司 用于混合动力车辆的在电机和反作用板间具有防尘圈的装置
FR2995833B1 (fr) 2012-09-25 2015-08-07 Valeo Equip Electr Moteur Module hybride pour ensemble de transmission de vehicule automobile
FR2995834B1 (fr) 2012-09-25 2014-09-05 Valeo Equip Electr Moteur Ensemble de transmission pour vehicule automobile
WO2015040284A1 (fr) 2013-09-20 2015-03-26 Valeo Equipements Electriques Moteur Ensemble de transmission pour vehicule automobile
EP3046793A1 (fr) 2013-09-20 2016-07-27 Valeo Equipements Electriques Moteur Module hybride pour ensemble de transmission de vehicule automobile
WO2015040283A1 (fr) 2013-09-20 2015-03-26 Valeo Equipements Electriques Moteur Ensemble de transmission pour vehicule automobile
WO2017168971A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 日立オートモティブシステムズ株式会社 回転電機の固定子及びそれを用いた回転電機
US11843334B2 (en) 2017-07-13 2023-12-12 Denso Corporation Rotating electrical machine
WO2019017495A1 (ja) 2017-07-21 2019-01-24 株式会社デンソー 回転電機
JP6885328B2 (ja) 2017-07-21 2021-06-16 株式会社デンソー 回転電機
DE112018006717T5 (de) 2017-12-28 2020-09-10 Denso Corporation Rotierende elektrische Maschine
JP7006541B2 (ja) 2017-12-28 2022-01-24 株式会社デンソー 回転電機
JP6927186B2 (ja) * 2017-12-28 2021-08-25 株式会社デンソー 回転電機
US10965183B2 (en) 2019-06-14 2021-03-30 Honeywell International Inc. Integrated traction drive system
DE102020214898A1 (de) 2020-11-26 2022-06-02 Valeo Siemens Eautomotive Germany Gmbh Statorblechpaket für einen Stator eine elektrische Maschine, Stator für eine elektrische Maschine und elektrische Maschine zum Antreiben eines Fahrzeugs
US11894756B2 (en) * 2021-01-25 2024-02-06 Honeywell International Inc. Systems and methods for electric propulsion systems for electric engines
WO2022272279A1 (en) 2021-06-23 2022-12-29 Tecogen Inc. Hybrid power system with electric generator and auxiliary power source

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2862120A (en) * 1957-07-02 1958-11-25 Onsrud Machine Works Inc Fluid-cooled motor housing
US4739204A (en) * 1986-01-30 1988-04-19 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Liquid cooled a.c. vehicle generator
US4980588A (en) * 1986-02-14 1990-12-25 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Water-cooled vehicle generator
JPS62260544A (ja) * 1986-04-07 1987-11-12 Mitsubishi Electric Corp 車両用交流発電機
US4955944A (en) 1987-02-10 1990-09-11 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Rotating electric machine
JPS63257435A (ja) * 1987-04-13 1988-10-25 Mitsubishi Electric Corp 車両用交流発電機
JPH0810974B2 (ja) * 1988-04-25 1996-01-31 三菱電機株式会社 車両用交流発電機
EP0816147A3 (en) * 1996-07-02 2000-03-08 Denso Corporation Rotating apparatus and heating apparatus, for vehicle
DE19637671C1 (de) * 1996-09-16 1998-02-12 Clouth Gummiwerke Ag Dynamoelektrische Maschine mit einem flüssigkeitsdurchströmten Kühlmantel
EP0874444A1 (en) * 1997-04-22 1998-10-28 General Motors Corporation Heat conducting means for electric motor or generator
US5965965A (en) * 1997-05-26 1999-10-12 Denso Corporation Stator winding arrangement of alternator for vehicle
BR9801695B1 (pt) * 1997-05-26 2009-08-11 máquina elétrica rotativa.
WO1998054822A1 (fr) 1997-05-26 1998-12-03 Denso Corporation Alternateur pour vehicule
CA2238504C (en) * 1997-05-26 2001-03-13 Atsushi Umeda Stator arrangement of alternator for vehicle
JP3407643B2 (ja) * 1997-05-26 2003-05-19 株式会社デンソー 車両用交流発電機
US6137201A (en) * 1997-05-26 2000-10-24 Denso Corporation AC generator for vehicles
EP1179881B1 (en) * 1997-05-26 2004-09-22 Denso Corporation AC generator for vehicles
US5997261A (en) * 1997-10-31 1999-12-07 Siemens Canada Limited Pump motor having fluid cooling system
JPH11146606A (ja) 1997-11-07 1999-05-28 Hitachi Ltd 水冷式オルタネータ
DE19809966C1 (de) * 1998-03-07 1999-09-16 Daimler Chrysler Ag Flüssigkeitsgekühlter Generator
DE69904671T2 (de) * 1998-05-25 2003-07-31 Denso Corp Kraftfahrzeugwechselstromgenerator
US5939808A (en) * 1998-06-03 1999-08-17 Adames; Fermin Electric motor housing with integrated heat removal facilities
JP3877894B2 (ja) * 1999-01-13 2007-02-07 三菱電機株式会社 車両用ブラシレス交流発電機
US6300693B1 (en) * 1999-03-05 2001-10-09 Emerson Electric Co. Electric motor cooling jacket assembly and method of manufacture
US6313556B1 (en) * 1999-09-30 2001-11-06 Reliance Electric Technologies, Llc Superconducting electromechanical rotating device having a liquid-cooled, potted, one layer stator winding

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7391138B2 (en) 2002-09-17 2008-06-24 Denso Corporation High-voltage electric rotating machine
EP2009768A2 (en) 2007-06-29 2008-12-31 Hitachi Ltd. Rotation electric machine having a wave winding coil with cranked crossover conductor, distributed winding stator, and method and apparatus for forming same
JP2011234502A (ja) * 2010-04-27 2011-11-17 Honda Motor Co Ltd モータの固定子
JP2013527740A (ja) * 2010-05-21 2013-06-27 ビーエーイー システムズ ハグランド アクチボラグ 電動機用の冷却装置
KR101820804B1 (ko) * 2010-05-21 2018-01-22 배 시스템즈 해그그룬스 악티에볼라그 전기 모터용 냉각 장치
JP2012016195A (ja) * 2010-07-01 2012-01-19 Toyota Motor Corp 回転電機固定子
JP2020150608A (ja) * 2019-03-11 2020-09-17 株式会社デンソー 電動駆動装置
JP7434716B2 (ja) 2019-03-11 2024-02-21 株式会社デンソー 電動駆動装置

Also Published As

Publication number Publication date
DE60028703D1 (de) 2006-07-27
EP1107433A3 (en) 2002-05-15
DE60028703T2 (de) 2007-05-24
EP1107433B1 (en) 2006-06-14
US6700236B2 (en) 2004-03-02
US20010002093A1 (en) 2001-05-31
EP1107433A2 (en) 2001-06-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2001161050A (ja) 液冷型車両用回転電機
EP1227567B1 (en) Alternator for vehicles
JP3551148B2 (ja) 車両用交流発電機
JP4496651B2 (ja) 車両用交流発電機
US6552463B2 (en) Dynamo-electric machine having winding phase groups of series-connected windings connected in parallel
EP0881752B1 (en) Alternator for an automotive vehicle
JP4501762B2 (ja) 車両用交流発電機
US6388358B1 (en) Stator of AC-generator and method of manufacturing the same
JP2927288B2 (ja) 車両用交流発電機
JP4108257B2 (ja) 交流発電機
JP3633494B2 (ja) 回転電機
JP3438581B2 (ja) 車両用交流発電機
JP4461590B2 (ja) 車両用交流発電機
US6366000B1 (en) Alternator
US6455972B1 (en) Alternator
US11764629B2 (en) In-slot cooling system for an electric machine with hairpin windings
JP3744184B2 (ja) 車両用交流発電機
US20070278889A1 (en) Rotating Machine and Gas Turbine System
JP3633498B2 (ja) 回転電機
JP2010514406A (ja) 多相回転電気機械のステータ、このステータを有する多相回転電気機械、およびこのステータの製造方法
WO2005117237A1 (ja) 車両用交流発電機
JP2005304199A (ja) 車両用回転電機装置
JPH11285216A (ja) 車両用交流発電機
JP4186316B2 (ja) 車両用交流発電機
JP7030961B2 (ja) 固定子、及び回転電機

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20051207

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20070605

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20070607

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20070719

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20071016

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20071207

A911 Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20071225

A912 Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912

Effective date: 20080125