JP3633494B2

JP3633494B2 - 回転電機

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Publication number: JP3633494B2
Application number: JP2001043058A
Authority: JP
Inventors: 梅田　　敦司
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2001-02-20
Filing date: 2001-02-20
Publication date: 2005-03-30
Anticipated expiration: 2021-02-20
Also published as: US7030533B2; CN1372370B; EP1233499A2; CN1372370A; US6784583B2; KR20040071106A; US20020113515A1; DE60214448D1; DE60214448T2; KR100538537B1; JP2002247787A; US20040150284A1; KR20020068276A; EP1233499B1; EP1233499A3; KR100503657B1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、乗用車やトラック等に搭載される発電機等の回転電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、車両の高品位化に伴い、エンジンに装着される車両用交流発電機においても、発電時に発生する磁気騒音の低減が要望されている。しかし、その一方で、安全制御機器等の電気負荷の増加が求められ、ますます発電能力の向上が求められている。このため、小型で低騒音、高出力の車両用交流発電機を安価に提供することが求められている。
【０００３】
このようなニーズに対応して、磁気騒音を低減する様々な手法が従来から提案されている。例えば、特開平４−８１４０号公報には、図１３に示すように、各相の発生電圧がπ／６の位相差を生じる２組の三相巻線１２１、１２２を設け、一方はデルタ結線、他方はＹ結線（スター結線）とし、これらを並列結線する手法が開示されている。一方の三相巻線１２１の線間電圧と他方の三相巻線１２２の線間電圧を同一位相としつつ、各三相巻線の電流にπ／６の位相差を設けることにより、磁気変動の主原因である電流の高調波成分を各相で相殺させ、磁気振動すなわち磁気騒音を低減することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述した公報に開示された手法では、Δ結線とＹ結線の線間電圧を一致させるために、Ｙ結線の三相巻線のターン数に対してΔ結線の三相巻線のターン数を√３倍しなくてはならない。しかし、周知のように巻線のターン数は整数であることから、完全に線間電圧が一致するように２組の三相巻線のターン数を設定することはできない。したがって、この手法では、異なる発生電圧を有する２組の三相巻線を並列に結線することになり、高電圧側の三相巻線から低電圧側の三相巻線へ循環電流が流れてしまうため、発電電流が減少したり、循環電圧により発熱が増加し、これにより発電効率が悪化してしまうという問題があった。
【０００５】
この問題に対しては、２組の三相巻線のそれぞれのターン数が多くなることを許容して巻線ターン数比を１：√３に極力近くする組み合わせを選ぶなどの方法が採られているが、完全に同じにすることは不可能である。このため、結局低騒音化はできるものの、回転電機の大型化と発電効率の悪化という問題が新たに生じることになる。
【０００６】
また、特開平１１−１５５２７０号公報には、電気導体を折り曲げ接続して電機子巻線を形成する技術が開示されているが、この電機子巻線ではターン数により折り曲げ形状を異ならせる必要があるため、異なるターン数の巻線が混在した場合に、製品構造が極めて複雑になり、製造コストが多大になるという問題があった。
【０００７】
本発明は、このような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、発電電圧が異なる異種巻線を組み合わせた場合であっても小型高出力、高効率、低コストを実現することができる回転電機を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上述した課題を解決するために、本発明の回転電機は、固定子鉄心とこの固定子鉄心に装備された電機子巻線を備える固定子を有している。この電機子巻線は、複数の三相巻線を有し、一の三相巻線はΔ結線がなされており、このΔ結線がなされた三相巻線の各出力端に、他の三相巻線の各相を直列に結線する。Δ結線がなされた一の三相巻線に他の三相巻線の各相が直列に結線されているため、これら複数組の三相巻線の発生電圧が異なる場合であっても循環電流が流れることを防止することができる。このため、循環電流による出力損失がなく、小型高出力かつ高効率の回転電機を実現することが可能になる。
【０００９】
また、上述した複数の三相巻線は、各相電流が互いに電気角でπ／６の位相差を有する状態で固定子鉄心に巻装されていることが望ましい。これにより、磁気騒音の主な発生原因である固定子の反作用起磁力の高調波成分を、複数の三相巻線によって互いに打ち消すことができ、磁気騒音の低減が可能となる。
【００１０】
また、上述した複数の三相巻線は、ほぼ同一ターン数を有することが望ましい。これにより、これら複数の三相巻線の各相の巻線工程をほぼ同じにすることができるため、生産設備の簡略化や作業効率の向上が可能になり、製品コストを下げることができる。
【００１１】
また、上述した電機子巻線は、複数の電気導体の端部同士を互いに接合することにより構成することが望ましい。これにより、電機子巻線のコイルエンドを容易に整列させることができ、電機子巻線の抵抗値を下げることが可能になり、回転電機の小型高出力化、高効率化がさらに可能となる。また、電機子巻線を形成する際の電気導体の折り曲げや接合の作業を単純化することができ、製造設備の簡素化による飛躍的な低コスト化が可能になる。
【００１２】
また、上述した電気導体は、矩形断面形状を有することが望ましい。これにより、固定子鉄心のスロット内の導体占積率を高めることができ、電機子巻線をの抵抗値さらに下げることによって、回転電機のさらなる小型高出力化、高効率化が可能になる。
【００１３】
また、上述したΔ結線がなされた三相巻線の各出力端は、固定子鉄心の一方の端面において、１８０度を超える範囲で分散配置されていることが望ましい。これにより、各出力端における結線作業がしやすくなり、作業効率の向上による低コスト化が可能になる。
【００１４】
また、上述した各出力端を形成する複数の三相巻線の各リード線は、互いに径方向に重ならない位置で這い回されていることが望ましい。これにより、各リード線の長さを短くすることができるため、電機子巻線の抵抗値の低減が可能になるとともに、リード線の振動を低減することによる回転電機の信頼性向上が可能になる。
【００１５】
また、上述した電機子巻線に誘起される電圧を整流する整流装置をさらに備えるとともに、Δ結線がなされた三相巻線の各出力端側に接続された他の三相巻線に設けられた別の出力端を整流装置に接続することが望ましい。Δ結線された三相巻線と他の三相巻線とが直列に結線されているため、この他の三相巻線の出力端に整流装置を接続するだけで、電機子巻線の出力を外部に取り出すことができる。したがって、複数の三相巻線のそれぞれに整流装置を対応させる場合に比べて、整流素子の個数を減らすことによる整流装置の簡略化が可能になり、部品コストや作業工数を低減することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を適用した一実施形態の車両用交流発電機について、図面を参照しながら詳細に説明する。
〔第１の実施形態〕
図１は、第１の実施形態の車両用交流発電機の全体構成を示す図である。図１に示す車両用交流発電機１は、固定子２、回転子３、フレーム４、整流装置５等を含んで構成されている。
【００１７】
固定子２は、固定子鉄心２２と、固定子鉄心２２に装備された電機子巻線２３と、固定子鉄心２２と電機子巻線２３との間を電気絶縁するインシュレータ２４とを含んで構成されている。固定子鉄心２２は、薄い鋼板を重ね合わせて構成されており、円環形状の内周側に複数個（本実施形態では例えば７２個）のスロットが形成されている。電機子巻線２３は、電気角でπ／６の位相差を有する２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂを組み合わせることによって構成されており、これら２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂが固定子鉄心２２に形成された７２個のスロットに収納されている。電機子巻線２３の詳細については後述する。
【００１８】
回転子３は、シャフト６と一体になって回転するものであり、ランデル型ポールコア７、界磁コイル８、スリップリング９、１０、冷却用の斜流ファン１１および遠心ファン１２等を含んで構成されている。シャフト６は、プーリ２０に連結され、車両に搭載された走行用のエンジン（図示せず）によって回転駆動される。本実施形態では、回転子磁極数は１２に設定されており、１磁極ピッチに固定子鉄心２２の６個のスロットが対応している。
【００１９】
フレーム４は、固定子２および回転子３を収容しており、回転子３がシャフト６を中心に回転可能な状態で支持されているとともに、回転子３のポールコア７の外周側に所定の隙間を介して配置された固定子２が固定されている。フレーム４は、フロントフレーム４Ａとリヤフレーム４Ｂとからなり、これらが複数本の締結ボルト４３によって締結されて上述した固定子２等の支持が行われる。整流装置５は、電機子巻線２３から延びるリード線が接続されており、電機子巻線２３から印加される三相交流電圧を三相全波整流して直流電圧に変換する。
【００２０】
上述した構造を有する車両用交流発電機１は、ベルト等を介してプーリ２０にエンジン（図示せず）からの回転力が伝えられると回転子３が所定方向に回転する。この状態で回転子３の界磁コイル８に外部から励磁電圧を印加することにより、ポールコア７のそれぞれの爪状磁極部が励磁され、電機子巻線２３に三相交流電圧を発生させることができ、整流装置５の出力端子からは所定の直流電力が取り出される。
【００２１】
次に、固定子２の詳細について説明する。図２は、電機子巻線２３の結線図である。図３は、電機子巻線２３の結線補助図である。図４および図５は、電機子巻線２３の具体的な巻線仕様を示す図である。図６は、固定子２の結線部およびリード線の状態を示す図である。
【００２２】
上述したように、電機子巻線２３は、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂによって構成されている。一方の三相巻線２３Ａは、互いに４スロット分（電気角で２π／３）ずらして巻装されたＵ相巻線、Ｖ相巻線、Ｗ相巻線をΔ結線することにより形成されている。具体的には、図４および図５に示すように、Ｕ相巻線がスロット番号９、１５、２１、…の各スロットに、Ｖ相巻線がそれより４スロット分ずれたスロット番号５、１１、１７、…の各スロットに、Ｗ相巻線がそれよりさらに４スロット分ずれたスロット番号１、７、１３、…の各スロットにそれぞれ巻装されている。
【００２３】
他方の三相巻線２３Ｂは、互いに４スロット分ずらして巻装されたＸ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線によって形成されている。具体的には、図４および図５に示すように、Ｘ相巻線がスロット番号１０、１４、２０、…の各スロットに、Ｙ相巻線がそれより４スロット分ずれたスロット番号６、１２、１８、…の各スロットに、Ｚ相巻線がそれよりさらに４スロット分ずれたスロット番号２、８、１４、…の各スロットにそれぞれ巻装されている。
【００２４】
また、上述したように、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂは、互いに１スロット分（電気角でπ／６）ずらした位置に巻装されている。
さらに、他方の三相巻線２３Ｂに含まれるＸ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線のそれぞれの一方端が、Δ結線された一方の三相巻線２３Ａの３つの出力端である結線部２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃのぞれぞれに直列に結線されており、Ｘ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線のそれぞれの他方端が整流装置５に接続されている。これにより、図２、図３に示すように、Δ結線された一方の三相巻線２３Ａに対して、Ｙ結線された他方の三相巻線２３Ｂを直列に結線した状態が実現されている。
【００２５】
なお、本実施形態では、一方の三相巻線２３Ａに含まれるＵ相巻線、Ｖ相巻線、Ｗ相巻線のそれぞれのターン数を６とし、他方の三相巻線２３Ｂに含まれるＸ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線のターン数を上述したターン数６を√３で割った値に最も近い正数である３に設定されている。
【００２６】
また、本実施形態では、図６に示すように、一方の三相巻線２３Ａの３つの結線部２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃが、１８０度を超える範囲で分散配置されており、それぞれの結線部２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃを形成するリード線２７が互いに径方向に重ならないように設定されている。これにより、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂの間の結線作業や、そのために必要なリード線２７の成形作業が容易となる。また、リード線２７を最短の経路で形成することができるため、リード線の長さを最小にすることが可能になる。
【００２７】
本実施形態においては、Δ結線された一方の三相巻線２３Ａに対して、Ｙ結線された他方の三相巻線２３Ｂの発生電圧は０．８６倍となる。しかし、一方の三相巻線２３Ａに対して他方の三相巻線２３Ｂが直列に接続されているため、従来の車両用交流発電機のように高電圧側の三相巻線から低電圧側の三相巻線へ流れていた循環電流が発生せず、発電電流の減少や循環電流による発熱の増加を抑制することが可能になり、小型高出力かつ高効率の車両用交流発電機１を実現することができる。
【００２８】
また、従来の車両用交流発電機のように２組の三相巻線の発生電圧を一致させるようにそれぞれのターン数を決定する必要がないことから、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂのそれぞれのターン数を任意の値に設定することが可能になり、設計の自由度が増すという効果もある。
【００２９】
また、一方の三相巻線２３Ａに対して他方の三相巻線２３Ｂは、電気角でπ／６の位相差を有するように配置されており、三相巻線２３Ａ、２３Ｂの各反作用起磁力が相互に打ち消し合うため、磁気騒音を低減することができる。
また、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂは直列に結線されているため、一方の三相巻線２３Ｂの出力端のみを整流装置５に接続することにより、出力電流を車両用交流発電機１の外部に取り出すことができる。このため、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂを用いる場合であっても１組の全波整流回路を有する整流装置５を用いるだけでよく、２組の三相巻線のそれぞれに全波整流回路を対応させる場合に比べて、整流素子の個数を半分に減らすことができ、部品コストや組み付けコストの低減が可能になる。
【００３０】
さらに、一方の三相巻線２３Ａの３つの結線部２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃのそれぞれを１８０度以上の範囲で分散させるとともに、それぞれの結線部につながるリード線２７が径方向に互いに重ならないようにしているため、電機子巻線２３のコイルエンド部分に生じる冗長部分をなくしてコンパクトな形状とすることができる。また、リード線２７の長さを短くすることができるため、この部分の振動等を抑えることができ、車両用交流発電機１の信頼性を向上させることができる。
【００３１】
〔第２の実施形態〕
第２の実施形態の車両用交流発電機は、第１の実施形態の車両用交流発電機１に対して、ほぼＵ字状であって矩形断面を有する複数の導体セグメント同士を接合することにより固定子の電機子巻線を形成した点が異なっている。以下では、この相違部分である固定子に着目した説明を行う。
【００３２】
図７は、第２の実施形態の電機子巻線２３を構成する導体セグメントの斜視図である。また、図８は図７に示した導体セグメントの組み付け状態を示す斜視図である。図９は、固定子の部分的な断面図である。図１０および図１１は、本実施形態の固定子２の部分的な斜視図である。
【００３３】
固定子鉄心２２のスロット２５に装備された電機子巻線２３は複数の電気導体により構成され、各スロット２５には偶数本（本実施形態では４本）の電気導体が収容されている。また、一のスロット２５内の４本の電気導体は、図８および図９に示すように固定子鉄心２２の径方向について内側から内端層、内中層、外中層、外端層の順で一列に配列されている。
【００３４】
一のスロット２５内の内端層の電気導体２３１ａは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ（６スロット）離れた他のスロット２５内の外端層の電気導体２３１ｂと対をなしている。同様に、一のスロット２５内の内中層の電気導体２３２ａは固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の外中層の電気導体２３２ｂと対をなしている。そして、これらの対をなす電気導体は、固定子鉄心２２の軸方向の一方の端面側において連続線を用いることにより、ターン部２３１ｃ、２３２ｃを経由することで接続される。
【００３５】
したがって、固定子鉄心２２の一方の端面側においては、図１１に示すように、外中層の電気導体２３２ｂと内中層の電気導体２３２ａとをターン部２３２ｃを経由して接続する連続線を、外端層の電気導体２３１ｂと内端層の電気導体２３１ａとをターン部２３１ｃを経由して接続する連続線が内包することとなる。このように、固定子鉄心２２の一方の端面側においては、対をなす電気導体の接続部としてのターン部２３２ｃが、同じスロット２５内に収容された他の対をなす電気導体の接続部としてのターン部２３１ｃにより囲まれる。外中層の電気導体２３２ｂと内中層の電気導体２３２ａとの接続により中層コイルエンドが形成され、外端層の電気導体２３１ｂと内端層の電気導体２３１ａとの接続により端層コイルエンドが形成される。
【００３６】
一方、一のスロット２５内の内中層の電気導体２３２ａは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の内端層の電気導体２３１ａ’とも対をなしている。同様に、一のスロット２５内の外端層の電気導体２３１ｂ’は、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の外中層の電気導体２３２ｂとも対をなしている。そして、これらの電気導体は固定子鉄心２２の軸方向の他方の端面側において接続される。
【００３７】
したがって、固定子鉄心２２の他方の端面側においては、図１０に示すように、外端層の電気導体２３１ｂ’と外中層の電気導体２３２ｂとを接続する外側接合部２３３ｂと、内端層の電気導体２３１ａ’と内中層の電気導体２３２ａとを接続する内側接合部２３３ａとが、径方向および周方向に互いにずれた状態で配置されている。外端層の電気導体２３１ｂ’と外中層の電気導体２３２ｂとの接続、および内端層の電気導体２３１ａ’と内中層の電気導体２３２ａとの接続により、異なる同心円上に配置された２つの隣接層コイルエンドが形成される。
【００３８】
さらに、図７に示すように、内端層の電気導体２３１ａと外端層の電気導体２３１ｂとが、一連の電気導体をほぼＵ字状に成形してなる大セグメント２３１により提供される。また、内中層の電気導体２３２ａと外中層の電気導体２３２ｂとが一連の電気導体をほぼＵ字状に成形してなる小セグメント２３２により提供される。基本となるＵ字状の導体セグメント２３０は、大セグメント２３１と小セグメント２３２によって形成される。各セグメント２３１、２３２は、スロット２５内に収容されて軸方向に沿って延びる部分を備えるとともに、軸方向に対して所定角度傾斜して延びる曲げ部としての斜行部２３１ｆ、２３１ｇ、２３２ｆ、２３２ｇを備える。これら斜行部によって、固定子鉄心２２から軸方向の両端面に突出するコイルエンド群が形成されており、回転子３の軸方向の両端面に取り付けられた斜流ファン１１および遠心ファン１２を回転させたときに生じる冷却風の通風路は、主にこれら斜行部の間に形成されている。また、この冷却風の通風路には、電機子巻線２３のリード線２７も配置されている。
【００３９】
以上の構成を、全てのスロット２５の導体セグメント２３０について繰り返す。そして、反ターン部側のコイルエンド群において、外端層の端部２３１ｅ’と外中層の端部２３２ｅ、並びに内中層の端部２３２ｄと内端層の端部２３１ｄ’とがそれぞれ溶接、超音波溶着、アーク溶接、ろう付け等の手段によって接合されて外側接合部２３３ｂおよび内側接合部２３３ａが形成され、電気的に接続されている。
【００４０】
上述した導体セグメント２３０を用いて構成される本実施形態の電機子巻線２３の結線状態や巻線仕様は、第１の実施形態において図２〜図５に示した内容をそのまま適用することができる。すなわち、本実施形態では、固定子鉄心２２の１磁極ピッチ分の６個のスロットのそれぞれには、互いに電気角がπ／６ずれた６相の巻線が形成されており、一のスロット２５に収容されたＵ相巻線と、これに対して４スロットあるいは８スロット離れた位置に収納されたＶ相巻線、Ｗ相巻線とをΔ結線を行うことにより、一方の三相巻線２３Ａを形成することができる。この三相巻線２３Ａに含まれるＵ相巻線、Ｖ相巻線、Ｗ相巻線に対して１スロット分ずれたスロット２５に収納されたＸ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線を、三相巻線２３Ａの３つの結線部に直列に結線することにより、他方の三相巻線２３Ｂを形成することができる。このようにして第１の実施形態と同じ電機子巻線２３の結線状態および巻線仕様を実現することができる。
【００４１】
このように、本実施形態の電機子巻線２３に含まれる２組の三相巻線は互いに直列接続されており、それぞれの発生電圧を同じにする必要がないため、それぞれのターン数を任意の値に設定することが可能になる。例えば、本実施形態では、図９に示した固定子の部分的な断面図等から明らかなように、三相巻線２３Ａ、２３Ｂのそれぞれのターン数がともに４ターンに設定されている。このため、２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂのそれぞれを構成する各導体セグメント２３０として同じものを用いるとともに、同じ折り曲げ方法、接合方法によって各三相巻線を形成することが可能になるため、容易に製造することができ、車両用交流発電機の製造コストを下げることができる。
【００４２】
また、図１０および図１１に示したように、ほぼＵ字状の導体セグメント２３０同士を接合して電機子巻線２３を形成することにより、電機子巻線２３のコイルエンドを整列させることができるため、電気導体の長さを抑えることができるとともに、スロット２５内の導体占積率を高くすることができる。これにより、電機子巻線２３の抵抗を飛躍的に低減することが可能になるため、小型高出力で発電効率が良好な車両用交流発電機を実現することができる。
【００４３】
また、第１の実施形態の車両用交流発電機１と同様に、電機子巻線２３において循環電流が発生しないため、出力電流や効率を損なうこともない。さらに、電気角でπ／６ずらして２組の三相巻線２３Ａ、２３Ｂが配置されているため、磁気騒音を低減することが可能になる。
【００４４】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内において種々の変形実施が可能である。例えば、図１２に示すように、第１の実施形態あるいは第２の実施形態で用いた電機子巻線２３を互いに電気角でπ／６だけずらしたものを２組用意し、それぞれの出力を別々の三相全波整流回路に入力するようにしてもよい。これにより、さらに磁気騒音を低減することが可能になる。
【００４５】
また、上述した各実施形態で採用したターン数以外の三相巻線２３Ａ、２３Ｂを用いるようにしてもよい。また、上述した各実施形態では、本発明を適用した具体例として車両用交流発電機について説明したが、他の車両用回転電機、例えば車載の電動機について本発明を適用するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】一実施形態の車両用交流発電機の全体構成を示す図である。
【図２】電機子巻線の結線図である。
【図３】電機子巻線の結線補助図である。
【図４】電機子巻線の具体的な巻線仕様を示す図である。
【図５】電機子巻線の具体的な巻線仕様を示す図である。
【図６】固定子の結線部およびリード線の状態を示す図である。
【図７】第２の実施形態の電機子巻線を構成する導体セグメントの斜視図である。
【図８】図７に示した導体セグメントの組み付け状態を示す斜視図である。
【図９】固定子の部分的な断面図である。
【図１０】固定子の部分的な斜視図である。
【図１１】固定子の部分的な斜視図である。
【図１２】固定子の変形例を示す結線図である。
【図１３】従来の車両用交流発電機の結線図である。
【符号の説明】
１車両用交流発電機
２固定子
３回転子
４フレーム
５整流装置
２３電機子巻線
２３Ａ、２３Ｂ三相巻線
２６Ａ、２６Ｂ、２６Ｃ結線部
２７リード線

Claims

固定子鉄心とこの固定子鉄心に装備された電機子巻線を備える固定子を有する回転電機において、
前記電機子巻線は、複数の三相巻線を有し、一の前記三相巻線はΔ結線がなされており、このΔ結線がなされた前記三相巻線の各出力端に、他の前記三相巻線の各相を直列に結線し、
前記三相巻線は、複数の電気導体の端部同士を互いに接合することにより構成され、
前記固定子鉄心の各スロット内に収容される前記電気導体の数を前記複数の三相巻線のそれぞれにおいて同じにすることを特徴とする回転電機。
請求項１において、
前記複数の三相巻線は、各相電流が互いに電気角でπ／６の位相差を有する状態で前記固定子鉄心に巻装されていることを特徴とする回転電機。
請求項１または２において、
前記複数の三相巻線は、ほぼ同一ターン数を有することを特徴とする回転電機。
請求項１〜３のいずれかにおいて、
前記電気導体は、矩形断面形状を有することを特徴とする回転電機。
請求項１〜４のいずれかにおいて、
Δ結線がなされた前記三相巻線の各出力端は、前記固定子鉄心の一方の端面において、１８０度を超えない範囲で分散配置されていることを特徴とする回転電機。
請求項５において、
前記各出力端を形成する複数の前記三相巻線の各リード線は、互いに径方向に重ならない位置で這い回されていることを特徴とする回転電機。
請求項１〜６のいずれかにおいて、
前記電機子巻線に誘起される電圧を整流する整流装置をさらに備え、
Δ結線がなされた前記三相巻線の各出力端側に接続された他の前記三相巻線に設けられた別の出力端を前記整流装置に接続することを特徴とする回転電機。