JP2001152216A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 減風、休風などのアクションをとることな
く、炉底の状態に応じて無駄無くチタンを投入すること
で、炉底損耗を防いで高炉の延命化を図ること。 【解決手段】 高炉の炉底部に設置した温度計の上昇速
度から伝熱計算により算出される、炉底煉瓦の浸食速度
Ｖ1 （ｍｍ／日）が正の場合に、高炉に投入するＴｉＯ
2 量Ｔ（ｋｇ／ｐｔ）と前記浸食速度又は消失速度Ｖ1
の関係が、下記の数式２を満たすようにＴｉＯ2 を高炉
内に投入する。 0.008 ｒ2 Ｖ1 4/3＋0.05ｒ2 Ｓ＜Ｔ＜0.020 ｒ2 Ｖ1 4/3
＋0.05ｒ2 Ｓ 但し、ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ3 ・日） 【効果】 操業トラブルを引き起こすことなく、炉底煉
瓦の損耗を抑制し、高炉操業寿命を延長することができ
る。
く、炉底の状態に応じて無駄無くチタンを投入すること
で、炉底損耗を防いで高炉の延命化を図ること。 【解決手段】 高炉の炉底部に設置した温度計の上昇速
度から伝熱計算により算出される、炉底煉瓦の浸食速度
Ｖ1 （ｍｍ／日）が正の場合に、高炉に投入するＴｉＯ
2 量Ｔ（ｋｇ／ｐｔ）と前記浸食速度又は消失速度Ｖ1
の関係が、下記の数式２を満たすようにＴｉＯ2 を高炉
内に投入する。 0.008 ｒ2 Ｖ1 4/3＋0.05ｒ2 Ｓ＜Ｔ＜0.020 ｒ2 Ｖ1 4/3
＋0.05ｒ2 Ｓ 但し、ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ3 ・日） 【効果】 操業トラブルを引き起こすことなく、炉底煉
瓦の損耗を抑制し、高炉操業寿命を延長することができ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉炉底部や炉底
側壁部の煉瓦損耗が確認された場合、若しくは、炉底を
被覆する溶銑凝固層が消失しつつあることが確認された
場合に、これらの煉瓦損耗や溶銑凝固層の消失を抑制し
て炉底を保護し、高炉操業寿命の延長化を図るための高
炉操業方法に関するものである。
側壁部の煉瓦損耗が確認された場合、若しくは、炉底を
被覆する溶銑凝固層が消失しつつあることが確認された
場合に、これらの煉瓦損耗や溶銑凝固層の消失を抑制し
て炉底を保護し、高炉操業寿命の延長化を図るための高
炉操業方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、製鉄プロセスにおける大型反応容
器としての高炉は生産効率の向上を追求してきた結果、
次第に大型化の傾向をたどってきたが、それに伴い、
「吹き止め、巻き換え、火入れ」といった一連の改修費
用も大幅に増大しており、高炉操業寿命の延長を図るこ
とがより直接的なコストメリットにつながるようになっ
てきた。
器としての高炉は生産効率の向上を追求してきた結果、
次第に大型化の傾向をたどってきたが、それに伴い、
「吹き止め、巻き換え、火入れ」といった一連の改修費
用も大幅に増大しており、高炉操業寿命の延長を図るこ
とがより直接的なコストメリットにつながるようになっ
てきた。
【０００３】ところで、高炉を吹き止めるタイミング
は、そのときの鉄鋼需要或いは景気等の社会的要因も考
慮して決定されるものの、基本的には高炉炉体の老朽化
の度合いによって判断される。この高炉炉体は常に高
温、高圧下の過酷な状態にさらされているが、特に羽口
より上の炉上部においては原料装入物による摩耗や熱応
力の発生が主な炉体老朽化の原因となり、一方、羽口よ
り下の炉下部においては高温の溶銑流による熱負荷が主
な老朽化の原因と考えられる。
は、そのときの鉄鋼需要或いは景気等の社会的要因も考
慮して決定されるものの、基本的には高炉炉体の老朽化
の度合いによって判断される。この高炉炉体は常に高
温、高圧下の過酷な状態にさらされているが、特に羽口
より上の炉上部においては原料装入物による摩耗や熱応
力の発生が主な炉体老朽化の原因となり、一方、羽口よ
り下の炉下部においては高温の溶銑流による熱負荷が主
な老朽化の原因と考えられる。
【０００４】ただ、近年は高炉の補修技術も向上してお
り、一定時間の休風をとることで、羽口部より上の部分
であれば炉体の補修は可能になってきている。しかし、
羽口より下に位置する高炉の炉下部では、湯溜まり部分
に溶銑・溶滓が蓄積されているので、その部分の補修は
困難を極め、現状の補修技術では一時的な休風の間に補
修を行うことは不可能であるといってよい。以上のこと
から、高炉の炉体寿命を決定するのは炉下部の寿命であ
るといっても過言ではない。
り、一定時間の休風をとることで、羽口部より上の部分
であれば炉体の補修は可能になってきている。しかし、
羽口より下に位置する高炉の炉下部では、湯溜まり部分
に溶銑・溶滓が蓄積されているので、その部分の補修は
困難を極め、現状の補修技術では一時的な休風の間に補
修を行うことは不可能であるといってよい。以上のこと
から、高炉の炉体寿命を決定するのは炉下部の寿命であ
るといっても過言ではない。
【０００５】そこで、操業面の対策として考えられるの
は、羽口からＴｉＯ２を吹き込むか、または、炉頂装入
物にＴｉＯ２含有量の多い鉱石を混合して溶銑中のＴｉ
濃度を上昇させ、炉底部にチタンベアー（ＴｉＮにＴｉ
Ｃが固溶した物質であって、炉底或いは炉底側壁の煉瓦
の稼動面を覆う形で存在する）を生成させて、炉底煉瓦
を保護する操業を実施する方法である。
は、羽口からＴｉＯ２を吹き込むか、または、炉頂装入
物にＴｉＯ２含有量の多い鉱石を混合して溶銑中のＴｉ
濃度を上昇させ、炉底部にチタンベアー（ＴｉＮにＴｉ
Ｃが固溶した物質であって、炉底或いは炉底側壁の煉瓦
の稼動面を覆う形で存在する）を生成させて、炉底煉瓦
を保護する操業を実施する方法である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、炉底或
いは炉壁煉瓦の損耗を防止するためにＴｉＯ２を炉内に
投入した場合には、ＴｉＯ２のコストがかかる上に、Ｔ
ｉＯ２が過剰に投入された場合には、過剰のチタンベア
ーが炉床の溶銑流を阻害し、安定な出銃ができなくなっ
てトラブルとなるケースも考えられる。
いは炉壁煉瓦の損耗を防止するためにＴｉＯ２を炉内に
投入した場合には、ＴｉＯ２のコストがかかる上に、Ｔ
ｉＯ２が過剰に投入された場合には、過剰のチタンベア
ーが炉床の溶銑流を阻害し、安定な出銃ができなくなっ
てトラブルとなるケースも考えられる。
【０００７】例えば特開平７−２０７３１０号では、高
炉の炉底部に設置された温度計の出力値から炉底煉瓦の
残存厚みを算出し、この残存厚みの多寡によって、Ｔｉ
Ｏ２を装入するか、または減風、休風などのアクション
をとるかを決定する技術が開示されている。
炉の炉底部に設置された温度計の出力値から炉底煉瓦の
残存厚みを算出し、この残存厚みの多寡によって、Ｔｉ
Ｏ２を装入するか、または減風、休風などのアクション
をとるかを決定する技術が開示されている。
【０００８】しかしながら、実際には、生産量が必要な
場合には、高炉の出銑量を減らすような減風、休風など
のアクションをとることができないので、ＴｉＯ２の投
入アクションのみにより対策を完了させる必要がある。
場合には、高炉の出銑量を減らすような減風、休風など
のアクションをとることができないので、ＴｉＯ２の投
入アクションのみにより対策を完了させる必要がある。
【０００９】本発明は、上記した問題点に鑑みてなされ
たものであり、現在稼働中の高炉に対して、減風、休風
などのアクションをとることなく、炉底の状態に応じて
無駄無くチタンを投入することで、炉底損耗を防いで高
炉の延命化を図ることができる高炉操業方法を提供する
ことを目的としている。
たものであり、現在稼働中の高炉に対して、減風、休風
などのアクションをとることなく、炉底の状態に応じて
無駄無くチタンを投入することで、炉底損耗を防いで高
炉の延命化を図ることができる高炉操業方法を提供する
ことを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の高炉操業方法は、高炉の炉底部に設置
した温度計の上昇速度から伝熱計算により算出される、
炉底煉瓦の浸食速度又は凝固層の消失速度Ｖ１が正の場
合に、高炉に投入するＴｉＯ２量と前記浸食速度又は消
失速度Ｖ１の関係が、所定の数式を満たすようにＴｉＯ
２を高炉内に投入することとしている。そして、このよ
うにすることで、減風、休風などのアクションをとるこ
となく、炉底の状態に応じて無駄無くチタンを投入する
ことができる。
ために、本発明の高炉操業方法は、高炉の炉底部に設置
した温度計の上昇速度から伝熱計算により算出される、
炉底煉瓦の浸食速度又は凝固層の消失速度Ｖ１が正の場
合に、高炉に投入するＴｉＯ２量と前記浸食速度又は消
失速度Ｖ１の関係が、所定の数式を満たすようにＴｉＯ
２を高炉内に投入することとしている。そして、このよ
うにすることで、減風、休風などのアクションをとるこ
となく、炉底の状態に応じて無駄無くチタンを投入する
ことができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】発明者らは、上記課題を解決する
ために、先ず、炉底温度の上昇から伝熱計算により計算
される炉底煉瓦の浸食速度又は溶銑凝固層消失速度Ｖ１
と、高炉の出銑比Ｓ（操業度）、高炉に投入すべき適正
なＴｉＯ２量の関係は、以下の数式１にて整理すること
ができると考えた。
ために、先ず、炉底温度の上昇から伝熱計算により計算
される炉底煉瓦の浸食速度又は溶銑凝固層消失速度Ｖ１
と、高炉の出銑比Ｓ（操業度）、高炉に投入すべき適正
なＴｉＯ２量の関係は、以下の数式１にて整理すること
ができると考えた。
【００１２】
【数１】γｒ２Ｓ＋αｒ２Ｖ１ β 但し、Ｖ１：炉底煉瓦の浸食速度又は溶銑凝固層消失速
度（ｍｍ／日） ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ３・日） α・β・γ：定数
度（ｍｍ／日） ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ３・日） α・β・γ：定数
【００１３】すなわち、上記した数式１の第１項は、溶
銑中において、Ｔｉは、溶銑の粘性を上昇させる効果が
あるが、その増粘効果はある一定量以上のＴｉ濃度にお
いて現れ、そして、その必要なＴｉＯ２の投入量は、高
炉の炉底面積と出銑比（操業度）の積によって決定され
ると考えられることから導き出した。
銑中において、Ｔｉは、溶銑の粘性を上昇させる効果が
あるが、その増粘効果はある一定量以上のＴｉ濃度にお
いて現れ、そして、その必要なＴｉＯ２の投入量は、高
炉の炉底面積と出銑比（操業度）の積によって決定され
ると考えられることから導き出した。
【００１４】また、第２項については、炉底にチタンベ
アーを形成させるに必要なＴｉＯ２の量は、炉底面積と
浸食速度（溶銑凝固層消失速度）の関数で表せると考え
られることから導き出した。この浸食速度に関しては、
浸食の形状が不定であるため、指数βが１〜２の間であ
ると推定できる。従って、本発明者らは、溶銑１トン当
たりのＴｉＯ２の必要な高炉投入量はそれらの和で表さ
れ、γｒ２Ｓ＋αｒ２Ｖ１ βの形で表されると推定し
た。
アーを形成させるに必要なＴｉＯ２の量は、炉底面積と
浸食速度（溶銑凝固層消失速度）の関数で表せると考え
られることから導き出した。この浸食速度に関しては、
浸食の形状が不定であるため、指数βが１〜２の間であ
ると推定できる。従って、本発明者らは、溶銑１トン当
たりのＴｉＯ２の必要な高炉投入量はそれらの和で表さ
れ、γｒ２Ｓ＋αｒ２Ｖ１ βの形で表されると推定し
た。
【００１５】そこで、本発明者らは、１８６０ｍ３、２
７００ｍ３、５０５０ｍ３の高炉を用いて、ＴｉＯ２の
投入量と炉底煉瓦の損耗（炉底凝固層の消失）速度との
関係を実績調査した。その結果を図１に示すが、本発明
者らの予想通り、溶銑１トン当たりの適正な高炉投入Ｔ
ｉＯ２量は上記した数式１にて良く表され、定数はγが
０．１１、βが４／３ 、αは図１より幅をもって、
０．００８〜０．０２０を与えるのが妥当であることが
判明した。なお、図１中の●印は炉底温度は低下した
が、出銑トラブル等によって減風せざるを得なかった場
合、○印は炉底温度が３日以内に低下し、減風しなくて
も良かった場合、▲印は炉底温度が３日以内に低下せ
ず、再度、ＴｉＯ２を投入した場合を示す。
７００ｍ３、５０５０ｍ３の高炉を用いて、ＴｉＯ２の
投入量と炉底煉瓦の損耗（炉底凝固層の消失）速度との
関係を実績調査した。その結果を図１に示すが、本発明
者らの予想通り、溶銑１トン当たりの適正な高炉投入Ｔ
ｉＯ２量は上記した数式１にて良く表され、定数はγが
０．１１、βが４／３ 、αは図１より幅をもって、
０．００８〜０．０２０を与えるのが妥当であることが
判明した。なお、図１中の●印は炉底温度は低下した
が、出銑トラブル等によって減風せざるを得なかった場
合、○印は炉底温度が３日以内に低下し、減風しなくて
も良かった場合、▲印は炉底温度が３日以内に低下せ
ず、再度、ＴｉＯ２を投入した場合を示す。
【００１６】本発明の高炉操業方法は上記した知見に基
いてなされたものであり、高炉の炉底部に設置した温度
計の上昇速度から伝熱計算により算出される、炉底煉瓦
の浸食速度又は凝固層の消失速度Ｖ１が正の場合に、高
炉に投入するＴｉＯ２量Ｔと前記浸食速度又は消失速度
Ｖ１の関係が、下記の数式２を満たすようにＴｉＯ２を
高炉内に投入するものである。
いてなされたものであり、高炉の炉底部に設置した温度
計の上昇速度から伝熱計算により算出される、炉底煉瓦
の浸食速度又は凝固層の消失速度Ｖ１が正の場合に、高
炉に投入するＴｉＯ２量Ｔと前記浸食速度又は消失速度
Ｖ１の関係が、下記の数式２を満たすようにＴｉＯ２を
高炉内に投入するものである。
【００１７】
【数２】0.008 ｒ２Ｖ１ ４／３＋0.05ｒ２Ｓ＜Ｔ＜0.02
0ｒ２Ｖ１ ４／３＋0.05ｒ２Ｓ 但し、Ｖ１：炉底煉瓦の浸食速度又は凝固層の消失速度
（ｍｍ／日） ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ３・日） Ｔ ：ＴｉＯ２装入原単位（ｋｇ／ｐｔ）
0ｒ２Ｖ１ ４／３＋0.05ｒ２Ｓ 但し、Ｖ１：炉底煉瓦の浸食速度又は凝固層の消失速度
（ｍｍ／日） ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ３・日） Ｔ ：ＴｉＯ２装入原単位（ｋｇ／ｐｔ）
【００１８】本発明の高炉操業方法において、高炉への
ＴｉＯ２の投入方法としては、高炉炉頂より原燃料とと
もに装入しても良いし、また、羽ロから熱風とともに吹
き込んでも良い。また、本発明の高炉操業方法において
は、炉底煉瓦の浸食速度又は溶銑凝固層の消失速度は、
設置した温度計の指示値により伝熱計算により算出する
が、計算の方法はどのような方法でも構わない。
ＴｉＯ２の投入方法としては、高炉炉頂より原燃料とと
もに装入しても良いし、また、羽ロから熱風とともに吹
き込んでも良い。また、本発明の高炉操業方法において
は、炉底煉瓦の浸食速度又は溶銑凝固層の消失速度は、
設置した温度計の指示値により伝熱計算により算出する
が、計算の方法はどのような方法でも構わない。
【００１９】上記した本発明の高炉操業方法を適用した
場合には、現在稼働中の高炉に対して、減風、休風など
のアクションを取ることなく、炉底の状態に応じて無駄
無く最適量のチタンを投入することができるので、操業
トラブルなく、炉底損耗を防いで高炉の延命化を図るこ
とができる。
場合には、現在稼働中の高炉に対して、減風、休風など
のアクションを取ることなく、炉底の状態に応じて無駄
無く最適量のチタンを投入することができるので、操業
トラブルなく、炉底損耗を防いで高炉の延命化を図るこ
とができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の高炉操業方法の効果を確認す
るために行った実験結果について説明する。
るために行った実験結果について説明する。
【００２１】（実施例１）炉容積４８００ｍ３（炉床半
径７．３ｍ）、出銑口を４本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底側壁部に設置した温度計の
指示値が急激に上昇した。この時、温度計の指示値から
炉底凝固層における消失速度を一次元円筒系にて計算す
ると、１日当たり５ｍｍであった。この場合、上記した
数式２にて計算されるＴｉＯ２投入量Ｔは、溶銑１トン
当たり８．９７〜１４．４４ｋｇとなった。
径７．３ｍ）、出銑口を４本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底側壁部に設置した温度計の
指示値が急激に上昇した。この時、温度計の指示値から
炉底凝固層における消失速度を一次元円筒系にて計算す
ると、１日当たり５ｍｍであった。この場合、上記した
数式２にて計算されるＴｉＯ２投入量Ｔは、溶銑１トン
当たり８．９７〜１４．４４ｋｇとなった。
【００２２】そこで、ＴｉＯ２装入量を溶銑１トン当た
り１２ｋｇとして操業を実施したところ、２日後に炉内
温度が低下した。そして、ＴｉＯ２装入量を増加させた
期間中に出銑トラブル等はなく、操業状態は良好であっ
た。以上より、炉底煉瓦損耗の危機は去ったと判定され
た。
り１２ｋｇとして操業を実施したところ、２日後に炉内
温度が低下した。そして、ＴｉＯ２装入量を増加させた
期間中に出銑トラブル等はなく、操業状態は良好であっ
た。以上より、炉底煉瓦損耗の危機は去ったと判定され
た。
【００２３】（実施例２）炉容積２７００ｍ３（炉床半
径５．５ｍ）、出銑口を３本有する高炉において、出銑
比１．９にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が急激に上昇した。この時、温度計指示値から炉底凝
固層の消失速度を一次元円筒系にて計算すると、１日当
たり１２ｍｍであった。この場合、上記した数式２にて
計算されるＴｉＯ２投入量Ｔは、溶銑１トン当たり９．
５２〜１９．４９ｋｇとなった。
径５．５ｍ）、出銑口を３本有する高炉において、出銑
比１．９にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が急激に上昇した。この時、温度計指示値から炉底凝
固層の消失速度を一次元円筒系にて計算すると、１日当
たり１２ｍｍであった。この場合、上記した数式２にて
計算されるＴｉＯ２投入量Ｔは、溶銑１トン当たり９．
５２〜１９．４９ｋｇとなった。
【００２４】そこで、ＴｉＯ２装入量を溶銑１トン当た
り１５ｋｇとして操業を実施したところ、１．５日後に
炉内温度が低下した。そして、ＴｉＯ２装入量を増加さ
せた期間中に出銑トラブル等はなく、操業状態は良好で
あった。以上より、炉底煉瓦損耗の危機は去ったと判定
された。
り１５ｋｇとして操業を実施したところ、１．５日後に
炉内温度が低下した。そして、ＴｉＯ２装入量を増加さ
せた期間中に出銑トラブル等はなく、操業状態は良好で
あった。以上より、炉底煉瓦損耗の危機は去ったと判定
された。
【００２５】（比較例１）炉容積４８００ｍ３（炉床径
１４．６ｍ）、出銑口を４本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が急激に上昇した。この時、温度計指示値から炉底煉
瓦の損耗速度を二次元境界要素法（ＢＥＭ）にて計算す
ると、１日当たり７ｍｍであった。この場合、上記した
数式２にて計算されるＴｉＯ２投入量は、溶銑１トン当
たり１１．３０〜１９．６０ｋｇとなる。
１４．６ｍ）、出銑口を４本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が急激に上昇した。この時、温度計指示値から炉底煉
瓦の損耗速度を二次元境界要素法（ＢＥＭ）にて計算す
ると、１日当たり７ｍｍであった。この場合、上記した
数式２にて計算されるＴｉＯ２投入量は、溶銑１トン当
たり１１．３０〜１９．６０ｋｇとなる。
【００２６】しかしながら、その場合に適当なＴｉＯ２
に富む鉱石がなかったため、投入量を溶銑１トン当たり
８ｋｇとして操業を実施したところ、５日を経過しても
炉内温度が低下することはなかった。従って、その後、
ＴｉＯ２に富む鉱石を手配し、投入量を溶銑１トン当た
り１５ｋｇとして操業を実施したところ、２日後に炉内
温度が低下したので、その段階で炉底煉瓦損耗の危機は
去ったと判定された。
に富む鉱石がなかったため、投入量を溶銑１トン当たり
８ｋｇとして操業を実施したところ、５日を経過しても
炉内温度が低下することはなかった。従って、その後、
ＴｉＯ２に富む鉱石を手配し、投入量を溶銑１トン当た
り１５ｋｇとして操業を実施したところ、２日後に炉内
温度が低下したので、その段階で炉底煉瓦損耗の危機は
去ったと判定された。
【００２７】（比較例２）炉容積２７００ｍ３（炉床半
径５．５ｍ）、出銑口を３本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が上昇した。この時、温度計指示値から炉底凝固層の
消失速度を二次元境界要素法（ＢＥＭ）にて計算する
と、１日当たり３ｍｍであった。この場合、上記した数
式２にて計算されるＴｉＯ２投入量は、溶銑１トン当た
り４．０８〜７．９３ｋｇとなった。
径５．５ｍ）、出銑口を３本有する高炉において、出銑
比２．０にて操業中に、炉底部に設置した温度計の指示
値が上昇した。この時、温度計指示値から炉底凝固層の
消失速度を二次元境界要素法（ＢＥＭ）にて計算する
と、１日当たり３ｍｍであった。この場合、上記した数
式２にて計算されるＴｉＯ２投入量は、溶銑１トン当た
り４．０８〜７．９３ｋｇとなった。
【００２８】そこで、ＴｉＯ２投入量を溶銑１トン当た
り１０ｋｇとして操業を実施したところ、１日後に炉内
温度が低下したものの、やはり１日後にＴｉＯ２投入量
を増加させたことが原因の出銑トラブルが発生し、４時
間の間、通常の８０％の風量まで減風せざるを得なかっ
た。
り１０ｋｇとして操業を実施したところ、１日後に炉内
温度が低下したものの、やはり１日後にＴｉＯ２投入量
を増加させたことが原因の出銑トラブルが発生し、４時
間の間、通常の８０％の風量まで減風せざるを得なかっ
た。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高炉操業
方法は、高炉の炉底部に設置した温度計の上昇速度から
伝熱計算により算出される、炉底煉瓦の浸食速度又は凝
固層の消失速度Ｖ１が正の場合に、高炉に投入するＴｉ
Ｏ２量Ｔと前記浸食速度又は消失速度Ｖ１の関係が、上
記数式２を満たすようにＴｉＯ２を高炉内に投入するこ
とで、操業トラブルを引き起こすことなく、炉底煉瓦の
損耗を抑制し、高炉操業寿命を延長することができる。
方法は、高炉の炉底部に設置した温度計の上昇速度から
伝熱計算により算出される、炉底煉瓦の浸食速度又は凝
固層の消失速度Ｖ１が正の場合に、高炉に投入するＴｉ
Ｏ２量Ｔと前記浸食速度又は消失速度Ｖ１の関係が、上
記数式２を満たすようにＴｉＯ２を高炉内に投入するこ
とで、操業トラブルを引き起こすことなく、炉底煉瓦の
損耗を抑制し、高炉操業寿命を延長することができる。
【図１】１８６０ｍ３、２７００ｍ３、５０５０ｍ３の
高炉にて、ＴｉＯ２装入量と、炉底浸食速度との関係に
ついて実績検証を行った結果を示した図である。
高炉にて、ＴｉＯ２装入量と、炉底浸食速度との関係に
ついて実績検証を行った結果を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉操業の寿命延長を図る操業方法であ
って、高炉の炉底部に設置した温度計の上昇速度から伝
熱計算により算出される、炉底煉瓦の浸食速度又は凝固
層の消失速度Ｖ１が正の場合に、高炉に投入するＴｉＯ
２量Ｔと前記浸食速度又は消失速度Ｖ１の関係が、下記
式を満たすようにＴｉＯ２を高炉内に投入することを特
徴とする高炉操業方法。 0.008 ｒ２Ｖ１ ４／３＋0.05ｒ２Ｓ＜Ｔ＜0.020ｒ２Ｖ
１ ４／３＋0.05ｒ２Ｓ 但し、Ｖ１：炉底煉瓦の浸食速度又は凝固層の消失速度
（ｍｍ／日） ｒ ：炉床半径（ｍ） Ｓ ：出銑比（ｔｏｎ／ｍ３・日） Ｔ ：ＴｉＯ２装入原単位（ｋｇ／ｐｔ）
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33770799A JP2001152216A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 高炉操業方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33770799A JP2001152216A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001152216A true JP2001152216A (ja) | 2001-06-05 |
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ID=18311215
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP33770799A Pending JP2001152216A (ja) | 1999-11-29 | 1999-11-29 | 高炉操業方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001152216A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101283251B1 (ko) | 2005-12-23 | 2013-07-11 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 열전도성 및 냉각기능이 향상된 인터쿨러 |
| CN110781566A (zh) * | 2019-10-21 | 2020-02-11 | 中冶赛迪重庆信息技术有限公司 | 一种炉缸凝铁层计算方法、系统、存储介质及电子终端 |
-
1999
- 1999-11-29 JP JP33770799A patent/JP2001152216A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101283251B1 (ko) | 2005-12-23 | 2013-07-11 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 열전도성 및 냉각기능이 향상된 인터쿨러 |
| CN110781566A (zh) * | 2019-10-21 | 2020-02-11 | 中冶赛迪重庆信息技术有限公司 | 一种炉缸凝铁层计算方法、系统、存储介质及电子终端 |
| CN110781566B (zh) * | 2019-10-21 | 2023-06-27 | 中冶赛迪信息技术(重庆)有限公司 | 一种炉缸凝铁层计算方法、系统、存储介质及电子终端 |
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