JPS60228611A - 高炉の操業方法 - Google Patents
高炉の操業方法Info
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- JPS60228611A JPS60228611A JP8290884A JP8290884A JPS60228611A JP S60228611 A JPS60228611 A JP S60228611A JP 8290884 A JP8290884 A JP 8290884A JP 8290884 A JP8290884 A JP 8290884A JP S60228611 A JPS60228611 A JP S60228611A
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- Japan
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- furnace
- blast furnace
- side wall
- temperature
- blast
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/10—Cooling; Devices therefor
- C21B7/106—Cooling of the furnace bottom
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/04—Blast furnaces with special refractories
- C21B7/06—Linings for furnaces
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高炉の炉底に損傷の生じたことが検知され
たときにおける前記炉底を保護するための高炉操業方法
に関するものである。
たときにおける前記炉底を保護するための高炉操業方法
に関するものである。
高炉の炉底、特に炉底の側壁付近に生ずる損傷は、高炉
の炉体寿命に極めて大きな影響を与える。
の炉体寿命に極めて大きな影響を与える。
そこで、従来から、炉底側壁の円周方向にわたって、羽
目の数と同数かまたは羽口の数似上の複数の温度計を所
定間隔で複数段にわたり埋込み、前記温度計によって炉
底側壁の温度を常時測定して、炉底の側壁付近に生じた
損傷を早期に検知することが行表われている。
目の数と同数かまたは羽口の数似上の複数の温度計を所
定間隔で複数段にわたり埋込み、前記温度計によって炉
底側壁の温度を常時測定して、炉底の側壁付近に生じた
損傷を早期に検知することが行表われている。
上記のようにして測定された炉底側壁の温度は、炉底の
側壁付近に異常がないときは、その埋込まれた位置によ
って各々絶対値は異なっても、はぼ安定した値を示す。
側壁付近に異常がないときは、その埋込まれた位置によ
って各々絶対値は異なっても、はぼ安定した値を示す。
しかしながら、炉底の側壁付近に損傷が発生すると、損
傷が生じた部分の付近に埋込１れている数本の温度計の
測定温度が、異常のないときの測定温度に比べて、５０
〜Ｉ Ｏ’０℃上昇する。従って、このように温度の上
昇した温度計の埋込まれている付近の炉底の側壁付近に
、損傷の生じたことを検知することができる。
傷が生じた部分の付近に埋込１れている数本の温度計の
測定温度が、異常のないときの測定温度に比べて、５０
〜Ｉ Ｏ’０℃上昇する。従って、このように温度の上
昇した温度計の埋込まれている付近の炉底の側壁付近に
、損傷の生じたことを検知することができる。
炉底の側壁付近に損傷の生じたことが検知されたときの
対策として、温度が上昇した位置の炉底側壁の水冷を強
化することによって、損傷の拡大を防ぐことが知られて
いるが、この方法は、損傷部分に対する直接的な対策で
はない。上記対策として、現在一般に行なわれている効
果的な方法は、高炉装入原料中のＴｉＯ２の量分増加す
ることである。この方法によれば、炉底側壁付近の損傷
部分子：ＴｉＯ２によって直接保護し、損傷部分の温度
上昇を鎮静化することができる。
対策として、温度が上昇した位置の炉底側壁の水冷を強
化することによって、損傷の拡大を防ぐことが知られて
いるが、この方法は、損傷部分に対する直接的な対策で
はない。上記対策として、現在一般に行なわれている効
果的な方法は、高炉装入原料中のＴｉＯ２の量分増加す
ることである。この方法によれば、炉底側壁付近の損傷
部分子：ＴｉＯ２によって直接保護し、損傷部分の温度
上昇を鎮静化することができる。
即ち、高炉内にその炉頂から装入されるＴｉＯ２の量は
、通常の操業時においては例えば溶銑ＩＴ箔り約５ ｋ
ｇであるが、炉底の側壁付近に損傷が生じたときは、前
記ＴｉＣｈの装入量を例えば溶銑ｊＴ尚シ約２０に７に
増量する。
、通常の操業時においては例えば溶銑ＩＴ箔り約５ ｋ
ｇであるが、炉底の側壁付近に損傷が生じたときは、前
記ＴｉＣｈの装入量を例えば溶銑ｊＴ尚シ約２０に７に
増量する。
このようにＴｌＯ２を増加装入すると、その一部が高炉
内に残留し、還元されて、主としてＴＩＣとＴｉＮとか
らなる溶融点の高い固溶体となシ、炉底の表面上に付着
して炉底の損傷部分を保護する。
内に残留し、還元されて、主としてＴＩＣとＴｉＮとか
らなる溶融点の高い固溶体となシ、炉底の表面上に付着
して炉底の損傷部分を保護する。
このような、炉頂から装入されたＴｉＯ２によって炉底
の損傷部分を保護するためには、通常操業時より溶銑温
度を低くし且つスラグ塩基度を高めて操業しなければな
らない。
の損傷部分を保護するためには、通常操業時より溶銑温
度を低くし且つスラグ塩基度を高めて操業しなければな
らない。
しかしながら、上述のように、通常操業時よシ溶銑温度
を低くし且つスラグ塩基度を高めて操業すると、溶銑お
よびスラグの流動性が著しく悪化する。その結果、溶銑
およびスラグの高炉内からの排出が困雛となって、炉冷
または羽目破損等の事故を引き起す原因となり、更に燃
料比の急激な上昇を招いて、出銑量が低下するなどの問
題が生ずる。
を低くし且つスラグ塩基度を高めて操業すると、溶銑お
よびスラグの流動性が著しく悪化する。その結果、溶銑
およびスラグの高炉内からの排出が困雛となって、炉冷
または羽目破損等の事故を引き起す原因となり、更に燃
料比の急激な上昇を招いて、出銑量が低下するなどの問
題が生ずる。
高炉内に装入するＴｉＯ２源としては、一般にチタン鉄
鉱石の含チタンスラグ、含チタン砂鉄などが使用され、
通常操業時における高炉内への装入ＴｌＯ２量の調整は
、焼結鉱の原料としての含チタン砂鉄（ＴｉＯ２含有量
：６〜８ｗｔ、％）の配合量を増減することによって行
なわれている。これに対して、上述のような炉底の損傷
時は、多量のＴｉ０ｚを含有するイルミナイト砂が焼結
原料中に配合されたイルミナイト焼結鉱を高炉内に適量
装入することによって、Ｔｉ（ｈの装入量の増量が行な
われている。第１表にイルミナイト砂およびイルミナイ
ト焼結鉱の成分組成を示す。
鉱石の含チタンスラグ、含チタン砂鉄などが使用され、
通常操業時における高炉内への装入ＴｌＯ２量の調整は
、焼結鉱の原料としての含チタン砂鉄（ＴｉＯ２含有量
：６〜８ｗｔ、％）の配合量を増減することによって行
なわれている。これに対して、上述のような炉底の損傷
時は、多量のＴｉ０ｚを含有するイルミナイト砂が焼結
原料中に配合されたイルミナイト焼結鉱を高炉内に適量
装入することによって、Ｔｉ（ｈの装入量の増量が行な
われている。第１表にイルミナイト砂およびイルミナイ
ト焼結鉱の成分組成を示す。
第 １ 表
しかしながら、イルミナイト砂は、平均粒径が上記のよ
うに０．１０閣で、粒径０．１２５ｍｎ以下が約６０％
を占める非常に細かい砂のため、焼結鉱製造時にパレッ
ト内に装入された原料の通気性を著しく阻害する。従っ
てパレット内に装入する原料の層厚を低くしなければな
らず、その結果、焼結鉱の生産率の低下、粉コークスや
Ｃガス等の燃料原単位および電力原単位の上昇、および
蒸気回収量の減少など多くの問題が生ずる。
うに０．１０閣で、粒径０．１２５ｍｎ以下が約６０％
を占める非常に細かい砂のため、焼結鉱製造時にパレッ
ト内に装入された原料の通気性を著しく阻害する。従っ
てパレット内に装入する原料の層厚を低くしなければな
らず、その結果、焼結鉱の生産率の低下、粉コークスや
Ｃガス等の燃料原単位および電力原単位の上昇、および
蒸気回収量の減少など多くの問題が生ずる。
第２表には、高炉における通常操業時と上述した炉底保
護のだめの操業時との操業諸元の一例が比較して示され
ており、第３表には、焼結機における通常操業時と上述
した炉底側壁の保護のためのイルミナイト操業時との操
業諸元の一例が比較して示されている。
護のだめの操業時との操業諸元の一例が比較して示され
ており、第３表には、焼結機における通常操業時と上述
した炉底側壁の保護のためのイルミナイト操業時との操
業諸元の一例が比較して示されている。
この操業例においては、第２表に示した炉底側壁保護操
業を１ケ月継続することにより、温度上昇を示した炉底
側壁部分を、通常操業時の温度に戻すことができた。
業を１ケ月継続することにより、温度上昇を示した炉底
側壁部分を、通常操業時の温度に戻すことができた。
しかしながら、上述した従来の炉底保護操業は、炉底側
壁の温度上昇即ち炉底の側壁付近の損傷が局所的である
にもかかわらず、損傷部分の保護のための、高炉内への
Ｔｉ０ｚの装入が、他の原料と第 ２ 表 第 ３ 表 共に炉頂から行なわれるので、上昇した炉底側壁の温度
を鎮静させるためには、上記第２表に示すように、多量
のＴｉＯ２を必要とする。その結果、燃料化の上昇や出
銑量の減少などの悪影響を招き、最悪の場合は、溶銑お
よび溶滓の流動性の悪化による送風羽目の破損や炉冷事
故を引き起す。更に、ＴｉＯ□の増加装入のためのイル
ミナイト焼結操業においても、第３表に示すように、生
産率の低下や、コークス、電力などの原単位の上昇を招
く。
壁の温度上昇即ち炉底の側壁付近の損傷が局所的である
にもかかわらず、損傷部分の保護のための、高炉内への
Ｔｉ０ｚの装入が、他の原料と第 ２ 表 第 ３ 表 共に炉頂から行なわれるので、上昇した炉底側壁の温度
を鎮静させるためには、上記第２表に示すように、多量
のＴｉＯ２を必要とする。その結果、燃料化の上昇や出
銑量の減少などの悪影響を招き、最悪の場合は、溶銑お
よび溶滓の流動性の悪化による送風羽目の破損や炉冷事
故を引き起す。更に、ＴｉＯ□の増加装入のためのイル
ミナイト焼結操業においても、第３表に示すように、生
産率の低下や、コークス、電力などの原単位の上昇を招
く。
この発明は、上述のような観点から、ＴｉＯ２の装入量
を通常操業時より増量することによって炉底の保護操業
を行なうに当ｐ１燃料比の上昇や出銑量の、減少および
溶銑や溶滓の流動性の悪化など高炉操業上の問題が生ぜ
ず、且つ、焼結鉱の生産率の低下や、コークス、電力の
原単位上昇など焼結鉱製造上の問題が生ずることがなく
、従来よシも少量のＴｉＣｈによシ、効率的に短期間で
上昇した炉底側壁の温度を鎮静化することができる高炉
操業方法を提供するもので、炉底の損傷が検知されたと
きにおける高炉内へのＴｉＯ２の装入の増量を、炉底側
壁の温度上昇を検知した温度側の付近の送風羽目から、
ＴｉＯ２源としてのチタン鉄鉱石粉をガスによって高炉
内に吹込むことによって行なうことに特徴を有するもの
である。
を通常操業時より増量することによって炉底の保護操業
を行なうに当ｐ１燃料比の上昇や出銑量の、減少および
溶銑や溶滓の流動性の悪化など高炉操業上の問題が生ぜ
ず、且つ、焼結鉱の生産率の低下や、コークス、電力の
原単位上昇など焼結鉱製造上の問題が生ずることがなく
、従来よシも少量のＴｉＣｈによシ、効率的に短期間で
上昇した炉底側壁の温度を鎮静化することができる高炉
操業方法を提供するもので、炉底の損傷が検知されたと
きにおける高炉内へのＴｉＯ２の装入の増量を、炉底側
壁の温度上昇を検知した温度側の付近の送風羽目から、
ＴｉＯ２源としてのチタン鉄鉱石粉をガスによって高炉
内に吹込むことによって行なうことに特徴を有するもの
である。
次に、この発明を、図面を参照しながら説明する。
図面は、この発明の方法の一実施態様を示す高炉の概略
縦断面図である。炉体】の炉底２の側壁２ａには、その
円周方向に所定間隔で、例えば４０本の温度計３が上下
３段にわたって設けられている。４は送風羽目、５は出
銑口、６は送風羽口４を通って炉体１内に熱風を供給す
るための熱風環状管、７は熱風支管である。送風羽口４
には、チタン鉄鉱石粉吹込管８が挿入されておシ、チタ
ン鉄鉱石粉吹込管８の途中には、ガス吹込管９が接続さ
れている。
縦断面図である。炉体】の炉底２の側壁２ａには、その
円周方向に所定間隔で、例えば４０本の温度計３が上下
３段にわたって設けられている。４は送風羽目、５は出
銑口、６は送風羽口４を通って炉体１内に熱風を供給す
るための熱風環状管、７は熱風支管である。送風羽口４
には、チタン鉄鉱石粉吹込管８が挿入されておシ、チタ
ン鉄鉱石粉吹込管８の途中には、ガス吹込管９が接続さ
れている。
この発明の方法においては、温度計３によって常時炉底
側壁２ａの温度を監視し、炉底側壁２ａのある部分の温
度が、通常操業時の温度よシ上昇した場合は、上昇を検
知した温度計３の付近の複数本の送風羽口４から、チタ
ン鉄鉱石粉吹込管８を通って、チタン鉄鉱石粉として前
述の第１表に示した成分組成のイルミナイト砂を、ガス
吹込み管９を通る酸素によって、炉体】内に吹込む。
側壁２ａの温度を監視し、炉底側壁２ａのある部分の温
度が、通常操業時の温度よシ上昇した場合は、上昇を検
知した温度計３の付近の複数本の送風羽口４から、チタ
ン鉄鉱石粉吹込管８を通って、チタン鉄鉱石粉として前
述の第１表に示した成分組成のイルミナイト砂を、ガス
吹込み管９を通る酸素によって、炉体】内に吹込む。
炉体１内に吹込むチタン鉄鉱石粉としてイルミナイト砂
を使用する理由は、イルミナイト砂はＴｉＯ２の含有量
が約５０ｗｔ、％で非常に高く且つ細粒で気体による吹
込みに適しているからである。
を使用する理由は、イルミナイト砂はＴｉＯ２の含有量
が約５０ｗｔ、％で非常に高く且つ細粒で気体による吹
込みに適しているからである。
イルミナイト砂を吹込む送風羽口４の数は、損傷部１ケ
所に対して３〜５本が適当であシ、高炉操業の悪影響を
排除するため、多くても全体で１０本以下とすることが
望ましい。
所に対して３〜５本が適当であシ、高炉操業の悪影響を
排除するため、多くても全体で１０本以下とすることが
望ましい。
送風羽口４から炉体１内に吹込まれたイルミナイト砂中
のＴｉＣｈは、羽目レースウェイ部で溶融し、主として
次の反応で溶銑中に移行する。
のＴｉＣｈは、羽目レースウェイ部で溶融し、主として
次の反応で溶銑中に移行する。
Ｔ ｉ ０２ ＋Ｃ＝ Ｔ ｉ Ｃ＋０２ ・・・・・
・■Ｔｉ（ｈ ＋／２ Ｎ２ ” ＴＩＮ ＋０２ ・
・・・・・■ＴｉＯ２＝ Ｔｉ ＋０２ ・・・・・・
■上記■〜■の反応は、通常１６００℃以上の高温によ
って進行するので、上記反応を活溌に行なわせるために
は、レースウェイ部の温度が高いほど良い。
・■Ｔｉ（ｈ ＋／２ Ｎ２ ” ＴＩＮ ＋０２ ・
・・・・・■ＴｉＯ２＝ Ｔｉ ＋０２ ・・・・・・
■上記■〜■の反応は、通常１６００℃以上の高温によ
って進行するので、上記反応を活溌に行なわせるために
は、レースウェイ部の温度が高いほど良い。
イルミナイト砂の吹込みに酸素を使用するのけ上述した
理由によるものであり、これによって、イルミナイト砂
中のＴｉＯ２の反応が活溌に行なわれる。
理由によるものであり、これによって、イルミナイト砂
中のＴｉＯ２の反応が活溌に行なわれる。
レースウェイ部の温度を高めるためには、送風羽口４か
ら吹込捷れる送風温度を高めても良いが、この場合、特
定の送風羽口からの送風温度のみを高めることが困難で
あり、全部の送風羽目からの送風温度を高めると、高炉
操業に悪影響が生ずる。
ら吹込捷れる送風温度を高めても良いが、この場合、特
定の送風羽口からの送風温度のみを高めることが困難で
あり、全部の送風羽目からの送風温度を高めると、高炉
操業に悪影響が生ずる。
なお、イルミナイト砂の吹込みに空気を使用してもよい
が、この場合は、酸素を使用する場合よりも、イルミナ
イト砂の吹込み量を増加しなければならない。
が、この場合は、酸素を使用する場合よりも、イルミナ
イト砂の吹込み量を増加しなければならない。
なお、送風羽口４からのイルミナイト砂の吹込みに当り
、イルミナイト砂と共に、スラグ塩基度の調整のための
石灰石粉、溶銑中のＳｌ量を下げるための酸化鉄粉、燃
料としてのコークス粉や石炭粉などを併せて吹込んでも
よい。
、イルミナイト砂と共に、スラグ塩基度の調整のための
石灰石粉、溶銑中のＳｌ量を下げるための酸化鉄粉、燃
料としてのコークス粉や石炭粉などを併せて吹込んでも
よい。
次に、この発明の方法を実施例にょシ説明する。
第４表に、この発明の方法による炉底保護操業の諸元を
、通常操業時の諸元と比較して示す。
、通常操業時の諸元と比較して示す。
第 ４ 表
１１−
第４表に示した本発明の炉底保護操業において、高炉内
へ装入されるＴｉ０ｚのうち、通常操業時の装入量（６
］＜ｙ／溶銑ＩＴ）に当るＴｉ０ｚは、従来と同じよう
に含チタン砂鉄を含有する焼結鉱によって、炉頂から高
炉内に装入し、炉底保護のための増量分（４ｋｆ／溶銑
ＩＴ’）に当るＴｉＯ３は、温度上昇を示した温度計に
近い４本の送風羽目から、酸素によってイルミナイト砂
を吹込んだ。このような操業を２週間継続した結果、温
度上昇を示した炉底側壁部分の温度は、６０℃に低下し
、通常操業状態に戻った。
へ装入されるＴｉ０ｚのうち、通常操業時の装入量（６
］＜ｙ／溶銑ＩＴ）に当るＴｉ０ｚは、従来と同じよう
に含チタン砂鉄を含有する焼結鉱によって、炉頂から高
炉内に装入し、炉底保護のための増量分（４ｋｆ／溶銑
ＩＴ’）に当るＴｉＯ３は、温度上昇を示した温度計に
近い４本の送風羽目から、酸素によってイルミナイト砂
を吹込んだ。このような操業を２週間継続した結果、温
度上昇を示した炉底側壁部分の温度は、６０℃に低下し
、通常操業状態に戻った。
第４表から明らかなように、本発明の方法によれば、Ｔ
ｉ ０２の装入量が従来の方法に比べて約半分で済み
、燃料比の上昇や出銑量の減少などを招くことなく、通
常操業と殆んど変らない操業で短期間に炉況全回復する
ことができた。
ｉ ０２の装入量が従来の方法に比べて約半分で済み
、燃料比の上昇や出銑量の減少などを招くことなく、通
常操業と殆んど変らない操業で短期間に炉況全回復する
ことができた。
以上述べたように、この発明の方法によれば、炉底の側
壁付近の損傷を、高炉内に増量装入されたＴｌＯ２によ
って保護するに当り、燃料比の上昇や出銑量の減少およ
び溶銑や溶滓の流動性の悪化１２− など高炉操業上の問題が生ぜず、且つ、焼結鉱の生産率
の低下や、コークス、電力の原単位の上昇など焼結機操
業上の問題が生ずることなく、従来よりも少量のＴｌＯ
２により、効率的に短期間で通常操業状態に戻すことが
できる等、多くの工業上優れた効果がもたらされる。
壁付近の損傷を、高炉内に増量装入されたＴｌＯ２によ
って保護するに当り、燃料比の上昇や出銑量の減少およ
び溶銑や溶滓の流動性の悪化１２− など高炉操業上の問題が生ぜず、且つ、焼結鉱の生産率
の低下や、コークス、電力の原単位の上昇など焼結機操
業上の問題が生ずることなく、従来よりも少量のＴｌＯ
２により、効率的に短期間で通常操業状態に戻すことが
できる等、多くの工業上優れた効果がもたらされる。
図面は、この発明の方法の一実施態様を示す高炉の概略
縦断面図である。図面において、１・・・炉体、 ２・
・・炉底、 ２ａ・・・炉底側壁、 ３・・・温度計、４・・・送風
羽目、 ５・・・出銑口、６・・・熱風環状管、 ７・
・・熱風支管、８・・・チタン鉄鉱石粉吹込管、 ９・・・ガス吹込管。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
縦断面図である。図面において、１・・・炉体、 ２・
・・炉底、 ２ａ・・・炉底側壁、 ３・・・温度計、４・・・送風
羽目、 ５・・・出銑口、６・・・熱風環状管、 ７・
・・熱風支管、８・・・チタン鉄鉱石粉吹込管、 ９・・・ガス吹込管。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 高炉の炉底側壁に、その円周方向にわたって所定間隔で
取付けた、高炉炉底の損傷全検知するための複数の温度
計により、前記炉底側壁の温度を測定し、前記温度の上
昇から前記炉底の損傷が検知されたときは、高炉内への
ＴｉＱ２の装入量を通常操業時より増量することによっ
て、前記ＴｉＯ２の一部を高炉内に残留させ、前記Ｔｉ
０ｚが還元されて生じ；１ＴｉｃとＴｉＮとの固溶体を
炉底の表面上に付着させて炉底の損傷部分を保護する高
炉の操業方法において、 前記炉底の損傷が検知されたときにおける高炉内への前
記ＴｌＯ２の装入の増量を、前記炉底側壁の温度上昇を
検知した前記温度計の付近の送風羽 １ − 口から、ＴｉＯ２源としてのチタン鉄鉱石粉をガスによ
って高炉内に吹込むことによって行なうことを特徴とす
る高炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8290884A JPS60228611A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 高炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8290884A JPS60228611A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 高炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60228611A true JPS60228611A (ja) | 1985-11-13 |
Family
ID=13787350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8290884A Pending JPS60228611A (ja) | 1984-04-26 | 1984-04-26 | 高炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60228611A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62126344U (ja) * | 1986-02-03 | 1987-08-11 | ||
| JPH02205608A (ja) * | 1989-02-04 | 1990-08-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炉炉底部の保護方法 |
| JPH03231353A (ja) * | 1990-02-07 | 1991-10-15 | Toshiba Corp | マルチプロセッサシステムにおける排他制御方式 |
| JP2013539001A (ja) * | 2010-08-03 | 2013-10-17 | サハトレーベン・ヒェミー・ゲーエムベーハー | コークス及びチタンを含有する集合材並びに冶金容器の裏張りを修理するためのその使用 |
-
1984
- 1984-04-26 JP JP8290884A patent/JPS60228611A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62126344U (ja) * | 1986-02-03 | 1987-08-11 | ||
| JPH02205608A (ja) * | 1989-02-04 | 1990-08-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炉炉底部の保護方法 |
| JPH03231353A (ja) * | 1990-02-07 | 1991-10-15 | Toshiba Corp | マルチプロセッサシステムにおける排他制御方式 |
| JP2013539001A (ja) * | 2010-08-03 | 2013-10-17 | サハトレーベン・ヒェミー・ゲーエムベーハー | コークス及びチタンを含有する集合材並びに冶金容器の裏張りを修理するためのその使用 |
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