JP2001121266A - サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
サブマージアーク溶接方法Info
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- JP2001121266A JP2001121266A JP30549299A JP30549299A JP2001121266A JP 2001121266 A JP2001121266 A JP 2001121266A JP 30549299 A JP30549299 A JP 30549299A JP 30549299 A JP30549299 A JP 30549299A JP 2001121266 A JP2001121266 A JP 2001121266A
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- arc welding
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 厚鋼板をサーブマージアーク溶接する場合に
おいて、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良、融合不
良および凝固割れを防止するのに好適なサブマージアー
ク溶接方法を提供する。 【解決手段】 １パス目の溶接を３電極サブマージアー
ク溶接で行うようになっており、先行電極Ｌeのワイヤ
の直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極
Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍ
ｍ2]とし、先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの通過時間
ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とし、電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ）、極間距離Ｌ（ＬＭ）、電流差ΔＩ（ＭＴ）および
極間距離Ｌ（ＭＴ）が下式を満たすように、１パス目の
溶接条件を設定した。 ６５０[Ａ]≦ΔＩ（ＬＭ）＋７．０×Ｌ（ＬＭ）≦１１
２０[Ａ] ９００[Ａ]≦ΔＩ（ＭＴ）＋１２×Ｌ（ＭＴ）≦１８０
０[Ａ]
おいて、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良、融合不
良および凝固割れを防止するのに好適なサブマージアー
ク溶接方法を提供する。 【解決手段】 １パス目の溶接を３電極サブマージアー
ク溶接で行うようになっており、先行電極Ｌeのワイヤ
の直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極
Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍ
ｍ2]とし、先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの通過時間
ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とし、電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ）、極間距離Ｌ（ＬＭ）、電流差ΔＩ（ＭＴ）および
極間距離Ｌ（ＭＴ）が下式を満たすように、１パス目の
溶接条件を設定した。 ６５０[Ａ]≦ΔＩ（ＬＭ）＋７．０×Ｌ（ＬＭ）≦１１
２０[Ａ] ９００[Ａ]≦ΔＩ（ＭＴ）＋１２×Ｌ（ＭＴ）≦１８０
０[Ａ]
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、サブマージアーク
溶接に係り、特に、鉄骨ボックス柱の角継手溶接のよう
な厚鋼板を片面から高能率に溶接施工する場合におい
て、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良および融合不
良を防止するのに好適なサブマージアーク溶接方法に関
する。
溶接に係り、特に、鉄骨ボックス柱の角継手溶接のよう
な厚鋼板を片面から高能率に溶接施工する場合におい
て、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良および融合不
良を防止するのに好適なサブマージアーク溶接方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年のビルの高層化により、板厚６０
[ｍｍ]以上の厚鋼板を組み合わせて形成したボックス柱
が普通に使用されるようになり、溶接の高能率化はます
ます重要になっている。ボックス柱角継手の溶接には、
高能率が得られる鉄粉添加フラックスを用いた片面１パ
ス２電極サブマージアーク溶接方法が広く用いられてい
るが、板厚増大に伴い溶接に必要な溶着量は著しく増大
するため、適用可能な板厚が溶接機の電流容量などによ
り制限される。１パス溶接の適用が困難な場合には、Ｃ
Ｏ2溶接による下盛溶接を施した後、サブマージアーク
溶接を行う方法が用いられることが多いが、下盛溶接に
は多大な労力を要するため、１パス溶接の適用が困難な
板厚に対する高能率溶接施工方法の確立は切実な課題と
なっている。
[ｍｍ]以上の厚鋼板を組み合わせて形成したボックス柱
が普通に使用されるようになり、溶接の高能率化はます
ます重要になっている。ボックス柱角継手の溶接には、
高能率が得られる鉄粉添加フラックスを用いた片面１パ
ス２電極サブマージアーク溶接方法が広く用いられてい
るが、板厚増大に伴い溶接に必要な溶着量は著しく増大
するため、適用可能な板厚が溶接機の電流容量などによ
り制限される。１パス溶接の適用が困難な場合には、Ｃ
Ｏ2溶接による下盛溶接を施した後、サブマージアーク
溶接を行う方法が用いられることが多いが、下盛溶接に
は多大な労力を要するため、１パス溶接の適用が困難な
板厚に対する高能率溶接施工方法の確立は切実な課題と
なっている。
【０００３】このような課題に対して、高能率な多電極
サブマージアーク溶接についていくつかの方法が提案さ
れている。３電極サブマージアーク溶接を用いた溶接方
法としては、例えば、特開平6-328254号公報に開示され
たもの（以下、第１の従来例という。）があり、この公
報には、溶接条件を特定することにより厚鋼板の１パス
溶接を可能にする方法が提案されている。また、３電極
サブマージアーク溶接を用いた多層溶接方法としては、
例えば、特開平8-257752号公報に開示されたもの（以
下、第２の従来例という。）があり、この公報には、２
パス目の溶接条件を特定のねらい位置と電流の組み合わ
せにすることで極厚鋼板の高能率溶接を行う方法が提案
されている。
サブマージアーク溶接についていくつかの方法が提案さ
れている。３電極サブマージアーク溶接を用いた溶接方
法としては、例えば、特開平6-328254号公報に開示され
たもの（以下、第１の従来例という。）があり、この公
報には、溶接条件を特定することにより厚鋼板の１パス
溶接を可能にする方法が提案されている。また、３電極
サブマージアーク溶接を用いた多層溶接方法としては、
例えば、特開平8-257752号公報に開示されたもの（以
下、第２の従来例という。）があり、この公報には、２
パス目の溶接条件を特定のねらい位置と電流の組み合わ
せにすることで極厚鋼板の高能率溶接を行う方法が提案
されている。
【０００４】一方、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板をサブ
マージアーク溶接する場合に、工程上問題となる欠陥の
多くは溶け込み不良であり、従来溶け込みの確保につい
ては、先行電極の溶接電流または電流密度を確保する方
法が採用されている。このような方法としては、例え
ば、特開平2-258191号公報に開示されたもの（以下、第
３の従来例という。）および特開平10-58143号公報に開
示されたもの（以下、第４の従来例という。）がある。
第３の従来例では、大電流溶接条件と特殊なフラックス
を用いることにより、第４の従来例では、溶接電流密度
をワイヤ送給の可能な範囲で大きくすることにより、溶
け込み不良を防止している。
マージアーク溶接する場合に、工程上問題となる欠陥の
多くは溶け込み不良であり、従来溶け込みの確保につい
ては、先行電極の溶接電流または電流密度を確保する方
法が採用されている。このような方法としては、例え
ば、特開平2-258191号公報に開示されたもの（以下、第
３の従来例という。）および特開平10-58143号公報に開
示されたもの（以下、第４の従来例という。）がある。
第３の従来例では、大電流溶接条件と特殊なフラックス
を用いることにより、第４の従来例では、溶接電流密度
をワイヤ送給の可能な範囲で大きくすることにより、溶
け込み不良を防止している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記第
１の従来例にあっては、２５００[Ａ]以上の電流を先行
電極に流す必要があり、一般的な溶接機の電源が２００
０[Ａ]までしか電流を供給できないことから、安定して
このような電流を供給するためには、溶接機の改変を行
わなければならない。また、上記第２の従来例にあって
も、１パス目では２０００[Ａ]を超える電流を先行電極
に流す必要があり、同様の理由から、安定してこのよう
な電流を供給するためには、やはり溶接機の改変を行わ
なければならない。
１の従来例にあっては、２５００[Ａ]以上の電流を先行
電極に流す必要があり、一般的な溶接機の電源が２００
０[Ａ]までしか電流を供給できないことから、安定して
このような電流を供給するためには、溶接機の改変を行
わなければならない。また、上記第２の従来例にあって
も、１パス目では２０００[Ａ]を超える電流を先行電極
に流す必要があり、同様の理由から、安定してこのよう
な電流を供給するためには、やはり溶接機の改変を行わ
なければならない。
【０００６】一方、上記第３および第４の従来例にあっ
ては、鋼板の板厚が６０[ｍｍ]以上と極めて厚い場合に
は、溶け込み不良、融合不良または凝固割れが発生しや
すいという問題があった。そこで、本発明は、このよう
な従来の技術の有する未解決の課題に着目してなされた
ものであって、厚鋼板をサーブマージアーク溶接する場
合において、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良、融
合不良および凝固割れを防止するのに好適なサブマージ
アーク溶接方法を提供することを目的としている。
ては、鋼板の板厚が６０[ｍｍ]以上と極めて厚い場合に
は、溶け込み不良、融合不良または凝固割れが発生しや
すいという問題があった。そこで、本発明は、このよう
な従来の技術の有する未解決の課題に着目してなされた
ものであって、厚鋼板をサーブマージアーク溶接する場
合において、溶接機の改変を伴わず、溶け込み不良、融
合不良および凝固割れを防止するのに好適なサブマージ
アーク溶接方法を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、１パス溶
接の困難な板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の多層溶接の初
層において溶け込み不良が生じる原因について検討を行
った結果、ボックス柱のように溶接長が長い溶接物をサ
ブマージアーク溶接する場合には、従来の溶接材料と溶
接条件を単に組み合わせただけでは安定した溶け込み、
良好な断面形状を得るのに不十分であり、ワイヤの曲が
り癖の影響を少なくすることが肝要であるという結論に
達した。
接の困難な板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の多層溶接の初
層において溶け込み不良が生じる原因について検討を行
った結果、ボックス柱のように溶接長が長い溶接物をサ
ブマージアーク溶接する場合には、従来の溶接材料と溶
接条件を単に組み合わせただけでは安定した溶け込み、
良好な断面形状を得るのに不十分であり、ワイヤの曲が
り癖の影響を少なくすることが肝要であるという結論に
達した。
【０００８】溶け込み形状の変化は、電極のワイヤの曲
がり癖の変化に起因するが、本発明者等は、先行電極の
チップ先端部から鋼板の開先底部までの距離を板厚に応
じて適切に調整することにより、電極のワイヤの曲がり
癖の変化に起因した溶け込み形状の変化を少なくするこ
とができ、溶込みの安定確保とビード外観が改善できる
ことを新たに見い出したのである。
がり癖の変化に起因するが、本発明者等は、先行電極の
チップ先端部から鋼板の開先底部までの距離を板厚に応
じて適切に調整することにより、電極のワイヤの曲がり
癖の変化に起因した溶け込み形状の変化を少なくするこ
とができ、溶込みの安定確保とビード外観が改善できる
ことを新たに見い出したのである。
【０００９】かかる知見に基づき、本発明に係る請求項
１記載のサブマージアーク溶接方法は、複数の電極を用
いたサブマージアーク溶接方法において、先行電極およ
び後行電極の少なくとも２つの電極を用いて溶接を行う
多電極サブマージアーク溶接で溶接を行うにあたり、少
なくとも１パス目の溶接における先行電極のチップ先端
部から前記鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が下式
（６），（７）を満たす。
１記載のサブマージアーク溶接方法は、複数の電極を用
いたサブマージアーク溶接方法において、先行電極およ
び後行電極の少なくとも２つの電極を用いて溶接を行う
多電極サブマージアーク溶接で溶接を行うにあたり、少
なくとも１パス目の溶接における先行電極のチップ先端
部から前記鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が下式
（６），（７）を満たす。
【００１０】 （ｔ−ｄ2）[ｍｍ]＜Ｌ＜（ｔ＋２０）[ｍｍ] …（６） Ｌ＜１２０[ｍｍ] …（７） ただし、ｔは前記鋼板の板厚[ｍｍ]、ｄ2は２段目の開
先の距離[ｍｍ]である。
先の距離[ｍｍ]である。
【００１１】また、本発明者等は、サブマージアーク溶
接機として最も一般的な最大溶接電流２０００[Ａ]の３
電極サブマージアーク溶接機を用いて、厚鋼板への１パ
スサブマージアーク溶接の適用限界について検討を行っ
た結果、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板をサブマージアー
ク溶接する場合には、従来の溶接材料と溶接条件を単に
組み合わせただけでは安定した溶け込み、良好な断面形
状を得るのに不十分であり、アーク力の増大を図ること
が肝要であるという結論に達した。
接機として最も一般的な最大溶接電流２０００[Ａ]の３
電極サブマージアーク溶接機を用いて、厚鋼板への１パ
スサブマージアーク溶接の適用限界について検討を行っ
た結果、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板をサブマージアー
ク溶接する場合には、従来の溶接材料と溶接条件を単に
組み合わせただけでは安定した溶け込み、良好な断面形
状を得るのに不十分であり、アーク力の増大を図ること
が肝要であるという結論に達した。
【００１２】アーク力の増大には、先行電極の電流密度
を増加させたりアークを絞ってアーク力を集中させるこ
とが必要であるが、従来から用いられているワイヤでは
最適な電流で使用することが困難であり、また従来提案
されている溶接条件は、溶接機の能力をフルに使用して
高能率な溶接を行うという配慮に欠けていた。そこで、
本発明者等は、２０００[Ａ]程度の溶接電流を用いた場
合の１パスサブマージアーク溶接の能率を最大限に発揮
させ、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の１パス溶接で安定
した信頼性の高い溶接を行うための必要条件を検討し
た。その結果、ワイヤ直径、溶接電流、溶接速度、電極
間の電流差および電極間の距離との関係でアーク力を効
果的にかつ安定的に増大させることにより、溶込みの安
定確保とビード外観が改善できることを新たに見い出し
たのである。
を増加させたりアークを絞ってアーク力を集中させるこ
とが必要であるが、従来から用いられているワイヤでは
最適な電流で使用することが困難であり、また従来提案
されている溶接条件は、溶接機の能力をフルに使用して
高能率な溶接を行うという配慮に欠けていた。そこで、
本発明者等は、２０００[Ａ]程度の溶接電流を用いた場
合の１パスサブマージアーク溶接の能率を最大限に発揮
させ、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の１パス溶接で安定
した信頼性の高い溶接を行うための必要条件を検討し
た。その結果、ワイヤ直径、溶接電流、溶接速度、電極
間の電流差および電極間の距離との関係でアーク力を効
果的にかつ安定的に増大させることにより、溶込みの安
定確保とビード外観が改善できることを新たに見い出し
たのである。
【００１３】かかる知見に基づき、上記目的を達成する
ために、本発明に係る請求項２記載のサブマージアーク
溶接方法は、複数の電極を用いたサブマージアーク溶接
方法において、１パス目の溶接を、先行電極、中間電極
および後行電極を用いて溶接する３電極サブマージアー
ク溶接で行うにあたり、前記先行電極のワイヤの直径Ｄ
が４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電
流密度ｄが８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であ
り、前記先行電極から前記後行電極までの通過時間ｔが
４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]であり、前記先行電極と前記中
間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、前記先行電極と前
記中間電極との極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、前記中間電
極と前記後行電極との電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]および前
記中間電極と前記後行電極との極間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍ
ｍ]が下式（８），（９）を満たす。
ために、本発明に係る請求項２記載のサブマージアーク
溶接方法は、複数の電極を用いたサブマージアーク溶接
方法において、１パス目の溶接を、先行電極、中間電極
および後行電極を用いて溶接する３電極サブマージアー
ク溶接で行うにあたり、前記先行電極のワイヤの直径Ｄ
が４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電
流密度ｄが８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であ
り、前記先行電極から前記後行電極までの通過時間ｔが
４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]であり、前記先行電極と前記中
間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、前記先行電極と前
記中間電極との極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、前記中間電
極と前記後行電極との電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]および前
記中間電極と前記後行電極との極間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍ
ｍ]が下式（８），（９）を満たす。
【００１４】 ６５０[Ａ]≦ΔＩ（ＬＭ）＋Ｃ（ＬＭ）×Ｌ（ＬＭ）≦１１２０[Ａ]…（８） ９００[Ａ]≦ΔＩ（ＭＴ）＋Ｃ（ＭＴ）×Ｌ（ＭＴ）≦１８００[Ａ]…（９） ただし、Ｃ（ＬＭ）＝７．０[Ａ/ｍｍ]，Ｃ（ＭＴ）＝
１２[Ａ/ｍｍ] また、請求項２記載の発明では、先行電極と前記中間電
極との電流差ΔＩ（ＬＭ）および中間電極と後行電極と
の電流差ΔＩ（ＭＴ）が取り得る範囲を特定していない
が、好ましくは、電流差ΔＩ（ＬＭ）および電流差ΔＩ
（ＭＴ）がともに８００[Ａ]以下であることである。
１２[Ａ/ｍｍ] また、請求項２記載の発明では、先行電極と前記中間電
極との電流差ΔＩ（ＬＭ）および中間電極と後行電極と
の電流差ΔＩ（ＭＴ）が取り得る範囲を特定していない
が、好ましくは、電流差ΔＩ（ＬＭ）および電流差ΔＩ
（ＭＴ）がともに８００[Ａ]以下であることである。
【００１５】さらに、本発明に係る請求項３記載のサブ
マージアーク溶接方法は、請求項２記載のサブマージア
ーク溶接方法において、２パス目以降の溶接を、２電極
サブマージアーク溶接で行うにあたり、２パス目以降の
溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入熱Ｈ１[Ｊ/
ｃｍ]に対して下式（10）を満たす。 ０．２＜Ｈ２／Ｈ１＜０．５ …（10） ただし、Ｈ１，Ｈ２＝６０×電流×電圧／溶接速度[ｃ
ｍ/ｍｉｎ] さらに、本発明に係る請求項４記載のサブマージアーク
溶接方法は、複数の電極を用いたサブマージアーク溶接
方法において、１パス目の溶接を、先行電極、中間電極
及び後行電極を用いて溶接する３電極サブマージアーク
溶接で行うにあたり、前記先行電極のワイヤの直径Ｄが
４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電流
密度ｄが８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であ
り、前記先行電極から前記後行電極までの通過時間ｔが
４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]であり、前記先行電極と前記中
間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、前記先行電極と前
記中間電極との極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、前記中間電
極と前記後行電極との電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]及び前記
中間電極と前記後行電極との極間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍｍ]
が上式（８），（９）を満たし、２パス目以降の溶接
を、２電極サブマージアーク溶接で行うにあたり、２パ
ス目以降の溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入
熱Ｈ１[Ｊ/ｃｍ]に対して下式（10）を満たし、前記先
行電極のチップ先端部から前記鋼板の開先底部までの距
離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）を満たす。
マージアーク溶接方法は、請求項２記載のサブマージア
ーク溶接方法において、２パス目以降の溶接を、２電極
サブマージアーク溶接で行うにあたり、２パス目以降の
溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入熱Ｈ１[Ｊ/
ｃｍ]に対して下式（10）を満たす。 ０．２＜Ｈ２／Ｈ１＜０．５ …（10） ただし、Ｈ１，Ｈ２＝６０×電流×電圧／溶接速度[ｃ
ｍ/ｍｉｎ] さらに、本発明に係る請求項４記載のサブマージアーク
溶接方法は、複数の電極を用いたサブマージアーク溶接
方法において、１パス目の溶接を、先行電極、中間電極
及び後行電極を用いて溶接する３電極サブマージアーク
溶接で行うにあたり、前記先行電極のワイヤの直径Ｄが
４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電流
密度ｄが８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であ
り、前記先行電極から前記後行電極までの通過時間ｔが
４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]であり、前記先行電極と前記中
間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、前記先行電極と前
記中間電極との極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、前記中間電
極と前記後行電極との電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]及び前記
中間電極と前記後行電極との極間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍｍ]
が上式（８），（９）を満たし、２パス目以降の溶接
を、２電極サブマージアーク溶接で行うにあたり、２パ
ス目以降の溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入
熱Ｈ１[Ｊ/ｃｍ]に対して下式（10）を満たし、前記先
行電極のチップ先端部から前記鋼板の開先底部までの距
離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）を満たす。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の第１の実施の形態
を図面を参照しながら説明する。この第１の実施の形態
は、本発明に係るサブマージアーク溶接方法を、３電極
サブマージアーク溶接機により、板厚６０[ｍｍ]以上の
厚鋼板を大入熱の下でサブマージアーク溶接する場合に
ついて適用したものである。
を図面を参照しながら説明する。この第１の実施の形態
は、本発明に係るサブマージアーク溶接方法を、３電極
サブマージアーク溶接機により、板厚６０[ｍｍ]以上の
厚鋼板を大入熱の下でサブマージアーク溶接する場合に
ついて適用したものである。
【００１７】まず、３電極サブマージアーク溶接機の溶
接条件を図１を参照しながら説明する。図１は、鋼板の
開先形状を示す断面図および３電極サブマージアーク溶
接機と鋼板との位置関係を示す図である。ここで、図１
は、開先角度が２段階で広がる場合であるが、開先角度
が１段階の場合は、ｄ2＝０として適用すればよい。
接条件を図１を参照しながら説明する。図１は、鋼板の
開先形状を示す断面図および３電極サブマージアーク溶
接機と鋼板との位置関係を示す図である。ここで、図１
は、開先角度が２段階で広がる場合であるが、開先角度
が１段階の場合は、ｄ2＝０として適用すればよい。
【００１８】３電極サブマージアーク溶接機は、図１に
示すように、１パス目の溶接を、先行電極Ｌe、中間電
極Ｍeおよび後行電極Ｔeを用いて溶接する３電極サブマ
ージアーク溶接で行うようになっており、先行電極Ｌe
のワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、
先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１０
０[Ａ/ｍｍ2]とし、先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの
通過時間ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とし、先行電極Ｌ
eと中間電極Ｍeとの電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、先行電極
Ｌeと中間電極Ｍeとの極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、中間
電極Ｍeと後行電極Ｔeとの電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]およ
び中間電極Ｍeと後行電極Ｔeとの極間距離Ｌ（ＭＴ）
[ｍｍ]が上式（８），（９）を満たすように、１パス目
の溶接条件を設定した。
示すように、１パス目の溶接を、先行電極Ｌe、中間電
極Ｍeおよび後行電極Ｔeを用いて溶接する３電極サブマ
ージアーク溶接で行うようになっており、先行電極Ｌe
のワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、
先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１０
０[Ａ/ｍｍ2]とし、先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの
通過時間ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とし、先行電極Ｌ
eと中間電極Ｍeとの電流差ΔＩ（ＬＭ）[Ａ]、先行電極
Ｌeと中間電極Ｍeとの極間距離Ｌ（ＬＭ）[ｍｍ]、中間
電極Ｍeと後行電極Ｔeとの電流差ΔＩ（ＭＴ）[Ａ]およ
び中間電極Ｍeと後行電極Ｔeとの極間距離Ｌ（ＭＴ）
[ｍｍ]が上式（８），（９）を満たすように、１パス目
の溶接条件を設定した。
【００１９】ここで、限定理由について詳細に説明す
る。 （１） 先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]
＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]として溶接条件を設定する理由 最大溶接電流が２０００[Ａ]の場合に、板厚６０[ｍｍ]
の１パス溶接を実現しようとすると、溶接電流は１９０
０[Ａ]程度必要となる。このとき、先行電極Ｌ eのワイ
ヤの直径Ｄが４．８[ｍｍ]以下では、電流密度が大きく
なりすぎてワイヤの溶融速度が増大するためワイヤ送給
が不安定になり安定した溶接が行えなくなる。一方、先
行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄが５．６[ｍｍ]を超える
と、電流密度が小さくなりすぎて十分な溶込みが得にく
くなる。
る。 （１） 先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]
＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]として溶接条件を設定する理由 最大溶接電流が２０００[Ａ]の場合に、板厚６０[ｍｍ]
の１パス溶接を実現しようとすると、溶接電流は１９０
０[Ａ]程度必要となる。このとき、先行電極Ｌ eのワイ
ヤの直径Ｄが４．８[ｍｍ]以下では、電流密度が大きく
なりすぎてワイヤの溶融速度が増大するためワイヤ送給
が不安定になり安定した溶接が行えなくなる。一方、先
行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄが５．６[ｍｍ]を超える
と、電流密度が小さくなりすぎて十分な溶込みが得にく
くなる。
【００２０】したがって、先行電極Ｌeに使用するワイ
ヤの直径Ｄは、４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]とし
た。 （２） 先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦
ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として溶接条件を設定する理由 先行電極Ｌeの電流密度ｄは、低速度で多量の溶接金属
を生成する大入熱１パス溶接において溶込みを確保する
上で不可欠の因子であり、このためには、８０[Ａ/ｍｍ
2]以上必要である。一方、電流密度が増加すると、ワイ
ヤの溶融速度が増大するためそれに見合うワイヤ送給が
必要になるが、電流密度が１００[Ａ/ｍｍ2]を超える
と、一般的な溶接機ではワイヤ送給が不安定となり溶込
み不良が起こりやすくなる。
ヤの直径Ｄは、４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]とし
た。 （２） 先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]≦
ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として溶接条件を設定する理由 先行電極Ｌeの電流密度ｄは、低速度で多量の溶接金属
を生成する大入熱１パス溶接において溶込みを確保する
上で不可欠の因子であり、このためには、８０[Ａ/ｍｍ
2]以上必要である。一方、電流密度が増加すると、ワイ
ヤの溶融速度が増大するためそれに見合うワイヤ送給が
必要になるが、電流密度が１００[Ａ/ｍｍ2]を超える
と、一般的な溶接機ではワイヤ送給が不安定となり溶込
み不良が起こりやすくなる。
【００２１】したがって、先行電極Ｌeの電流密度ｄ
は、８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]とした。な
お、より好ましくは、８５[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦９５[Ａ/ｍ
ｍ2]である。 （３） 先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの通過時間ｔ
を４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]として溶接条件を設定する理
由 ３電極サブマージアーク溶接では、電極のすべてが通過
するまでの時間が長くなることで溶接ビード幅の広がり
を確保することに有利である。通過時間が４０[ｓ]より
短いと、溶接ビード幅の広がりが不十分であり、融合不
良やスラグの巻き込みを生じやすくなる。しかし、通過
時間が６０[ｓ]より長くなると、溶け込みが不十分にな
り、溶け込み不良が生じやすくなる。
は、８０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]とした。な
お、より好ましくは、８５[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦９５[Ａ/ｍ
ｍ2]である。 （３） 先行電極Ｌeから後行電極Ｔeまでの通過時間ｔ
を４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]として溶接条件を設定する理
由 ３電極サブマージアーク溶接では、電極のすべてが通過
するまでの時間が長くなることで溶接ビード幅の広がり
を確保することに有利である。通過時間が４０[ｓ]より
短いと、溶接ビード幅の広がりが不十分であり、融合不
良やスラグの巻き込みを生じやすくなる。しかし、通過
時間が６０[ｓ]より長くなると、溶け込みが不十分にな
り、溶け込み不良が生じやすくなる。
【００２２】したがって、先行電極Ｌeから後行電極Ｔe
までの通過時間ｔは、４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とした。 （４） 電流差ΔＩ（ＬＭ），ΔＩ（ＭＴ）および極間
距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）が上式（８），（９）を満
たすように溶接条件を設定する理由 厚鋼板のサブマージアーク溶接においては、極間距離を
それぞれの電流値に応じて設定し、溶接金属の断面形状
を整えて凝固割れの発生や融合不良などの内部欠陥を生
じないように調整する必要がある。このためには、隣り
合う電極の電流差が大きい場合には、極間距離を狭め、
逆に隣り合う電極の電流差が小さい場合には、極間距離
を広げて形状のバランスをとる必要がある。
までの通過時間ｔは、４０[ｓ]≦ｔ≦６０[ｓ]とした。 （４） 電流差ΔＩ（ＬＭ），ΔＩ（ＭＴ）および極間
距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）が上式（８），（９）を満
たすように溶接条件を設定する理由 厚鋼板のサブマージアーク溶接においては、極間距離を
それぞれの電流値に応じて設定し、溶接金属の断面形状
を整えて凝固割れの発生や融合不良などの内部欠陥を生
じないように調整する必要がある。このためには、隣り
合う電極の電流差が大きい場合には、極間距離を狭め、
逆に隣り合う電極の電流差が小さい場合には、極間距離
を広げて形状のバランスをとる必要がある。
【００２３】上式（８）より、ΔＩ（ＬＭ）＋７．０×
Ｌ（ＬＭ）の値が６５０[Ａ]よりも小さい場合には、溶
け込みの株が膨らんだいわゆる梨型になり凝固割れを生
じやすく、逆に１１２０[Ａ]を超える場合には、融合不
良を生じやすくなる。したがって、電流差ΔＩ（ＬＭ）
および極間距離Ｌ（ＬＭ）は、上式（８）を満たすよう
にした。
Ｌ（ＬＭ）の値が６５０[Ａ]よりも小さい場合には、溶
け込みの株が膨らんだいわゆる梨型になり凝固割れを生
じやすく、逆に１１２０[Ａ]を超える場合には、融合不
良を生じやすくなる。したがって、電流差ΔＩ（ＬＭ）
および極間距離Ｌ（ＬＭ）は、上式（８）を満たすよう
にした。
【００２４】また、上式（９）より、ΔＩ（ＭＴ）＋１
２×Ｌ（ＭＴ）の値が９００[Ａ]よりも小さい場合に
は、ビード幅の広がりが不十分で１パス目ビード止端部
にアンダーカットが発生しやすく、逆に１８００[Ａ]を
超える場合には、スラグ巻き込みや融合不良を生じやす
くなる。したがって、電流差ΔＩ（ＭＴ）および極間距
離Ｌ（ＭＴ）は、上式（９）を満たすようにした。
２×Ｌ（ＭＴ）の値が９００[Ａ]よりも小さい場合に
は、ビード幅の広がりが不十分で１パス目ビード止端部
にアンダーカットが発生しやすく、逆に１８００[Ａ]を
超える場合には、スラグ巻き込みや融合不良を生じやす
くなる。したがって、電流差ΔＩ（ＭＴ）および極間距
離Ｌ（ＭＴ）は、上式（９）を満たすようにした。
【００２５】なお、より好ましくは、極間距離Ｌ（Ｌ
Ｍ），Ｌ（ＭＴ）を４０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ），Ｌ（Ｍ
Ｔ）≦９０[ｍｍ]とすることである。また、極間距離Ｌ
（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）は、図１（ｂ）に示すように、電
極Ｌe，Ｍe，Ｔeのワイヤの延長線と開先底部とが交わ
る点間のそれぞれの距離である。極間距離も溶接金属の
断面形状を整え、溶接作業性を確保するのに重要な因子
であるが、極間距離が短すぎると溶け込みが減少し、逆
に極間距離が長すぎると溶接金属の揺動が大きくなった
り極間で溶融スラグが凝固してしまい作業性が劣化す
る。このため、極間距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）は、４
０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）≦９０[ｍｍ]とする
のが好ましい。また、溶接電流は、後続電極ほど低く設
定する方が良好な結果が得られるが、電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ），ΔＩ（ＭＴ）は、８００[Ａ]以下であることが望
ましい。
Ｍ），Ｌ（ＭＴ）を４０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ），Ｌ（Ｍ
Ｔ）≦９０[ｍｍ]とすることである。また、極間距離Ｌ
（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）は、図１（ｂ）に示すように、電
極Ｌe，Ｍe，Ｔeのワイヤの延長線と開先底部とが交わ
る点間のそれぞれの距離である。極間距離も溶接金属の
断面形状を整え、溶接作業性を確保するのに重要な因子
であるが、極間距離が短すぎると溶け込みが減少し、逆
に極間距離が長すぎると溶接金属の揺動が大きくなった
り極間で溶融スラグが凝固してしまい作業性が劣化す
る。このため、極間距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）は、４
０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）≦９０[ｍｍ]とする
のが好ましい。また、溶接電流は、後続電極ほど低く設
定する方が良好な結果が得られるが、電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ），ΔＩ（ＭＴ）は、８００[Ａ]以下であることが望
ましい。
【００２６】また、３電極サブマージアーク溶接機は、
図１に示すように、２パス目以降の溶接を、先行電極Ｌ
eおよび後行電極Ｔeを用いて溶接する２電極サブマージ
アーク溶接で行うようになっており、２パス目以降の溶
接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入熱Ｈ１[Ｊ/ｃ
ｍ]に対して上式（10）を満たすように、２パス目以降
の溶接条件を設定した。
図１に示すように、２パス目以降の溶接を、先行電極Ｌ
eおよび後行電極Ｔeを用いて溶接する２電極サブマージ
アーク溶接で行うようになっており、２パス目以降の溶
接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶接入熱Ｈ１[Ｊ/ｃ
ｍ]に対して上式（10）を満たすように、２パス目以降
の溶接条件を設定した。
【００２７】ここで、限定理由について詳細に説明す
る。 （１） ２パス目以降の溶接入熱Ｈ２が１パス目の溶接
入熱Ｈ１に対して上式（10）を満たすように溶接条件を
設定する理由 板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の多層溶接においては、１
パス目に大入熱溶接条件を適用して凝固割れの発生を防
止するとともに溶接能率を向上させることが重要である
が、後続パスは、溶接ビード外観の確保とスラグ巻き込
みなどの欠陥防止の観点から振り分け溶接を行うことが
適当である。その際の条件としては、ビード幅が開先幅
に対して広がりすぎないことが好ましく、１パス目の溶
接入熱に対して０．５以上ではビードが広がりすぎて欠
陥を生じやすく、逆に０．２以下では能率の面から好ま
しくない。
る。 （１） ２パス目以降の溶接入熱Ｈ２が１パス目の溶接
入熱Ｈ１に対して上式（10）を満たすように溶接条件を
設定する理由 板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板の多層溶接においては、１
パス目に大入熱溶接条件を適用して凝固割れの発生を防
止するとともに溶接能率を向上させることが重要である
が、後続パスは、溶接ビード外観の確保とスラグ巻き込
みなどの欠陥防止の観点から振り分け溶接を行うことが
適当である。その際の条件としては、ビード幅が開先幅
に対して広がりすぎないことが好ましく、１パス目の溶
接入熱に対して０．５以上ではビードが広がりすぎて欠
陥を生じやすく、逆に０．２以下では能率の面から好ま
しくない。
【００２８】また、１パス目の大入熱溶接条件の適用に
あたり、溶け込みの確保や溶接電源容量の限界により開
先のなかに溶接金属およびスラグが溜まるような極厚鋼
板の場合には、溶接金属の断面形状が凝固割れを生じや
すい形状になりやすい。このような場合には、２パス目
以降の溶接を開先中央で行って１パス目で生じた凝固割
れを再溶融するのも有効な方法であり、その際、溶接金
属が開先の両端面に接しないように行うことが融合不良
などの欠陥を防止する上で必要である。
あたり、溶け込みの確保や溶接電源容量の限界により開
先のなかに溶接金属およびスラグが溜まるような極厚鋼
板の場合には、溶接金属の断面形状が凝固割れを生じや
すい形状になりやすい。このような場合には、２パス目
以降の溶接を開先中央で行って１パス目で生じた凝固割
れを再溶融するのも有効な方法であり、その際、溶接金
属が開先の両端面に接しないように行うことが融合不良
などの欠陥を防止する上で必要である。
【００２９】なお、その他の溶接条件としては、中間電
極Ｍeおよび後行電極Ｔeの溶接電圧、電極の傾き、突き
出し長さなどがあるが、これらは、通常のサブマージア
ーク溶接を行う際に用いられる範囲でよい。例えば、中
間電極Ｍeの溶接電圧を４０[Ｖ]〜５０[Ｖ]、後行電極
Ｔeの溶接電圧を４５[Ｖ]〜５５[Ｖ]とし、先行電極Ｌe
の傾きを垂直軸に対して０[゜]〜−１０[゜]、中間電極
Ｍeおよび後行電極Ｔeの傾きを垂直軸に対して２０[゜]
〜０[゜]とし、突き出し長さを鋼板表面から３０[ｍｍ]
〜８０[ｍｍ]とすればよい。また、溶接速度は、溶接電
流と溶接材料から決まる溶着速度により開先を満たすた
めに必要な速度として必然的に決まる条件であるが、１
５[Ｃｍ/ｍｉｎ]〜３５[Ｃｍ/ｍｉｎ]とするのが好まし
い。
極Ｍeおよび後行電極Ｔeの溶接電圧、電極の傾き、突き
出し長さなどがあるが、これらは、通常のサブマージア
ーク溶接を行う際に用いられる範囲でよい。例えば、中
間電極Ｍeの溶接電圧を４０[Ｖ]〜５０[Ｖ]、後行電極
Ｔeの溶接電圧を４５[Ｖ]〜５５[Ｖ]とし、先行電極Ｌe
の傾きを垂直軸に対して０[゜]〜−１０[゜]、中間電極
Ｍeおよび後行電極Ｔeの傾きを垂直軸に対して２０[゜]
〜０[゜]とし、突き出し長さを鋼板表面から３０[ｍｍ]
〜８０[ｍｍ]とすればよい。また、溶接速度は、溶接電
流と溶接材料から決まる溶着速度により開先を満たすた
めに必要な速度として必然的に決まる条件であるが、１
５[Ｃｍ/ｍｉｎ]〜３５[Ｃｍ/ｍｉｎ]とするのが好まし
い。
【００３０】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面および表を参照
しながら説明する。表１に示す化学組成を有する鋼板お
よび溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ
3系の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形
状、表２に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行
い、各継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。
その結果を表３に示す。
しながら説明する。表１に示す化学組成を有する鋼板お
よび溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ
3系の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形
状、表２に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行
い、各継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。
その結果を表３に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】本発明例No.１〜No.３では、極厚継手にも
かかわらず、良好なビード外観で内部欠陥のない溶接継
手が得られた。これに対し、先行電極Ｌeのワイヤの直
径Ｄおよび先行電極Ｌeの電流密度ｄが本発明の範囲か
ら外れる比較例No.４，No.５では、溶け込み不良が、極
間距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）および電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ）と極間距離Ｌ（ＬＭ）との関係が本発明の範囲から
外れるNo.６では、融合不良が生じた。また、先行電極
Ｌeの電流密度ｄおよび２パス目以降の溶接入熱Ｈ２の
１パス目の溶接入熱Ｈ１に対する比が本発明の範囲を外
れる比較例No.７では、スラグ巻き込みが、電極の通過
時間ｔが本発明の範囲から外れる比較例No.８では、融
合不良が生じた。
かかわらず、良好なビード外観で内部欠陥のない溶接継
手が得られた。これに対し、先行電極Ｌeのワイヤの直
径Ｄおよび先行電極Ｌeの電流密度ｄが本発明の範囲か
ら外れる比較例No.４，No.５では、溶け込み不良が、極
間距離Ｌ（ＬＭ），Ｌ（ＭＴ）および電流差ΔＩ（Ｌ
Ｍ）と極間距離Ｌ（ＬＭ）との関係が本発明の範囲から
外れるNo.６では、融合不良が生じた。また、先行電極
Ｌeの電流密度ｄおよび２パス目以降の溶接入熱Ｈ２の
１パス目の溶接入熱Ｈ１に対する比が本発明の範囲を外
れる比較例No.７では、スラグ巻き込みが、電極の通過
時間ｔが本発明の範囲から外れる比較例No.８では、融
合不良が生じた。
【００３５】このようにして、本実施の形態では、１パ
ス目の溶接を３電極サブマージアーク溶接で行うように
なっており、先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍ
ｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８
０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]とし、先行電極Ｌ
eから後行電極Ｔeまでの通過時間ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６
０[ｓ]とし、電流差ΔＩ（ＬＭ）、極間距離Ｌ（Ｌ
Ｍ）、電流差ΔＩ（ＭＴ）および極間距離Ｌ（ＭＴ）が
上式（８），（９）を満たすように、１パス目の溶接条
件を設定した。
ス目の溶接を３電極サブマージアーク溶接で行うように
なっており、先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍ
ｍ]＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８
０[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]とし、先行電極Ｌ
eから後行電極Ｔeまでの通過時間ｔを４０[ｓ]≦ｔ≦６
０[ｓ]とし、電流差ΔＩ（ＬＭ）、極間距離Ｌ（Ｌ
Ｍ）、電流差ΔＩ（ＭＴ）および極間距離Ｌ（ＭＴ）が
上式（８），（９）を満たすように、１パス目の溶接条
件を設定した。
【００３６】これにより、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶接機の
改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不良、融合不良
などの内部欠陥が少なく良好なビード外観を有する溶接
継手を高能率に得ることができる。さらに、本実施の形
態では、２パス目以降の溶接を２電極サブマージアーク
溶接で行うようになっており、２パス目以降の溶接入熱
Ｈ２が１パス目の溶接入熱Ｈ１に対して上式（10）を満
たすように、２パス目以降の溶接条件を設定した。
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶接機の
改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不良、融合不良
などの内部欠陥が少なく良好なビード外観を有する溶接
継手を高能率に得ることができる。さらに、本実施の形
態では、２パス目以降の溶接を２電極サブマージアーク
溶接で行うようになっており、２パス目以降の溶接入熱
Ｈ２が１パス目の溶接入熱Ｈ１に対して上式（10）を満
たすように、２パス目以降の溶接条件を設定した。
【００３７】これにより、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶け込み
不良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好
なビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることがで
きる。次に、本発明の第２の実施の形態を図面を参照し
ながら説明する。この第２の実施の形態は、本発明に係
るサブマージアーク溶接方法を、上記第１の実施の形態
と同様に、３電極サブマージアーク溶接機により、板厚
６０[ｍｍ]以上の厚鋼板を大入熱の下でサブマージアー
ク溶接する場合について適用したものである。
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶け込み
不良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好
なビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることがで
きる。次に、本発明の第２の実施の形態を図面を参照し
ながら説明する。この第２の実施の形態は、本発明に係
るサブマージアーク溶接方法を、上記第１の実施の形態
と同様に、３電極サブマージアーク溶接機により、板厚
６０[ｍｍ]以上の厚鋼板を大入熱の下でサブマージアー
ク溶接する場合について適用したものである。
【００３８】まず、３電極サブマージアーク溶接機の溶
接条件を図１を参照しながら説明する。３電極サブマー
ジアーク溶接機は、図１に示すように、鋼板の開先形状
を、開先角度が２段階θ1，θ2で広がる複数段開先と
し、先行電極Ｌe、中間電極Ｍeおよび後行電極Ｔeを用
いて溶接する３電極サブマージアーク溶接で溶接を行う
ようになっており、先行電極Ｌeのチップ先端部から鋼
板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）
を満たすように、溶接条件を設定した。
接条件を図１を参照しながら説明する。３電極サブマー
ジアーク溶接機は、図１に示すように、鋼板の開先形状
を、開先角度が２段階θ1，θ2で広がる複数段開先と
し、先行電極Ｌe、中間電極Ｍeおよび後行電極Ｔeを用
いて溶接する３電極サブマージアーク溶接で溶接を行う
ようになっており、先行電極Ｌeのチップ先端部から鋼
板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）
を満たすように、溶接条件を設定した。
【００３９】ここで、限定理由について詳細に説明す
る。 （１） 先行電極Ｌeのチップ先端部から鋼板の開先底
部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）を満たすよ
うに溶接条件を設定する理由 完全溶け込みを行う１パス目では、先行電極Ｌeのワイ
ヤは、開先中央をねらっていることが必要である。先行
電極Ｌeのワイヤが曲がっていると、アーク発生点が開
先中央からずれて溶け込み不良が発生しやすくなるから
である。鋼板の板厚が厚くなると、アーク発生点までの
距離は長くなる。したがって、板厚が厚くなるほどより
精度の高い調整が必要になるが、溶接中に調整を行うこ
とはできないので、ボックス柱のように溶接長が長くな
ると、ワイヤの曲がり癖の変化によってアーク発生点が
ずれ、溶け込み不良が発生しやすくなる。
る。 （１） 先行電極Ｌeのチップ先端部から鋼板の開先底
部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），（７）を満たすよ
うに溶接条件を設定する理由 完全溶け込みを行う１パス目では、先行電極Ｌeのワイ
ヤは、開先中央をねらっていることが必要である。先行
電極Ｌeのワイヤが曲がっていると、アーク発生点が開
先中央からずれて溶け込み不良が発生しやすくなるから
である。鋼板の板厚が厚くなると、アーク発生点までの
距離は長くなる。したがって、板厚が厚くなるほどより
精度の高い調整が必要になるが、溶接中に調整を行うこ
とはできないので、ボックス柱のように溶接長が長くな
ると、ワイヤの曲がり癖の変化によってアーク発生点が
ずれ、溶け込み不良が発生しやすくなる。
【００４０】一般に、溶接入熱が４００[ｋＪ/ｃｍ]を
超えるようなサブマージアーク溶接においては、先行電
極Ｌeの突き出し長さが４０[ｍｍ]以上に設定されてい
る。例えば、特開平6-30818号公報では、板厚４０[ｍ
ｍ]〜５５[ｍｍ]の鋼板を溶接する場合において、先行
電極Ｌeの通電部から鋼板の開先底部までの距離を７５
[ｍｍ]〜２２０[ｍｍ]とし、短すぎると内部欠陥の発生
や溶融速度が遅くなる点で好ましくないとしているが、
板厚が大きく溶け込み不良の防止が重要な場合には、こ
の距離が短い方が良好な結果が得られるのである。
超えるようなサブマージアーク溶接においては、先行電
極Ｌeの突き出し長さが４０[ｍｍ]以上に設定されてい
る。例えば、特開平6-30818号公報では、板厚４０[ｍ
ｍ]〜５５[ｍｍ]の鋼板を溶接する場合において、先行
電極Ｌeの通電部から鋼板の開先底部までの距離を７５
[ｍｍ]〜２２０[ｍｍ]とし、短すぎると内部欠陥の発生
や溶融速度が遅くなる点で好ましくないとしているが、
板厚が大きく溶け込み不良の防止が重要な場合には、こ
の距離が短い方が良好な結果が得られるのである。
【００４１】また、溶接入熱が３００[ｋＪ/ｃｍ]を超
えるようなサブマージアーク溶接においては、先行電極
Ｌeの突き出し長さを、溶融スラグや溶接金属の吹き上
げにより先行電極Ｌeのチップが損傷しようないように
設定する必要がある。多層溶接の初層においては、溶接
金属は開先内に溜まり、溶融スラグもほとんど鋼板表面
に現れないので、１パス溶接と同じ突き出し長さは必要
なく、むしろワイヤの曲がり癖の変化によってアーク発
生点がずれることを防止するためには、短い方が適切で
ある。
えるようなサブマージアーク溶接においては、先行電極
Ｌeの突き出し長さを、溶融スラグや溶接金属の吹き上
げにより先行電極Ｌeのチップが損傷しようないように
設定する必要がある。多層溶接の初層においては、溶接
金属は開先内に溜まり、溶融スラグもほとんど鋼板表面
に現れないので、１パス溶接と同じ突き出し長さは必要
なく、むしろワイヤの曲がり癖の変化によってアーク発
生点がずれることを防止するためには、短い方が適切で
ある。
【００４２】しかし、サブマージアーク溶接用のチップ
は大型であり、鋼板表面に接触しないようにするために
は、通常の開先の場合には、鋼板表面よりも上に位置さ
せることが必要であり、また、開先幅の広い２段開先の
場合には、２段目の開先よりも上に位置させる必要があ
る。以上のことから、先行電極Ｌeのチップ先端部から
鋼板の開先底部までの距離Ｌの下限を（ｔ−ｄ2）[ｍ
ｍ]とし、上限を（ｔ＋２０）[ｍｍ]とし、さらにこれ
が１２０[ｍｍ]を超えないこととした。
は大型であり、鋼板表面に接触しないようにするために
は、通常の開先の場合には、鋼板表面よりも上に位置さ
せることが必要であり、また、開先幅の広い２段開先の
場合には、２段目の開先よりも上に位置させる必要があ
る。以上のことから、先行電極Ｌeのチップ先端部から
鋼板の開先底部までの距離Ｌの下限を（ｔ−ｄ2）[ｍ
ｍ]とし、上限を（ｔ＋２０）[ｍｍ]とし、さらにこれ
が１２０[ｍｍ]を超えないこととした。
【００４３】なお、これは、多電極で厚鋼板をサブマー
ジアーク溶接する場合は、すべて有効である。また、３
電極サブマージアーク溶接機は、図１に示すように、先
行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．
６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]
≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として、溶接条件を設定した。
ここでの限定理由は、上記第１の実施の形態で記載した
ものと同様である。
ジアーク溶接する場合は、すべて有効である。また、３
電極サブマージアーク溶接機は、図１に示すように、先
行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦５．
６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０[Ａ/ｍｍ2]
≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として、溶接条件を設定した。
ここでの限定理由は、上記第１の実施の形態で記載した
ものと同様である。
【００４４】なお、本発明は、３電極サブマージアーク
溶接により初層の溶接を行うことがより好ましく、その
際の溶接条件としては、先行電極Ｌeの溶接電流ＩLと中
間電極Ｍeの溶接電流ＩMとの比が０．７＜（ＩM／ＩL）
＜０．９、先行電極Ｌeと中間電極Ｍeとの極間距離Ｌ
（ＬＭ）が６０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ）≦１００[ｍｍ]、中
間電極Ｍeと後行電極Ｔeとの極間距離Ｌ（ＭＴ）が６０
[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ）≦１２０[ｍｍ]であることが好まし
い。
溶接により初層の溶接を行うことがより好ましく、その
際の溶接条件としては、先行電極Ｌeの溶接電流ＩLと中
間電極Ｍeの溶接電流ＩMとの比が０．７＜（ＩM／ＩL）
＜０．９、先行電極Ｌeと中間電極Ｍeとの極間距離Ｌ
（ＬＭ）が６０[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ）≦１００[ｍｍ]、中
間電極Ｍeと後行電極Ｔeとの極間距離Ｌ（ＭＴ）が６０
[ｍｍ]≦Ｌ（ＬＭ）≦１２０[ｍｍ]であることが好まし
い。
【００４５】また、その他の溶接条件としては、中間電
極Ｍeおよび後行電極Ｔeの溶接電圧、電極の傾き、突き
出し長さなどがあるが、これらは、上記第１の実施の形
態と同様に、通常のサブマージアーク溶接を行う際に用
いられる範囲でよい。
極Ｍeおよび後行電極Ｔeの溶接電圧、電極の傾き、突き
出し長さなどがあるが、これらは、上記第１の実施の形
態と同様に、通常のサブマージアーク溶接を行う際に用
いられる範囲でよい。
【００４６】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面および表を参照
しながら説明する。板厚７０，８０，９０，１００[ｍ
ｍ]のＳＭ４９０Ｂ鋼板と、表４に示す化学組成を有す
る溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3
系の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形
状、表５に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行
い、各継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。
その結果を表６に示す。
しながら説明する。板厚７０，８０，９０，１００[ｍ
ｍ]のＳＭ４９０Ｂ鋼板と、表４に示す化学組成を有す
る溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3
系の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形
状、表５に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行
い、各継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。
その結果を表６に示す。
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】
【表６】
【００５０】本発明例No.１〜No.５では、極厚継手にも
かかわらず、良好なビード外観で内部欠陥のない溶接継
手が得られた。これに対し、先行電極Ｌeのチップ先端
部から鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が本発明の範
囲から外れる比較例No.６〜No.８では、溶け込み不良が
生じた。このようにして、本実施の形態では、鋼板の開
先形状を、本発明例No.1では通常のＹ開先とし、本発明
例No.２〜No.５では開先角度が２段階θ1，θ2で広がる
複数段開先とし、３電極サブマージアーク溶接で溶接を
行うようになっており、先行電極Ｌeのチップ先端部か
ら鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），
（７）を満たすように、溶接条件を設定した。
かかわらず、良好なビード外観で内部欠陥のない溶接継
手が得られた。これに対し、先行電極Ｌeのチップ先端
部から鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が本発明の範
囲から外れる比較例No.６〜No.８では、溶け込み不良が
生じた。このようにして、本実施の形態では、鋼板の開
先形状を、本発明例No.1では通常のＹ開先とし、本発明
例No.２〜No.５では開先角度が２段階θ1，θ2で広がる
複数段開先とし、３電極サブマージアーク溶接で溶接を
行うようになっており、先行電極Ｌeのチップ先端部か
ら鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が上式（６），
（７）を満たすように、溶接条件を設定した。
【００５１】これにより、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶接機の
改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不良、融合不良
などの内部欠陥が少なく良好なビード外観を有する溶接
継手を高能率に得ることができる。さらに、本実施の形
態では、先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]
＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０
[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として、溶接条件を
設定した。
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶接機の
改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不良、融合不良
などの内部欠陥が少なく良好なビード外観を有する溶接
継手を高能率に得ることができる。さらに、本実施の形
態では、先行電極Ｌeのワイヤの直径Ｄを４．８[ｍｍ]
＜Ｄ≦５．６[ｍｍ]、先行電極Ｌeの電流密度ｄを８０
[Ａ/ｍｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]として、溶接条件を
設定した。
【００５２】これにより、板厚６０[ｍｍ]以上の厚鋼板
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶け込み
不良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好
なビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることがで
きる。なお、上記第１および第２の実施の形態において
は、それぞれ異なる溶接条件を設定して溶接を行うよう
に構成したが、これに限らず、上記第１の実施の形態に
おける溶接条件（以下、溶接条件１という。）と上記第
２の実施の形態における溶接条件（以下、溶接条件２と
いう。）をともに設定して溶接を行うように構成しても
よい。
をサーブマージアーク溶接する場合において、溶け込み
不良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好
なビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることがで
きる。なお、上記第１および第２の実施の形態において
は、それぞれ異なる溶接条件を設定して溶接を行うよう
に構成したが、これに限らず、上記第１の実施の形態に
おける溶接条件（以下、溶接条件１という。）と上記第
２の実施の形態における溶接条件（以下、溶接条件２と
いう。）をともに設定して溶接を行うように構成しても
よい。
【００５３】
【実施例】その場合の実施例を図面および表を参照しな
がら説明する。表１に示す化学組成を有する鋼板および
溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系
の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形状、
表２に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行い、各
継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。その結
果を表３に示す。
がら説明する。表１に示す化学組成を有する鋼板および
溶接ワイヤと、ＳｉＯ2−ＭｇＯ−ＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系
の鉄粉添加フラックスを用いて、図１に示す開先形状、
表２に示す溶接条件でサブマージアーク溶接を行い、各
継手部の内部欠陥およびビード外観を調査した。その結
果を表３に示す。
【００５４】溶接条件１，２をともに満たす本発明例N
o.１，No.３では、極厚継手にもかかわらず、良好なビ
ード外観で内部欠陥のない溶接継手が得られた。これに
対し、溶接条件１を満たすが溶接条件２を満たさない実
施例No.２では、本発明例No.１，No.３に比して溶け込
み到達深さがやや浅くなっており、溶接条件１，２をい
ずれも満たさない比較例No.４では、溶け込み不良が、
溶接条件２を満たすが溶接条件１を満たさない比較例N
o.５では、溶け込み不良が生じた。また、溶接条件１，
２をいずれも満たさない溶接条件を満たさない比較例N
o.６では、融合不良が、溶接条件１，２をいずれも満た
さない溶接条件を満たさない比較例No.７では、スラグ
巻き込みが、溶接条件２を満たすが溶接条件１を満たさ
ない比較例No.８では、融合不良が生じた。
o.１，No.３では、極厚継手にもかかわらず、良好なビ
ード外観で内部欠陥のない溶接継手が得られた。これに
対し、溶接条件１を満たすが溶接条件２を満たさない実
施例No.２では、本発明例No.１，No.３に比して溶け込
み到達深さがやや浅くなっており、溶接条件１，２をい
ずれも満たさない比較例No.４では、溶け込み不良が、
溶接条件２を満たすが溶接条件１を満たさない比較例N
o.５では、溶け込み不良が生じた。また、溶接条件１，
２をいずれも満たさない溶接条件を満たさない比較例N
o.６では、融合不良が、溶接条件１，２をいずれも満た
さない溶接条件を満たさない比較例No.７では、スラグ
巻き込みが、溶接条件２を満たすが溶接条件１を満たさ
ない比較例No.８では、融合不良が生じた。
【００５５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る請求
項１または２記載のサブマージアーク溶接方法によれ
ば、溶接機の改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不
良、融合不良などの内部欠陥が少なく良好なビード外観
を有する溶接継手を高能率に得ることができるという効
果が得られる。
項１または２記載のサブマージアーク溶接方法によれ
ば、溶接機の改変を伴わず、従来に比して、溶け込み不
良、融合不良などの内部欠陥が少なく良好なビード外観
を有する溶接継手を高能率に得ることができるという効
果が得られる。
【００５６】さらに、本発明に係る請求項３または４記
載のサブマージアーク溶接方法によれば、溶け込み不
良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好な
ビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることができ
るという効果も得られる。
載のサブマージアーク溶接方法によれば、溶け込み不
良、融合不良などの内部欠陥がより少なくさらに良好な
ビード外観を有する溶接継手を高能率に得ることができ
るという効果も得られる。
【図１】開先形状を示す断面図および３電極サブマージ
アーク溶接機と鋼板との位置関係を示す図である。
アーク溶接機と鋼板との位置関係を示す図である。
Ｌe 先行電極 Ｍe 中間電極 Ｔe 後行電極
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 早川 直哉 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 徳久 正昭 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社内 (72)発明者 中島 松重 香川県丸亀市昭和町18番地 川鉄メタルフ ァブリカ株式会社内 (72)発明者 山本 幸男 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川鉄メタルファブリカ株式会社水島 工場内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB05 CA01 CA02 CC04 DB01 DF01 DF03 DF05 EA01 EA02 EA06 EA09 QA04 4E081 AA02 BA02 BA37 CA05 DA01 DA11 FA14 YB03 YB04
Claims (4)
- 【請求項１】 複数の電極を用いたサブマージアーク溶
接方法において、 先行電極及び後行電極の少なくとも２つの電極を用いて
溶接を行う多電極サブマージアーク溶接で溶接を行うに
あたり、 少なくとも１パス目の溶接における先行電極のチップ先
端部から前記鋼板の開先底部までの距離Ｌ[ｍｍ]が下式
（１），（２）を満たすことを特徴とするサブマージア
ーク溶接方法。 （ｔ−ｄ2）[ｍｍ]＜Ｌ＜（ｔ＋２０）[ｍｍ] …（１） Ｌ＜１２０[ｍｍ] …（２） 但し、ｔは前記鋼板の板厚[ｍｍ]、ｄ2は２段目の開先
の距離[ｍｍ]である。 - 【請求項２】 複数の電極を用いたサブマージアーク溶
接方法において、 １パス目の溶接を、先行電極、中間電極及び後行電極を
用いて溶接する３電極サブマージアーク溶接で行うにあ
たり、 前記先行電極のワイヤの直径Ｄが４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦
５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電流密度ｄが８０[Ａ/ｍ
ｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であり、前記先行電極から
前記後行電極までの通過時間ｔが４０[ｓ]≦ｔ≦６０
[ｓ]であり、 前記先行電極と前記中間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）
[Ａ]、前記先行電極と前記中間電極との極間距離Ｌ（Ｌ
Ｍ）[ｍｍ]、前記中間電極と前記後行電極との電流差Δ
Ｉ（ＭＴ）[Ａ]及び前記中間電極と前記後行電極との極
間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍｍ]が下式（３），（４）を満たす
ことを特徴とするサブマージアーク溶接方法。 ６５０[Ａ]≦ΔＩ（ＬＭ）＋Ｃ（ＬＭ）×Ｌ（ＬＭ）≦１１２０[Ａ]…（３） ９００[Ａ]≦ΔＩ（ＭＴ）＋Ｃ（ＭＴ）×Ｌ（ＭＴ）≦１８００[Ａ]…（４） 但し、Ｃ（ＬＭ）＝７．０[Ａ/ｍｍ]，Ｃ（ＭＴ）＝１
２[Ａ/ｍｍ] - 【請求項３】 請求項２において、 ２パス目以降の溶接を、２電極サブマージアーク溶接で
行うにあたり、 ２パス目以降の溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶
接入熱Ｈ１[Ｊ/ｃｍ]に対して下式（５）を満たすこと
を特徴とするサブマージアーク溶接方法。 ０．２＜Ｈ２／Ｈ１＜０．５ …（５） - 【請求項４】 複数の電極を用いたサブマージアーク溶
接方法において、 １パス目の溶接を、先行電極、中間電極及び後行電極を
用いて溶接する３電極サブマージアーク溶接で行うにあ
たり、 前記先行電極のワイヤの直径Ｄが４．８[ｍｍ]＜Ｄ≦
５．６[ｍｍ]、前記先行電極の電流密度ｄが８０[Ａ/ｍ
ｍ2]≦ｄ≦１００[Ａ/ｍｍ2]であり、前記先行電極から
前記後行電極までの通過時間ｔが４０[ｓ]≦ｔ≦６０
[ｓ]であり、 前記先行電極と前記中間電極との電流差ΔＩ（ＬＭ）
[Ａ]、前記先行電極と前記中間電極との極間距離Ｌ（Ｌ
Ｍ）[ｍｍ]、前記中間電極と前記後行電極との電流差Δ
Ｉ（ＭＴ）[Ａ]及び前記中間電極と前記後行電極との極
間距離Ｌ（ＭＴ）[ｍｍ]が上式（３），（４）を満た
し、 ２パス目以降の溶接を、２電極サブマージアーク溶接で
行うにあたり、 ２パス目以降の溶接入熱Ｈ２[Ｊ/ｃｍ]が１パス目の溶
接入熱Ｈ１[Ｊ/ｃｍ]に対して下式（５）を満たし、 前記先行電極のチップ先端部から前記鋼板の開先底部ま
での距離Ｌ[ｍｍ]が上式（１），（２）を満たすことを
特徴とするサブマージアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30549299A JP2001121266A (ja) | 1999-10-27 | 1999-10-27 | サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30549299A JP2001121266A (ja) | 1999-10-27 | 1999-10-27 | サブマージアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001121266A true JP2001121266A (ja) | 2001-05-08 |
Family
ID=17945823
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30549299A Pending JP2001121266A (ja) | 1999-10-27 | 1999-10-27 | サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001121266A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100910495B1 (ko) | 2007-12-26 | 2009-07-31 | 주식회사 포스코 | 용접이음부의 저온 인성이 우수한 강판의 용접방법 |
| CN102837135A (zh) * | 2012-09-04 | 2012-12-26 | 芜湖中集瑞江汽车有限公司 | 一种挂车箱板装配及焊接变形的校正工艺 |
| JPWO2013080523A1 (ja) * | 2011-11-29 | 2015-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| JP2017213569A (ja) * | 2016-05-30 | 2017-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接方法 |
-
1999
- 1999-10-27 JP JP30549299A patent/JP2001121266A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100910495B1 (ko) | 2007-12-26 | 2009-07-31 | 주식회사 포스코 | 용접이음부의 저온 인성이 우수한 강판의 용접방법 |
| JPWO2013080523A1 (ja) * | 2011-11-29 | 2015-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| CN102837135A (zh) * | 2012-09-04 | 2012-12-26 | 芜湖中集瑞江汽车有限公司 | 一种挂车箱板装配及焊接变形的校正工艺 |
| JP2017213569A (ja) * | 2016-05-30 | 2017-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接方法 |
| CN107442906A (zh) * | 2016-05-30 | 2017-12-08 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊接方法 |
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