JPH0899178A - 片面サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
片面サブマージアーク溶接方法Info
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- JPH0899178A JPH0899178A JP23780594A JP23780594A JPH0899178A JP H0899178 A JPH0899178 A JP H0899178A JP 23780594 A JP23780594 A JP 23780594A JP 23780594 A JP23780594 A JP 23780594A JP H0899178 A JPH0899178 A JP H0899178A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高速片面サブマージアーク溶接の従来の問題
点を解消し、特に裏当てフラックスの改善により、高速
溶接においても健全な裏ビードを得ることを可能にした
片面サブマージアーク溶接方法を提供する。 【構成】 銅板とフラックスを裏当てに使用し、３本又
はそれ以上の電極を使用する片面サブマージアーク溶接
方法である。第１電極のワイヤ径を４．０〜４．８ｍ
ｍ、第１電極の後行の第２電極のワイヤ径を４．８〜
６．４ｍｍとする。第１電極の電流を１４００〜１８０
０Ａ、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流をＩ2とし
たとき、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1とし、第１−第２電極間
を２０〜７０ｍｍにする。そして、銅板上に嵩比重が
１．２５〜１．７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４
〜６ｍｍの厚さに散布し、１．０〜２．０ｍ／分の速度
で溶接する。第１電極の傾斜は０〜１５°の後退角、第
２電極の傾斜は０〜１５°の前進角とする。
点を解消し、特に裏当てフラックスの改善により、高速
溶接においても健全な裏ビードを得ることを可能にした
片面サブマージアーク溶接方法を提供する。 【構成】 銅板とフラックスを裏当てに使用し、３本又
はそれ以上の電極を使用する片面サブマージアーク溶接
方法である。第１電極のワイヤ径を４．０〜４．８ｍ
ｍ、第１電極の後行の第２電極のワイヤ径を４．８〜
６．４ｍｍとする。第１電極の電流を１４００〜１８０
０Ａ、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流をＩ2とし
たとき、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1とし、第１−第２電極間
を２０〜７０ｍｍにする。そして、銅板上に嵩比重が
１．２５〜１．７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４
〜６ｍｍの厚さに散布し、１．０〜２．０ｍ／分の速度
で溶接する。第１電極の傾斜は０〜１５°の後退角、第
２電極の傾斜は０〜１５°の前進角とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は３本又はそれ以上の電極
を使用して行う片面サブマージアーク溶接方法に関し、
特に裏当てフラックスを使用して溶接速度が１．０〜
２．０ｍ／分の高速で行う高能率な片面サブマージアー
ク溶接方法に関する。
を使用して行う片面サブマージアーク溶接方法に関し、
特に裏当てフラックスを使用して溶接速度が１．０〜
２．０ｍ／分の高速で行う高能率な片面サブマージアー
ク溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】両面溶接においては、１．０ｍ／分以上
の多電極溶接方法が多数提案されており、施工実績の報
告が多い。通常の両面１層の多電極溶接では溶け込み深
さも、板厚の約半分程度確保すればよく、比較的容易に
高速溶接が可能である。
の多電極溶接方法が多数提案されており、施工実績の報
告が多い。通常の両面１層の多電極溶接では溶け込み深
さも、板厚の約半分程度確保すればよく、比較的容易に
高速溶接が可能である。
【０００３】片面サブマージアーク溶接においても、施
工条件の改善によって高速溶接を行う技術が提案されて
いる（特開平３−２３８１７４号、特開平３−２６８８
９６号）。
工条件の改善によって高速溶接を行う技術が提案されて
いる（特開平３−２３８１７４号、特開平３−２６８８
９６号）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、片面溶
接における溶接速度の高速化は極めて困難である。片面
溶接においては、表側から溶接して裏ビードまで同時に
形成する必要があることから、溶接速度が高速になる
と、大電流を使用しても溶融プールの冷却速度が速くな
るために溶融金属の凝固速度も速くなるという難点があ
る。このため特に裏ビードの幅が広がらず、形状が不安
定になり、またアンダーカットが発生しやすくなるとい
う問題点があった。この欠点は従来技術のように、単に
施工条件の改善のみでは十分解決できていない。
接における溶接速度の高速化は極めて困難である。片面
溶接においては、表側から溶接して裏ビードまで同時に
形成する必要があることから、溶接速度が高速になる
と、大電流を使用しても溶融プールの冷却速度が速くな
るために溶融金属の凝固速度も速くなるという難点があ
る。このため特に裏ビードの幅が広がらず、形状が不安
定になり、またアンダーカットが発生しやすくなるとい
う問題点があった。この欠点は従来技術のように、単に
施工条件の改善のみでは十分解決できていない。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、高速片面サブマージアーク溶接の従来の問
題点を解消し、特に裏当てフラックスの改善により、高
速溶接においても健全な裏ビードを得ることを可能にし
た片面サブマージアーク溶接方法を提供することを目的
とする。
のであって、高速片面サブマージアーク溶接の従来の問
題点を解消し、特に裏当てフラックスの改善により、高
速溶接においても健全な裏ビードを得ることを可能にし
た片面サブマージアーク溶接方法を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る片面サブマ
ージアーク溶接方法は、銅板とフラックスを裏当てに使
用し、３本又はそれ以上の電極を使用する片面サブマー
ジアーク溶接方法において、第１電極のワイヤ径を４．
０〜４．８ｍｍ、第１電極の後行の第２電極のワイヤ径
を４．８〜６．４ｍｍとし、第１電極の電流を１４００
〜１８００Ａ、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流
をＩ2としたとき、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1とし、第１−第
２電極間を２０〜７０ｍｍにして、銅板上に嵩比重が
１．２５〜１．７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４
〜６ｍｍの厚さに散布し、１．０〜２．０ｍ／分の速度
で溶接することを特徴とする。
ージアーク溶接方法は、銅板とフラックスを裏当てに使
用し、３本又はそれ以上の電極を使用する片面サブマー
ジアーク溶接方法において、第１電極のワイヤ径を４．
０〜４．８ｍｍ、第１電極の後行の第２電極のワイヤ径
を４．８〜６．４ｍｍとし、第１電極の電流を１４００
〜１８００Ａ、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流
をＩ2としたとき、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1とし、第１−第
２電極間を２０〜７０ｍｍにして、銅板上に嵩比重が
１．２５〜１．７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４
〜６ｍｍの厚さに散布し、１．０〜２．０ｍ／分の速度
で溶接することを特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明者等は、上記従来技術の問題点を解決す
べく、種々の実験を繰り返した結果、以下の知見を得
た。
べく、種々の実験を繰り返した結果、以下の知見を得
た。
【０００８】高速で裏ビードを確保するためには、第１
電極として、直径が４．０〜４．８ｍｍのワイヤを使用
し、第１電極に１４００〜１８００Ａの高電流を流し、
アークの集中性（高電流密度）、広がり（裏ビード幅）
及び溶着量を確保する必要がある。また、この第１電極
に後行する第２電極には直径が４．８〜６．４ｍｍのワ
イヤを使用し、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流
をＩ2としたときに、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1を満足する電
流Ｉ2を第２電極に流し、第２電極に裏ビード幅及び裏
ビード形状をコントロールさせる役割をさせる。この役
割を十分なものとするためには、第１−第２電極間を２
０〜７０ｍｍにして１プールにすることがよい。
電極として、直径が４．０〜４．８ｍｍのワイヤを使用
し、第１電極に１４００〜１８００Ａの高電流を流し、
アークの集中性（高電流密度）、広がり（裏ビード幅）
及び溶着量を確保する必要がある。また、この第１電極
に後行する第２電極には直径が４．８〜６．４ｍｍのワ
イヤを使用し、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流
をＩ2としたときに、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1を満足する電
流Ｉ2を第２電極に流し、第２電極に裏ビード幅及び裏
ビード形状をコントロールさせる役割をさせる。この役
割を十分なものとするためには、第１−第２電極間を２
０〜７０ｍｍにして１プールにすることがよい。
【０００９】しかし、高速で裏ビードを確保し、且つ、
アンダーカット等の欠陥がなく、形状が良好で安定した
裏ビードを得るためには、上述した要件のみでは十分で
はない。そこで本願発明者等が裏当てフラックスについ
て検討を加えた結果、銅板上に嵩比重が１．２５〜１．
７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４〜６ｍｍの厚さ
に散布することにより、１．０〜２．０ｍ／分の高速度
においても、欠陥がなく、幅及び高さが安定して形状が
良好な裏ビードが得られた。更には、第１電極の傾斜を
０〜１５°の後退角、第２電極の傾斜を０〜１５°の前
進角とすると、より一層、幅及び高さが安定して形状が
滑らかな裏ビードが得られる。
アンダーカット等の欠陥がなく、形状が良好で安定した
裏ビードを得るためには、上述した要件のみでは十分で
はない。そこで本願発明者等が裏当てフラックスについ
て検討を加えた結果、銅板上に嵩比重が１．２５〜１．
７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４〜６ｍｍの厚さ
に散布することにより、１．０〜２．０ｍ／分の高速度
においても、欠陥がなく、幅及び高さが安定して形状が
良好な裏ビードが得られた。更には、第１電極の傾斜を
０〜１５°の後退角、第２電極の傾斜を０〜１５°の前
進角とすると、より一層、幅及び高さが安定して形状が
滑らかな裏ビードが得られる。
【００１０】次に、上述の本発明の構成要件における各
数値の限定理由について説明する。
数値の限定理由について説明する。
【００１１】第１電極及び第２電極のワイヤ径 本発明方法における高速片面サブマージアーク溶接方法
においては、第１及び第２電極によって健全な裏ビード
を確保すると共に、必要な溶着量を得るが、第１電極の
ワイヤ径が４．０ｍｍ未満では適正に使用できる電流範
囲が低いことから、１．０ｍ／分以上の高速溶接におい
て、鋼板裏面まで安定して溶融させることが難しい。ま
た、逆に第１電極のワイヤが４．８ｍｍを超えると、鋼
板裏面まで溶融させるため、極めて高い電流が必要とな
ると共に、アークが広がり過ぎることから、流れ込み幅
が広くなり、結果的に裏ビード幅が過大になる。
においては、第１及び第２電極によって健全な裏ビード
を確保すると共に、必要な溶着量を得るが、第１電極の
ワイヤ径が４．０ｍｍ未満では適正に使用できる電流範
囲が低いことから、１．０ｍ／分以上の高速溶接におい
て、鋼板裏面まで安定して溶融させることが難しい。ま
た、逆に第１電極のワイヤが４．８ｍｍを超えると、鋼
板裏面まで溶融させるため、極めて高い電流が必要とな
ると共に、アークが広がり過ぎることから、流れ込み幅
が広くなり、結果的に裏ビード幅が過大になる。
【００１２】第２電極のワイヤ径が４．８ｍｍ未満で
は、アーク集中性が良過ぎるために、裏ビード高さが過
大になることと、アークの広がりが悪いことから、健全
なビード幅が確保できず、また、ビード幅が不安定にな
る。一方、第２電極のワイヤ径が６．４ｍｍを超える
と、アークの集中性が悪くなり、適正な裏ビード高さが
確保できないことや、アークが広がり過ぎるために、ア
ンダーカットが発生しやすくなる。従って、第２電極の
ワイヤ径は４．８〜６．４ｍｍにする必要がある。
は、アーク集中性が良過ぎるために、裏ビード高さが過
大になることと、アークの広がりが悪いことから、健全
なビード幅が確保できず、また、ビード幅が不安定にな
る。一方、第２電極のワイヤ径が６．４ｍｍを超える
と、アークの集中性が悪くなり、適正な裏ビード高さが
確保できないことや、アークが広がり過ぎるために、ア
ンダーカットが発生しやすくなる。従って、第２電極の
ワイヤ径は４．８〜６．４ｍｍにする必要がある。
【００１３】第１電極及び第２電極の電流 高速片面溶接における第１電極は、前述したように、高
電流を流しアークの集中性を高め、鋼板裏面まで掘り下
げて安定したキーホールをあけること及び溶着量を確保
すること等が重要な役割であるが、１４００Ａ未満の電
流では鋼板裏面まで掘り下げるアーク力が得られず、ま
た溶着量も不足する。また、逆に、１８００Ａを超える
電流を使用すると、ワイヤ径に対する適正使用電流範囲
を遥かに超えてしまい、ワイヤの溶融速度が不安定にな
ると共に、アークによる掘り下げ力が強く成り過ぎて裏
当てフラックスの下層の銅板にアークが直接飛び、銅板
を痛めることがある。
電流を流しアークの集中性を高め、鋼板裏面まで掘り下
げて安定したキーホールをあけること及び溶着量を確保
すること等が重要な役割であるが、１４００Ａ未満の電
流では鋼板裏面まで掘り下げるアーク力が得られず、ま
た溶着量も不足する。また、逆に、１８００Ａを超える
電流を使用すると、ワイヤ径に対する適正使用電流範囲
を遥かに超えてしまい、ワイヤの溶融速度が不安定にな
ると共に、アークによる掘り下げ力が強く成り過ぎて裏
当てフラックスの下層の銅板にアークが直接飛び、銅板
を痛めることがある。
【００１４】高速片面溶接における第２電極は前述した
ように裏ビード幅及び裏ビード形状をコントロールする
役割りをする。既に、第１電極によって鋼板裏面まで掘
り下げられているところに第２電極からアーク出すこと
から、少なくとも第１電極の電流を上回る高電流を使用
すると、裏ビードの過大及び銅板の損傷等が起こり、避
けなければならない。また、逆に第１電極の電流を
Ｉ1、第２電極の電流をＩ2としたとき、Ｉ2が０．４Ｉ1
未満ではアークの広がりが不足し、第１電流で溶かされ
た溶け込み幅を十分安定して揃えることができない。従
ってアンダーカットが発生しやすくなり、ビード高さも
不安定になる。
ように裏ビード幅及び裏ビード形状をコントロールする
役割りをする。既に、第１電極によって鋼板裏面まで掘
り下げられているところに第２電極からアーク出すこと
から、少なくとも第１電極の電流を上回る高電流を使用
すると、裏ビードの過大及び銅板の損傷等が起こり、避
けなければならない。また、逆に第１電極の電流を
Ｉ1、第２電極の電流をＩ2としたとき、Ｉ2が０．４Ｉ1
未満ではアークの広がりが不足し、第１電流で溶かされ
た溶け込み幅を十分安定して揃えることができない。従
ってアンダーカットが発生しやすくなり、ビード高さも
不安定になる。
【００１５】第１−第２電極間距離 １．０ｍ／分以上の高速溶接においても、健全で且つ安
定した裏ビードを確保するためには、第１電極のみでは
不十分であり、第２電極の助けを必要とする。各電極の
役割は前述したとおりであるが、この役割を十分果たす
ためには、第１−第２電極は１プールを形成しなければ
ならない。１．０ｍ／分以上の高速溶接では第１電極で
形成される溶融プールの長さは５０〜７０ｍｍ程度であ
り、第１−第２電極で安定して１プールを形成するため
には、第１−第２電極間距離が７０ｍｍを超えてはなら
ない。また、２０ｍｍ未満では電極間距離が近づき過
ぎ、アーク干渉によって各電極のアークが不安定になっ
て、裏ビードの安定性が確保できなくなる。
定した裏ビードを確保するためには、第１電極のみでは
不十分であり、第２電極の助けを必要とする。各電極の
役割は前述したとおりであるが、この役割を十分果たす
ためには、第１−第２電極は１プールを形成しなければ
ならない。１．０ｍ／分以上の高速溶接では第１電極で
形成される溶融プールの長さは５０〜７０ｍｍ程度であ
り、第１−第２電極で安定して１プールを形成するため
には、第１−第２電極間距離が７０ｍｍを超えてはなら
ない。また、２０ｍｍ未満では電極間距離が近づき過
ぎ、アーク干渉によって各電極のアークが不安定になっ
て、裏ビードの安定性が確保できなくなる。
【００１６】裏当てフラックスの嵩比重 高速片面溶接では裏ビードを形成する第１電極は特に高
電流を使用するために、裏当フラックスの特性が裏ビー
ドの安定形成するうえで極めて重要である。裏当てフラ
ックスの特性について種々検討した結果、その中でも嵩
比重が裏ビードの幅、高さ、形状及び安定形成に重要な
役割をすることが判った。高速片面溶接では裏ビードを
形成する第１電極に高電流を使用するため、アークの集
中性が良いことから、裏当てフラックスの嵩比重が１．
２５ｇ／ｃｍ3未満では、散布したフラックスが完全に
溶け、また嵩比重が小さいフラックスは溶けたときの体
積が小さくなる。即ち、生成するスラグ量が少なくな
り、その結果裏ビード高さが高くなり、また速度が速い
ため、ビード幅が広がらず、溶接条件のコントロールを
行っても、凸型のなじみの悪いビード形状となる。反対
に１．７５ｇ／ｃｍ3を超えると裏当てフラックスの密
度が高くなりすぎ、鋼板に歪みがあるときなどは、裏当
てフラックスの密着性が悪くなると共に、十分なビード
高さが確保できなくなる。
電流を使用するために、裏当フラックスの特性が裏ビー
ドの安定形成するうえで極めて重要である。裏当てフラ
ックスの特性について種々検討した結果、その中でも嵩
比重が裏ビードの幅、高さ、形状及び安定形成に重要な
役割をすることが判った。高速片面溶接では裏ビードを
形成する第１電極に高電流を使用するため、アークの集
中性が良いことから、裏当てフラックスの嵩比重が１．
２５ｇ／ｃｍ3未満では、散布したフラックスが完全に
溶け、また嵩比重が小さいフラックスは溶けたときの体
積が小さくなる。即ち、生成するスラグ量が少なくな
り、その結果裏ビード高さが高くなり、また速度が速い
ため、ビード幅が広がらず、溶接条件のコントロールを
行っても、凸型のなじみの悪いビード形状となる。反対
に１．７５ｇ／ｃｍ3を超えると裏当てフラックスの密
度が高くなりすぎ、鋼板に歪みがあるときなどは、裏当
てフラックスの密着性が悪くなると共に、十分なビード
高さが確保できなくなる。
【００１７】裏当てフラックスとしては、ボンドフラッ
クスが一般に用いられているが、一般のボンドフラック
スでは、高速片面溶接で必要とする嵩比重のフラックス
を得ることが難しい。従って、比重の大きい溶融フラッ
クスを原料としたボンドフラックスとか、溶融フラック
ス又は溶融フラックスにボンドフラックスをブレンドす
る等して目標の嵩比重にしたフラックスを使用する必要
がある。また、フラックスの成分は従来のものでもよい
が、中でもＳｉＯ2：２０〜４５％、ＭｇＯ：２５〜４
０％、Ａｌ2Ｏ3：０〜１０％、ＣａＯ：５〜１５％、Ｚ
ｒＯ2：０〜１５％、ＣａＦ2：３〜１５％、ＴｉＯ2：
０〜１０％の組成を有するものを用いると、より良好な
裏ビードが得られる。
クスが一般に用いられているが、一般のボンドフラック
スでは、高速片面溶接で必要とする嵩比重のフラックス
を得ることが難しい。従って、比重の大きい溶融フラッ
クスを原料としたボンドフラックスとか、溶融フラック
ス又は溶融フラックスにボンドフラックスをブレンドす
る等して目標の嵩比重にしたフラックスを使用する必要
がある。また、フラックスの成分は従来のものでもよい
が、中でもＳｉＯ2：２０〜４５％、ＭｇＯ：２５〜４
０％、Ａｌ2Ｏ3：０〜１０％、ＣａＯ：５〜１５％、Ｚ
ｒＯ2：０〜１５％、ＣａＦ2：３〜１５％、ＴｉＯ2：
０〜１０％の組成を有するものを用いると、より良好な
裏ビードが得られる。
【００１８】裏当てフラックスの散布厚さ 高速片面溶接では裏ビードを形成する第１電極は特に高
電流を使用するために、裏当てフラックスの密着性及び
ビード高さの均一性を確保するうえで、裏当てフラック
スの散布厚さが重要である。散布厚さが４．０ｍｍでは
鋼板裏面と裏当てフラックスの密着性が十分でなく、ま
た、６．０ｍｍを超える散布厚さでは鋼板裏面と裏当て
フラックスの下層の銅板との距離が大きすぎ、溶接条件
のコントロールを行っても凸型のビードになり、且つ高
さが不安定となる。
電流を使用するために、裏当てフラックスの密着性及び
ビード高さの均一性を確保するうえで、裏当てフラック
スの散布厚さが重要である。散布厚さが４．０ｍｍでは
鋼板裏面と裏当てフラックスの密着性が十分でなく、ま
た、６．０ｍｍを超える散布厚さでは鋼板裏面と裏当て
フラックスの下層の銅板との距離が大きすぎ、溶接条件
のコントロールを行っても凸型のビードになり、且つ高
さが不安定となる。
【００１９】第１−第２電極の傾斜 第１−第２電極の傾斜は裏ビードの幅、高さ及び形状に
影響を及ぼす要因であり、第１電極の傾斜が前進角にな
ると、幅は広がるが高さが不足気味となって好ましくな
く、また１５°を超える後退角になると、幅が狭く、高
さが不安定になる傾向がみられる。第２電極の傾斜が後
退角になると、幅が不足し、高さが必要以上に高くな
り、反対に１５°を超える前進角になると、幅は広がる
が、高さが不足気味となって好ましくない。
影響を及ぼす要因であり、第１電極の傾斜が前進角にな
ると、幅は広がるが高さが不足気味となって好ましくな
く、また１５°を超える後退角になると、幅が狭く、高
さが不安定になる傾向がみられる。第２電極の傾斜が後
退角になると、幅が不足し、高さが必要以上に高くな
り、反対に１５°を超える前進角になると、幅は広がる
が、高さが不足気味となって好ましくない。
【００２０】その他 本発明は片面サブマージアーク溶接方法であり、裏当て
フラックスの他に表フラックス及び電極ワイヤが必要で
あるが、これらの溶接材料については目的に応じて適正
な作業性及び溶接金属が得られるものであれば、特に限
定されるものではない。
フラックスの他に表フラックス及び電極ワイヤが必要で
あるが、これらの溶接材料については目的に応じて適正
な作業性及び溶接金属が得られるものであれば、特に限
定されるものではない。
【００２１】
【実施例】次に、本発明の実施例についてその比較例と
比較して説明する。
比較して説明する。
【００２２】下記表１に示す鋼板を表２に示すワイヤ及
び表３に示す表フラックスを使用して片面サブマージア
ーク溶接を実施した。また、用いた裏当てフラックスの
成分の一例を下記表４に示す。溶接試験実施内容を表５
及び表６に、また、溶接試験結果を表７に示す。但し、
表５の電極傾斜欄は＋が後退角、−が前進角である。
び表３に示す表フラックスを使用して片面サブマージア
ーク溶接を実施した。また、用いた裏当てフラックスの
成分の一例を下記表４に示す。溶接試験実施内容を表５
及び表６に、また、溶接試験結果を表７に示す。但し、
表５の電極傾斜欄は＋が後退角、−が前進角である。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】 但し、その他の欄はＣＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ等である。
【００２６】
【表４】 その他：熱硬化性バインダー、ＭｎＯ、Ｎａ2Ｏ、ＣＯ2等
【００２７】
【表５】 電極傾斜：＋後退角、−前進角
【００２８】
【表６】
【００２９】
【表７】
【００３０】本発明の要件を全て満たしている実施例
（テスト記号１〜１０）は裏ビードのアンダーカット等
の欠陥の発生もなく、ビード形状、高さ及び幅のいずれ
も良好であり、且つ安定した結果が得られた。
（テスト記号１〜１０）は裏ビードのアンダーカット等
の欠陥の発生もなく、ビード形状、高さ及び幅のいずれ
も良好であり、且つ安定した結果が得られた。
【００３１】一方、比較例のテスト記号１１は第１電極
及び第２電極のワイヤ径、また第１電極の電流が本願発
明範囲から外れ、特に裏ビード高さが不安定であった。
比較例のテスト記号１２は第１−第２電極の極間距離及
び裏当てフラックスの嵩比重が外れ、特に裏ビードの形
状が特に不安定となった。テスト記号１３は溶接条件は
本願発明範囲を満たしているものの、裏当てフラックス
の嵩比重が下限よりも小さいことから、特に裏ビード量
が不安定になった。テスト記号１４は第１−第２電極の
極間距離及び裏当てフラックスの散布厚さが上限を超え
ていることから、特に裏ビードの高さが不安定になっ
た。テスト記号１５は裏当てフラックスの嵩比重が下限
未満であったことから特に裏ビードが出すぎてしまっ
た。テスト記号１６は第２電極の電流が上限を超え、且
つ裏当てフラックスの嵩比重が下限未満であったことか
ら、裏ビード量が多く幅が不安定であった。テスト記号
１７は裏当てフラックスの嵩比重が上限を超え、裏ビー
ド高さが不足した。テスト記号１８は第１−第２電極の
極間距離が下限未満であることから、裏ビード形状が不
揃いであった。テスト記号１９は第２電極の電流が上限
を超え且つ、裏当てフラックスの散布厚さが下限未満で
あることから、裏当てフラックスの密着が悪く、裏ビー
ドの形状が悪く、ビード幅が不安定になった。
及び第２電極のワイヤ径、また第１電極の電流が本願発
明範囲から外れ、特に裏ビード高さが不安定であった。
比較例のテスト記号１２は第１−第２電極の極間距離及
び裏当てフラックスの嵩比重が外れ、特に裏ビードの形
状が特に不安定となった。テスト記号１３は溶接条件は
本願発明範囲を満たしているものの、裏当てフラックス
の嵩比重が下限よりも小さいことから、特に裏ビード量
が不安定になった。テスト記号１４は第１−第２電極の
極間距離及び裏当てフラックスの散布厚さが上限を超え
ていることから、特に裏ビードの高さが不安定になっ
た。テスト記号１５は裏当てフラックスの嵩比重が下限
未満であったことから特に裏ビードが出すぎてしまっ
た。テスト記号１６は第２電極の電流が上限を超え、且
つ裏当てフラックスの嵩比重が下限未満であったことか
ら、裏ビード量が多く幅が不安定であった。テスト記号
１７は裏当てフラックスの嵩比重が上限を超え、裏ビー
ド高さが不足した。テスト記号１８は第１−第２電極の
極間距離が下限未満であることから、裏ビード形状が不
揃いであった。テスト記号１９は第２電極の電流が上限
を超え且つ、裏当てフラックスの散布厚さが下限未満で
あることから、裏当てフラックスの密着が悪く、裏ビー
ドの形状が悪く、ビード幅が不安定になった。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
１．０〜２．０ｍ／分の高速で片面サブマージアーク溶
接しても、健全な裏ビードを形成することができ、この
種の溶接技術の向上に多大の貢献をなす。
１．０〜２．０ｍ／分の高速で片面サブマージアーク溶
接しても、健全な裏ビードを形成することができ、この
種の溶接技術の向上に多大の貢献をなす。
Claims (2)
- 【請求項１】 銅板とフラックスを裏当てに使用し、３
本又はそれ以上の電極を使用する片面サブマージアーク
溶接方法において、第１電極のワイヤ径を４．０〜４．
８ｍｍ、第１電極の後行の第２電極のワイヤ径を４．８
〜６．４ｍｍとし、第１電極の電流を１４００〜１８０
０Ａ、第１電極の電流をＩ1、第２電極の電流をＩ2とし
たとき、０．４Ｉ1≦Ｉ2≦Ｉ1とし、第１−第２電極間
を２０〜７０ｍｍにして、銅板上に嵩比重が１．２５〜
１．７５ｇ／ｃｍ3の裏当てフラックスを４〜６ｍｍの
厚さに散布し、１．０〜２．０ｍ／分の速度で溶接する
ことを特徴とする片面サブマージアーク溶接方法。 - 【請求項２】 第１電極の傾斜を０〜１５°の後退角、
第２電極の傾斜を０〜１５°の前進角とすることを特徴
とする請求項１に記載の片面サブマージアーク溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23780594A JP2860060B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23780594A JP2860060B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899178A true JPH0899178A (ja) | 1996-04-16 |
| JP2860060B2 JP2860060B2 (ja) | 1999-02-24 |
Family
ID=17020679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23780594A Expired - Lifetime JP2860060B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2860060B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007083292A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Nippon Steel Corp | 溶接金属の靱性に優れた２電極片面１パス大入熱サブマージアーク溶接方法 |
| EP2255915A1 (en) * | 2008-02-22 | 2010-12-01 | JFE Steel Corporation | Submerged arc welding method with multiple electrodes for steel material |
| CN102532006A (zh) * | 2012-01-31 | 2012-07-04 | 江西华士药业有限公司 | 治疗（类）风湿关节炎药物关键中间体6-甲基吡啶-3-甲醛的制备方法 |
| JP2015033700A (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2015033699A (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2015033701A (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN105939812A (zh) * | 2014-02-12 | 2016-09-14 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面埋弧焊方法、焊接物的制造方法 |
| CN105960306A (zh) * | 2014-02-12 | 2016-09-21 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面埋弧焊接方法、焊接物的制造方法 |
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-
1994
- 1994-09-30 JP JP23780594A patent/JP2860060B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JP2015033700A (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
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| JP2015033701A (ja) * | 2013-08-07 | 2015-02-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 片面サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN105939812A (zh) * | 2014-02-12 | 2016-09-14 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面埋弧焊方法、焊接物的制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2860060B2 (ja) | 1999-02-24 |
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