JP3120907B2 - 片面サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
片面サブマージアーク溶接方法Info
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- JP3120907B2 JP3120907B2 JP04261976A JP26197692A JP3120907B2 JP 3120907 B2 JP3120907 B2 JP 3120907B2 JP 04261976 A JP04261976 A JP 04261976A JP 26197692 A JP26197692 A JP 26197692A JP 3120907 B2 JP3120907 B2 JP 3120907B2
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- electrodes
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は３本の電極を使用して行
う片面サブマージアーク溶接方法に関し、特に溶接速度
が100乃至200cm／分の高速で行う高能率な片面サブマー
ジアーク（ＳＡＷ）溶接方法に関する。
う片面サブマージアーク溶接方法に関し、特に溶接速度
が100乃至200cm／分の高速で行う高能率な片面サブマー
ジアーク（ＳＡＷ）溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】両面溶接においては、溶接速度が100cm
／分以上の多電極溶接方法が多数提案されており、施工
実績の報告も多い。通常の両面１層の多電極溶接では、
溶込み深さも板厚の約半分程度を確保すれば良く、主に
溶着量及び表ビードの安定形成のための溶接材料並びに
溶接条件の選定を行うことにより比較的容易に高速溶接
が可能である。
／分以上の多電極溶接方法が多数提案されており、施工
実績の報告も多い。通常の両面１層の多電極溶接では、
溶込み深さも板厚の約半分程度を確保すれば良く、主に
溶着量及び表ビードの安定形成のための溶接材料並びに
溶接条件の選定を行うことにより比較的容易に高速溶接
が可能である。
【０００３】しかし、片面溶接における溶接速度の高速
化は極めて困難である。片面溶接においては、表ビード
の安定形成は勿論のこと、健全な裏ビードを確保する必
要があることと、また、表側から溶接して裏ビードまで
同時に形成する必要があることから、溶込み形状が縦長
（梨型）になり易い。特に、高速溶接になると、冷却速
度が大きく、凝固速度が速くなることから、図１に示す
ように、結晶の成長方向が突き合わせ状態になり、縦割
れが著しく発生し易くなる。
化は極めて困難である。片面溶接においては、表ビード
の安定形成は勿論のこと、健全な裏ビードを確保する必
要があることと、また、表側から溶接して裏ビードまで
同時に形成する必要があることから、溶込み形状が縦長
（梨型）になり易い。特に、高速溶接になると、冷却速
度が大きく、凝固速度が速くなることから、図１に示す
ように、結晶の成長方向が突き合わせ状態になり、縦割
れが著しく発生し易くなる。
【０００４】また、裏ビードを形成するための先行電極
と、表ビードの形成を主たる役割とする後行電極との距
離を大きくすると、図２に示すように凝固組織は比較的
改善されるものの、第１及び第２電極によって生成され
たスラグの凝固が速いために、十分に再溶解できない
で、スラグ巻き込み及び融合不良等の不都合が発生する
など多くの問題点がある。
と、表ビードの形成を主たる役割とする後行電極との距
離を大きくすると、図２に示すように凝固組織は比較的
改善されるものの、第１及び第２電極によって生成され
たスラグの凝固が速いために、十分に再溶解できない
で、スラグ巻き込み及び融合不良等の不都合が発生する
など多くの問題点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述の如く、従来の片
面溶接においては、両面溶接の場合と異なり、高速溶接
が極めて困難である。このため、図３に示すような健全
な溶接継ぎ手が得られる高速片面サブマージアーク溶接
技術の確立が望まれていた。
面溶接においては、両面溶接の場合と異なり、高速溶接
が極めて困難である。このため、図３に示すような健全
な溶接継ぎ手が得られる高速片面サブマージアーク溶接
技術の確立が望まれていた。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、高速片面サブマージアーク溶接の従来の問
題点を解消し、特に溶接継ぎ手の内部縦割れ、スラグ巻
き込み及び融合不良等が発生せず、健全な表ビード及び
裏ビードが得られる片面サブマージアーク溶接方法を提
供することを目的とする。
のであって、高速片面サブマージアーク溶接の従来の問
題点を解消し、特に溶接継ぎ手の内部縦割れ、スラグ巻
き込み及び融合不良等が発生せず、健全な表ビード及び
裏ビードが得られる片面サブマージアーク溶接方法を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る片面サブマ
ージアーク溶接方法は、第１乃至第３の３本の電極を使
用する片面サブマージアーク溶接方法において、最も先
行する第１電極のワイヤ径を4.0乃至4.8mm、その後行の
第２電極及び更にその後行の第３電極のワイヤ径を夫々
4.8乃至6.4mmとし、第１電極の電流Ｉ1（Ａ）、第２電
極の電流Ｉ2（Ａ）及び第３電極の電流Ｉ3（Ａ）を、溶
接速度をＳ（cm/分）としたときに、３（Ｓ＋560）≦Ｉ
1＋Ｉ2≦３（Ｓ＋810）、0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.
53の不等式条件を満足するように設定し、第２電極と第
３電極との間の距離を150乃至190mmとし、溶接速度Ｓを
100乃至200cm／分にして溶接することを特徴とする。
ージアーク溶接方法は、第１乃至第３の３本の電極を使
用する片面サブマージアーク溶接方法において、最も先
行する第１電極のワイヤ径を4.0乃至4.8mm、その後行の
第２電極及び更にその後行の第３電極のワイヤ径を夫々
4.8乃至6.4mmとし、第１電極の電流Ｉ1（Ａ）、第２電
極の電流Ｉ2（Ａ）及び第３電極の電流Ｉ3（Ａ）を、溶
接速度をＳ（cm/分）としたときに、３（Ｓ＋560）≦Ｉ
1＋Ｉ2≦３（Ｓ＋810）、0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.
53の不等式条件を満足するように設定し、第２電極と第
３電極との間の距離を150乃至190mmとし、溶接速度Ｓを
100乃至200cm／分にして溶接することを特徴とする。
【０００８】なお、本明細書において、ワイヤ径とは、
ワイヤの直径をいう。
ワイヤの直径をいう。
【０００９】
【作用】本願発明者等は、上記従来技術の問題点を解決
すべく、種々実験研究を繰り返した結果、以下の知見を
得た。即ち、先行電極を第１電極、中央の電極を第２電
極及び後行電極を第３電極とした場合に、健全な裏ビー
ドを得るためには、第１及び第２電極で裏ビードを形成
し、更に第１電極によりアークの集中性（電流密度）、
広がり（裏ビード幅）及び溶着量を確保する必要があ
る。このような第１電極の役割を得るために、第１電極
の径は、4.0乃至4.8mmとする。
すべく、種々実験研究を繰り返した結果、以下の知見を
得た。即ち、先行電極を第１電極、中央の電極を第２電
極及び後行電極を第３電極とした場合に、健全な裏ビー
ドを得るためには、第１及び第２電極で裏ビードを形成
し、更に第１電極によりアークの集中性（電流密度）、
広がり（裏ビード幅）及び溶着量を確保する必要があ
る。このような第１電極の役割を得るために、第１電極
の径は、4.0乃至4.8mmとする。
【００１０】また、第２電極により、裏ビード幅及び裏
ビード形状のコントロール並びに表ビード形状の安定化
等を図る。このような第２電極の作用を得るため、第２
電極の径は4.8乃至6.4mmにする。
ビード形状のコントロール並びに表ビード形状の安定化
等を図る。このような第２電極の作用を得るため、第２
電極の径は4.8乃至6.4mmにする。
【００１１】更に、第１電極と第２電極との間の距離
を、10乃至50mmのワンプールにすることによって、高速
溶接においても健全な裏ビードを確保することができ
る。
を、10乃至50mmのワンプールにすることによって、高速
溶接においても健全な裏ビードを確保することができ
る。
【００１２】更にまた、溶接速度Ｓと、裏ビードを形成
する第１及び第２電極の電流は健全な裏ビードを確保す
る上で密接な関係があり、このため、溶接速度Ｓ（cm／
分）と、第１電極の電流Ｉ1（Ａ）及び第２電極の電流
Ｉ2（Ａ）とが、下記不等式１にて示す関係を満足する
ようにこれらの条件を設定する必要がある。これによ
り、健全且つ安定した裏ビードが得られる。
する第１及び第２電極の電流は健全な裏ビードを確保す
る上で密接な関係があり、このため、溶接速度Ｓ（cm／
分）と、第１電極の電流Ｉ1（Ａ）及び第２電極の電流
Ｉ2（Ａ）とが、下記不等式１にて示す関係を満足する
ようにこれらの条件を設定する必要がある。これによ
り、健全且つ安定した裏ビードが得られる。
【００１３】
【数１】３（Ｓ＋560）≦Ｉ1＋Ｉ2≦３（Ｓ＋810）
【００１４】次に、高速溶接において、内部割れが発生
する危険性がない健全な溶け込み形状、凝固組織及びス
ラグ巻き込みと、融合不良等がない溶接継ぎ手とを得る
ためには、第１及び第２電極の電流と、第３電極の電流
Ｉ3（Ａ）とのバランスと、第２及び第３電極間距離と
が極めて重要な因子となる。即ち、先ず、第１乃至第３
電極の各電流が下記不等式２を満足する必要がある。
する危険性がない健全な溶け込み形状、凝固組織及びス
ラグ巻き込みと、融合不良等がない溶接継ぎ手とを得る
ためには、第１及び第２電極の電流と、第３電極の電流
Ｉ3（Ａ）とのバランスと、第２及び第３電極間距離と
が極めて重要な因子となる。即ち、先ず、第１乃至第３
電極の各電流が下記不等式２を満足する必要がある。
【００１５】
【数２】0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.53
【００１６】次に、第２及び第３電極間距離を150乃至1
90にする必要がある。このように、各電流及び第２・第
３電極間距離を設定することによって、始めて高速片面
溶接において、内部割れの発生、スラグ巻き込み及び融
合不良等のない健全な溶接継ぎ手を得ることができる。
90にする必要がある。このように、各電流及び第２・第
３電極間距離を設定することによって、始めて高速片面
溶接において、内部割れの発生、スラグ巻き込み及び融
合不良等のない健全な溶接継ぎ手を得ることができる。
【００１７】更にまた、第３電極のワイヤ径は溶け込み
深さの安定化、表ビード幅及び形状の安定化の目的か
ら、4.8乃至6.4mmにする。
深さの安定化、表ビード幅及び形状の安定化の目的か
ら、4.8乃至6.4mmにする。
【００１８】次に、上述の本発明の構成要件における各
数値の限定理由について説明する。
数値の限定理由について説明する。
【００１９】第１電極、第２電極及び第３電極のワイヤ
径 本発明方法における高速片面サブマージアーク溶接にお
いては、第１及び第２電極によって健全な裏ビードを確
保すると共に、必要な溶着量を得るが、第１電極のワイ
ヤ径が4.0mm未満の場合は適正に使用することができる
電流範囲が低いことから、100cm／分以上の高速溶接に
おいて、鋼板裏面側まで安定して溶融させることが難し
い。また、逆に第１電極のワイヤ径が4.8mmを超える
と、鋼板裏面側まで溶融させるために、極めて高い電流
が必要になると共に、アークが広がり過ぎることから、
流れ込み幅が広くなり、結果的に裏ビード幅が過大にな
る。従って、第１電極のワイヤ径は4.0乃至4.8mmにする
必要がある。
径 本発明方法における高速片面サブマージアーク溶接にお
いては、第１及び第２電極によって健全な裏ビードを確
保すると共に、必要な溶着量を得るが、第１電極のワイ
ヤ径が4.0mm未満の場合は適正に使用することができる
電流範囲が低いことから、100cm／分以上の高速溶接に
おいて、鋼板裏面側まで安定して溶融させることが難し
い。また、逆に第１電極のワイヤ径が4.8mmを超える
と、鋼板裏面側まで溶融させるために、極めて高い電流
が必要になると共に、アークが広がり過ぎることから、
流れ込み幅が広くなり、結果的に裏ビード幅が過大にな
る。従って、第１電極のワイヤ径は4.0乃至4.8mmにする
必要がある。
【００２０】第２電極のワイヤ径が4.8mm未満の場合
は、アークの集中性が良過ぎるため、裏ビードの余盛が
過大になることと、アークの広がりが悪いことから、健
全なビード幅を確保できず、また、ビード幅が安定しな
くなる。一方、第２電極のワイヤ径が6.4mmを超える
と、アークの集中性が悪くなり、適正な裏ビードの余盛
高さを確保できないことと、アークが広がり過ぎるため
に、アンダーカットが発生しやすくなる。従って、第２
電極のワイヤ径は4.8乃至6.4mmにする必要がある。
は、アークの集中性が良過ぎるため、裏ビードの余盛が
過大になることと、アークの広がりが悪いことから、健
全なビード幅を確保できず、また、ビード幅が安定しな
くなる。一方、第２電極のワイヤ径が6.4mmを超える
と、アークの集中性が悪くなり、適正な裏ビードの余盛
高さを確保できないことと、アークが広がり過ぎるため
に、アンダーカットが発生しやすくなる。従って、第２
電極のワイヤ径は4.8乃至6.4mmにする必要がある。
【００２１】第３電極のワイヤ径については、これが4.
8mm未満の場合、高速溶接において、アークの広がりが
悪いために健全な表ビード幅が確保できないと共に、ビ
ードの安定性が悪い。また、第３電極のワイヤ径が6.4m
mを超える場合、アークの集中性が悪くなることから、
縦割れが発生する危険性のない溶け込み深さを確保する
ことができない。従って、第３電極のワイヤ径は4.8乃
至6.4mmにすることが必要である。
8mm未満の場合、高速溶接において、アークの広がりが
悪いために健全な表ビード幅が確保できないと共に、ビ
ードの安定性が悪い。また、第３電極のワイヤ径が6.4m
mを超える場合、アークの集中性が悪くなることから、
縦割れが発生する危険性のない溶け込み深さを確保する
ことができない。従って、第３電極のワイヤ径は4.8乃
至6.4mmにすることが必要である。
【００２２】溶接速度に対する第１及び第２電極の電流 特に高速溶接においては、溶接速度と、裏ビードを形成
する第１及び第２電極の電流とが健全な裏ビードを確保
する上で密接な関係があり、両電流の和Ｉ1＋Ｉ2が３
（Ｓ＋560）未満の場合は、開先形状等を考慮しても溶
接速度に対して電流が不足する。このため、健全な裏ビ
ードの余盛高さ及び幅を確保できず、また、両電流の和
Ｉ1＋Ｉ2が３（Ｓ＋810）を超える場合は、溶接速度に
対して電流が過大となって、裏ビードが余盛幅と共に過
大となるため、好ましくない。従って、溶接速度に対し
て良好な裏ビードを確保するためには、３（Ｓ＋560）
≦Ｉ1＋Ｉ2≦３（Ｓ＋810）にする必要がある。
する第１及び第２電極の電流とが健全な裏ビードを確保
する上で密接な関係があり、両電流の和Ｉ1＋Ｉ2が３
（Ｓ＋560）未満の場合は、開先形状等を考慮しても溶
接速度に対して電流が不足する。このため、健全な裏ビ
ードの余盛高さ及び幅を確保できず、また、両電流の和
Ｉ1＋Ｉ2が３（Ｓ＋810）を超える場合は、溶接速度に
対して電流が過大となって、裏ビードが余盛幅と共に過
大となるため、好ましくない。従って、溶接速度に対し
て良好な裏ビードを確保するためには、３（Ｓ＋560）
≦Ｉ1＋Ｉ2≦３（Ｓ＋810）にする必要がある。
【００２３】第１及び第２電極の電流に対する第３電極
の電流比率 片面サブマージアーク溶接では健全な溶け込み形状を確
保できない場合、縦割れが発生し易い。特に、高速溶接
では冷却速度が速くなり、割れ感受性が増す。従って、
健全な溶け込み形状を確保しなければならないが、第１
及び第２電極の電流に対する第３電極の電流の比Ｉ3／
（Ｉ1＋Ｉ2）が0.38未満の場合は、第１及び第２電極に
よって得られた溶着量に対して第３電極の電流が不足す
るために、３本の電極による健全な溶け込み深さを確保
できない。このため、母材に対して平行な凝固組織とな
る第１及び第２電極による溶接金属を多量に残留させて
しまい、縦割れが発生しやすくなる。また、このように
第３電極の電流が不足する場合は、第１及び第２電極に
よって生成されたスラグを十分溶かしきれないため、ス
ラグの巻き込みを発生する。一方、この電流比が0.53を
超える場合は、第１及び第２電極による溶接金属を完全
に溶かしてしまうことから、全体に縦長の溶け込み形状
となって縦割れが発生しやすいくなる。更に、裏ビード
を再溶解してしまうことから裏ビードの健全性も損なわ
れる。従って、縦割れ発生の危険性のない溶け込み形状
を得るためには、0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.53にす
る必要がある。
の電流比率 片面サブマージアーク溶接では健全な溶け込み形状を確
保できない場合、縦割れが発生し易い。特に、高速溶接
では冷却速度が速くなり、割れ感受性が増す。従って、
健全な溶け込み形状を確保しなければならないが、第１
及び第２電極の電流に対する第３電極の電流の比Ｉ3／
（Ｉ1＋Ｉ2）が0.38未満の場合は、第１及び第２電極に
よって得られた溶着量に対して第３電極の電流が不足す
るために、３本の電極による健全な溶け込み深さを確保
できない。このため、母材に対して平行な凝固組織とな
る第１及び第２電極による溶接金属を多量に残留させて
しまい、縦割れが発生しやすくなる。また、このように
第３電極の電流が不足する場合は、第１及び第２電極に
よって生成されたスラグを十分溶かしきれないため、ス
ラグの巻き込みを発生する。一方、この電流比が0.53を
超える場合は、第１及び第２電極による溶接金属を完全
に溶かしてしまうことから、全体に縦長の溶け込み形状
となって縦割れが発生しやすいくなる。更に、裏ビード
を再溶解してしまうことから裏ビードの健全性も損なわ
れる。従って、縦割れ発生の危険性のない溶け込み形状
を得るためには、0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.53にす
る必要がある。
【００２４】第２電極及び第３電極の極間距離 第２及び第３電極の極間距離は、縦割れを防止し、表ビ
ードの安定性を確保すると共に、スラグ巻き込み及び融
合不良等がない健全な溶接部等を得るためには重要な因
子である。この極間距離が150mm未満の場合は、溶接速
度が100乃至200cm／分のときに、第１及び第２電極によ
る溶融プール長さが100乃至150mm程度であることから、
前述したように第１及び第２電極の電流に対して第３電
極の電流をコントロールしても、１プールになってしま
い、溶け込み形状が縦長になって縦割れが発生する危険
性がある。また、極間距離が190mmを超える場合は、第
３電極により健全な溶け込み深さを確保できなくなると
共に、第１及び第２電極により生成されたスラグが完全
に凝固してしまう。このため、第３電極のアーク安定性
が悪くなって、表ビードの安定形成に悪影響を与え、ま
た、スラグ巻き込み等が生じることがある。従って、第
２電極と第３電極との間の距離は150乃至190mmにする必
要がある。
ードの安定性を確保すると共に、スラグ巻き込み及び融
合不良等がない健全な溶接部等を得るためには重要な因
子である。この極間距離が150mm未満の場合は、溶接速
度が100乃至200cm／分のときに、第１及び第２電極によ
る溶融プール長さが100乃至150mm程度であることから、
前述したように第１及び第２電極の電流に対して第３電
極の電流をコントロールしても、１プールになってしま
い、溶け込み形状が縦長になって縦割れが発生する危険
性がある。また、極間距離が190mmを超える場合は、第
３電極により健全な溶け込み深さを確保できなくなると
共に、第１及び第２電極により生成されたスラグが完全
に凝固してしまう。このため、第３電極のアーク安定性
が悪くなって、表ビードの安定形成に悪影響を与え、ま
た、スラグ巻き込み等が生じることがある。従って、第
２電極と第３電極との間の距離は150乃至190mmにする必
要がある。
【００２５】その他 本発明は片面サブマージアーク溶接法であり、溶接材料
として表側フラックス、裏当フラックス及び電極ワイヤ
が必要である。しかし、これらの溶接材料については目
的に応じた適正な作業性及び溶接金属が得られるもので
あれば、特に限定されるものではない。
として表側フラックス、裏当フラックス及び電極ワイヤ
が必要である。しかし、これらの溶接材料については目
的に応じた適正な作業性及び溶接金属が得られるもので
あれば、特に限定されるものではない。
【００２６】
【実施例】次に、本発明の実施例についてその比較例と
比較して説明する。
比較して説明する。
【００２７】下記表１に示す鋼板を、下記表２に示すワ
イヤ及び下記表３に示すフラックスを使用して片面サブ
マージアーク溶接した。その溶接試験結果を下記表４，
５に示す。また、この片面サブマージアーク溶接は、銅
板の上に裏当フラックスを散布し、銅板裏面に押し当て
て溶接するフラックス銅裏当法で実施したが、銅板を用
いず裏当フラックスを溶接中に固化させながら行うフラ
ックス裏当法においても、本実施例とほぼ同様な結果が
得られた。
イヤ及び下記表３に示すフラックスを使用して片面サブ
マージアーク溶接した。その溶接試験結果を下記表４，
５に示す。また、この片面サブマージアーク溶接は、銅
板の上に裏当フラックスを散布し、銅板裏面に押し当て
て溶接するフラックス銅裏当法で実施したが、銅板を用
いず裏当フラックスを溶接中に固化させながら行うフラ
ックス裏当法においても、本実施例とほぼ同様な結果が
得られた。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】
【表５】 表５（その１）
【００３３】この表４、５から明らかなように、本発明
の実施例の場合には、裏ビード、表ビード及び溶け込み
深さのいずれも優れていた。これに対し、本発明の条件
から外れる比較例の場合には、裏ビード、表ビード及び
溶け込み深さのいずれかの点で問題があった。
の実施例の場合には、裏ビード、表ビード及び溶け込み
深さのいずれも優れていた。これに対し、本発明の条件
から外れる比較例の場合には、裏ビード、表ビード及び
溶け込み深さのいずれかの点で問題があった。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、先行（第
１）電極、中央（第２）の電極及び後行（第３）電極の
ワイヤ径、電流、電極間距離を適切に設定すると共に、
第１及び第２電極の電流を溶接速度Ｓに応じて適切に設
定したから、溶接継ぎ手部の内部縦割れ、スラグ巻き込
み及び融合不良等を防止できると共に、健全な表ビード
及び裏ビードを得ることができ、本発明により始めて高
速片面サブマージアーク溶接が実用上可能となるという
多大の効果を奏する。
１）電極、中央（第２）の電極及び後行（第３）電極の
ワイヤ径、電流、電極間距離を適切に設定すると共に、
第１及び第２電極の電流を溶接速度Ｓに応じて適切に設
定したから、溶接継ぎ手部の内部縦割れ、スラグ巻き込
み及び融合不良等を防止できると共に、健全な表ビード
及び裏ビードを得ることができ、本発明により始めて高
速片面サブマージアーク溶接が実用上可能となるという
多大の効果を奏する。
【図１】縦割れが発生しやすい溶接ビードを示す図であ
る。
る。
【図２】先行電極と後行電極との間の距離を大きくした
場合の溶接ビードを示す図である。
場合の溶接ビードを示す図である。
【図３】健全な溶接ビードを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 織田 芳宏 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (56)参考文献 特開 平３−238174（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−9279（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−309471（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 9/18
Claims (1)
- 【請求項１】 第１乃至第３の３本の電極を使用する片
面サブマージアーク溶接方法において、最も先行する第
１電極のワイヤ径を4.0乃至4.8mm、その後行の第２電極
及び更にその後行の第３電極のワイヤ径を夫々4.8乃至
6.4mmとし、第１電極の電流Ｉ1（Ａ）、第２電極の電流
Ｉ2（Ａ）及び第３電極の電流Ｉ3（Ａ）を、溶接速度を
Ｓ（cm/分）としたときに、３（Ｓ＋560）≦Ｉ1＋Ｉ2≦
３（Ｓ＋810）、0.38≦Ｉ3／（Ｉ1＋Ｉ2）≦0.53の不等
式条件を満足するように設定し、第２電極と第３電極と
の間の距離を150乃至190mmとし、溶接速度Ｓを100乃至2
00cm／分にして溶接することを特徴とする片面サブマー
ジアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04261976A JP3120907B2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04261976A JP3120907B2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06106352A JPH06106352A (ja) | 1994-04-19 |
| JP3120907B2 true JP3120907B2 (ja) | 2000-12-25 |
Family
ID=17369278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04261976A Expired - Lifetime JP3120907B2 (ja) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | 片面サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3120907B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4707949B2 (ja) * | 2003-11-20 | 2011-06-22 | 株式会社大島造船所 | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 |
| JP2005349407A (ja) * | 2004-06-08 | 2005-12-22 | Kobe Steel Ltd | 片面サブマージアーク溶接方法 |
-
1992
- 1992-09-30 JP JP04261976A patent/JP3120907B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06106352A (ja) | 1994-04-19 |
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