JPH04262875A - 溶接方法 - Google Patents
溶接方法Info
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- JPH04262875A JPH04262875A JP2105491A JP2105491A JPH04262875A JP H04262875 A JPH04262875 A JP H04262875A JP 2105491 A JP2105491 A JP 2105491A JP 2105491 A JP2105491 A JP 2105491A JP H04262875 A JPH04262875 A JP H04262875A
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- welding
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
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Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は鉄骨、橋梁、造船等の
鋼部材の溶接方法、より詳しくは下層を炭酸ガスアーク
溶接（以下ＭＡＧと呼ぶ）、仕上層を２電極サブマージ
アーク溶接（以下Ｔ−ＳＡＷと呼ぶ）により溶接する方
法に関する。
鋼部材の溶接方法、より詳しくは下層を炭酸ガスアーク
溶接（以下ＭＡＧと呼ぶ）、仕上層を２電極サブマージ
アーク溶接（以下Ｔ−ＳＡＷと呼ぶ）により溶接する方
法に関する。
【０００２】
【従来技術および発明が解決しようとする課題】Ｔ−Ｓ
ＡＷは高電流を使用できるので、ｔ≦５０ｍｍ程度の比
較的薄い板厚の場合は図７のごとく１パスで完全溶込み
溶接が可能であり、高能率化を図ることができる。しか
し板厚がｔ＞５０ｍｍとなると図８のごとく、一般に下
層１をＭＡＧで多パス溶接し、仕上層２をＴ−ＳＡＷで
溶接する場合が多い。この場合、開先角度が一定である
と、板厚が大になるほど開先幅が広くなり、仕上層が浅
い場合でも、Ｔ−ＳＡＷの１パスでのビード幅に限界が
あるため、電流を低くして２パス以上の工程を必要とす
ることが多かった。
ＡＷは高電流を使用できるので、ｔ≦５０ｍｍ程度の比
較的薄い板厚の場合は図７のごとく１パスで完全溶込み
溶接が可能であり、高能率化を図ることができる。しか
し板厚がｔ＞５０ｍｍとなると図８のごとく、一般に下
層１をＭＡＧで多パス溶接し、仕上層２をＴ−ＳＡＷで
溶接する場合が多い。この場合、開先角度が一定である
と、板厚が大になるほど開先幅が広くなり、仕上層が浅
い場合でも、Ｔ−ＳＡＷの１パスでのビード幅に限界が
あるため、電流を低くして２パス以上の工程を必要とす
ることが多かった。
【０００３】このように板厚が大きくなるほど、ＭＡＧ
溶接の量も増大し、同時に仕上層は格段に幅広い溶接を
必要とし溶接作業時間が増大するという問題点があった
。
溶接の量も増大し、同時に仕上層は格段に幅広い溶接を
必要とし溶接作業時間が増大するという問題点があった
。
【０００４】また、Ｔ−ＳＡＷ溶接は一般に溶接入力が
高く、溶接された電極ワイヤが、下層のＭＡＧ溶接した
金属をも溶融することさえあり、溶接条件の選定を誤る
と、例えば溶接深さｈと溶接幅Ｗ’ の比、ｈ／Ｗ’＞
１の場合などには図９（ａ） のごとく、梨の実割れと
いわれる高温割れ３を起すことがある。このために、図
９（ｂ） のごとくｈ／Ｗ’＜０．７程度の形状になる
ように、電圧を高めにし、電流を低めにした適正条件を
選び溶接している。しかし、これだけでは、溶接幅に限
度があり、限度以上にビード幅を拡げることはできなか
った。
高く、溶接された電極ワイヤが、下層のＭＡＧ溶接した
金属をも溶融することさえあり、溶接条件の選定を誤る
と、例えば溶接深さｈと溶接幅Ｗ’ の比、ｈ／Ｗ’＞
１の場合などには図９（ａ） のごとく、梨の実割れと
いわれる高温割れ３を起すことがある。このために、図
９（ｂ） のごとくｈ／Ｗ’＜０．７程度の形状になる
ように、電圧を高めにし、電流を低めにした適正条件を
選び溶接している。しかし、これだけでは、溶接幅に限
度があり、限度以上にビード幅を拡げることはできなか
った。
【０００５】この発明は上記問題点に着目しなされたも
のである。その目的は幅広い仕上げ層をＴ−ＳＡＷによ
り、少ないパス回数で溶接ができ、溶接作業の能率化を
図り得る溶接方法を提案するにある。
のである。その目的は幅広い仕上げ層をＴ−ＳＡＷによ
り、少ないパス回数で溶接ができ、溶接作業の能率化を
図り得る溶接方法を提案するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】（１） の発明になる溶
接方法は、鋼母材をレ型あるいはＶ型開先により溶接す
る方法において、初層から中間層をＭＡＧ溶接した後、
仕上層をＴ−ＳＡＷ溶接し、その２電極の極間距離を１
０〜３０ｍｍとすることを特徴とする。（２） の発明
になる溶接方法は、２電極の極間距離を１０〜３０ｍｍ
となし、２電極の少なくとも１電極を開先幅方向に揺動
させることを特徴とする。
接方法は、鋼母材をレ型あるいはＶ型開先により溶接す
る方法において、初層から中間層をＭＡＧ溶接した後、
仕上層をＴ−ＳＡＷ溶接し、その２電極の極間距離を１
０〜３０ｍｍとすることを特徴とする。（２） の発明
になる溶接方法は、２電極の極間距離を１０〜３０ｍｍ
となし、２電極の少なくとも１電極を開先幅方向に揺動
させることを特徴とする。
【０００７】
【作用】従来のＴ−ＳＡＷは一般にセミワンプール（溶
融池）の形成を狙い、その適正電極間距離を５０〜６０
ｍｍとしていた。この場合の適正開先幅（ビード部の高
さ、幅を含めた外観が安定して得られる）は約３５ｍｍ
以下であり、板厚が７０ｍｍ以上になると開先幅が
約４０ｍｍ以上となり、２パス以上を必要とした。（１
） の発明になる溶接方法では２極間距離を１０〜３０
ｍｍと狭くすることにより、溶けた電極ワイヤで形成さ
れた溶融池を合体させて横方向に幅を拡げ、溶込みを浅
くして、幅の広い開先の仕上層を１パスあるいは２パス
の少ないパス回数で溶接可能とする。
融池）の形成を狙い、その適正電極間距離を５０〜６０
ｍｍとしていた。この場合の適正開先幅（ビード部の高
さ、幅を含めた外観が安定して得られる）は約３５ｍｍ
以下であり、板厚が７０ｍｍ以上になると開先幅が
約４０ｍｍ以上となり、２パス以上を必要とした。（１
） の発明になる溶接方法では２極間距離を１０〜３０
ｍｍと狭くすることにより、溶けた電極ワイヤで形成さ
れた溶融池を合体させて横方向に幅を拡げ、溶込みを浅
くして、幅の広い開先の仕上層を１パスあるいは２パス
の少ないパス回数で溶接可能とする。
【０００８】また、従来のＴ−ＳＡＷ溶接は深溶込みを
利用する傾向が強く、電極を揺動させてビード幅を拡げ
る手段はアークが見えなかったこともあって、実施され
ていなかった。この溶接方法では極間距離を１０〜３０
ｍｍとするとともに、少なくとも１電極を開先幅方向に
揺動（揺動幅Ｅ）させることにより、図１のごとく一層
溶接幅Ｗ’ を大となし、深さｈを小となし、下層をＭ
ＡＧ溶接した幅の広い開先の仕上層を、下層に欠陥を生
ずることなく、少ないパス回数で溶接ができる。
利用する傾向が強く、電極を揺動させてビード幅を拡げ
る手段はアークが見えなかったこともあって、実施され
ていなかった。この溶接方法では極間距離を１０〜３０
ｍｍとするとともに、少なくとも１電極を開先幅方向に
揺動（揺動幅Ｅ）させることにより、図１のごとく一層
溶接幅Ｗ’ を大となし、深さｈを小となし、下層をＭ
ＡＧ溶接した幅の広い開先の仕上層を、下層に欠陥を生
ずることなく、少ないパス回数で溶接ができる。
【０００９】ＳＡＷ溶接で幅の広いビードを得る方法と
して、肉盛溶接などに用いられる帯状の電極を利用する
方法があるが、電極が特注になりコスト高となる問題が
ある。本発明はウィーバーを取付けて電極を揺動させる
のみであるので、装置は低コストであり、扱いも容易で
ある。
して、肉盛溶接などに用いられる帯状の電極を利用する
方法があるが、電極が特注になりコスト高となる問題が
ある。本発明はウィーバーを取付けて電極を揺動させる
のみであるので、装置は低コストであり、扱いも容易で
ある。
【００１０】揺動形式としては図２のごとく、先行電極
（Ｌ） と後行電極（Ｔ） の、いずれか一方を図２の
ごとく揺動させ、他方は直進させる。また図３のごとく
２つの電極Ｌ、Ｔを相互に逆方向、あるいは図４のごと
く同時に同一方向に揺動させることもできる。
（Ｌ） と後行電極（Ｔ） の、いずれか一方を図２の
ごとく揺動させ、他方は直進させる。また図３のごとく
２つの電極Ｌ、Ｔを相互に逆方向、あるいは図４のごと
く同時に同一方向に揺動させることもできる。
【００１１】揺動には倣い方式として左右の開先面を利
用したアークセンシング方式も可能である。
用したアークセンシング方式も可能である。
【００１２】
【実施例】（１） の発明になる溶接方法の実施例の結
果を表１に示す。
果を表１に示す。
【００１３】なお、板厚Ｔｍｍ、開先幅Ｗｍｍ、深さｈ
ｍｍ、開先角度θ°および２電極（Ｔ、Ｌ）の狙い位置
（ａＴ 、ａＬ ）は図５に示す通りであり、２電極（
Ｔ、Ｌ）間の距離Ｄｍｍは図６に示す通りである。
ｍｍ、開先角度θ°および２電極（Ｔ、Ｌ）の狙い位置
（ａＴ 、ａＬ ）は図５に示す通りであり、２電極（
Ｔ、Ｌ）間の距離Ｄｍｍは図６に示す通りである。
【００１４】
【表１】
【００１５】（２） の発明になる溶融方法の実施例の
結果を表２に示す。
結果を表２に示す。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】この発明は以上の通りであり、この溶接
方法は初層から中間層を炭酸ガスアーク溶接した後の、
開先幅の広い仕上層をＴ−ＳＡＷ溶接により、少ないパ
ス回数で能率よく溶接することを可能とする。また同時
にＴ−ＳＡＷ溶接の深溶込みによる欠陥を防止し優れた
品質を確保できる。
方法は初層から中間層を炭酸ガスアーク溶接した後の、
開先幅の広い仕上層をＴ−ＳＡＷ溶接により、少ないパ
ス回数で能率よく溶接することを可能とする。また同時
にＴ−ＳＡＷ溶接の深溶込みによる欠陥を防止し優れた
品質を確保できる。
【図１】電極の揺動幅Ｅと、溶接幅Ｗ’および深さｈと
の関係を断面で示す説明図である。
の関係を断面で示す説明図である。
【図２】１電極のみ揺動させた２電極の軌跡による揺動
様式の平面説明図である。
様式の平面説明図である。
【図３】２電極を相互に逆方向に揺動させた２電極の軌
跡による揺動様式の平面説明図である。
跡による揺動様式の平面説明図である。
【図４】２電極を同時に同方向に揺動させた２電極の軌
跡による揺動様式の平面説明図である。
跡による揺動様式の平面説明図である。
【図５】実施例の溶接条件を説明する開先幅方向断面図
である。
である。
【図６】実施例の溶接条件を説明する開先長さ方向断面
図である。
図である。
【図７】Ｔ−ＳＡＷ１パスで完全溶込み溶接した溶接部
断面図である。
断面図である。
【図８】下層をＭＡＧ多パスで溶接し、仕上層をＴ−Ｓ
ＡＷ溶接した溶接部断面図である。
ＡＷ溶接した溶接部断面図である。
【図９】（ａ） 溶接深さｈ／溶接幅Ｗ’＞１であって
高温割れを起した溶接部断面図、（ｂ） ｈ／Ｗ’＜０
．７となし高温割れを 止した溶接部の断面図である
。
高温割れを起した溶接部断面図、（ｂ） ｈ／Ｗ’＜０
．７となし高温割れを 止した溶接部の断面図である
。
１…溶接部下層、２…溶接部仕上層、３…高温割れ、Ｗ
…開先幅、Ｗ’…溶接幅、ｈ…溶接深さ、Ｅ…揺動幅、
Ｌ…先行電極、Ｔ…後行電極。
…開先幅、Ｗ’…溶接幅、ｈ…溶接深さ、Ｅ…揺動幅、
Ｌ…先行電極、Ｔ…後行電極。
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼母材をレ型あるいはＶ型開先により
溶接する方法において、初層から中間層を炭酸ガスアー
ク溶接した後、仕上層を２電極サブマージアーク溶接し
、その２電極の極間距離を１０〜３０ｍｍとすることを
特徴とする溶接方法。 - 【請求項２】 鋼母材をレ型あるいはＶ型開先により
溶接する方法において、初層から中間層を炭酸ガスアー
ク溶接した後、仕上層を２電極サブマージアーク溶接し
、その２電極の極間距離を１０〜３０ｍｍとなし、２電
極の少なくとも１電極を開先幅方向に揺動させることを
特徴とする溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3021054A JP2662101B2 (ja) | 1991-02-14 | 1991-02-14 | 溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3021054A JP2662101B2 (ja) | 1991-02-14 | 1991-02-14 | 溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04262875A true JPH04262875A (ja) | 1992-09-18 |
| JP2662101B2 JP2662101B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=12044199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3021054A Expired - Lifetime JP2662101B2 (ja) | 1991-02-14 | 1991-02-14 | 溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2662101B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11129072A (ja) * | 1997-10-30 | 1999-05-18 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ２電極多層盛りガスシールドアーク溶接方法 |
| JP2008043986A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Jfe Engineering Kk | ガウジングレス完全溶込み溶接方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5045754A (ja) * | 1973-08-27 | 1975-04-24 | ||
| JPS5811311A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
-
1991
- 1991-02-14 JP JP3021054A patent/JP2662101B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5045754A (ja) * | 1973-08-27 | 1975-04-24 | ||
| JPS5811311A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11129072A (ja) * | 1997-10-30 | 1999-05-18 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ２電極多層盛りガスシールドアーク溶接方法 |
| JP2008043986A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Jfe Engineering Kk | ガウジングレス完全溶込み溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2662101B2 (ja) | 1997-10-08 |
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