JPH10109171A - 高電流密度サブマージアーク溶接法 - Google Patents
高電流密度サブマージアーク溶接法Info
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- JPH10109171A JPH10109171A JP26162196A JP26162196A JPH10109171A JP H10109171 A JPH10109171 A JP H10109171A JP 26162196 A JP26162196 A JP 26162196A JP 26162196 A JP26162196 A JP 26162196A JP H10109171 A JPH10109171 A JP H10109171A
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- wire diameter
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 使用溶接電流を高くして溶け込み不良を低減
させ、さらにアーク電圧を溶接電流に対して低くしてア
ンダーカット等の形状不良を低減する。 【解決手段】 炭素鋼板のサブマージアーク溶接におい
て、溶接電流密度を、溶接ワイヤ径２．４ｍｍでは１３
０〜１６５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径３．２ｍｍでは８
０〜１０５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径４．０ｍｍでは６
０〜７５Ａ／ｍｍ2 、で溶接する。
させ、さらにアーク電圧を溶接電流に対して低くしてア
ンダーカット等の形状不良を低減する。 【解決手段】 炭素鋼板のサブマージアーク溶接におい
て、溶接電流密度を、溶接ワイヤ径２．４ｍｍでは１３
０〜１６５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径３．２ｍｍでは８
０〜１０５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径４．０ｍｍでは６
０〜７５Ａ／ｍｍ2 、で溶接する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炭素鋼板のサブマ
ージアーク溶接法に関する。
ージアーク溶接法に関する。
【０００２】
【従来の技術】板厚が４０〜５０ｍｍ以上の炭素鋼板の
突合わせ溶接には狭開先サブマージアーク溶接が用いら
れる。図２は鉄骨ボックス柱角継手用狭開先のサブマー
ジアーク溶接を示す。鉄骨ボックス柱（フランジ材）１
０に板厚６０ｍｍの水平材（ウエブ材）１１を裏当金１
２によって仮付けした後、本溶接が行われる。開先内仮
止め１３も行われる。開先形状はルートギャップＧが１
０〜１２ｍｍ程度で開先開度θは１５°としている。Ｇ
やθは水平材１１の板厚により変化する。１、２、３…
はパスを示し１４は溶接用のトーチを示す。
突合わせ溶接には狭開先サブマージアーク溶接が用いら
れる。図２は鉄骨ボックス柱角継手用狭開先のサブマー
ジアーク溶接を示す。鉄骨ボックス柱（フランジ材）１
０に板厚６０ｍｍの水平材（ウエブ材）１１を裏当金１
２によって仮付けした後、本溶接が行われる。開先内仮
止め１３も行われる。開先形状はルートギャップＧが１
０〜１２ｍｍ程度で開先開度θは１５°としている。Ｇ
やθは水平材１１の板厚により変化する。１、２、３…
はパスを示し１４は溶接用のトーチを示す。
【０００３】このような炭素鋼板の突合わせ狭開先サブ
マージアーク溶接において、従来一般に用いられている
溶接施行条件を表１に示す。
マージアーク溶接において、従来一般に用いられている
溶接施行条件を表１に示す。
【０００４】
【表１】
【０００５】表１において、ワイヤ径は使用する溶接ワ
イヤの直径、電流は溶接電流、電圧は溶接電圧、速度は
トーチ１４の速度でＣＰＭは１分当たりの進行長さｃ
ｍ、入熱は溶接入熱、電流密度は溶接電流を溶接ワイヤ
の断面積で除算した値を示す。
イヤの直径、電流は溶接電流、電圧は溶接電圧、速度は
トーチ１４の速度でＣＰＭは１分当たりの進行長さｃ
ｍ、入熱は溶接入熱、電流密度は溶接電流を溶接ワイヤ
の断面積で除算した値を示す。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】表１に示す溶接施行条
件を用いるとき、開先壁、底部等での溶け込み量が充分
ではない。このため開先内仮止め１３があったり、トー
チ１４の狙い位置ズレが生じたりすると融合不良等の不
具合いが発生する。その原因の主なものはワイヤ径毎の
使用電流の設定値が低いことであり、さらにその電流値
に対する電圧設定値が比較的高く選定されていることで
ある。電圧値は電流値の５〜６％となっている。電流値
が低いためアーク電流密度も低く設定されているので、
アーク電圧値の変動も大きくなり易くアンダーカット等
の形状不良を発生しやすかった。
件を用いるとき、開先壁、底部等での溶け込み量が充分
ではない。このため開先内仮止め１３があったり、トー
チ１４の狙い位置ズレが生じたりすると融合不良等の不
具合いが発生する。その原因の主なものはワイヤ径毎の
使用電流の設定値が低いことであり、さらにその電流値
に対する電圧設定値が比較的高く選定されていることで
ある。電圧値は電流値の５〜６％となっている。電流値
が低いためアーク電流密度も低く設定されているので、
アーク電圧値の変動も大きくなり易くアンダーカット等
の形状不良を発生しやすかった。
【０００７】本発明は、上述の問題点に鑑みてなされた
もので、使用溶接電流を高くして溶け込み不良を低減さ
せ、さらにアーク電圧を溶接電流に対して低くしてアン
ダーカット等の形状不良を低減する溶接施行条件を提供
することを目的とする。
もので、使用溶接電流を高くして溶け込み不良を低減さ
せ、さらにアーク電圧を溶接電流に対して低くしてアン
ダーカット等の形状不良を低減する溶接施行条件を提供
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明では、炭素鋼板のサブマージアーク
溶接において、溶接電流密度を、溶接ワイヤ径２．４ｍ
ｍでは１３０〜１６５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径３．２
ｍｍでは８０〜１０５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径４．０
ｍｍでは６０〜７５Ａ／ｍｍ2 、で溶接する。
め、請求項１の発明では、炭素鋼板のサブマージアーク
溶接において、溶接電流密度を、溶接ワイヤ径２．４ｍ
ｍでは１３０〜１６５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径３．２
ｍｍでは８０〜１０５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径４．０
ｍｍでは６０〜７５Ａ／ｍｍ2 、で溶接する。
【０００９】本発明では表１の各溶接ワイヤ径の溶接電
流密度より一段大きい値を用いている。溶接電流密度は
溶接電流を溶接ワイヤの断面積で割った値であるので、
溶接電流値も大きくなっている。このように使用電流が
高いので溶け込み深さを適宜制御することができ、溶け
込み不良を大幅に低減することができる。
流密度より一段大きい値を用いている。溶接電流密度は
溶接電流を溶接ワイヤの断面積で割った値であるので、
溶接電流値も大きくなっている。このように使用電流が
高いので溶け込み深さを適宜制御することができ、溶け
込み不良を大幅に低減することができる。
【００１０】請求項２の発明では、溶接電圧値（Ｖ）を
溶接電流値（Ａ）にほぼ４〜５％を乗じた値として溶接
する。
溶接電流値（Ａ）にほぼ４〜５％を乗じた値として溶接
する。
【００１１】溶接電流に対する溶接電圧の比を従来のも
のより低くすることによりアンダーカット等の形状不良
が発生し難くなる。
のより低くすることによりアンダーカット等の形状不良
が発生し難くなる。
【００１２】請求項３の発明では、溶接電極を単数また
は複数とする。
は複数とする。
【００１３】溶接電極は単数の場合と複数の場合があ
り、本発明のサブマージアーク溶接法はいずれにも適合
する。複数の場合先行極と後行極をタンデムに配置して
本サブマージアーク溶接法を用いる方法がよく用いられ
る。
り、本発明のサブマージアーク溶接法はいずれにも適合
する。複数の場合先行極と後行極をタンデムに配置して
本サブマージアーク溶接法を用いる方法がよく用いられ
る。
【００１４】請求項４の発明では、突合せ溶接継手、狭
開先突合せ溶接継手、隅肉溶接継手のいずれかに用い
る。
開先突合せ溶接継手、隅肉溶接継手のいずれかに用い
る。
【００１５】本サブマージアーク溶接法は突合せ溶接継
手、狭開先突合せ溶接継手、隅肉溶接継手のいずれにも
適用可能であり良好な溶接が得られる。
手、狭開先突合せ溶接継手、隅肉溶接継手のいずれにも
適用可能であり良好な溶接が得られる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施の形
態を図面および表を参照して説明する。図１は、本発明
の実施の形態の溶接施行条件の内、溶接電流密度を溶接
ワイヤ径別に表１に示した従来のものと比較して示した
図である。横軸は使用する溶接ワイヤの断面積（ｍ
ｍ2 ）を示し、縦軸は溶接電流密度（Ａ／ｍｍ2 ）を示
す。Ａの範囲が本発明の溶接電流密度を示し、Ｂの範囲
が表１に示す従来の溶接電流密度を示す。Ａの範囲はＢ
の範囲の一段上の値となっている。本発明の溶接施行条
件を表２に示す。
態を図面および表を参照して説明する。図１は、本発明
の実施の形態の溶接施行条件の内、溶接電流密度を溶接
ワイヤ径別に表１に示した従来のものと比較して示した
図である。横軸は使用する溶接ワイヤの断面積（ｍ
ｍ2 ）を示し、縦軸は溶接電流密度（Ａ／ｍｍ2 ）を示
す。Ａの範囲が本発明の溶接電流密度を示し、Ｂの範囲
が表１に示す従来の溶接電流密度を示す。Ａの範囲はＢ
の範囲の一段上の値となっている。本発明の溶接施行条
件を表２に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】表１に示す従来の溶接法に対して表２に示
す本発明の溶接法の特徴を説明する。溶接電流が大きい
ので溶け込み深さを適宜制御でき、開先壁や底部などの
溶け込みも充分行われ、開先内仮止めやトーチの狙い位
置ズレがあっても充分溶け込み、融合不良の発生を防止
する。溶接電圧値（Ｖ）を溶接電流値（Ａ）の４〜５％
の範囲に絞っているので、溶け込み深さが深くなりアン
ダーカット等の形状不良が発生しにくい。従って溶接時
のスラグ剥離性などの溶接作業性が良好である。高電流
密度であるため１パス当たりの溶着量が多いのでパス数
を削減した溶接施行ができる。これにより高能率の溶接
が可能となる。さらに溶接変形、収縮等を低減すること
が可能となる。また、従来の入熱２５〜５０ＫＪ／ｃｍ
に対し２５〜９５ＫＪ／ｃｍと溶接施行条件の範囲が広
いので狭開先突合せ継手、通常の突合せ継手、隅肉溶接
継手など各種開先形状の溶接に対応できる。なお溶接電
極の数は単数でも複数でも良く、複数の場合、先行極
（リーディング極）と後行極（トレーリング極）をタン
デム（縦方向に１列）に配置して使用すると良好な結果
が得られる。
す本発明の溶接法の特徴を説明する。溶接電流が大きい
ので溶け込み深さを適宜制御でき、開先壁や底部などの
溶け込みも充分行われ、開先内仮止めやトーチの狙い位
置ズレがあっても充分溶け込み、融合不良の発生を防止
する。溶接電圧値（Ｖ）を溶接電流値（Ａ）の４〜５％
の範囲に絞っているので、溶け込み深さが深くなりアン
ダーカット等の形状不良が発生しにくい。従って溶接時
のスラグ剥離性などの溶接作業性が良好である。高電流
密度であるため１パス当たりの溶着量が多いのでパス数
を削減した溶接施行ができる。これにより高能率の溶接
が可能となる。さらに溶接変形、収縮等を低減すること
が可能となる。また、従来の入熱２５〜５０ＫＪ／ｃｍ
に対し２５〜９５ＫＪ／ｃｍと溶接施行条件の範囲が広
いので狭開先突合せ継手、通常の突合せ継手、隅肉溶接
継手など各種開先形状の溶接に対応できる。なお溶接電
極の数は単数でも複数でも良く、複数の場合、先行極
（リーディング極）と後行極（トレーリング極）をタン
デム（縦方向に１列）に配置して使用すると良好な結果
が得られる。
【００１９】
【発明の効果】上述したように、本発明は、溶接電流密
度を従来より一段大きくすることにより溶け込み深さを
大きくし融合不良を大幅に低減することができる。さら
に溶接電流に対して溶接電圧を低く設定することにより
アンダーカット等の形状不良の発生を防止できる。また
１パス当たりの溶着量が多いためパス数を少なくでき、
溶接変形を低減できる。
度を従来より一段大きくすることにより溶け込み深さを
大きくし融合不良を大幅に低減することができる。さら
に溶接電流に対して溶接電圧を低く設定することにより
アンダーカット等の形状不良の発生を防止できる。また
１パス当たりの溶着量が多いためパス数を少なくでき、
溶接変形を低減できる。
【図１】本発明の溶接電流密度を溶接ワイヤ径毎に従来
のものと比較して示した図である。
のものと比較して示した図である。
【図２】鉄骨ボックス柱角継手用狭開先のサブマージア
ーク溶接（１層２パス積層時）を示す図である。
ーク溶接（１層２パス積層時）を示す図である。
１０ 鉄骨ボックス（フランジ材） １１ 水平材（ウエブ材） １２ 裏当金 １３ 開先内仮止め １４ トーチ
Claims (4)
- 【請求項１】 炭素鋼板のサブマージアーク溶接におい
て、溶接電流密度を、溶接ワイヤ径２．４ｍｍでは１３
０〜１６５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径３．２ｍｍでは８
０〜１０５Ａ／ｍｍ2 、溶接ワイヤ径４．０ｍｍでは６
０〜７５Ａ／ｍｍ2 、で溶接することを特徴とする高電
流密度サブマージアーク溶接法。 - 【請求項２】 溶接電圧値（Ｖ）を溶接電流値（Ａ）に
ほぼ４〜５％を乗じた値として溶接することを特徴とす
る請求項１記載の高電流密度サブマージアーク溶接法。 - 【請求項３】 溶接電極を単数または複数としたことを
特徴とする請求項１または２記載の高電流密度サブマー
ジアーク溶接法。 - 【請求項４】 突合せ溶接継手、狭開先突合せ溶接継
手、隅肉溶接継手のいずれかに用いたことを特徴とする
請求項１ないし３のいずれかに記載の高電流密度サブマ
ージアーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26162196A JPH10109171A (ja) | 1996-10-02 | 1996-10-02 | 高電流密度サブマージアーク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26162196A JPH10109171A (ja) | 1996-10-02 | 1996-10-02 | 高電流密度サブマージアーク溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10109171A true JPH10109171A (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=17364447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26162196A Pending JPH10109171A (ja) | 1996-10-02 | 1996-10-02 | 高電流密度サブマージアーク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10109171A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009104806A1 (ja) | 2008-02-22 | 2009-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の多電極サブマージアーク溶接方法 |
| WO2010137186A1 (ja) | 2009-05-27 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| WO2013080523A1 (ja) | 2011-11-29 | 2013-06-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| WO2013080524A1 (ja) | 2011-11-29 | 2013-06-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| WO2014024365A1 (ja) | 2012-08-09 | 2014-02-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接方法ならびにその溶接方法によって形成される溶接継手およびその溶接継手を有する鋼管 |
| JP2014180692A (ja) * | 2013-03-19 | 2014-09-29 | Kobe Steel Ltd | タンデムガスシールドアーク溶接方法 |
| US9478208B2 (en) | 2014-02-27 | 2016-10-25 | Ricoh Company, Ltd. | Acoustic device, and electronic device and image forming apparatus incorporating same |
-
1996
- 1996-10-02 JP JP26162196A patent/JPH10109171A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8785806B2 (en) | 2008-02-22 | 2014-07-22 | Jfe Steel Corporation | Submerged arc welding method with multiple electrodes for steel material |
| WO2009104806A1 (ja) | 2008-02-22 | 2009-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の多電極サブマージアーク溶接方法 |
| WO2010137186A1 (ja) | 2009-05-27 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| US8955554B2 (en) | 2009-05-27 | 2015-02-17 | Jfe Steel Corporation | Submerged arc welding method for steel plate |
| KR20170018972A (ko) | 2011-11-29 | 2017-02-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 서브머지 아크 용접 방법 |
| WO2013080524A1 (ja) | 2011-11-29 | 2013-06-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| WO2013080523A1 (ja) | 2011-11-29 | 2013-06-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 |
| US9764410B2 (en) | 2011-11-29 | 2017-09-19 | Jfe Steel Corporation | Submerged arc welding method for steel plate |
| KR20190043638A (ko) | 2011-11-29 | 2019-04-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 서브머지 아크 용접 방법 |
| KR20190089078A (ko) | 2011-11-29 | 2019-07-29 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강판의 서브머지 아크 용접 방법 |
| WO2014024365A1 (ja) | 2012-08-09 | 2014-02-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接方法ならびにその溶接方法によって形成される溶接継手およびその溶接継手を有する鋼管 |
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