JPH06328254A - 大入熱片面サブマージアーク溶接方法 - Google Patents
大入熱片面サブマージアーク溶接方法Info
- Publication number
- JPH06328254A JPH06328254A JP11800193A JP11800193A JPH06328254A JP H06328254 A JPH06328254 A JP H06328254A JP 11800193 A JP11800193 A JP 11800193A JP 11800193 A JP11800193 A JP 11800193A JP H06328254 A JPH06328254 A JP H06328254A
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- Japan
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- plate thickness
- welding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 板厚５０〜８０ｍｍの片面１パス大入熱溶接
における先行極に直流を用いた３電極ＳＡＷ法におい
て、欠陥のない健全な溶接ビードを得る方法を提供す
る。 【構成】 ３つの電極の電極間距離を板厚に応じて適正
な範囲に設定する。
における先行極に直流を用いた３電極ＳＡＷ法におい
て、欠陥のない健全な溶接ビードを得る方法を提供す
る。 【構成】 ３つの電極の電極間距離を板厚に応じて適正
な範囲に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板厚５０〜８０ｍｍの
厚鋼板の大入熱片面１パスサブマージアーク溶接方法に
関する。
厚鋼板の大入熱片面１パスサブマージアーク溶接方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ボックス柱の角継ぎ手溶接などの極厚鋼
板の溶接は２電極サブマージアーク溶接法を用いて板厚
５０ｍｍまで１パス溶接を行うのが一般的となってい
る。しかし、５０ｍｍを超える板厚ではＣＯ2 溶接など
の下盛り溶接を行い、１〜２パスのサブマージアーク溶
接で仕上げる方法が通常である。
板の溶接は２電極サブマージアーク溶接法を用いて板厚
５０ｍｍまで１パス溶接を行うのが一般的となってい
る。しかし、５０ｍｍを超える板厚ではＣＯ2 溶接など
の下盛り溶接を行い、１〜２パスのサブマージアーク溶
接で仕上げる方法が通常である。
【０００３】しかし、ビルの高層化が進行し、また溶接
の高能率化に対する要望が高まってきたため、５０ｍｍ
以上の極厚鋼板の高能率溶接法として３電極サブマージ
アーク溶接法による１パス溶接方法が検討されている。
ところで多電極を用いた片面サブマージアーク溶接法に
おいて電極間の距離は耐割れ性、スラグ巻き込み防止等
の溶接欠陥防止の観点から非常に重要であり、上記項目
を防止するために種々の検討および提案がなされてい
る。
の高能率化に対する要望が高まってきたため、５０ｍｍ
以上の極厚鋼板の高能率溶接法として３電極サブマージ
アーク溶接法による１パス溶接方法が検討されている。
ところで多電極を用いた片面サブマージアーク溶接法に
おいて電極間の距離は耐割れ性、スラグ巻き込み防止等
の溶接欠陥防止の観点から非常に重要であり、上記項目
を防止するために種々の検討および提案がなされてい
る。
【０００４】多電極片面一層サブマージアーク溶接法に
おいて１つの溶融池を形成する電極または電極群の距離
を３００ｍｍ以上にすることにより溶接入熱量を分散
し、靱性の劣化を防止する方法が特公昭５６ー３９９８
９号公報に提案されている。また３電極サブマージアー
ク溶接において１電極と２電極の距離を１５０〜２９０
ｍｍ、２電極と３電極の距離を３０ｍｍ以下とし、靱性
劣化とスラグ巻き込みなどの溶接欠陥を防止する方法が
特開昭６１ー１８９８７６号公報に提案されている。し
かし、対象としている溶接入熱は実施例において最高１
５０ｋＪ／ｃｍである。板厚５０ｍｍの片面一層溶接に
必要な溶接入熱は約４００ｋＪ／ｃｍであるため、上記
方法とは溶融金属の凝固時間や、凝固形態、あるいは溶
接現象が異なり、板厚５０ｍｍ以上の片面一層サブマー
ジアーク溶接に適用し、溶接欠陥を防止することは困難
である。
おいて１つの溶融池を形成する電極または電極群の距離
を３００ｍｍ以上にすることにより溶接入熱量を分散
し、靱性の劣化を防止する方法が特公昭５６ー３９９８
９号公報に提案されている。また３電極サブマージアー
ク溶接において１電極と２電極の距離を１５０〜２９０
ｍｍ、２電極と３電極の距離を３０ｍｍ以下とし、靱性
劣化とスラグ巻き込みなどの溶接欠陥を防止する方法が
特開昭６１ー１８９８７６号公報に提案されている。し
かし、対象としている溶接入熱は実施例において最高１
５０ｋＪ／ｃｍである。板厚５０ｍｍの片面一層溶接に
必要な溶接入熱は約４００ｋＪ／ｃｍであるため、上記
方法とは溶融金属の凝固時間や、凝固形態、あるいは溶
接現象が異なり、板厚５０ｍｍ以上の片面一層サブマー
ジアーク溶接に適用し、溶接欠陥を防止することは困難
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、先行電極に
直流電源を用いた極厚鋼板の３電極片面１パスサブマー
ジアーク溶接法におけるスラグ巻き込み、溶け込み不
足、溶接割れ、アンダーカットなどの溶接欠陥の問題を
解決することを目的とするものである。
直流電源を用いた極厚鋼板の３電極片面１パスサブマー
ジアーク溶接法におけるスラグ巻き込み、溶け込み不
足、溶接割れ、アンダーカットなどの溶接欠陥の問題を
解決することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、板厚５０〜８
０ｍｍの厚鋼板の片面１パス溶接における、先行極（以
下Ｌと記す）に直流電源を用い、中間極（以下Ｍと記
す）および後行極（以下Ｔと記す）に交流電源を用い、
板厚が５０ｍｍ以上６０ｍｍ以下の場合下記の条件１の
範囲内の極間距離に、板厚６０ｍｍ以上７０ｍｍ以下の
場合下記条件２の範囲内の極間距離に、板厚７０ｍｍ以
上８０ｍｍ以下の場合下記条件３の範囲内の極間距離に
設定して溶接することを特徴とする大入熱片面サブマー
ジアーク溶接方法である。
０ｍｍの厚鋼板の片面１パス溶接における、先行極（以
下Ｌと記す）に直流電源を用い、中間極（以下Ｍと記
す）および後行極（以下Ｔと記す）に交流電源を用い、
板厚が５０ｍｍ以上６０ｍｍ以下の場合下記の条件１の
範囲内の極間距離に、板厚６０ｍｍ以上７０ｍｍ以下の
場合下記条件２の範囲内の極間距離に、板厚７０ｍｍ以
上８０ｍｍ以下の場合下記条件３の範囲内の極間距離に
設定して溶接することを特徴とする大入熱片面サブマー
ジアーク溶接方法である。
【０００７】記 板厚を横軸に、極間距離を縦軸にとり、板厚とＬ−Ｍ極
間距離の関係、および板厚とＭ−Ｔ極間距離の関係につ
いてそれぞれグラフを描いた場合、条件１は板厚５０ｍ
ｍのときＬ−Ｍ極間距離が４０ｍｍと１６０ｍｍ、Ｍ−
Ｔ極間距離が９０ｍｍと１５０ｍｍと、板厚が６０ｍｍ
のときＬ−Ｍ極間距離が５０ｍｍと１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１００ｍｍと１６０ｍｍとで囲まれる条件範
囲、条件２は板厚が６０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が５
０ｍｍと１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１００ｍｍと１
６０ｍｍと、板厚が７０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が６
０ｍｍと１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１１０ｍｍと１
８０ｍｍとで囲まれる条件範囲、条件３は板厚７０ｍｍ
のときＬーＭ極間距離が６０ｍｍと１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１１０ｍｍと１８０ｍｍと、板厚が８０ｍｍ
のときＬ−Ｍ極間距離が７０ｍｍと２００ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１２０ｍｍと１９０ｍｍとで囲まれる条件範
囲。
間距離の関係、および板厚とＭ−Ｔ極間距離の関係につ
いてそれぞれグラフを描いた場合、条件１は板厚５０ｍ
ｍのときＬ−Ｍ極間距離が４０ｍｍと１６０ｍｍ、Ｍ−
Ｔ極間距離が９０ｍｍと１５０ｍｍと、板厚が６０ｍｍ
のときＬ−Ｍ極間距離が５０ｍｍと１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１００ｍｍと１６０ｍｍとで囲まれる条件範
囲、条件２は板厚が６０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が５
０ｍｍと１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１００ｍｍと１
６０ｍｍと、板厚が７０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が６
０ｍｍと１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１１０ｍｍと１
８０ｍｍとで囲まれる条件範囲、条件３は板厚７０ｍｍ
のときＬーＭ極間距離が６０ｍｍと１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１１０ｍｍと１８０ｍｍと、板厚が８０ｍｍ
のときＬ−Ｍ極間距離が７０ｍｍと２００ｍｍ、Ｍ−Ｔ
極間距離が１２０ｍｍと１９０ｍｍとで囲まれる条件範
囲。
【０００８】なお、極間距離とは電極間の距離を開先底
部で測定した値とする。
部で測定した値とする。
【０００９】
【作用】本発明者らは極厚鋼板の３電極片面一層サブマ
ージアーク溶接について総合的な検討を行い、次のよう
な知見を得た。まず耐割れ性の観点から各電極による溶
融池が完全に分離しないように各電極を配置する必要が
ある。すなわち、先行電極による溶接金属凝固方向を後
行極による上部加熱効果で上方に修正し、溶接金属凝固
会合部にできる凝固割れを防止するためである。またＬ
極溶接金属は幅に対して溶け込み方向の長さがかなり長
い形状となるため溶接金属上部に凝固割れが生じやす
い。この割れを溶解するのもＭ極の重要な役割である。
ージアーク溶接について総合的な検討を行い、次のよう
な知見を得た。まず耐割れ性の観点から各電極による溶
融池が完全に分離しないように各電極を配置する必要が
ある。すなわち、先行電極による溶接金属凝固方向を後
行極による上部加熱効果で上方に修正し、溶接金属凝固
会合部にできる凝固割れを防止するためである。またＬ
極溶接金属は幅に対して溶け込み方向の長さがかなり長
い形状となるため溶接金属上部に凝固割れが生じやす
い。この割れを溶解するのもＭ極の重要な役割である。
【００１０】またＬ−Ｍ極の極間距離が短くなるとアー
クは溶融金属に発生し、溶け込み深さが浅くなり、溶け
込み不足を生じる可能性がある。またＭ−Ｔ極の極間距
離の減少に伴い、ビード幅が狭くなり、アンダーカット
を生じる危険があることが判明した。そこで上記溶接欠
陥を生じないような極間距離の適正な設定が必要であ
る。以下に極間距離限定の理由を詳細に説明する。
クは溶融金属に発生し、溶け込み深さが浅くなり、溶け
込み不足を生じる可能性がある。またＭ−Ｔ極の極間距
離の減少に伴い、ビード幅が狭くなり、アンダーカット
を生じる危険があることが判明した。そこで上記溶接欠
陥を生じないような極間距離の適正な設定が必要であ
る。以下に極間距離限定の理由を詳細に説明する。
【００１１】Ｌ−Ｍ極の極間距離が短いときは上記理由
からアークが溶融金属に発生し、溶け込み不足が発生し
やすい。またスラグの吹き上げが激しくなり、溶接作業
性が著しく損なわれる。Ｌ−Ｍ極の極間距離が長くなる
とＭ極位置においてＬ極溶融金属の凝固が進むため、Ｌ
極溶接金属上部に生じる溶接金属凝固割れをＭ極が溶解
しきれずに図３に示すように割れとして残ってしまう。
またＬ極スラグの凝固が進むためスラグ巻き込みが発生
しやすくなり、Ｍ極アークの発生も凝固スラグの影響を
受けて不安定になり、溶接作業性が劣化する。板厚が増
加すると投入される溶接入熱も増大するため極間距離も
図１に示すように板厚にあわせて設定する必要がある。
からアークが溶融金属に発生し、溶け込み不足が発生し
やすい。またスラグの吹き上げが激しくなり、溶接作業
性が著しく損なわれる。Ｌ−Ｍ極の極間距離が長くなる
とＭ極位置においてＬ極溶融金属の凝固が進むため、Ｌ
極溶接金属上部に生じる溶接金属凝固割れをＭ極が溶解
しきれずに図３に示すように割れとして残ってしまう。
またＬ極スラグの凝固が進むためスラグ巻き込みが発生
しやすくなり、Ｍ極アークの発生も凝固スラグの影響を
受けて不安定になり、溶接作業性が劣化する。板厚が増
加すると投入される溶接入熱も増大するため極間距離も
図１に示すように板厚にあわせて設定する必要がある。
【００１２】Ｍ−Ｔ極間距離が短くなるとビード幅が狭
くなり、アンダーカット発生の可能性が増大する。また
Ｍ極溶融池とＴ極溶融池とが１プールを形成し、Ｔ極に
よる上部加熱効果が得られなくなるため、図４に示すよ
うな凝固割れを生じやすくなる。さらにスラグの吹き上
げが増大し、溶接作業性が劣化する。Ｍ−Ｔ極間距離が
長ければＭ極によるスラグが凝固してしまうのでスラグ
巻き込みが発生しやすく、Ｔ極アークの発生が不安定に
なり溶接作業性が劣化する。Ｍ−Ｔ極間距離も板厚の増
加に合わせて図２に示すように設定する必要がある。
くなり、アンダーカット発生の可能性が増大する。また
Ｍ極溶融池とＴ極溶融池とが１プールを形成し、Ｔ極に
よる上部加熱効果が得られなくなるため、図４に示すよ
うな凝固割れを生じやすくなる。さらにスラグの吹き上
げが増大し、溶接作業性が劣化する。Ｍ−Ｔ極間距離が
長ければＭ極によるスラグが凝固してしまうのでスラグ
巻き込みが発生しやすく、Ｔ極アークの発生が不安定に
なり溶接作業性が劣化する。Ｍ−Ｔ極間距離も板厚の増
加に合わせて図２に示すように設定する必要がある。
【００１３】このようなことからＬ−Ｍ極間距離および
Ｍ−Ｔ極間距離を適正な範囲に調整することが、欠陥の
ない溶接をするための必須条件であることを発見した。
すなわち、５０、６０、７０、および８０ｍｍの各板厚
におけるＬ−Ｍ極間距離と欠陥の関係を図１に、Ｍ−Ｔ
極間距離と欠陥の関係を図２に示したが、板厚５０ｍｍ
のときはＬ−Ｍ極間距離を４０〜１６０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極
間距離を９０〜１５０ｍｍ、板厚６０ｍｍのときはＬ−
Ｍ極間距離を５０〜１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１０
０〜１６０ｍｍ、板厚７０ｍｍのときはＬ−Ｍ極間距離
を６０〜１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１１０〜１８０
ｍｍ、板厚８０ｍｍのときはＬ−Ｍ極間距離を７０〜２
００ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１２０〜１９０ｍｍとする
ことによって欠陥のない健全なビードを有する溶接が可
能である。
Ｍ−Ｔ極間距離を適正な範囲に調整することが、欠陥の
ない溶接をするための必須条件であることを発見した。
すなわち、５０、６０、７０、および８０ｍｍの各板厚
におけるＬ−Ｍ極間距離と欠陥の関係を図１に、Ｍ−Ｔ
極間距離と欠陥の関係を図２に示したが、板厚５０ｍｍ
のときはＬ−Ｍ極間距離を４０〜１６０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極
間距離を９０〜１５０ｍｍ、板厚６０ｍｍのときはＬ−
Ｍ極間距離を５０〜１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１０
０〜１６０ｍｍ、板厚７０ｍｍのときはＬ−Ｍ極間距離
を６０〜１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１１０〜１８０
ｍｍ、板厚８０ｍｍのときはＬ−Ｍ極間距離を７０〜２
００ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離を１２０〜１９０ｍｍとする
ことによって欠陥のない健全なビードを有する溶接が可
能である。
【００１４】また先行極に直流電源を用いるのは直流は
交流に比較して溶け込みが深く、アーク安定性も良好で
あるためであり、中間極、後行極に直流電源を用いない
のは先行極の直流電流と後方の直流電流が生ずる磁場に
よるアークの磁気吹きを避けるためである。
交流に比較して溶け込みが深く、アーク安定性も良好で
あるためであり、中間極、後行極に直流電源を用いない
のは先行極の直流電流と後方の直流電流が生ずる磁場に
よるアークの磁気吹きを避けるためである。
【００１５】
【実施例】本発明に基づいた実施例についての溶接条件
と溶接結果について表１に示す。表１で開先角度の単位
はｄｅｇ、ルートフェース（ＲＦ）はｍｍ、電流はＶ、
極間距離はｍｍである。本発明の実施により健全な溶接
ビードが得られた。
と溶接結果について表１に示す。表１で開先角度の単位
はｄｅｇ、ルートフェース（ＲＦ）はｍｍ、電流はＶ、
極間距離はｍｍである。本発明の実施により健全な溶接
ビードが得られた。
【００１６】
【表１】
【００１７】表２に示されたケースは、極間距離が本発
明の範囲よりはずれた条件を用いた比較例である。Ｌ−
Ｍ極間距離が短いものは溶け込み不足が生じ、Ｍ−Ｔ極
間距離が短いものはアンダーカットが生じている。Ｌ−
Ｍ極間距離が長いものについては割れが生じ、Ｍ−Ｔ極
間距離が長いものはスラグ巻き込みが生じている。また
比較例１３は、極間距離は本発明の範囲に入っているが
先行極の電源に交流を使用しているため溶け込み不足を
生じている。
明の範囲よりはずれた条件を用いた比較例である。Ｌ−
Ｍ極間距離が短いものは溶け込み不足が生じ、Ｍ−Ｔ極
間距離が短いものはアンダーカットが生じている。Ｌ−
Ｍ極間距離が長いものについては割れが生じ、Ｍ−Ｔ極
間距離が長いものはスラグ巻き込みが生じている。また
比較例１３は、極間距離は本発明の範囲に入っているが
先行極の電源に交流を使用しているため溶け込み不足を
生じている。
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】本発明による溶接法を用いることによ
り、板厚５０〜８０ｍｍの片面１パス溶接を欠陥なく行
うことが可能となり、溶接後の手直しが不要となって溶
接作業の能率が飛躍的に向上した。
り、板厚５０〜８０ｍｍの片面１パス溶接を欠陥なく行
うことが可能となり、溶接後の手直しが不要となって溶
接作業の能率が飛躍的に向上した。
【図１】Ｍ−Ｔ極間距離を１２０ｍｍに固定したときの
Ｌ−Ｍ極間距離と欠陥との関係を示す特性図である。
Ｌ−Ｍ極間距離と欠陥との関係を示す特性図である。
【図２】Ｌ−Ｍ極間距離を１２０ｍｍに固定したときの
Ｍ−Ｔ極間距離と欠陥との関係を示す特性図である。
Ｍ−Ｔ極間距離と欠陥との関係を示す特性図である。
【図３】Ｌ−Ｍ極の極間距離が長い場合における溶接金
属凝固割れを示す説明図である。
属凝固割れを示す説明図である。
【図４】Ｍ−Ｔ極間距離が短い場合における溶接金属凝
固割れを示す説明図である。
固割れを示す説明図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 板厚５０〜８０ｍｍの厚鋼板の片面１パ
スサブマージアーク溶接における、先行極（以下Ｌと記
す）に直流電源を用い、中間極（以下Ｍと記す）および
後行極（以下Ｔと記す）に交流電源を用い、板厚が５０
ｍｍ以上６０ｍｍ以下の場合下記の条件１の範囲内の極
間距離に、板厚６０ｍｍ以上７０ｍｍ以下の場合下記条
件２の範囲内の極間距離に、板厚７０ｍｍ以上８０ｍｍ
以下の場合下記条件３の範囲内の極間距離に設定して溶
接することを特徴とする大入熱片面サブマージアーク溶
接方法。 記 板厚を横軸に、極間距離を縦軸にとり、板厚とＬ−Ｍ極
間距離の関係、および板厚とＭ−Ｔ極間距離の関係につ
いてそれぞれグラフを描いた場合、 条件１は板厚５０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が４０ｍｍ
と１６０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が９０ｍｍと１５０ｍｍ
と、板厚が６０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が５０ｍｍと
１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１００ｍｍと１６０ｍｍ
とで囲まれる条件範囲、 条件２は板厚が６０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が５０ｍ
ｍと１８０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１００ｍｍと１６０
ｍｍと、板厚が７０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が６０ｍ
ｍと１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１１０ｍｍと１８０
ｍｍとで囲まれる条件範囲、 条件３は板厚７０ｍｍのときＬーＭ極間距離が６０ｍｍ
と１９０ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１１０ｍｍと１８０ｍ
ｍと、板厚が８０ｍｍのときＬ−Ｍ極間距離が７０ｍｍ
と２００ｍｍ、Ｍ−Ｔ極間距離が１２０ｍｍと１９０ｍ
ｍとで囲まれる条件範囲。なお、極間距離とは電極間の
距離を開先底部で測定した値とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11800193A JP3367566B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | 大入熱片面サブマージアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11800193A JP3367566B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | 大入熱片面サブマージアーク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06328254A true JPH06328254A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3367566B2 JP3367566B2 (ja) | 2003-01-14 |
Family
ID=14725599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11800193A Expired - Lifetime JP3367566B2 (ja) | 1993-05-20 | 1993-05-20 | 大入熱片面サブマージアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3367566B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100463756C (zh) * | 2007-04-30 | 2009-02-25 | 上海冠达尔钢结构有限公司 | 厚板低合金高强钢三丝埋弧焊接方法 |
| CN102198559A (zh) * | 2011-04-08 | 2011-09-28 | 胜利油田龙玺石油钢管有限公司 | 一种异种钢焊接工艺 |
| JP2016193444A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極片面１層サブマージアーク溶接方法 |
| WO2016199419A1 (ja) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 多電極サブマージアーク溶接方法、ならびに溶接継手およびその製造方法 |
| JP2022121338A (ja) * | 2021-02-07 | 2022-08-19 | 哈尓濱▲旱▼接研究院有限公司 | 複数のアークの共同による融解池に基づく厚板の溶接に適用するアーク安定化方法 |
-
1993
- 1993-05-20 JP JP11800193A patent/JP3367566B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100463756C (zh) * | 2007-04-30 | 2009-02-25 | 上海冠达尔钢结构有限公司 | 厚板低合金高强钢三丝埋弧焊接方法 |
| CN102198559A (zh) * | 2011-04-08 | 2011-09-28 | 胜利油田龙玺石油钢管有限公司 | 一种异种钢焊接工艺 |
| JP2016193444A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極片面１層サブマージアーク溶接方法 |
| WO2016199419A1 (ja) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 多電極サブマージアーク溶接方法、ならびに溶接継手およびその製造方法 |
| JP6098771B1 (ja) * | 2015-06-10 | 2017-03-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 多電極サブマージアーク溶接方法および溶接継手の製造方法 |
| KR20180002835A (ko) * | 2015-06-10 | 2018-01-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 다전극 서브머지 아크 용접 방법, 그리고 용접 이음매 및 그 제조 방법 |
| CN107614182A (zh) * | 2015-06-10 | 2018-01-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 多电极埋弧焊接方法、焊接接头及其制造方法 |
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| CN107614182B (zh) * | 2015-06-10 | 2020-03-06 | 杰富意钢铁株式会社 | 多电极埋弧焊接方法、焊接接头及其制造方法 |
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