JP2000501020A

JP2000501020A - Ｃｓｈ結合成形体の熱水硬化と乾燥方法およびその工程を実施するための装置

Info

Publication number: JP2000501020A
Application number: JP9517650A
Authority: JP
Inventors: マルティンハース; ドブリヴォイェペリック; ベルントシュティビ
Original assignee: イトングアーゲー
Priority date: 1995-11-09
Filing date: 1996-11-08
Publication date: 2000-02-02
Also published as: IL123862A0; DE59602460D1; WO1997017131A1; PL326492A1; ATE182086T1; GR3031449T3; RO120044B1; AU7622196A; CZ128498A3; EP0873181B1; DE19541866A1; IL123862A; BA98310A; BG63037B1; SI9620118A; SK56898A3; EP0873181A1; HUP9900732A2; CN1201402A; BG102422A

Abstract

(57)【要約】本発明は、オートクレーブの形態で、珪酸カルシウム水和物結合成形体を硬化および乾燥する方法および装置に関し、オートクレーブの内部の底部側において、少なくとも一個の縦方向に伸びる生蒸気レール（１０）および縦方向に伸びて相互に横方向に間隔をおいて配置される支持エレメント（３ａ，３ｂ，３ｃ）が、硬化および乾燥処理される成形ブロックを適合する支持要素のために配置されており、適当な熱源（８ａ，８ｄ）がオートクレーブ側壁部域に配置される場合において、前記支持要素間および成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）間の横方向間隔が、成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）間に与えられる蒸気循環のための流路のために充分な大きさに選択され、かつ少なくとも一個の上部蒸気レール（７ａ，７ｂ）が蒸気循環のために流路（２ｄ）上に配置される。

Description

【発明の詳細な説明】ＣＳＨ結合成形体の熱水硬化と乾燥方法およびその工程を実施するための装置本発明は、請求の範囲１９の前文にしたがった工程に関し、更に請求の範囲１の前文による装置に関する。気泡コンクリートや石灰岩製品のような珪酸カルシウムの水和物（ＣＳＨ）の建築材料は、水蒸気中で１８４−２０４℃に相当する、１０−１６ｂａｒの超大気圧のオートクレーブ中で一般に硬化する。本質的にトバモライトである望ましいＣＳＨ相を生成するためには、優勢である水分の存在下で一定の時間の間(５時間のオーダー)で、ほぼ１９０℃の周囲条件が必要である。一般には、圧力容器(オートクレーブ)にグリーンプロダクトを入れた後で、蒸気レールを経て蒸気中に入れることによる制御方式で、容器内部の蒸気圧をほぼ１２ｂａｒの超大気圧にまで「立上げ」る。この立上げ段階の前には排出または排気段階がある。この立上げ段階の次に、この圧力は、飽和した蒸気の条件下で一定時間（たとえば５時間）の間一定に保たれる。この保持段階の後で、制御方式によってふたたび圧力を減らすと、出発条件に戻る。この方法によると、立上げ段階では、材料の表面での蒸気の凝縮によって望む温度（たとえば１９０℃）に材料が加熱される。保持段階は、正しい相（トバモライト）を生成して材料を硬化させるためにある。オートクレーブ処理した後、ＣＳＨ建築材料ブロックは、３０％から４０％の水分（乾燥重量からの算出）を含んだ状態でオートクレーブから取り出される。このように高い水分含有量は、たとえば主にその建築材料のグリーンプロダクトが成形された時に水分含有量が高かったことの結果である。これは、この材料を使って建てられる建物では始めの数年間（完全な乾燥が自然に起こるまで）に、その材料の輸送と加工重量ならびに物理的な建築物の性質（たとえば断熱性）についての不利な影響を生じる。請求の範囲１に記載した一般的な工程は、ＵＳ−Ａ２，５３４，３０３で知られている。この工程によって同時的または連続的なＣＳＨ材料の硬化および乾燥が可能となる。追加の熱源（たとえば蒸気または伝熱オイルで加熱する熱交換機の表面）をオートクレーブの中に設置することによって、ＣＳＨ材料に追加の熱エネルギーが供給されることになるので、たとえば成形の結果として、その材料の中に存在する水分が蒸発し、それによって材料が乾燥する。既知の工程には２種類の変形がある。第一の変形は、保持段階の後、立下げ段階の前に乾燥を行なう。保持段階の終わりの後で、それゆえに硬化の終わりの後で、オートクレーブの中の追加の熱源を作動させる。これによってオートクレーブの内部の温度が上昇し、それによってオートクレーブの中の蒸気を過熱する。蒸気の過熱の結果として（さらにはまた熱輻射の結果として）、水分がＣＳＨ材料から蒸発し、表面から始まって材料の内部にまで作用しながらその材料を乾燥させる。材料中の水分の蒸発は、オートクレーブの中の圧力の増加を生じるが、生じた圧力は、制御された方式でオートクレーブから蒸気を流出させることによって打ち消すことができる。安全性の理由からは、一般に与えた圧力の下である上限温度まででオートクレーブを操作することのみであるので、替わりにオートクレーブの内部の圧力を減らす可能性もある（たとえば１２ｂａｒという超大気圧からたとえば１０ｂａｒの超大気圧へと）。材料は、硬化または保持段階の終了後に乾燥させるだけなので、材料の表面からの水分の早すぎる蒸発によって材料が破壊される危険性が無い。しかしながら、材料の硬化にとっては追加の時間とエネルギーとが必要である。この既知の工程は、ＤＥ３３２６４９２Ａ１およびＥＰ０１３３２３９Ｂ１という書類に記載されている工程と同一である。第二の変形では、乾燥は、立上げ段階と保持段階とで行なわれる。オートクレーブの内部の熱源は、保持段階に達する前にさえも作動させる。材料の表面で十分な硬化が起こるや否や、表面で水分を蒸発させることによって、硬化と乾燥とが同時に外側から内側へと起こりうる。この方法が可能となるのは、ＣＳＨグリーンプロダクト中には、一般に相の生成、そして硬化のために必要とされる量よりも多くの水分が存在しているからである。この工程は、ＤＥ３３２６４９２Ａ１、ＥＰ０１３３２３９Ｂ１およびＤＥ４０３５０６１Ａ１中に同様に記載されている。ある圧力（たとえば６ｂａｒ）までの生蒸気の供給と、たとえば熱輻射による望ましい最終圧力（たとえば１２ｂａｒ）への継続加熱との両方、さらにはまたもっぱら空気の存在下で熱を供給することによるオートクレーブの内部での蒸気の生成が、これらの刊行物の中に記載されている。オートクレーブの内部で蒸気を生成する方式（熱交換機、表面の誘導加熱、マイクロ波）は、適切ではない。既知のこれらの方法は、エネルギーの消費を抑えることに使うことができる。オートクレーブの内部でグリーンプロダクトの水分を蒸散させることによって、圧力が生じる。蒸気の外部からの供給をなしにすることができる。開始段階と保持段階といった時期に乾燥工程を始めるという事実のために、時間が短かくなる。ところが、材料の表面からの水分の早期蒸発によって、表面に不十分な相を生成する危険が生じる。材料は表面で十分な硬化をせず、その結果として壊れることになる。ＣＳＨ建築用ブロック乾燥の目的は、すべての乾燥ブロックの乾燥程度を同一にすることである。しかしながらこのことは、現在の工業的方法では、単に一個のブロックをではなく、複数の、一般的には３個のブロックを同時にオートクレーブに入れ、互いに隣接させ、または互いの上に置くという事実によって困難となる。オートクレーブの中にブロックを十分に詰め込むため、またそれによってオートグレーブ工程の高い経済性を達成するために、ブロック間の距離をことさら短く保つ。オートクレーブの壁面に側方から熱交換面を配置すると、そのために熱エネルギーを中央のブロックに運ぶことが不可能となる。二個の外側のブロックの外壁だけが熱せられる。これらの二個の外側ブロックは乾燥するが、しかし、中央部のブロックは湿ったまま残される。そのようなわけで、付加的に加えられる熱エネルギーをブロックの表面に可能な限り一様に伝えることができたときのみ、オートクレーブの中央部での乾燥が技術的に可能となる。これは、たとえばオートクレーブの内部での過熱蒸気の強制循環（対流）によって行なうことができる。同時にこれによって、乾燥用の媒体と材料表面との間の伝熱が改善される。さらには、乾燥用の媒体（たとえば過熱蒸気）の飽和を避けるために、そして、この時点での乾燥作業の中断を避けるために、材料の表面から蒸発した水分を放出することが必要である。過熱蒸気をオートクレーブの中で対流させると、この問題を解決することができる。ＥＰ０５３８７５５Ｂ１ならびにＥＰ０６２４５６１Ｂ１などの刊行物には過熱蒸気をオートクレーブの中で強制循環させることができるとされる工程が記載されている。ＥＰ０５３８７５５Ｂ１によれば、「対流チムニー」を設置することによってオートクレーブの内部で高い水準で自然対流が起こるとされている。ＥＰ０６２４５６１Ｂ１によれば、オートクレーブの内部での蒸気の運動は、過熱蒸気で脈動する圧力によって実現される。圧力の脈動は、一定の間隔で急減制御弁を介して蒸気が引き出され、それによってオートクレーブの中の圧力が減り、そこで（過熱された）生蒸気が生蒸気レールを介してオートクレーブの中に戻る（圧力の増加）ことを意味する。熱交換機によってオートクレーブの内部で過熱蒸気が生成することもある。これらの工程の欠点は、流れる蒸気がブロックの間で移動しないか、または非常に限られた程度でのみ移動することである。ハーゲン−ポアズイユの法則から類推すると、体積流量は流路の直径の４乗に比例する。これは、オートクレーブの内部で目下優勢である流れ条件のもとで、蒸気流量の最高割合がオートクレーブの壁面と二個の外部ブロックの間で明らかに移動するということを意味する。本発明の目的は、硬化と乾燥の作用を最適にすることが可能な方法と装置とを提供することである。本発明による装置と本発明にしたがった工程とは、気泡コンクリートの硬化にとって好適であることが望ましい。しかしながら、この装置と方法とは、望ましい、いかなる珪酸カルシウム水和物によって結合された成形体の硬化と乾燥にとってもまた、適している。本発明による方法は、基本的には米国特許２５２４３０３およびＥＰ０６２４５６１に記載された乾燥工程に基づいている。とはいうものの、圧力パルスに必要な過熱蒸気量は、吹込みと抜き取りによるよりも、循環ループにおける熱交換を経てエネルギーを供給することによって供給される。本発明にしたがった装置は、気泡コンクリートケーキの間の間隙の中で対流を起こすといった方式によってオートクレーブにおける流路の改善を可能にする。本発明は、図面を参照しつつ例示することにより、以下にさらに詳しく説明する。この図では開いたオートクレーブの前面を単一の図で模式的に描いている。オートクレーブ１では、３個の気泡コンクリートケーキまたはブロック２ａ、２ｂ、２ｃがあり、これらは側方に離れて（間隙２ｄ）互いに隣接しており、３個の硬化基盤または可動台部３ａ，３ｂ，３ｃ上に置かれ、これはレール（図示せず）のような適切に合致した支持要素上に置かれ、この要素はオートクレーブの基部上に横方向に離れて、また縦方向に伸びて、配置される。硬化基盤または可動台部は、硬化させる成形体のための担持要素である。前述のように、気泡コンクリートの硬化のために必要とされる生蒸気（たとえば１２ｂａｒ超大気圧で１９１℃）が底側に配置され、かつ縦方向に伸長する低位の蒸気レール１０を通じて、供給される。蒸気レールは、蒸気の出口としての開口部を有するパイプである。オートクレーブには、過熱蒸気を生成するための、そしてそれによって気泡コンクリートを乾燥するための、熱交換レジスター８ａ、８ｂも含んでも良い。このレジスターは、オートクレーブの壁面に側方から配置される。本発明によれば、追加の二個の上部蒸気レール７ａ，７ｂが前述の気泡コンクリートケーキの間の間隙の周辺の気泡コンクリートケーキ２ａ、２ｂ、２ｃ上に便宜上配置され、また好ましくは１またはそれ以上の追加の蒸気レール９が中央部の硬化可動台部３ｂの下部に配置されるか、または同様に、気泡コンクリートケーキの間の間隙２ｄの周辺に配置される。二個の上部蒸気レール７ａ，７ｂは、オートクレーブの外側に配置されたサーキュレータ４の出口に接続され、また下部の蒸気レール９は、サーキュレータ４の入口に接続される。サーキュレータ４は、換気装置か、または蒸気ジェットノズルかのどちらかによって、実現され得る。本発明の実施態様の一つによれば、作動する蒸気レール１０は、頂部で注入された蒸気を吸い出すように設計される。三方弁（そして、図示しない）を経て、オートクレーブの外側に配置されているこのレール１０は、あるときは生蒸気レールとして、およびあるときは吸入レールとして用いることができる。上部の蒸気レール７ａと７ｂ、さらに付加的な蒸気レール９は、レール上またはその近辺に配置される熱交換レジスター８ａ、８ｂに付加して結合することが好ましい。しかしながら、レジスター８ａ、８ｂの熱交換パイプもまた、蒸気ラインの内側に位置させることができる。蒸気レール７ａ、７ｂ、９は、ここでオートクレーブの内部における蒸気の過熱装置として作用する。冷水の導入のための注入ノズルと供給ラインは、蒸気レール７ａ、７ｂ、９、１０への供給ラインに置くことができる。そのため、蒸気温度を非常に正確に制御することが可能である。たとえば気泡コンクリートケーキの表面の温度が早すぎて飽和蒸気雰囲気から離れてしまうようなときには、水で蒸気を冷やすことが適当である。蒸気ラインでの流速が十分高い場合には、蒸気を冷やすための冷水の注入は、技術的な水準で実現できる。不動の蒸気状態への冷水の注入（たとえばオートクレーブ内に直接）は、第一に技術上不可能であるかまたは非常に高い費用でのみ可能であり、第二に、その蒸気を望ましい程度に冷却する結果をも産まない。本発明にしたがえば、これは、新しい型の蒸気循環と回路ループの操作とによって実現される。蒸気レール７ａと７ｂとの配列ならびに蒸気レール中の図示しない（蒸気の除去のための）孔の配列と直径とは、サーキュレータ４によって注入された蒸気のほとんどを気泡コンクリートケーキの間の間隙２ｄに流入させる方式で選ばれる。ほんの少しの体積比の蒸気だけがケーキの外部表面とオートクレーブの壁面との間の領域に沿って流れる。本発明のさらに特別な実施態様によれば、中心部の気泡コンクリートケーキ２ｂは、外側のケーキとくらべて高い位置に置く。この位置の高さは、ケーキの間の間隙の幅と大体同じであって、たとえばほぼ１０から２０ｃｍであることが望ましい。結果として、同一の直径の流路をそのケーキの間に設置することが大いに望ましい。ある技術水準では、中央部のケーキは、普通に用いられ、中央部の硬化基盤３ｂを入れる硬化用可動台（図示せず）の中央部のマンドレルを長くすることによって、位置を高くすることができる。また中央部の硬化基盤３ｂは、適当な上昇装置手段によって上げることも考えられる。この上昇装置は、オートクレーブで処理するに先立って直ちに、硬化可動台（図示せず）上に配置される。蒸気および乾燥用媒体の搬送と、ブロックの内側の伝熱とを改善するために、気泡コンクリートケーキ中に透孔を形成しても良い。生産方法によっては、たとえば上昇段階の後（切断前）にケーキの中に針を挿入することによって、ケーキの中にこれらの孔を形成しても良い。この工程によって、外表面と気泡コンクリートケーキの芯との間のブロックがより均一に乾燥する。同時に、乾燥用媒体のための材料表面が、結果として増える。オートクレーブの内部にに十分な対流があり、そのために孔の開口間に十分な圧力の差がある場合に、これらの孔の導入は、とくに効果的である。そうしないと、乾燥媒体が孔の中で飽和し、望ましい乾燥効果がそのブロックの内部で起こらぬことになる。サーキュレータ４から供給された蒸気が、蒸気レール手段によってオートクレーブに導かれるという結果として、たとえばそのケーキの側面などのような効果的な位置を指向するように蒸気を送ることができる。蒸気レール７ａと７ｂから出る流れの方向および蒸気量は、適当な配置と、レールの孔の異なる直径とにより、簡単な方式で設定することができる。結果として、費用がかかるバッフル板とガイド・チムニーを設置せずに済むことになる。とはいうものの、蒸気レールは、バッフル板（図示せず）に付加的に設けても良い。乾燥しないときでも、生じた対流は、オートクレーブの中の蒸気の分布をさらに一様にする。これによって、オートクレーブの頂部とオートクレーブの底部との間の温度勾配の生成を避けることも、また気泡コンクリートの非一様な硬化の危険性を避けることもできる。たとえば伝熱オイル手段によって熱せられてもよい熱交換機を蒸気レール７ａ、７ｂの上に直接またはそのすぐそばに配置すると、オートクレーブ室内の蒸気が過熱される。結果として、オートクレーブの外側に位置するラインには損失が無くなる。蒸気レール７ａ、７ｂ中へは伝達されない、熱交換機からの熱エネルギーは、オートクレーブ室内の残りの部分で蒸気を過熱し、そのため、損失が生じることはない。硬化基盤３ａ，３ｂ，３ｃの間の間隙が小さすぎて、オートクレーブの内部の気泡コンクリートの乾燥が著しく妨げられる好ましくない幾何学的な流れの条件は、とくに中央部のケーキの位置を高くすることで避けられる。ケーキの中の孔によってケーキの表面積が増えるし、またそれによって伝熱が改善されるし、ブロックの内側の材料の移送も改善される。その結果、気泡コンクリートケーキがより一様に乾燥される。本発明の工程によれば、ＵＳ−Ａ２５２４３０３から知ることができる工程と同様に、ＣＳＨ建設材料の硬化と乾燥とを二つの異なった手法によって行なうことができる。その第一は、保持段階の終了後（材料の硬化の後）であり、第二は、立上げ段階ならびに保持段階の最中（同時に、乾燥と硬化）である。材料をオートクレーブの中に置いた後で、従来技術にしたがって、さらには事前の流出および排出段階が可能となった後で生蒸気を流入させることによって、オートクレーブ中の圧力をほぼ１２ｂａｒの超大気圧の値にまで連続的に増加させる。つづいて起こる保持段階では、オートクレーブの中でのこれらの圧力と温度の条件は、材料の硬化が非常に大規模に、または完全に、終わるまで（だいたい２から５時問後）維持される。オートクレーブの中の熱源を作動させることにより、また操作中にサーキュレータをセットすることにより、乾燥作業を始めることができるようになる。加熱操作の最中にはＣＳＨ材料から水分が蒸発し、オートクレーブの中の圧力が増す。ＵＳ−Ａ２５２４３０３によれば、この圧力は、立下げ用蒸気の制御弁を介した排出制御によって、一定の水準（１２ｂａｒの超大気圧）に保つことができる（温度は上がる）し、または減少させることもできる（オートクレーブの中は一定の温度）。乾燥段階終了後で、オートクレーブ中の圧力は、立下げ用の蒸気制御弁を介して制御する方式で蒸気を排出することによって、周囲の条件と同じになるように減少される。しかし、別の方式として、乾燥法は、ＥＰ０６２４５６２Ｂ１に記載されているパルス操作を用いて行なうこともできる。立下げ用の蒸気制御弁を介して蒸気を排出することによって圧力が減少し、気泡コンクリートの塊から水分が蒸発することによって圧力が増加する。排出される蒸気は、この場合には、他のオートクレーブを行う他のオートクレーブに流入させるか、または蒸気のアキュムレータに導くかのどちらかにできる。気泡コンクリートケーキの乾燥状態が高まると、圧力を増加するために十分な水分がそのケーキから蒸発するまでには時間が必要である。そのため、パルスの間隔がますます長くなり、乾燥の必要時間が長くなる。乾燥を立上げ段階と保持段階との間に行なうならば、流出および排出段階の後のオートクレーブの圧力は、生蒸気の導入によってある水準（たとえば５ｂａｒ超大気圧）にまで増加する。しかしこの超大気圧は、まだ従来のオートクレーブに必要な圧力水準（たとえば１２ｂａｒの超大気圧）を下回っている。望ましい硬化用の圧力（１２ｂａｒの超大気圧）にまで圧力をさらに増加するのは、熱源とサーキュレータとを作動させた後にその材料の表面から水分を蒸発させることによって行われる。この工程の特徴的な特色は、圧力が高まるこの段階中、材料の表面の温度が一定になっていることを適当な温度センサの手段によってモニタすることである。材料の表面の温度が前もって決めてある上限値（それぞれ支配圧力に対応する飽和蒸気温度）を超えるや否や、熱源を切り、蒸気レール７ａと７ｂの中のノズルを介して水を注入することによって、オートクレーブの中の加熱された蒸気が冷却され、結果として、材料の表面も冷却される。これによって、硬化が生じるために必要であるＣＳＨ相の形成はもはや起こらないであろうし、また材料が表面で破壊されるであろうから、必要な硬化時間（約２から５時間）の終了前に、材料の表面から水分が過剰に蒸発するのを防ぐために、この温度監視と材料冷却とを行うことが、適切である。相続く立上げおよび硬化段階の終了後に立下げ段階を始めることができ、あるいは乾燥の望ましい程度によっては、たとえば上記のパルス法を用いてさらに乾燥させても良い。低い立上げ圧力のレベルは、主に気泡コンクリートケーキの表面での水分含量に依存し、それゆえ、低圧力は搬入したグリーンプロダクトの材料にも依存するし、またオートクレーブの充填レベルにも依存する。材料の表面で蒸発させるためにもっと水を使えるならば、この圧力をもっと低く選ぶことになる。この値は実験的にか、または計算で求める（材料の乾燥曲線が既知であるならば）かのどちらかで決定することができる。オートクレーブの内部への熱エネルギーの供給の水準と時間とによって、硬化と乾燥とにおける材料中の望ましい残存水分含量を設定することができる。設定する残存水分含量は、材料に依存しており、または実験的に求めるか計算（材料の乾燥曲線が既知であるならば）するかのどちらかによって決定することができる。エネルギーの供給時間を変化させることによって、極めて経済的に乾燥を行なうことができる（たとえば、飽和蒸気の条件下で以前のオートクレーブ作業の場合と同じエネルギーしか消費しない乾燥材料）か、またはまた、他にいかなる望ましい乾燥程度も設定できる。材料中の望ましい水分含量を少なく選ぶほどさらに多くの水分を材料から蒸発させなければならず、このため、オートクレーブの内部で生成する蒸気の量が多くなる。ある乾燥水準以上では、ここで生産する蒸気の量は、次のオートクレーブを開始圧力（たとえば６ｂａｒ）にまで動かすのに必要な蒸気の量よりも多い。この過剰な過熱されて高圧になった（１２ｂａｒの超大気圧）蒸気は、たとえば加熱室や加熱トンネルを加熱することや、あるいは蒸気タービン手段によって電流（たとえば外部サーキュレータ用として）を作ることに用いることができる。本発明によれば、このようにして、硬化と乾燥工程とを結合することならびに同程度のエネルギー消費を伴って、いままでより乾燥した材料を生産することができる。望ましい水分含量は、乾燥作業時間の手段によって設定することができる。本発明にしたがった方法では、表面温度をモニタすることで材料に対する作用が穏やかとなる。過熱と冷却とによって蒸気の質を設定することが可能であるし、またそれゆえに、硬化によって生じる障害を減らすことができる。本発明によれば、なお乾燥工程の他の変形が可能である。この変形では、乾燥は、立上げ段階の間でのみ行なう。この工程は以下のように進む：流出および真空段階終了後、生蒸気を用いるかアキュムレータまたは他のオートクレーブからの蒸気の手段によってかどちらかを用いてオートクレーブの圧力を前もって決めた値（たとえば２ないし５ｂａｒ）に立ち上げる。次に、望ましい保持圧力（たとえば１２ないし１５ｂａｒ）に達するまで、追加の熱源と蒸気のサーキュレータを作動させることによって、成形ブロックから水分を蒸発させる。設置部品を少なくするために、望むならば、側方の熱交換レジスター８ｃ、８ｄ無しに行なうことができる。この場合には、蒸発の速度とオートクレーブの中の温度とは、熱源とサーキュレータとを制御することによって、あるいはまた冷水を注入することによって設定できる。保持圧力（１２ないし１６ｂａｒ）に達した後、熱源とサーキュレータとを停止させるか、あるいはそれらの出力をオートクレーブの中の圧力と熱の損失と補償するだけの範囲に限定する。この場合には、保持段階の最中にさらに乾燥を行なうことはない。この方法の利点として、既存のオートクレーブ装置を使い続けることができる。オートクレーブの中の温度は、立上げ段階中の保持圧力の飽和蒸気温度を超えることがない。結果として、高温用にオートクレーブを改造する必要が無い。これらの装置は、オートクレーブ工程中に相対的に短時間（立上げ段階）でのみ必要なので、一台だけの伝熱オイルプラントと一台の蒸気サーキュレータとを用いて複数のオートクレーブを操作することができる。保持段階における乾燥中（変形１、２）に、成形体からの水分の蒸発は、追加の蒸気が生じることを意味する。この蒸気は、保持段階の間に排出させねばならない。これを行なうことが求められる工業的な設備（立下げ制御弁、立下げ蒸気レール）であっても、複数のオートクレーブの組み合わせに対し一旦設置するだけでよい。蒸気レール７ａ，７ｂ，９は、蒸気の出口の開口に同一および／または異なった直径を持たせるような方式でも設計することができる。これらにはまた、たとえば交換できるノズルまたはパイプ突出部を取り付けても良く、これらは、たとえば異なった長さであってもよく、または予め流れの方向を決めることができる方式で、方向を持たせたりまたは曲げたりしても良い。本発明のこれ以外の実施態様によれば、側方の熱交換レジスター８ｃ、８ｄは、熱交換レジスターの表面と二個の外方成形体２ａ，２ｃの外表面との間の間隙が、成形体の間の距離２ｄにほぼ対応するような方式で設計し、配置する。この場合には、７ａ、７ｂの型の蒸気レールをさらに二本、熱交換レジスター８ｃ、８ｄと外方成形体２ａ，２ｃとの間の間隙の上に配置させても良い。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項【提出日】１９９７年７月２２日（１９９７．７．２２）【補正内容】新請求の範囲１１．オートクレーブ（１）の形態の珪酸カルシウム水和物結合成形体を硬化させ乾燥させるための装置であって、オートクレーブの内部には底部側で縦方向に伸びる少なくとも一個の作動可能な蒸気レール（１０）と、硬化させて乾燥させる成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）に適合する支持要素のために互いに、横方向に間隔をもって配置され、縦方向に伸びる担持要素（３ａ、３ｂ、３ｃ）とが配置され、適当な熱源（８ａ，８ d）をオートクレーブの側壁領域に設ける場合には、ａ）成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）間の流路（２ｄ）である所に対して十分広くなるように支持要素と成形ブロック（２ａ、２ｂ、２ｃ）の間の横方向間隔が選択され、ｂ）蒸気のサーキュレータを備え、その手段によって、循環中に、蒸気が実質的に流路（２ｄ）を通じて排出され、ｃ）少なくとも一個の上部蒸気レール（７ａ、７ｂ）を蒸気の循環のために流路（２ｄ）上に配置した珪酸カルシウム水和物結合成形体を硬化させ乾燥させるための装置。。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．オートクレーブ（１）の形態であって、その内部には底部側に縦方向に伸びる少なくとも一個の作動可能な蒸気レール（１０）と、硬化させて乾燥させる成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）と適合する支持要素のために互いに横方向に一定の間隔で配置され、縦方向に伸びる担持要素（３ａ、３ｂ、３ｃ）とが配置され、適合する熱源（８ａ，８ｄ）をオートクレーブの側壁領域に設けたら、蒸気の循環のための流路（２ｄ）のために、支持要素間および成形ブロック（２ａ、２ｂ、２ｃ）間の横方向間隔が十分大きく選択され、成形ブロック（２ａ，２ｂ，２ｃ）の間に供給し、また蒸気循環のための少なくとも一個の上部蒸気レール（７ａ、７ｂ）が流路（２ｄ）上に配置される珪酸カルシウム水和物結合成形体を硬化させ乾燥させるための装置。２．少なくとももう一つの蒸気レール（９）が流路（２ｄ）の領域の中の硬化基盤（３ａ，３ｂ，３ｃ）の下に配置されている請求の範囲１に記載の装置。３．ループ内で水蒸気循環装置作動を形成するために、上部の蒸気レール（７ａ，７ｂ）が、オートクレーブ（１）の外側に配置したサーキュレータ（４）の出口に接続されており、下部の蒸気レール（９）がサーキュレータ（４）の入口に接続されている請求の範囲１および／または２に記載の装置。４．サーキュレータ（４）が換気装置によって実現されている請求の範囲３に記載の装置。５．サーキュレータ（４）を換気ノズルによって実現されている請求の範囲３に記載の装置。６．生蒸気レールが（１０）が上部の蒸気レール（７ａ，７ｂ）から入ってきた蒸気を吸い出すように設計されている請求の範囲１から５の１またはそれ以上の装置。７．生蒸気レール（１０）が、オートクレーブ（１）の外側に配置された三方弁装置を介して、生蒸気供給装置と吸入装置との両者に接続されている請求の範囲６に記載の装置。８．上部の蒸気レール（７ａ，７ｂ）が蒸気過熱装置を有し、この目的のために、たとえば蒸気レール（７ａ，７ｂ）の領域の上、内側または内部に配置された熱交換器レジスター（８ａ，８ｂ）に好ましくは接続されている請求の範囲１から７の１またはそれ以上に記載の装置。９．蒸気レール（９）もまた、たとえば蒸気レール（９）の上、内側または内部に蒸気過熱装置を有する請求の範囲８に記載の装置。１０．蒸気の流れに冷水を導くための供給路と注入口とが蒸気レール（７ａおよび／または７ｂおよび／または９および／または１０）用の蒸気供給路に配置されている請求の範囲１から９の１またはそれ以上に記載の装置。１１．蒸気レール（７ａ，７ｂ）それ自身の配置およびその蒸気レールの蒸気流出口の配置と直径と、さらに望ましくはたとえばノズルやパイプ突出部などの形態における空間的な位置もまた、注入された蒸気のほとんどが流路（２ｄ）中に排出され、成形ブロック（２ａ，２ｃ）の外側の表面とオートクレーブの壁面との間の領域を通じて流れる蒸気の容量の比較的少ない比率のみであるように選択される請求の範囲１から１０の１またはそれ以上に記載の装置。１２．硬化基盤（３ａまたは３ｂまたは３ｃ）は他の硬化基盤（３ａまたは３ｂまたは３ｃ）に比べると高い位置にある請求の範囲１から１１の１またはそれ以上に記載の装置。１３．この高い位置の高さはほぼ流路（２ｄ）の幅に相当する請求の範囲１２に記載の装置。１４．蒸気レール（７ａ，７ｂ，９，１０）にはバッフル板が装着されている請求の範囲１から１３の１またはそれ以上に記載の装置。１５．に熱交換器レジスター（８ａ，８ｂ）が、伝熱オイルを用いて加熱する事ができるよう設計されることを特徴とする請求の範囲１から１４の１またはそれ以上に記載の装置。１６．流路（２ｄ）の幅は５ないし２０ｃｍ、特に１０ないし２０ｃｍである請求の範囲１から１５の１またはそれ以上に記載の装置。１７．側方の熱交換器レジスター（８ｃ，８ｄ）は、熱交換器レジスターの表面と２個の外側の成形体（２ａ，２ｃ）外表面との間のスペースの外表面が成形体（２ｄ）の間の間隔にほぼ相当するように設計され、配置されている請求の範囲１から１６の１またはそれ以上に記載の装置。１８．さらに二つの（７ａ，７ｂ）タイプの蒸気レールを熱交換器レジスター（８ｃ，８ｄ）と外側の成形体（２ａ，２ｃ）との間のスペースの上に配置する請求の範囲１から１７の１またはそれ以上に記載の装置。１９．特に請求の範囲１から１６の１またはそれ以上に記載の装置を用い、オートクレーブ中の蒸気中で珪酸カルシウム水和物結合成形体を硬化し、乾燥するための方法であって、成形体が乾燥する間に立上げ段階と保持段階と立下げ段階とを有し、硬化させる成形体を、互いに横方向に間隔を保つことでスペース（２ｄ）を形成して配置し、硬化と乾燥の目的のためかまたは単に乾燥の目的のためにスペースを通じて蒸気が排出されることを特徴とする方法。２０．比較的大量の蒸気がスペース（２ｄ）に排出され、また比較的少量の蒸気が成形ブロックとオートクレーブの壁面との間の領域を通じて排出される請求の範囲１９に記載の方法。２１．５ｃｍと２０ｃｍとの間、特に１０ｃｍから２０ｃｍの間のスペースである請求の範囲１９および／または２０に記載の方法。２２．１個の成形ブロックを高い位置に配置する請求の範囲１９から２２の１またはそれ以上に記載の方法。２３．蒸気を除くための蒸気レールは、成形ブロックの下側で用いられる請求の範囲１９から２２の１またはそれ以上に記載の方法。２４．ループをもつ蒸気を循環させる操作が用いられる請求の範囲１９から２３の１またはそれ以上に記載の方法。２５．過熱蒸気と冷却蒸気とは、たとえば交代させて、蒸気の循環中で所望に用いられる請求の範囲１９から２４の１またはそれ以上に記載の方法。２６．冷却蒸気は、蒸気供給路へ水を注入することによって生成させる請求の範囲１９に記載の方法。２７．蒸気の循環に用いる蒸気レールに与えられる熱交換器レジスターは、過熱蒸気を生成するために用いられる請求の範囲１９から２６の１またはそれ以上に記載の工程。２８．熱交換器レジスターは、伝熱オイルを用いて操作する請求の範囲２７に記載の方法。２９．乾燥は、圧力を減少させるために吹き出させる蒸気と、圧力を増加するために成形体の塊から水分を蒸散させることによって生成する蒸気との中で、パルスモードで行なわれる請求の範囲１９から２８の１またはそれ以上に記載の方法。３０．材料の表面の温度が、適当な温度センサによって測定され、蒸気の過熱または冷却が、測定した値に従って調整される請求の範囲１９から２９の１またはそれ以上に記載の方法。３１．乾燥は、もっぱら立上げ段階と保持段階間とで行なう請求の範囲１から１６の１またはそれ以上に記載の方法。３２．熱交換器レジスター（８ａ，８ｂ）を有する蒸気サーキュレータ（４）は、立上げ段階の間でのみ用いられる請求の範囲３１に記載の方法。３３．立上げ段階の間での乾燥中に生じる蒸気は、オートクレーブの中の圧力を生成するために用いる請求の範囲３１から３２の１またはそれ以上に記載の方法。３４．乾燥は、保持段階に達するまで行なわれる請求の範囲３１から３３の１またはそれ以上に記載の方法。３５．請求の範囲１９から３０の１またはそれ以上に記載の特徴ある特色を有することを特徴とする請求の範囲３１から３４の１またはそれ以上に記載の方法。