JP2000351689A - 熱分解炭素被覆炭素繊維強化炭素複合材料及び単結晶引き上げ装置用部品 - Google Patents
熱分解炭素被覆炭素繊維強化炭素複合材料及び単結晶引き上げ装置用部品Info
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Abstract
時間に、且つ製造コストを低減させ得ることができる表
面に熱分解炭素が被覆されたC/C材及びその製造方法
を提供する。 【解決手段】 炭素繊維からなる成形体に、ピッチ若し
くは樹脂を含浸し、緻密化させたのち、黒鉛化処理及び
高純度化処理を施し、その表面にCVD法で熱分解炭素
を被覆することにより表面が灰分量で5ppm未満の熱
分解炭素を被覆する。
Description
された熱分解炭素被覆炭素繊維強化炭素複合材料及び該
複合材料を用いてなる単結晶引き上げ装置用部品に関す
る。
ンゴットを製造するチョクラルスキー法による単結晶引
き上げ装置(以下、CZ装置という)は、図1に示すよ
うに、石英ルツボ4の周囲に配置されたヒーター7で石
英ルツボ4内の原料を高温に加熱して原料融液5とし、
この原料融液5を高減圧下で引き上げながら単結晶イン
ゴット3とするものである。
やヒーター7の輻射熱を受けるアッパーリング12、ロ
アーリング9、インナーシールド11等の構造部材は、
単結晶インゴット3の引き上げ時に高温になるため、高
温になっても所定の機械的強度を維持する材料で形成す
る必要がある。さらに、上記の構造部材は、部材中に含
まれる金属等の不純物が製造時に漏洩すると、単結晶イ
ンゴット3の単結晶形成時に結晶欠陥の発生の原因にな
るとともに、純度を低下させる要因となるため、不純物
の少ない材料で形成する必要もある。そこで、CZ装置
の構造部材には、通常、高温時の機械的特性が優れ、且
つ不純物の少ない高純度黒鉛材が使用されている(特公
平6−35325号公報)。最近では、製造される単結
晶が大口径化しつつあることに伴い、前記のCZ法に用
いられる単結晶引き上げ装置も大型化されている。これ
によって、従来の黒鉛製のものでは重量が増加すること
によるハンドリング上の問題や、装置内の有効処理寸法
が小さくなるという問題がでてきた。
材という)は、黒鉛材に比較して軽く、そして、各種機
械的強度が高いという特性のため、黒鉛材に比べて、肉
厚を薄くしても、黒鉛材と同等の強度を確保することが
可能である。これにより、有効に装置の処理室を使用す
ることができ、軽量のため、装置への設置等の際のハン
ドリング性にも優れている。これらのことから、現在、
大口径のCZ装置に用いられる炉構成品はルツボを始め
として、黒鉛製のものからC/C材製のものへと移りつ
つある。
高純度のC/C材製のものが提案されている。例えば、
USP5,683,281やUSP5,800,924には、炭素繊維の段階で不
活性雰囲気下で、2400から3000℃で脱ガス処理
を行い、ピッチ或いは樹脂を含浸した緻密化処理後に黒
鉛化処理し、その後、ハロゲンガス雰囲気で2400か
ら3000℃で高純度化処理することにより、Ag, Al,
Ba, Be, Ca, Cd, Co,Cr, Cu, K, Mg, Mn, Mo, Na, Ni,
P, Pb, Sr, Znの金属不純物がICP 法により検出限界以
下となる高純度C/C材について開示されている。ま
た、USP5,616,175では、マトリックスとなる炭素材の含
浸処理後、黒鉛化処理を行い、ハロゲンガスで高純度化
処理を行い不純物量が10ppm 以下で、表面には、単結晶
引き上げ時に原料融液5から発生するガスとの反応を抑
制することを目的として、熱分解炭素若しくは炭化ケイ
素を被覆している単結晶引き上げ装置用3-D C/C材に
ついて開示されている。
構成する炭素繊維を高純度化することによって、内部か
ら放出される不純物ガスを極力少なくし、半導体製造
用、特にCZ装置用のC/C材とするものである。
装置用として使用でき得るまで、高純度化するのは、ハ
ロゲンガス雰囲気下で、2000℃以上の高温で長時間
処理しなくてはならない。単結晶インゴットの大口径化
に伴い、CZ装置も大型化し、それに用いられるC/C
材も大型化している最近では、これらC/C材を高純度
化処理する炉も高価で、大型のものが必要となり、更に
は、処理時間も長時間を要する。このため、必然的に製
造コストも高価になる。
れたものであり、その目的とするところは、CZ装置用
として適用可能な純度を有し、短時間に、且つ製造コス
トを低減させ得ることができる表面に熱分解炭素が被覆
されたC/C材を提供しようとするものである。
に、本発明者らは鋭意研究の結果、熱分解炭素をC/C
材の表面全面に所定の厚み以上になるように被覆するこ
とで、熱分解炭素に被覆されていない内部のC/C材か
ら発生する不純物ガスを熱分解炭素被覆の内部に封じ込
めることが可能となり、CZ装置用として十分適用が可
能となることを見出し本発明を完成させた。
材は、熱分解炭素で被覆された炭素繊維強化炭素複合材
料であって、前記熱分解炭素の全灰分量が5ppm未満
であり、前記熱分解炭素に被覆されていない内部のC/
C材の全灰分量が5〜100ppmであることを特徴と
する。
を5ppm未満、さらに好ましくは、3ppm未満とす
ることで、内部のC/C材の全灰分量を5〜100pp
m、さらに、後述する表面の熱分解炭素の被覆層厚さを
厚くすることで、内部のC/C材の全灰分量を20〜1
00ppm、更には50〜100ppmとしてもCZ装
置用として適用が可能となる。
たものである。灰化法は、試料20gを正確に測定し、
白金製のルツボ(容積50cc)に装填し、酸素気流中
(2〜3l/min)で、950℃の温度で、恒量にな
るまで行い、デシケータ中で自然冷却後、残った灰分量
を測定した。
は、表面の熱分解炭素の被覆層の厚みが、10〜100
μmであり、それ以前に前記熱分解炭素の一部が、内部
のC/C材中に含浸していることを特徴とする。
〜100μm、好ましくは20〜60μmとすることで
内部から発生する不純物ガスを抑制することが可能とな
る。ここで、被覆層の厚みが、10μm未満の場合は、
内部のC/C材からの不純物ガスが多い場合、表面の熱
分解炭素の被覆層が内部からのガス圧で剥離したり、ガ
ス不浸透性が不十分であるため好ましくない。また、1
00μmを越える場合は、内部からのガスを封じ込める
ことは可能であるが、繰り返し熱履歴を受けると、その
熱応力により剥離するため好ましくない。
繰り返し行う必要がなく、一般的なC/C材の製法を用
いればよい。ここで、前記の炭素繊維には、PAN系及
びピッチ系の炭素繊維を使用することができる。また、
緻密化に使用することが可能なマトリックスには、ピッ
チ、フェノール、熱分解炭素からなる炭素材を、炭素繊
維からなる成形体に含浸させて形成させることができ
る。ここで、熱分解炭素とは、炭化水素類、例えば、炭
素数1〜8、特に炭素数3のプロパンやメタンガス等の
炭化水素ガスもしくは炭化水素化合物を熱分解させて得
られる高純度の炭素質物質あるいは黒鉛質である。
ず、PAN系もしくはピッチ系の炭素繊維を準備する。
次に、これら炭素繊維をハロゲンガス雰囲気下で180
0〜2200℃で高純度化処理を行う(第1高純度化処
理)。ここで、ハロゲンガスとは、ハロゲンまたはその
化合物のガスのことであり、例えば塩素や塩素化合物、
フッ素、フッ素化合物を用いることができると共に、塩
素とフッ素とを同一分子内に含む化合物(モノクロロト
リフロオルメタン、トリクロロモノフルオロメタン、ジ
クロロフルオルエタン、トリクロロモノフルオロエタン
等)を用いることができる。そして、これらハロゲン系
ガスとの反応により炭素繊維に含まれる不純物、特に金
属不純物がハロゲン化物として蒸発および揮散され、炭
素繊維から除去される。この後、同一の処理炉で、ハロ
ゲンガス雰囲気で所定時間経過後、水素ガスを反応容器
内に供給し、硫黄分等の不純物を水素化物として析出さ
せることにより除去する。これにより、炭素繊維の全灰
分量は、灰化法で求める灰分量で100ppm以下、好
ましくは80ppm以下とする。
物を除去すると、次いで、緻密化を目的としてピッチ若
しくは樹脂を含浸し、800〜1200℃の温度で、焼
成して、マトリックスとなるこれらを炭素化させる。こ
の緻密化、炭素化の工程を2〜3回繰り返す。なお、こ
こで、使用する樹脂は、固相炭化するものであれば特に
限定されないが、例えば、フェノール(レゾール、ノボ
ラック)、フラン、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポ
リエーテルイミド、ポリカルボジイミド、ビスアリルナ
ジイミド等の樹脂群から選ばれた1つまたは特性を損な
わない範囲で組み合わせて使用することができる。尚、
必要に応じて溶剤を用いて使用することもできる。この
緻密化処理後の成形体の嵩密度を1.4〜1.6g/c
m3 、開気孔率を5〜20%とすると、後述する高純度
化処理のときに、高純度化処理ガスが内部にまで拡散し
やすく、内部の不純物ガスが除去しやすくなるため好ま
しい。
有した成形体を、高純度化及び黒鉛化を目的として、ハ
ロゲンガス雰囲気下で、前記第1高純度化処理の時の処
理温度と同じか若しくは100〜200℃高い温度(1
800〜2400℃)で、5〜30時間処理し、成形体
の高純度化及び黒鉛化処理を行う。これによって、成形
体の全灰分量を、灰化法で求める灰分量で100ppm
以下、好ましくは80ppm以下、さらに好ましくは6
0ppm以下とする。
VD法によって行う。ここでいうCVD法は、熱分解炭
素を基材の開気孔より内部にまで浸透析出させる所謂C
VI法を包含する方法であって、前述した炭化水素類あ
るいは炭化水素化合物を用い、炭化水素濃度を3〜30
%好ましくは5〜15%とし、全圧を100Torr好
ましくは50Torr以下の操作をする。このような操
作を行った場合、炭化水素が基材表面付近で脱水素、熱
分解、重合などによって巨大炭素化合物を形成し、これ
が基材上に沈積、析出し、更に脱水素反応が進み緻密な
熱分解炭素層が形成され、あるいは浸透して含浸され
る。析出の温度範囲は一般に800〜2500℃までの
広い範囲であるが、熱分解炭素をできるだけ多く含浸す
るためには1300℃以下の比較的低温領域で処理する
ことが好ましい。また析出時間を50時間以上、さらに
は100時間以上とすることで内部にまで熱分解炭素を
形成させ、次いで、1800℃以上の温度で熱分解炭素
を被覆させることにより被覆層厚さが100μm以下の
膜を形成することができる。析出時間を50時間以上、
さらには100時間以上とすることによって、各繊維間
の隅々にまで熱分解炭素を形成することが可能となり、
基材内部の繊維部分をも被覆することとなり、内部から
のガスの発生の抑制に寄与する。また含浸の程度を高め
るために、等温法、温度勾配法、圧力勾配法等が使用で
き、時間の短縮及び緻密化を可能にするパルス法を使用
してもよい。
の全灰分量は灰化法で求める灰分量で5ppm未満とな
り、充分にCZ装置の部品として対応することが可能と
なる。ここで、本発明にいうCZ装置の部品とは、ルツ
ボ、ヒーター、アッパーリング、ロアーリング、インナ
ーシールド、シードチャック等の、従来よりCZ装置に
用いられている黒鉛製の部品全てに相当する。
るが、本発明の実施態様は、以下の実施例に限定される
ものではない。
素繊維の平織りクロス(トレカT−300 6K東レ
(株)製)にフェノール樹脂を含浸したものを1層張り
つけ、その上にフィラメントワインディングを施した。
フィラメントワインディングは、トレカT−300 1
2K(東レ(株)製)フィラメント6本にフェノール樹
脂を含浸させながら、レベル巻き、中心軸に対する巻き
付け角が85°〜90°のパラレル巻きを交互に5層づ
つ巻き付けた。胴部はパラレル巻きとレベル巻きの10
層になるが、底部はレベル巻きだけになる。これにより
層厚み10mmの成形体が得られた。つぎに、オーブン
中にて100℃で揮発分調整を行ったのち、真空バッグ
を被せて真空引きをしながら、オーブンの温度を200
℃まで上げて成形体を熱硬化させた。熱硬化後、マンド
レルから取り外し、成形体を得た。つぎに、胴部の真円
度を保つために、黒鉛製の変形防止用治具を取付け、電
気炉で窒素注入しながら10℃/hrの昇温速度で10
00℃まで昇温し、C/C材を得た。これを、黒鉛製の
変形防止用治具を取付けたまま、ハロゲンガス雰囲気下
で2000℃に加熱し、10時間保持し、第1高純度化
処理を行った。灰分量は76ppmであった。さらに、
ピッチ含浸を行い、電気炉で窒素注入しながら10℃/
hrの昇温速度で1000℃まで昇温し、焼成を行う。
これを2回繰り返し、開気孔率10%を有する成形体と
した。更に最終熱処理として黒鉛製の変形防止用治具を
取付けたまま、ハロゲンガス雰囲気の常圧下で2000
℃に加熱し、黒鉛化と共に第2高純度化処理を行った。
すなわち、熱分解炭素を被覆する前のC/C材の灰分量
は50ppmであった。その後、機械加工を行い、所定
の形状とした。機械加工後、熱分解炭素の含浸及び被覆
のために、真空炉内にセットし、メタンガスを供給し、
炉内圧力25Torrで100時間保持し、CVD法に
よって、熱分解炭素の含浸、被覆処理を行い最終製品を
得た。このCVD処理による熱分解炭素被覆層の厚みは
40μmとなり、かさ密度は1.55g/cm3 となっ
た。
して、熱分解炭素被覆層の厚みを20μmとした以外は
実施例1と同様の方法で表面に緻密で高純度な熱分解炭
素が被覆されたルツボを得た。そして、実施例1と同様
にCZ装置での実機試験を行った。
として、熱分解炭素被覆層の厚みを60μmとした以外
は実施例1と同様の方法で表面に緻密で高純度な熱分解
炭素が被覆されたルツボを得た。そして、実施例1と同
様にCZ装置での実機試験を行った。
理を行い、該炭素繊維を使用して、CVD処理により熱
分解炭素を含浸、被覆する前の成形体の段階における不
純物量が灰分量で5ppm以下であること以外は、実施
例1と同様の方法でCZ装置用のルツボを作製した。不
純物量は、内部、表面とも灰分量で、5ppm以下であ
る実施例1と同様な形状のルツボを得た。そして、実施
例1と同様にCZ装置での実機試験を行った。
外は実施例1と同様の方法で、CZ装置用のルツボを作
製した。そして、実施例1と同様にCZ装置での実機試
験を行った。
し、熱分解炭素被覆層の厚みを5μmとした以外は実施
例1と同様の方法で、CZ装置用のルツボを作製した。
そして、実施例1と同様にCZ装置での実機試験を行っ
た。
とし、熱分解炭素被覆層の厚みを120μmとした以外
は実施例1と同様の方法で、CZ装置用のルツボを作製
した。そして、実施例1と同様にCZ装置での実機試験
を行った。
な熱分解炭素が被覆されたC/C材のルツボを実機試験
するとともに、次の各特性を測定した。繊維含有率、嵩
密度、曲げ強度等の各物性を測定するとともに、灰化法
によりその灰分量を測定した。ここで、繊維含有率は、
繊維の重量と嵩密度及び製品の嵩密度から計算した。嵩
密度は、寸法と重量より計算した。曲げ強度は、スパン
40mmの3点曲げ試験で求めた。また、灰化法は、前
述したように、試料を20g正確に測定し、容積50c
cの白金製ルツボに装填し、酸素気流中(2〜3l/m
in)で、950℃で、恒量になるまで処理し求めた。
なお、試料はデシケータ中で自然冷却させ、残った灰分
量を測定した。
00バッチ行ったが、従来の内部のC/C材も高純度で
ある従来のルツボと同等に、引き上げられた単結晶イン
ゴットに特に問題は発生しなかった。特に、実施例1乃
至3のルツボは、表面の熱分解炭素被覆層に割れや、剥
離も発生することがなく、比較例1のルツボと何ら遜色
がなかった。すなわち、本発明によるC/C材は、比較
例1のように内部のC/C材及び表面の熱分解炭素の両
者の灰分量を5ppm以下と高純度化した製造コストが
非常に高価となるものと比較してもCZ装置用として同
等の寿命等の特性を示すことがわかる。
層を10〜100μmの厚みで形成することにより、内
部のC/C材の金属不純物量が灰分量で5〜100pp
mであっても、内部を高純度化処理していた従来のC/
C材製のルツボと同等の効果を得ることができ、十分に
CZ装置構成部材として使用することが可能となる。ま
た、C/C材自身の高純度化処理時間を短縮することが
できることから、大幅な製造コストの低減ができる効果
を得る。
Claims (3)
- 【請求項1】 表面が熱分解炭素で被覆された炭素繊維
強化炭素複合材料であって、前記熱分解炭素の全灰分量
が5ppm未満であり、前記熱分解炭素で被覆されてい
ない内部の炭素繊維強化炭素複合材料の灰分量が5〜1
00ppmである熱分解炭素被覆炭素繊維強化炭素複合
材料。 - 【請求項2】 前記熱分解炭素の一部が、前記内部の炭
素繊維強化炭素複合材料中に含浸されたのちに更に熱分
解炭素を被覆し、被覆層の厚みが10〜100μmであ
る請求項1記載の熱分解炭素被覆炭素繊維強化炭素複合
材料。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載の熱分解炭素被覆炭
素繊維強化炭素複合材料を用いた単結晶引き上げ装置用
部品。
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