JP2000337788A - 熱交換器 - Google Patents

熱交換器

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 多穴構造のチューブを有する熱交換器におい
て、チューブとヘッダタンクとの接合不良を防止する。 【解決手段】 通路穴１１１ｂをヘッダ１２０の内壁幅
寸法Ｔｗ１より小さい寸法範囲Ｌにおいて、チューブ１
１１の長辺方向に並んで形成する。これにより、チュー
ブ１１１の長辺方向端部のうち切欠き部１１１ａに対応
する部位には、通路穴１１１ｂが形成されていない構造
となるので、切断面ｓ近傍に通路穴１１１ｂが位置して
しまうことを防止できる。したがって、チューブ１１１
の長辺方向端部を切断除去する際に、切断面ｓが潰れて
しまうことを防止できるとともに、通路穴１１１ｂが形
成された部位を切断してしまうことを確実に防止できる
ので、チューブ１１１とヘッダ１２０との間に接合不良
（ろう付け不良）が発生することを防止できる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱交換器に関する
もので、冷凍サイクル用の放熱器や蒸発器に用いて有効
である。
【０００２】
【従来の技術】熱交換器のうち空気流れと平行な部位の
寸法の小型化を図るべく、出願人は、図１５（ａ）に示
すように、チューブ１１１の長手方向端部に、その長辺
側両端部を切断除去した切欠き部１１１ａ（斜線部分）
を形成したものを既に出願している（特願平１０−２９
４１６３号）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、凝縮器、放
熱器や超臨界冷凍サイクルの熱交換器のごとく、内圧が
高い状態で使用される熱交換器のチューブは、チューブ
の耐圧性を向上させるために、一般的に図１５（ｂ）に
示すように、その長辺方向に複数本の通路穴１１１ｂが
形成された多穴構造が採用されている。
【０００４】因みに、超臨界冷凍サイクルとは、例えば
二酸化炭素、エチレン、エタン、酸化窒素等を冷媒とす
る冷凍サイクルであって、高圧側圧力が冷媒の臨界圧力
以上となるものを言う。
【０００５】しかし、単純に、上記多穴構造を上記出願
に記載されたチューブ１１１に採用すると以下のような
問題が発生し易いことが発明者等の試作検討等によって
明らかになった。
【０００６】すなわち、一般的に、通路穴１１１ｂは、
チューブ１１１の成形と同時に押し出し加工等によって
形成されるが、チューブ１１１を成形した後に切欠き部
１１１ａを形成すると、図１６（ａ）に示すように、切
断除去する際に通路穴近傍の切断面が潰れ（だれ）易い
ので、チューブ１１１をヘッダタンクに挿入した際に、
その潰れた部位１６０が空間（隙間）となってチューブ
１１１とヘッダタンクとの接合不良（ろう付け不良）を
誘発し易い。
【０００７】また、チューブ１１１及び切断除去時の製
造バラツキによっては、図１６（ｂ）に示すように、通
路穴１１１ｂの部位を切断してしまう可能性がある。そ
して、このように通路穴１１１ｂの部位を切断すると、
その残った通路穴の一部が空間（隙間）となってチュー
ブとヘッダタンクとの接合不良（ろう付け不良）を誘発
してしまう。
【０００８】なお、この問題を解決する手段として、チ
ューブの製造公差及び切断作業時の精度を向上させると
いった手段が考えられるが、この手段では、製造工数が
増大してしまうので、チューブ（熱交換器）の製造原価
上昇を招いてしまう。
【０００９】本発明は、上記点に鑑み、多穴構造のチュ
ーブを有する熱交換器において、チューブとヘッダタン
クとの接合不良を防止することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１、３、４に記載の発明では、チ
ューブ（１１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔｗｏ）
は、ヘッダタンク（１２０）の内壁幅寸法（Ｔｗ１）よ
り大きく、かつ、ヘッダタンク（１２０）の外壁幅寸法
（Ｔｗ２）以下であるとともに、複数本のチューブ（１
１１）の長手方向端部は、その長辺側両端部が切断除去
された状態で前記ヘッダタンク（１２０）に挿入されて
おり、さらに、通路穴（１１１ｂ）は、ヘッダタンク
（１２０）の内壁幅寸法（Ｔｗ１）より小さい寸法範囲
（Ｌ）において、チューブ（１１１）の断面長辺方向に
並んで形成されていることを特徴とする。
【００１１】これにより、本発明に係るチューブ（１１
１）においては、チューブ（１１１）の断面長辺方向端
部のうち切断除去した部位に対応する箇所には、通路穴
（１１１ｂ）が形成されていない構造となる。
【００１２】したがって、切断面近傍に通路穴（１１１
ｂ）が位置してしまうことを防止できるので、チューブ
（１１１）の断面長辺方向端部を切断除去する際に、切
断面が潰れ（だれ）しまうことを防止できとともに、通
路穴（１１１ｂ）が形成された部位を切断してしまうこ
とを確実に防止できる。
【００１３】延いては、チューブ（１１１）をヘッダタ
ンク（１２０）に挿入した際に、チューブ（１１１）と
ヘッダタンク（１２０）との間に隙間が生じることを防
止できるので、チューブ（１１１）とヘッダタンク（１
２０）との間に接合不良が発生することを防止できる。
【００１４】以上に述べたように、本発明によれば、チ
ューブ（１１１）の製造原価上昇を抑制しつつ、チュー
ブ（１１１）とヘッダタンク（１２０）との接合不良を
防止できる。
【００１５】請求項２〜４に記載の発明では、チューブ
（１１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔｗｏ）は、ヘ
ッダタンク（１２０）の内壁幅寸法（Ｔｗ１）より大き
く、複数本のチューブ（１１１）の長手方向端部は、そ
の長辺側両端部を切断除去されて切断除去部（１１１
ａ）が形成された状態でヘッダタンク（１２０）に挿入
され、チューブ（１１１）には、チューブ（１１１）の
長手方向に延びる穴（１１１ｄ）がチューブ（１１１）
の断面長辺方向に並んで複数本形成されており、さら
に、複数本の穴（１１１ｄ）間のピッチ寸法（１１１
ｃ）のうち、切断除去部（１１１ａ）の切断面（ｓ）に
対応する部位のピッチ寸法（ｐ）は、その他の部位のピ
ッチ寸法（１１１ｃ）に比べて大きいことを特徴とす
る。
【００１６】これにより、本発明に係るチューブ（１１
１）においては、切断面（ｓ）近傍に穴（１１１ｄ）が
位置しない構造となるので、チューブ（１１１）の断面
長辺方向端部を切断除去する際に、切断面（ｓ）が潰れ
（だれ）しまうことを防止できる。
【００１７】請求項３に記載の発明では、チューブ（１
１１）は、上下方向に延びて配設されており、さらに、
チューブ（１１１）の断面長辺方向端部のうち空気流れ
下流側は、フィン（１１２）と所定の隙間（１５０）を
有して離隔し、かつ、隙間（１５０）のうち長辺方向と
平行な方向の寸法（Ｌ２）は、チューブ（１１１）の厚
み寸法（ｈ）の１／２より大きいことを特徴とする。
【００１８】これにより、フィン（１１２）及びチュー
ブ（１１１）の表面で凝縮した凝縮水が、隙間（１５
０）に溜まった凝縮水の表面張力（毛細管現象）により
隙間（１５０）に集まるとともに、チューブ（１１１）
の空気流れ下流側端部を伝って下方側に流れる。したが
って、凝縮水の排水性を向上させることができる。
【００１９】請求項４に記載の発明では、チューブ（１
１１）は、上下方向に延びて配設されており、さらに、
チューブ（１１１）の断面長辺方向端部のうち空気流れ
下流側は、その先端側に向かうほどチューブ（１１１）
の厚みが小さくなるテーパ部（１５１）が形成されてい
ることを特徴とする。
【００２０】これにより、テーパ部（１５１）とフィン
（１１２）との間に隙間が形成されれるので、請求項３
に記載の発明と同様に、凝縮水の排水性を向上させるこ
とができる。
【００２１】請求項５に記載の発明では、チューブ（１
１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔｗｏ）は、ヘッダ
タンク（１２０）の内壁幅寸法（Ｔｗ１）より大きく、
複数本のチューブ（１１１）の長手方向端部は、その長
辺側端部を切断除去した切断除去部（１１１ａ）が形成
された状態でヘッダタンク（１２０）に挿入され、チュ
ーブ（１１１）内には、流体が流通する複数本の通路穴
（１１１ｂ）が、ヘッダタンク（１２０）の内壁幅寸法
（Ｔｗ１）より小さい寸法範囲（Ｌ）においてチューブ
（１１１）の断面長辺方向に並んでチューブ（１１１）
の長手方向に延びて形成され、チューブ（１１１）の断
面長辺方向端部には、その先端側に向かうほどチューブ
（１１１）の厚みが小さくなるテーパ部（１５１）が形
成されており、切断除去部（１１１ａ）の切断面（ｓ）
は、テーパ部（１５１）の一部をチューブ（１１１）の
厚み方向に切断して形成されていることを特徴とする。
【００２２】これにより、請求項１に記載の発明と同様
に、チューブ（１１１）の製造原価上昇を抑制しつつ、
チューブ（１１１）とヘッダタンク（１２０）との接合
不良を防止できる。
【００２３】また、切断面（ｓ）の切断長さを小さくす
ることができるので、切断除去部（１１１ａ）の製造工
数（製造時間）を低減することができ、チューブ（１１
１）の製造原価低減を図ることができる。
【００２４】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
【００２５】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係る熱交換器を二酸化炭素を冷媒とする超臨界
冷凍サイクルの蒸発器に適用したものであって、図１は
本実施形態に係る蒸発器１００の斜視図である。
【００２６】図１中、１１１は、上下方向に延びるとと
もに冷媒（流体）が流通する複数本のチューブであり、
このチューブ１１１は、アルミニウム材に押し出し加工
を施すことにより扁平状に形成されたものである。
【００２７】１１２は、チューブ１１１間に配設された
状態でチューブ１１１の断面長辺側壁面に接合されたア
ルミニウム製の波状（コルゲート状）フィンであり、こ
のフィン１１２により放熱面積を増大させて冷媒と空気
との熱交換を促進している。なお、フィン１１２の表裏
両面には、ろう材が被覆（クラッド）されており、フィ
ン１１２とチューブ１１１とは、ろう付け接合にて一体
化されて蒸発器１００のコア部１１０を構成している。
【００２８】因みに、１１３はコア部１１０の補強部材
をなすサイドプレートであり、このサイドプレート１１
３は、フィン１１２の表裏両面に被覆されたろう材によ
りチューブ１１１と共にフィン１１２にろう付け接合さ
れている。
【００２９】また、各チューブ１１１の長手方向上下端
には、チューブ１１１の長手方向と直交する方向に延び
て各チューブ１１１に連通するヘッダタンク（以下、ヘ
ッダと略す。）１２０が接合されており、図１中、下側
のヘッダ１２０は各チューブ１１１に冷媒を分配供給す
るものであり、上側のヘッダ１２０は各チューブ１１１
から流出した冷媒を集合回収するものである。
【００３０】なお、１３１は超臨界冷凍サイクルの減圧
器（図示せず）側に接続するための接続ブロックであ
り、１３２は超臨界冷凍サイクルの圧縮機（図示せず）
側に接続するための接続ブロックである。
【００３１】ところで、ヘッダ１２０は、図２、３に示
すように、チューブ１１１が挿入される偏平状の第１挿
入穴１２１ａが形成された第１プレート１２１と、第１
プレート１２１に接合されて冷媒が流通する流路を構成
する第２プレート１２２とから構成されている。
【００３２】そして、第２プレート１２２には、第１プ
レート１２１側に向けて突出するとともに、ヘッダ１２
０の長手方向に延びる内柱部材１２３が一体成形されて
おり、この内柱部材１２３の先端側を第１プレート１２
１の内壁に接合することにより両プレート１２１、１２
２の内壁が内柱部材１２３により連結されている。
【００３３】ところで、内柱部材１２３は、ヘッダ１２
０内の空間をその長手方向に延びて形成されているの
で、両プレート１２１、１２２及び内柱部材１２３によ
り、ヘッダ１２０内の空間はその長手方向に延びる第
１、２空間１２０ａ、１２０ｂに分断され（仕切られ）
てしまう。
【００３４】そこで、本実施形態では、内柱部材１２３
の先端側（第１プレート１２１側）の一部をフライス加
工（ミーリング）にて切削することにより、両空間１２
０ａ、１２０ｂを連通させる連通路１２３ａを形成して
いる。なお、連通路１２３ａは、図３に示すように、内
柱部材１２３のうち第１挿入穴１２１ａに対応する部位
に位置するように形成されている。
【００３５】また、内柱部材１２３の断面形状は、図２
に示すように、両プレート１２１、１２２の内壁側に向
かう（近づく）ほど内柱部材１２３の幅寸法ｗが拡大す
るとともに、両空間１２０ａ、１２０ｂの断面形状が略
円形となるように鼓状に形成されている。なお、内柱部
材１２３の幅寸法ｗとは、内柱部材１２３の寸法のう
ち、偏平状（長円状）のヘッダ１２０の長径方向と平行
な方向の寸法を言う。
【００３６】因みに、第１プレート１２１はアルミニウ
ム材（Ａ３００３系）をプレス加工にて成形したもので
あり、第２プレート１２２はアルミニウム材（Ａ３００
３系）を押し出し加工にて成形したものである。そし
て、第１プレート１２１の表裏両面に被覆されたろう材
（Ａ４００４系）により、両プレート１２１、１２２
（内柱部材１２３を含む。）及び各チューブ１１１（サ
イドプレート１１３を含む。）が一体ろう付けされてい
る。
【００３７】また、ヘッダ１２０内には、図１に示すよ
うに、第１、２空間１２０ａ、１２０ｂ（ヘッダ１２０
内）をその長手方向に複数個に仕切るセパレータ１３０
が配設されており、このセパレータ１３０により、コア
部１１０における冷媒流れをＳ字状に転向させている。
【００３８】なお、セパレータ１３０は、図４に示すよ
うに、第１、２空間１２０ａ、１２０ｂを閉塞するよう
に仕切る略円形状の第１、２円板部１３１、１３２と、
両円板部１３１、１３２の一部を連結する連結部１３３
と、第１プレート１２１側に突出する突出部１３４とを
有しているとともに、これら１３１〜１３３はアルミニ
ウム板材（Ａ３００３系）をプレス加工することにより
一体成形されている。
【００３９】一方、第１プレート１２１には、突出部１
３４が挿入される第２挿入穴（挿入部）１２１ｂが形成
されており（図３参照）、セパレータ１３０は、突出部
１３４が第２挿入穴１２１ｂに挿入された状態で両プレ
ート１２１、１２２の内壁及び内柱部材１２３にろう付
け接合されている。
【００４０】また、ヘッダ１２０の長手方向両端には、
図１に示すように、第１、２空間１２０ａ、１２０ｂの
両端を閉塞するアルミニウム製のヘッダキャップ（以
下、キャップと略す。）１４０がろう付け接合されてお
り、このキャップ１４０のうち第１、２空間１２０ａ、
１２０ｂ内に挿入される円柱状の円柱突起部１４１の先
端には、図５に示すように、略球面状に形成された球面
部１４２が設けられている。
【００４１】なお、キャップ１４０は、キャップ１４０
に溶射されたろう材によりヘッダ１２０（両プレート１
２１、１２２）にろう付け接合されている。
【００４２】次に、本実施形態の特徴であるチューブ１
１１の構造について述べる。
【００４３】チューブ１１１の断面長辺側寸法の最大値
（以下、チューブ幅Ｔｗｏ）は、図２に示すように、ヘ
ッダ１２０の内壁幅寸法Ｔｗ１より大きく、かつ、ヘッ
ダ１２０の外壁幅寸法Ｔｗ２以下となるように選定され
ているとともに、複数本のチューブ１１１の長手方向端
部は、図６（ａ）に示すように、その長辺側両端部が切
断除去されて切欠き部（切断除去部）１１１ａ（斜線部
分）が形成された状態でヘッダ１２０に挿入されてい
る。
【００４４】なお、ヘッダ１２０の内壁幅寸法Ｔｗ１と
は、ヘッダ１２０の内壁間形状のうちチューブ１１１の
断面長辺方向（空気流通方向）と平行な方向の最大寸法
を言い、ヘッダ１２０の外壁幅寸法Ｔｗ２とは、ヘッダ
１２０の外形形状壁のうちチューブ１１１の断面長辺方
向（空気流通方向）と平行な方向の最大寸法を言う。
【００４５】一方、チューブ１１１内には、図６（ｂ）
に示すように、冷媒が流通する複数本の丸穴状に形成さ
れた通路穴１１１ｂがチューブ１１１の長手方向に延び
て形成されており、これら通路穴１１１ｂは、ヘッダ１
２０の内壁幅寸法Ｔｗ１より小さい寸法範囲Ｌにおい
て、チューブ１１１の断面長辺方向に並んで形成されて
いる。
【００４６】ここで、寸法範囲Ｌとは、第１挿入穴１２
１ａにチューブ１１１を挿入し得る寸法であって、具体
的には、チューブ１１１、第１プレート１２１、第１挿
入穴１２１ａ、及び切欠き部１１１ａの製造交差（製造
バラツキ）を考慮した寸法である。
【００４７】また、チューブ１１１の断面長辺方向に並
んだ複数本の通路穴１１１ｂのうち長辺方向端部と切欠
き部１１１ａの切断面ｓとの距離δｏは、切欠き部１１
１ａを形成する（チューブ１１１の断面長辺方向両端側
を切断除去する）際に通路穴１１１ｂが潰れないように
するに必要な寸法δ１、通路穴１１１ｂ間の寸法公差
（通路穴１１１ｂ間に形成されたピラー部１１１ｃの位
置公差）δ２、及び切断位置公差（切断面ｓの位置バラ
ツキ量）を積算したものである。
【００４８】また、チューブ１１１の断面長辺方向端部
のうち空気流れ下流側には、空気流れ下流側のチューブ
１１１端部をフィン１１２と所定の隙間１５０有して離
隔させるべく、図７に示すように、その先端側（空気流
れ下流側）に向かうほどその厚みが小さくなるようなテ
ーパ部１５１が形成されている。
【００４９】このため、チューブ１１１の断面長辺方向
端部のうち空気流れ下流側の丸みＲｒは上流側の丸みＲ
ｆに比べて小さくなっているとともに、隙間１５０のう
ちチューブ１１１の断面長辺方向と平行な部位の寸法Ｌ
２は、チューブ１１１の厚み寸法ｈの１／２（＝Ｒｆ）
より大きくなっている。なお、チューブ１１１の厚み寸
法ｈとは、チューブ１１１の短辺方向寸法と同じであ
り、本実施形態では、上流側の丸みＲｆの約２倍であ
る。
【００５０】因みに、図７中、１１２ａはフィン１１２
の一部を切り起こした鎧窓状のルーバであり、このルー
バ１１２ａによりフィン１１２と空気との間に発生する
温度境界層が成長することが防止される。
【００５１】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００５２】通路穴１１１ｂは、ヘッダ１２０の内壁幅
寸法Ｔｗ１より小さい寸法範囲Ｌにおいて、チューブ１
１１の断面長辺方向に並んで形成されているので、本実
施形態に係るチューブ１１１においては、チューブ１１
１の断面長辺方向端部のうち切欠き部１１１ａに対応す
る部位には、通路穴１１１ｂが形成されていない構造と
なる。
【００５３】したがって、切断面ｓ近傍に通路穴１１１
ｂが位置してしまうことを防止できるので、チューブ１
１１の断面長辺方向端部を切断除去する際に、切断面ｓ
が潰れ（だれ）てしまうことを防止できるとともに、通
路穴１１１ｂが形成された部位を切断してしまうことを
確実に防止できる。延いては、チューブ１１１を第１挿
入穴１２１ａに挿入した際に、チューブ１１１と第１プ
レート１２１との間に隙間が生じることを防止できるの
で、チューブ１１１とヘッダ１２０との間に接合不良
（ろう付け不良）が発生することを防止できる。
【００５４】以上に述べたように、本実施形態によれ
ば、チューブ１１１（蒸発器１００）の製造原価上昇を
抑制しつつ、チューブ１１１とヘッダ１２０との間に接
合不良（ろう付け不良）が発生することを防止できる。
【００５５】因みに、チューブ１１１の幅寸法（Ｔｗ
ｏ）を寸法範囲Ｌと同じにすれば、切欠き部１１１ａを
設ける必要がないので、本願発明の課題を達成すること
ができるものの、この手段では、チューブ１１１及びフ
ィン１１２の伝熱放熱面積が縮小するので、蒸発器１０
０の熱交換能力が低下してしまう。
【００５６】これに対して、本実施形態では、熱交換能
力を損なうことなく、チューブ１１１（蒸発器１００）
の製造原価上昇を抑制しつつ、チューブ１１１とヘッダ
１２０との間に接合不良（ろう付け不良）が発生するこ
とを防止できる。
【００５７】また、チューブ１１１の断面長辺方向端部
のうち空気流れ下流側にはフィン１１２と離隔した隙間
１５０が形成されているので、フィン１１２及びチュー
ブ１１１の表面で凝縮した凝縮水が、隙間１５０に溜ま
った凝縮水の表面張力（隙間１５０による毛細管現象）
により隙間１５０に集まるとともに、チューブ１１１の
空気流れ下流側端部を伝って下方側に流れる。したがっ
て、凝縮水の排水性を向上させることができる。
【００５８】また、本実施形態では、空気流れ下流側に
向かうほどその厚みが小さくなるようなテーパ部１５１
が形成されているので、隙間１５０の形状は、空気流れ
上流側に向けて鋭角となったくさび状（三角状）となる
ので（図７参照）、確実に細管現象により凝縮水を隙間
１５０に集めることができ、確実に排水性を向上させる
ことができる。
【００５９】ところで、通路穴１１１ｂを従来技術と同
様に、長辺方向全域に渡って形成していると、図８に示
すように、テーパ部１５１に位置する通路穴１１１ｂが
潰れた状態となるので、チューブ１１１の押し出し加工
時に用いられる串歯が細くなってしまい、串歯が折損し
易くなる。
【００６０】これに対して、本実施形態のごとく、切欠
き部１１１ａに対応する部位に通路穴１１１ｂを形成し
なければ、チューブ１１１の押し出し加工時に用いられ
る串歯が細くなってしまうことを防止できるので、串歯
の折損を未然に防止できる。
【００６１】（第２実施形態）上述の実施形態では、切
断面ｓより断面長辺方向両端部側には、チューブ１１１
の長手方向に延びる穴が形成されていなかったが、本実
施形態は、図９に示すように、チューブ１１１の長手方
向に延びる穴１１１ｄをチューブ１１１の断面長辺方向
に並んで複数本形成するとともに、複数本の穴１１１ｄ
間のピッチ寸法１１１ｃのうち切断面ｓに対応する部位
のピッチ寸法ｐをその他の部位のピッチ寸法１１１ｃに
比べて大きくしたものである。
【００６２】なお、本実施形態では、切断面ｓ間Ｌに存
在する穴１１１ｄが通路穴１１１ｂとして機能する。
【００６３】これにより、本実施形態に係るチューブ１
１１においては、切断面ｓ近傍に穴１１１ｄが位置しな
い構造となるので、チューブ１１１の断面長辺方向端部
を切断除去する際に、切断面ｓが潰れ（だれ）しまうこ
とを防止できる。
【００６４】なお、図１０に示すように、切断面ｓより
断面長辺方向両端部側に位置する穴１１１ｄを、丸穴以
外の形状としても本実施形態を実施することができる。
【００６５】（第３実施形態）第１実施形態では、切断
面ｓがテーパ部１５１より通路穴１１１ｂ側に形成され
ていたが、図１１に示すように、テーパ部１５１の一部
をチューブ１１１の厚み方向に切断するように切断面ｓ
を形成したものである。
【００６６】これにより、切断面ｓの切断長さを小さく
することができるので、切欠き部１１１ａの製造工数
（製造時間）を低減することができ、チューブ１１１の
製造原価低減を図ることができる。
【００６７】ここで、切断面ｓの切断長さとは、切断面
ｓの寸法のうちチューブ１１１の厚み方向の寸法を言う
ものである。
【００６８】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、本発明に係る熱交換器を蒸発器に適用したが、本発
明はこれに限定されるものではなく、超臨界冷凍サイク
ル用放熱器や冷凍サイクル用凝縮器にも適用することが
できる。なお、この場合、チューブ１１１を水平方向に
延びるように配設してもよい。
【００６９】また、上述の実施形態では、チューブ幅Ｔ
ｗｏは、ヘッダ１２０の外壁幅寸法Ｔｗ２以下となるよ
うに選定されていたが、チューブ幅Ｔｗｏをヘッダ１２
０の外壁幅寸法Ｔｗ２より大きくしてもよい。
【００７０】また、第３実施形態では、テーパ部１５１
がチューブ１１１の断面長辺方向両端部に形成されてい
たが、チューブ１１１の断面長辺方向両端部のうちいず
れか一方側のみにテーパ部１５１を設けてもよい。
【００７１】また、上述の実施形態では、チューブ１１
１の断面長辺方向両端部に切り欠部１１１ａが形成され
ていたが、図１２に示すように、チューブ１１１の断面
長辺方向両端部のうちいずれか一方側のみに切り欠き部
１１１ａを設けてもよい。
【００７２】また、上述の実施形態では、通路穴１１１
ｂの断面形状は丸であったが、図１３に示すように、通
路穴１１１ｂの断面形状を矩形等の多角形又は楕円とし
てもい。
【００７３】また、第１、３実施形態では、チューブ１
１１の断面長辺方向端部にテーパ部１５１を設けていた
が、図１４に示すように、テーパ部１５１を廃止しても
よい。
【００７４】さらに、第１、３実施形態では、テーパ部
１５１のテーパ面１５１ａ（図７参照）が直線的（平面
的）なものであったが、テーパ面１５１ａを曲線的（曲
面的）なものとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係る熱交換器の斜視図
である。
【図２】ヘッダとチューブとの接合部分の断面図であ
る。
【図３】ヘッダ及びチューブの分解斜視図である。
【図４】セパレータの正面図である。
【図５】キャップの正面図である。
【図６】（ａ）は第１実施形態に係るチューブの長手方
向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ矢視
図である。
【図７】本発明の第１実施形態に係る熱交換器のコア部
の断面図である。
【図８】参考例に係る熱交換器のチューブの断面図であ
る。
【図９】（ａ）は第２実施形態に係るチューブの長手方
向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ矢視
図である。
【図１０】（ａ）は第２実施形態の変形例に係るチュー
ブの長手方向端部における正面図であり、（ｂ）は
（ａ）のＡ矢視図である。
【図１１】（ａ）は第３実施形態に係るチューブの長手
方向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ矢
視図である。
【図１２】（ａ）は本発明の変形例に係るチューブの長
手方向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ
矢視図である。
【図１３】本発明の変形例に係る熱交換器のコア部の断
面図である。
【図１４】（ａ）は本発明の変形例に係るチューブの長
手方向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ
矢視図である。
【図１５】（ａ）は従来の技術に係るチューブの長手方
向端部における正面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ矢視
図である。
【図１６】従来の技術に係るチューブの断面拡大図であ
る。
【符号の説明】
１１１…チューブ、１１１ａ…切欠き部（切断除去
部）、１１１ｂ…通路穴。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 修 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 太田 稔 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 長沢 聡也 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 流体が流通する扁平状に形成された複数
    本のチューブ（１１１）、及び前記チューブ（１１１）
    に接合され、流体の熱交換を促進するフィン（１１２）
    からなるコア部（１１０）と、 前記チューブ（１１１）の長手方向両端側に接合されて
    前記チューブ（１１１）の長手方向と直交する方向に延
    びるとともに、前記複数本のチューブ（１１１）と連通
    するヘッダタンク（１２０）とを備え、 前記チューブ（１１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔ
    ｗｏ）は、前記ヘッダタンク（１２０）の内壁幅寸法
    （Ｔｗ１）より大きく、かつ、前記複数本のチューブ
    （１１１）の長手方向端部は、その長辺側端部が切断除
    去された状態で前記ヘッダタンク（１２０）に挿入され
    ており、 前記チューブ（１１１）内には、流体が流通する複数本
    の通路穴（１１１ｂ）が前記チューブ（１１１）の長手
    方向に延びて形成され、 さらに、前記通路穴（１１１ｂ）は、前記ヘッダタンク
    （１２０）の内壁幅寸法（Ｔｗ１）より小さい寸法範囲
    （Ｌ）において、前記チューブ（１１１）の断面長辺方
    向に並んで形成されていることを特徴とする熱交換器。
  2. 【請求項２】 流体が流通する扁平状に形成された複数
    本のチューブ（１１１）、及び前記チューブ（１１１）
    に接合され、流体の熱交換を促進するフィン（１１２）
    からなるコア部（１１０）と、 前記チューブ（１１１）の長手方向両端側に接合されて
    前記チューブ（１１１）の長手方向と直交する方向に延
    びるとともに、前記複数本のチューブ（１１１）と連通
    するヘッダタンク（１２０）とを備え、 前記チューブ（１１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔ
    ｗｏ）は、前記ヘッダタンク（１２０）の内壁幅寸法
    （Ｔｗ１）より大きく、 前記複数本のチューブ（１１１）の長手方向端部は、そ
    の長辺側端部を切断除去した切断除去部（１１１ａ）が
    形成された状態で前記ヘッダタンク（１２０）に挿入さ
    れ、 前記チューブ（１１１）には、前記チューブ（１１１）
    の長手方向に延びる穴（１１１ｄ）が前記チューブ（１
    １１）の断面長辺方向に並んで複数本形成されており、 さらに、前記複数本の穴（１１１ｄ）間のピッチ寸法
    （１１１ｃ）のうち、前記切断除去部（１１１ａ）の切
    断面（ｓ）に対応する部位のピッチ寸法（ｐ）は、その
    他の部位のピッチ寸法（１１１ｃ）に比べて大きいこと
    を特徴とする熱交換器。
  3. 【請求項３】 前記チューブ（１１１）は、上下方向に
    延びて配設されており、 さらに、前記チューブ（１１１）の断面長辺方向端部の
    うち空気流れ下流側は、前記フィン（１１２）と所定の
    隙間（１５０）を有して離隔し、かつ、前記隙間（１５
    ０）のうち前記長辺方向と平行な方向の寸法（Ｌ２）
    は、前記チューブ（１１１）の厚み寸法（ｈ）の１／２
    より大きいことを特徴とする請求項１又は２に記載の熱
    交換器。
  4. 【請求項４】 前記チューブ（１１１）は、上下方向に
    延びて配設されており、 さらに、前記チューブ（１１１）の断面長辺方向端部の
    うち空気流れ下流側は、その先端側に向かうほど前記チ
    ューブ（１１１）の厚みが小さくなるテーパ部（１５
    １）が形成されていることを特徴とする請求項１又は２
    に記載の熱交換器。
  5. 【請求項５】 流体が流通する扁平状に形成された複数
    本のチューブ（１１１）、及び前記チューブ（１１１）
    に接合され、流体の熱交換を促進するフィン（１１２）
    からなるコア部（１１０）と、 前記チューブ（１１１）の長手方向両端側に接合されて
    前記チューブ（１１１）の長手方向と直交する方向に延
    びるとともに、前記複数本のチューブ（１１１）と連通
    するヘッダタンク（１２０）とを備え、 前記チューブ（１１１）の断面長辺側寸法の最大値（Ｔ
    ｗｏ）は、前記ヘッダタンク（１２０）の内壁幅寸法
    （Ｔｗ１）より大きく、 前記複数本のチューブ（１１１）の長手方向端部は、そ
    の長辺側端部を切断除去した切断除去部（１１１ａ）が
    形成された状態で前記ヘッダタンク（１２０）に挿入さ
    れ、 前記チューブ（１１１）内には、流体が流通する複数本
    の通路穴（１１１ｂ）が、前記ヘッダタンク（１２０）
    の内壁幅寸法（Ｔｗ１）より小さい寸法範囲（Ｌ）にお
    いて前記チューブ（１１１）の断面長辺方向に並んで前
    記チューブ（１１１）の長手方向に延びて形成され、 前記チューブ（１１１）の断面長辺方向端部には、その
    先端側に向かうほど前記チューブ（１１１）の厚みが小
    さくなるテーパ部（１５１）が形成されており、 さらに、前記切断除去部（１１１ａ）の切断面（ｓ）
    は、前記テーパ部（１５１）の一部を前記チューブ（１
    １１）の厚み方向に切断して形成されていることを特徴
    とする熱交換器。
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