JP2000335135A

JP2000335135A - 感熱孔版印刷用原紙

Info

Publication number: JP2000335135A
Application number: JP11149068A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Asano; 哲也浅野; Motoyuki Suzuki; 基之鈴木; Kenji Kida; 健次喜田
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1999-05-28
Filing date: 1999-05-28
Publication date: 2000-12-05

Abstract

(57)【要約】【課題】白抜けの発生が少なく、画像鮮明性、搬送性、
印刷性に優れた感熱孔版印刷用原紙を提供すること。【解決手段】ポリエステルフィルムと、ポリエステル繊
維からなる多孔性支持体とが、接着剤を介することなく
接合されてなる感熱孔版印刷用原紙であって、該原紙の
全ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引張強度
Ｔｘが下記式０．１０≦Ｔｘ≦０．５０（ｋｇｆ／ｃｍ）を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、サーマルヘッドあ
るいはレーザー光線等のパルス的照射によって穿孔製版
される感熱孔版印刷用原紙に関し、特に原紙の穿孔製版
後の搬送性、排版性が良好であり、画像鮮明性、印刷性
に優れた感熱孔版印刷用原紙に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】感熱孔版印刷は、インキ透過性の多孔性
支持体に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたものを感
熱孔版印刷用原紙として用い、サーマルヘッドによって
熱可塑性樹脂フィルムを加熱溶融せしめて穿孔製版し、
該穿孔部に多孔性支持体側から印刷インキを浸出せしめ
て印刷用紙に印刷するものである。近年、感熱孔版印刷
機では高精細印刷や高速製版の要求に応えるため、サー
マルヘッドのドット密度を増大したり、製版エネルギー
を低減するなどの改良が行われており、そのための高感
度な感熱孔版印刷用原紙が求められている。このとき、
同時に原紙の良好な搬送性や、白抜け（印刷物の黒べた
部に発生する白い印刷欠点）が少ないといった印刷性を
獲得することが望まれている。従来より感熱孔版印刷用
原紙としては、ポリエステル系フィルム、塩化ビニリデ
ン系フィルム等の熱可塑性樹脂フィルムに、天然繊維、
化学繊維または合成繊維、あるいはこれらを混抄した薄
葉紙、不織布、紗等によって構成された多孔性支持体を
接着剤で貼り合わせた構造のものが知られている（例え
ば、特開昭５１−２５１３号公報、特開昭５７−１８２
４９５号公報など）。

【０００３】しかしながら、これらの感熱孔版印刷用原
紙は、印刷画像の鮮明性の点で必ずしも満足のいくもの
ではなかった。その理由としては種々考えられるが、そ
の一つは支持体を構成する繊維に起因するものである。
すなわち、従来から使用されている薄葉紙は、繊維が太
くて不均一であり、かつ偏平であるため、インキの透過
性が不均一になりやすく、特にフィルムの穿孔部分に存
在する繊維によってインキの透過が阻害され印字がかす
れたり、ベタ印刷で白抜けが発生するなどの欠点があっ
た。

【０００４】これらの欠点を改良するため、天然繊維か
らなる薄葉紙の代わりにポリエステル繊維やポリプロピ
レン繊維などの合成繊維を主体とする抄造紙や不織布を
用いて、支持体の繊維を細くしたり繊維の目付量をでき
るだけ少なくするなどの対策がとられている（特開昭５
９−２８９６号公報、特開昭５９−１６７９３号公報、
特開平２−６７１９７号公報など）。また、印刷性を改
良するには熱可塑性樹脂フィルムの穿孔感度を向上する
のが有効であり、そのためフィルムの厚さを特定して、
できるだけ薄くした感熱孔版印刷用原紙が提案されてい
る。

【０００５】しかしながら、支持体の繊維を細くした
り、目付量を少なくしたり、またフィルムの厚さを薄く
することにより、画像鮮明性は向上するものの、原紙の
強度が低下して搬送時に印刷機内で詰まりを生じたり、
穿孔した原紙を印刷ドラムに巻き付けた時にシワが発生
して、そのシワによる印刷欠点で印刷品位を低下してし
まったり、印刷後の排版性が低下するという欠点があっ
た。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記のよう
な問題点を解決し、搬送性、画像鮮明性、印刷性に優れ
た感熱孔版印刷用原紙を提供しようとするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
本発明は、ポリエステルフィルムと、ポリエステル繊維
からなる多孔性支持体とが、接着剤を介することなく接
合されてなる感熱孔版印刷用原紙において、該原紙の全
ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引張強度Ｔ
ｘが下記（１）式０．１０≦Ｔｘ≦０．５０（ｋｇｆ／ｃｍ）・・・（１）を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙であ
る。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、さらに詳しく本発明につい
て説明をする。

【０００９】本発明に係る感熱孔版印刷用原紙は、ポリ
エステルフィルムと、ポリエステル繊維からなる多孔性
支持体とが、接着剤を介することなく接合されてなる感
熱孔版印刷用原紙において、該原紙の全ベタ製版後の長
手方向に平行な２％伸長時の引張強度Ｔｘが前記（１）
式を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙であ
る。

【００１０】本発明は、原紙の全ベタ製版後の長手方向
に平行な２％伸長時の引張強度Ｔｘが前記（１）式を満
足することをが肝要であり、特に支持体目付量が少ない
原紙においても前記欠点の問題もなく、搬送性良く、画
像鮮明性の良い印刷物を得ることができる。

【００１１】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、該
原紙の全ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引
張強度Ｔｘが前記（１）式を満足しない場合、穿孔製版
後、うまく搬送できず原紙破れや印刷機内での原紙詰ま
りが生じる。また、搬送できても穿孔した原紙を印刷ド
ラムに巻き付けた時にシワが発生して、そのシワによる
印刷欠点が生じてしまう。また、排版不良が発生しやす
くなる。

【００１２】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、該
原紙の全ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引
張強度Ｔｘが前記（１）式を満足することで、穿孔製版
後の搬送に耐え得るだけの強度があるため搬送性が良
く、印刷ドラムに巻き付けた時にシワによる印刷欠点や
白抜けの発生が少ない、搬送性、画像鮮明性、印刷性に
優れた感熱孔版印刷用原紙を得ることができるようにな
る。また、Ｔｘのより好ましい範囲は、下記（２）式０．１５≦Ｔｘ≦０．４０（ｋｇｆ／ｃｍ）・・・（２）で表される範囲である。上記（２）式を満足すること
で、さらに充分な強度が得られる。

【００１３】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、該
原紙の全ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引
張強度Ｔｘ、幅方向に平行な２％伸長時の引張強度Ｔｙ
が、下記（３）式０．４５≦Ｔｙ／Ｔｘ≦１．１０・・・（３）を満足することで、さらに穿孔製版後の搬送性が良く、
特に印刷を繰り返した時の寸法精度変化がほとんどない
画像鮮明性に優れた感熱孔版印刷用原紙を得ることがで
きる。また、Ｔｙ／Ｔｘのより好ましい範囲は、下記
（４）式０．５０≦Ｔｙ／Ｔｘ≦１．０５・・・（４）で表される範囲である。

【００１４】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、該
原紙の全ベタ製版前の原紙長手方向に平行な２％伸長時
の引張強度をＥｘ、全ベタ製版後の原紙長手方向に平行
な２％伸長時の引張強度をＴｘとし、Ｅｘ、Ｔｘが下記
（５）式０．３０≦Ｔｘ／Ｅｘ≦０．７０・・・（５）を満足することで、穿孔製版後の搬送性がよく、画像鮮
明性に優れた高感度の感熱孔版印刷用原紙を得ることが
できる。

【００１５】また、Ｔｘ／Ｅｘのより好ましい範囲は、
下記（６）式０．４０≦Ｔｘ／Ｅｘ≦０．６０・・・（６）で表される範囲である。

【００１６】本発明において、全ベタ製版とは、感熱孔
版印刷用原紙を理想科学工業（株）製ＲＩＳＯＧＲＡＰ
Ｈ“ＧＲ３７５”に供給し、サーマルヘッド式製版方式
により、フィルムの開孔率が３５％となるようサーマル
ヘッドにエネルギーを印可し、ベタ製版することを表
す。

【００１７】本発明において、ポリエステルフィルムに
用いられるポリエステルとは、芳香族ジカルボン酸また
は脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とす
るポリエステルである。ここで、芳香族ジカルボン酸と
して、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタ
レンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、
４，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−ビフェ
ニルエーテルジカルボン酸、４，４′−ビフェニルスル
ホンジカルボン酸等を用いることができる。中でも好ま
しくはテレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレ
ンジカルボン酸を用いることができる。脂肪族ジカルボ
ン酸成分としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、
セバシン酸、ドデカンジオン酸等を用いることができ
る。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上
併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオ
キシ酸等を一部共重合してもよい。また、ジオール成分
として例えば、エチレングリコール、１，２−プロパン
ジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグ
リコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジ
オール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサン
ジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，
３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキ
サンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレ
ングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２′−
ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパ
ン等を用いることができる。中でも、エチレングリコー
ル、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ルが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１種
のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。

【００１８】本発明におけるポリエステルフィルムに用
いられるポリエステルとして、好ましくはポリエチレン
テレフタレート、エチレンテレフタレートとエチレンイ
ソフタレートとの共重合体、エチレンテレフタレートと
エチレンナフタレートとの共重合体、ヘキサメチレンテ
レフタレートとシクロヘキサンジメチレンテレフタレー
トとの共重合体、ポリエチレンテレフタレートとポリブ
チレンテレフタレートとのブレンド等を挙げることがで
きる。穿孔感度と延伸性の点から特に好ましくは、エチ
レンテレフタレートとエチレンイソフタレートとの共重
合体、エチレンテレフタレートとエチレンナフタレート
との共重合体等である。

【００１９】本発明におけるフィルムの厚さは、感度と
製膜安定性の点から好ましくは０．１〜３μｍ、より好
ましくは０．２〜２．５μｍ、特に好ましくは０．３〜
２．２μｍである。また、フィルムの結晶融解エネルギ
ー（ΔＨｕ）は、好ましくは５〜５０Ｊ／ｇ、より好ま
しくは１０〜５０Ｊ／ｇ、特に好ましくは１５〜５０Ｊ
／ｇである。ΔＨｕが５〜５０Ｊ／ｇであれば、フィル
ムの穿孔感度のばらつきが小さい。

【００２０】本発明の多孔性支持体に用いられるポリエ
ステル繊維のポリエステルは、フィルムと同様、芳香族
ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸または脂環族ジカル
ボン酸とジオールを主たる構成成分とするものである。
好ましくは、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレ
ンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシ
クロヘキサンジメチレンテレフタレート、エチレンテレ
フタレートとエチレンイソフタレートとの共重合体等を
挙げることができる。穿孔時の熱安定性の点から特に好
ましくは、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン
ナフタレートである。

【００２１】本発明のポリエステル繊維からなる多孔性
支持体の目付量は、好ましくは２〜２０ｇ／ｍ²であ
り、より好ましくは３〜１５ｇ／ｍ²、特に好ましくは
５〜１０ｇ／ｍ²である。目付量が２〜２０ｇ／ｍ²で
あると、インクの透過性が良好で画像性、印刷性が良
い。また、目付量が５〜２０ｇ／ｍ²では、さらに十分
な強度が得られる。

【００２２】本発明の多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は、好ましくは１〜２０μｍであ
り、より好ましくは２〜１５μｍ、特に好ましくは２〜
６μｍである。平均繊維径が１〜２０μｍであると、十
分な強度と耐熱性が得られ、インクの透過性が良好であ
り、印刷時の白抜けの発生が少なく好ましい。

【００２３】本発明のポリエステル繊維からなる多孔性
支持体は、機械的強度、耐熱性の点から延伸したポリエ
ステル繊維からなる多孔性支持体が好ましい。

【００２４】多孔性支持体の結晶融解エネルギー（ΔＨ
ｕ）は、製版後の搬送性や耐久性の面から、好ましくは
２０〜６５Ｊ／ｇ、より好ましくは３０〜６５Ｊ／ｇで
ある。また、多孔性支持体の結晶化度は、穿孔における
製版後の搬送性の点から、好ましくは２０％以上であ
り、より好ましくは３０％以上である。

【００２５】多孔性支持体の配向度は、複屈折（Δｎ）
が０．０５以上０．２５以下であることが好ましい。よ
り好ましくは、０．１以上０．２以下である。複屈折
が、０．０５以上０．２５以下であると原紙の穿孔製版
後の搬送性が良好である。特に複屈折が、０．１以上で
はさらに充分な強度が得られる。

【００２６】本発明の多孔性支持体は、全て同一繊維径
であってもよいし、異なる繊維径の繊維が混繊されたも
のであってもよい。また、多孔性支持体は単層構造に限
らず、平均繊維径の異なるものを段階的に積層した多層
構造としてもよい。

【００２７】本発明の感熱孔版印刷用原紙の製造法を以
下に説明するが、本発明はこれに限定されるわけではな
い。

【００２８】本発明において、ポリエステルは次の方法
で製造することができる。例えば、酸成分をジオール成
分と直接エステル化反応させた後、この反応の生成物を
減圧下で加熱して余剰のジオール成分を除去しつつ重縮
合させることによって製造する方法や、酸成分としてジ
アルキルエステルを用い、これとジオール成分とでエス
テル交換反応させた後、上記と同様に重縮合させること
によって製造する方法等がある。この際、必要に応じ
て、反応触媒としてアルカリ金属、アルカリ土類金属、
マンガン、コバルト、亜鉛、アンチモン、ゲルマニウ
ム、チタン化合物を用いることもできる。

【００２９】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤、あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合
することができる。さらには易滑性を付与するために、
例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウ
ム、カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなどの
無機粒子や、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を
構成成分とする有機粒子等を配合することもできる。ま
た、ポリエステル重合反応時に添加する触媒等が失活し
て形成される、いわゆる内部粒子による方法も用いるこ
とができる。

【００３０】本発明において、ポリエステルフィルム
と、ポリエステル繊維からなる多孔性支持体の製造は、
次の方法で製造することができる。

【００３１】本発明においてポリエステルフィルムは、
例えば、Ｔダイ押出し法により製造できる。これは、前
記ポリエステルをキャストドラム上に押し出すことによ
ってポリエステルフィルムを製造する方法であり、口金
のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの回
転数を調整することによって、所望の厚さのポリエステ
ルフィルムを製造することができる。

【００３２】本発明においてポリエステル繊維からなる
多孔性支持体は、前記ポリエステルを用いて、メルトブ
ロー法やスパンボンド法などの直接溶融紡糸法によって
製造された不織布を用いることで得られる。不織布は、
配向の低い未延伸状態の繊維からなるものである。用い
られるポリマの固有粘度［η］は、好ましくは０．３以
上０．７以下のもの、より好ましくは０．４以上０．６
以下である。

【００３３】メルトブロー法において、ポリエステル繊
維からなる不織布は、溶融したポリマーを口金に列状に
配列した複数個のオリフィスから吐出するに際して、前
記オリフィス列の両側に設けられたスリットから熱風を
吹き付け、該熱風によって吐出したポリマーを細繊度化
せしめ、次いでしかるべき位置に配置したネットコンベ
ア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形成して製造され
る。該ポリエステル繊維は、溶融状態から室温雰囲気下
に急冷されるため、非晶質に近い状態で固化し、熱風の
圧力で細繊度化されるが延伸はされず、いわゆる無配向
に近い状態である。また、繊維は互いに融着した状態で
捕集され、口金とネットコンベア間の捕集距離を適宜調
整することによって、繊維の融着度合いを調整すること
ができ、ポリマー吐出量、熱風温度、熱風流量、コンベ
ア移動速度等を適宜調整することにより、不織布の目付
量や繊維径を任意に設定することができる。このように
して得られる不織布は、繊維径が均一ではなく、太い繊
維と細い繊維がほどよく分散した状態の繊維からなるも
のである。

【００３４】従来のメルトブロー法では、溶融したポリ
マーは口金から吐出するに際して、高温、高圧の熱風に
よって極細に細化せしめられた。細化した繊維は、繊維
径が細すぎ、また繊維径が不均一なものとなり、高倍率
の延伸では、繊維群中の細い繊維が切断したり、繊維が
素抜けることによって多孔性支持体が破断するといった
問題が生じた。しかし、本発明においてポリエステル繊
維からなる多孔性支持体を製造する場合に、口金温度、
熱風流量、熱風速度、熱風温度、捕集温度を調整するこ
とで、極細に細化したポリエステル繊維からなる不織布
でも良好な延伸性を確保することが可能となり、安定し
て製造することができる。これによりフィルムとの延伸
性が良好となり、従来より安定して高倍率まで延伸で
き、平面性の良い高感度感熱孔版印刷用原紙を得ること
ができる。

【００３５】同様にスパンボンド法では、ポリエステル
繊維からなる多孔性支持体は、口金から吐出したポリマ
ーをエアエジェクターによって牽引し、得られたフィラ
メントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、コンベア上
に捕集してウエブを形成された不織布を用いて製造され
る。ポリマー吐出量、コンベア速度を適宜設定すること
により、多孔性支持体の目付量を任意に設定できる。ま
た、エジェクターの圧力と流量を適宜調整することによ
り、フィラメントの分子配向状態を任意に調整できる。
圧力と流量を絞って紡糸速度を遅くすることにより、分
子配向度の低い繊維からなる多孔性支持体を得ることが
できる。また、吐出したポリマーの冷却速度を調整する
ことにより、結晶性の異なる繊維が混合した多孔性支持
体を得ることができる。

【００３６】本発明に用いるポリエステル繊維からなる
未延伸不織布の結晶化度は、フィルムとの接着を十分に
するため好ましくは０％以上２０％以下、より好ましく
は０％以上１５％以下、特に好ましくは０％以上１０％
以下である。一方、ポリエステル繊維からなる未延伸不
織布の配向度は延伸性の点から低いものが望ましく、複
屈折（Δｎ）が０以上０．０３以下であることが好まし
い。より好ましくは０以上０．０１以下である。さらに
好ましくは、０以上０．００８以下である。

【００３７】ポリエステルフィルムと、ポリエステル繊
維からなる多孔性支持体を、接着剤を介することなく接
合する方法は、特に限定されるものではないが、ポリエ
ステルフィルムと、ポリエステル繊維からなる多孔性支
持体とを、重ねあわせて熱圧着する方法が好ましい。

【００３８】本発明におけるポリエステルフィルムとポ
リエステル繊維からなる多孔性支持体の熱圧着の方法
は、特に限定されるものではないが、加熱ロールによる
熱圧着がプロセスの容易さの点から特に好ましい。本発
明において、熱圧着はポリエステルフィルムをキャスト
化した後、延伸工程の前段階で行なうのが好ましい。熱
圧着温度は５０℃からポリエステル繊維のガラス転移温
度（Ｔｇ）＋２０℃の間が好ましい。

【００３９】次いで熱圧着したポリエステルフィルムと
ポリエステル繊維からなる未延伸不織布とを共延伸す
る。熱圧着した状態で共延伸することにより、フィルム
と多孔性支持体とが一体となって延伸することができ
る。また、両者を一体で共延伸することによりポリエス
テル繊維からなる多孔性支持体が補強体の役目をなし、
ポリエステルフィルムが破れたりすることがなく極めて
安定に製膜することができる。

【００４０】本発明において、上述の「共延伸する」と
は、未延伸不織布をフィルムと積層することにより重ね
た後に、両者を共に延伸に供することをいう。

【００４１】本発明における共延伸の方法は、フィルム
の穿孔感度向上、およびポリエステル繊維からなる多孔
性支持体を形成する繊維の均一分散性の点で二軸延伸が
好ましい。二軸延伸は、逐次二軸延伸法または同時二軸
延伸法のいずれの方法であってもよい。逐次二軸延伸法
の場合、縦方向、横方向の順に延伸するのが一般的であ
るが、逆に延伸してもよい。延伸温度は、延伸に用いる
ポリエステル繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）と昇温結晶
化温度（Ｔｃｃ）との間であるのが好ましい。延伸倍率
は特に限定されるものではなく、用いるポリエステルフ
ィルム用ポリマーの種類や、感熱孔版印刷用原紙に要求
される穿孔感度等によって適宜決定されるが、縦横それ
ぞれ２〜５倍程度が適当である。また、二軸延伸後、縦
または横あるいは縦横に再延伸してもかまわない。さら
に本発明の感熱孔版印刷用原紙に、二軸延伸後熱処理を
施すことも好ましい。また、処理して得られた感熱孔版
印刷用原紙を一旦室温程度まで冷却した後、さらに４０
〜９０℃の比較的低温で、５分から１週間程度エージン
グすることもできる。このようなエージングを採用する
と、感熱孔版印刷用原紙の保管時あるいは印刷機の中で
のカール、シワの発生が少なく特に好ましい。

【００４２】本発明の感熱孔版印刷用原紙の全ベタ製版
後の長手方向に平行な２％伸長時の引張強度Ｔｘが前記
（１）式を満足させる手法は、特に限定されるものでは
ないが、延伸性の良い未延伸不織布を用いることで、高
倍率まで安定して延伸でき、高配向した高強度の原紙を
得ることができる。また、長手方向の延伸倍率を幅方向
の延伸倍率よりも高くすることで高強度の原紙が得られ
る。また、長手方向の延伸方法を二段階にわけて延伸す
ることでも高強度の原紙を得ることができる。その他に
捕集温度を高くして、繊維間の融着強度を強めた未延伸
不織布を用いることでも高強度の原紙を得ることができ
る。

【００４３】ポリエステル繊維からなる未延伸不織布
は、紡糸条件（口金温度、熱風流量、熱風速度、熱風温
度、捕集温度）等を適宜調整、操作することで繊維配向
度や延伸性の異なるものができ、こうして得られたポリ
エステル繊維からなる未延伸不織布のうち、熱収縮率の
小さいものを使用することで上述した延伸性の良い安定
した延伸が達成できる。ここでいう熱収縮率とは、未延
伸不織布の長手方向と幅方向ともに、不織布を構成する
ポリエステル繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）＋２５℃、
１０分における無張力下での熱収縮率であり、その値は
２５％以下であることが好ましく、より好ましくは２０
％以下である。

【００４４】また紡糸条件については、オリフィス列の
幅１ｃｍ当たりの熱風流量は、繊維単糸の配向や流量変
動から、０．００５〜０．１５Ｎｍ³／分とすることが
好ましく、より好ましくは０．０２〜０．１０Ｎｍ³／
分である。熱風速度は、繊維単糸の配向や繊維径から、
３０００〜８０００ｍ／分とすることが好ましく、より
好ましくは３０００〜７０００ｍ／分である。捕集温度
については、繊維間の融着強度や延伸性から、９０〜１
２０℃が好ましく、より好ましくは１００〜１２０℃で
ある。

【００４５】また、一旦得られたポリエステル繊維から
なる未延伸不織布を、共延伸に供する前に熱処理するこ
とで、熱収縮率が小さく、延伸性の良い不織布を得るこ
ともできる。例えば、未延伸不織布をオーブン中に入れ
熱処理する方法がある。この場合には、熱処理温度は、
５０〜１５０℃が好ましく、熱処理時間は０．５秒〜１
０分が好ましい。

【００４６】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、フィルム
のサーマルヘッドに接触すべき片面に、穿孔時の融着を
防止するため、シリコーンオイル、シリコーン系樹脂、
フッ素系樹脂、界面活性剤、帯電防止剤、耐熱剤、酸化
防止剤、有機粒子、無機粒子、顔料、分散助剤、防腐
剤、消泡剤等からなる薄層を設けることが好ましい。該
融着防止の薄層の厚みは好ましくは０．００５〜０．４
μｍ、より好ましくは０．０１〜０．４μｍである。

【００４７】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、融
着防止の薄層を設ける場合には、塗液は水に溶解、乳化
または懸濁した塗液の状態で塗布し、その後水を乾燥等
によって除去する方法が好ましい。塗布は、フィルムの
延伸前あるいは延伸後いずれの段階で行ってもよい。本
発明の効果をより顕著に発現させるためには、縦延伸後
に横延伸するような逐次２軸延伸を行う場合は横延伸前
に、また同時２軸延伸を行う場合には延伸前に塗布する
のが特に好ましい。塗布方法は特に限定されないが、ロ
ールコーター、グラビアコーター、リバースコーター、
バーコーター等を用いて塗布するのが好ましい。また、
融着防止の薄層を設ける前に必要に応じて塗布面に空気
中、その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理等の活性化
処理を施してもよい。

【００４８】［特性の測定方法］（１）引張強度全ベタ製版前後の原紙において、原紙の長手方向、幅方
向にそれぞれ幅１．５ｃｍ、長さ１５ｃｍにカットした
短冊状のサンプルをそれぞれ１０枚採取した。サンプル
を東洋測機製テンシロン引張試験機で、試験長１０ｃｍ
で把持し、速度１ｃｍ／分で引っ張り、荷重−伸びの関
係を記録する。荷重−伸び線図の伸度２％（伸び量で、
２．０ｍｍ）における引張荷重をサンプル幅で除してそ
れぞれ強度を求め、各方向についてサンプル数１０個の
平均で表した。なお、伸度は原紙の伸びを試験長で除し
た値である。

【００４９】（２）平均繊維径平均繊維径は、多孔性支持体の任意の１０箇所を、電子
顕微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写真撮影を行い、１
枚の写真につき任意の１５本の繊維の直径を測定し、こ
れを１０枚の写真について行い、合計１５０本の繊維径
を測定して、その平均値を表したものである。

【００５０】（３）目付量感熱孔版印刷用原紙からポリエステルフィルムを注意深
く剥離し、多孔性支持体を２０×２０ｃｍに切り取り、
その重量を測定して１平方メートル当たりの重量に換算
した値である。

【００５１】（４）複屈折（Δｎ）レーザーラマン分光法により、装置ＲａｍａｎｏｒＴ−
６４０００（ＪｏｂｉｎＹｖｏｎ／愛宕物産）を用い
て、複屈折（Δｎ）を次式複屈折（Δｎ）＝２７５×（Ｉyy−Ｉxx）／（Ｉyy＋２
Ｉxx）Ｉxx：多孔性支持体単糸長手方向に垂直な偏向配置での
ラマンバンドの強度Ｉyy：多孔性支持体単糸長手方向に平行な偏向配置での
ラマンバンドの強度にて求めた。

【００５２】（５）全ベタ製版印刷評価感熱孔版印刷用原紙を理想科学工業（株）製ＲＩＳＯＧ
ＲＡＰＨ“ＧＲ３７５”に供給し、サーマルヘッド式製
版方式により、フィルムの開孔率が３５％となるようサ
ーマルヘッドにエネルギーを印可し、全ベタ製版した。
この製版物とそれを用いた印刷物を目視判定により、次
のように評価した。

【００５３】搬送性評価：Ａ４サイズで全ベタ製版後
の、搬送性を評価した。問題なく搬送できたものを○、
搬送できたが原紙にシワが発生したり、破れが発生した
もの、あるいは搬送できず詰まってしまったものを×と
した。

【００５４】白抜け評価：Ａ４サイズで全ベタ製版印刷
した。この印刷物を目視判定により、黒ベタ部で白抜け
がないものを◎、黒ベタ部で白抜けが１〜１０個あるも
のを○、１１個以上あるものを×とした。ここで白抜け
欠点とは、面積が０．２５ｍｍ²以上の白抜け部分を表
す。

【００５５】印刷欠点評価：Ａ４サイズで全ベタ製版
後、原紙を印刷ドラムに巻き付けた時に、シワが発生し
てそのシワによる印刷欠点があるものを×、シワによる
印刷欠点がないものを○とした。

【００５６】

【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれらに限定されるものではない。

【００５７】実施例１孔径０．３０ｍｍ、孔数１３０個、オリフィスが一列の
矩形紡糸口金を用いて、口金温度２８０℃、吐出量４０
ｇ／分、熱風流量０．０５５Ｎｍ³／分、熱風温度２９
５℃で、ポリエチレンテレフタレート原料（固有粘度＝
０．４９４）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上
に繊維を捕集温度１１０℃で捕集して、目付量１２５ｇ
／ｍ²のポリエステル繊維からなる未延伸不織布を作製
した。得られた不織布を構成するポリエステル繊維の平
均繊維径は、８．０μｍであった。

【００５８】次いで、エチレンテレフタレートとエチレ
ンイソフタレートとの共重合体でエチレンイソフタレー
ト共重合量が１４モル％である原料を、ホッパーに供給
した後スクリュー径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔダイ
口金温度２７０℃で押出し、直径６００ｍｍの冷却ドラ
ム（６０℃）上にキャストしてポリエステルフィルムを
作製した。

【００５９】該ポリエステルフィルム上に、前記のポリ
エステル繊維からなる未延伸不織布を重ね、加熱ロール
に供給してロール温度７５℃で熱圧着した。こうして得
られた積層シートのポリエステルフィルム面を８５℃で
予熱し、次いでポリエステル繊維からなる不織布面を９
５℃で予熱した後に９５℃に加熱されたシリコーンゴム
製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．５Ｎ／ｃｍ）で、
長手方向に３．５倍延伸した。さらにテンター式延伸機
に送り込み、９５℃で幅方向に３．７５倍延伸した。さ
らにテンター内部で１４０℃で５秒間熱処理して、厚さ
６８μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。該感熱孔版
印刷用原紙のポリエステルフィルムのフィルム厚さは、
１．５μｍであった。該感熱孔版印刷用原紙のポリエス
テルフィルム面にテンター入口部で、ワックス系離型剤
をグラビアコーターを用いて、延伸乾燥後の重さで０．
１ｇ／ｍ²塗布した。得られた感熱孔版印刷用原紙の多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は
４．２μｍであり、目付量は９．５ｇ／ｍ²で、長手方
向に平行に配列した支持体単糸の複屈折は、０．１６２
であった。全ベタ製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００６０】実施例２捕集温度１００℃で、コンベア速度を変更した以外は、
実施例１と同様にポリエステル繊維からなる未延伸不織
布を作製した。得られた不織布を構成するポリエステル
繊維の平均繊維径は、８．０μｍで、目付量１１０ｇ／
ｍ²であった。次いで、長手方向に４．５倍、幅方向に
３．０倍延伸する以外は、実施例１と同様に前記不織布
を用いて厚さ５７μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製し
た。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルムのフ
ィルム厚さは、１．５μｍであった。得られた感熱孔版
印刷用原紙の多孔性支持体を構成するポリエステル繊維
の平均繊維径は４．２μｍであり、目付量は８．１ｇ／
ｍ²で、長手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折
は、０．１８７であった。全ベタ製版印刷評価の結果を
表１に示した。

【００６１】実施例３コンベア速度を変更した以外は、実施例１と同様にポリ
エステル繊維からなる未延伸不織布を作製した。得られ
た不織布を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は、
８．０μｍで、目付量８０ｇ／ｍ²であった。次いで、
長手方向に４．０倍延伸する以外は、実施例１と同様に
前記不織布を用いて厚さ４２μｍの感熱孔版印刷用原紙
を作製した。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィ
ルムのフィルム厚さは、１．５μｍであった。得られた
感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は４．１μｍであり、目付量は
５．３ｇ／ｍ²で、長手方向に平行に配列した支持体単
糸の複屈折は、０．１７９であった。全ベタ製版印刷評
価の結果を表１に示した。

【００６２】実施例４捕集温度１００℃以外は、実施例１と同様にポリエステ
ル繊維からなる未延伸不織布を作製した。得られた不織
布を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は、８．０
μｍで、目付量は１２５ｇ／ｍ²であった。次いで、テ
ンター内部で１００℃で５秒間熱処理する以外は、実施
例１と同様に前記不織布を用いて厚さ７５μｍの感熱孔
版印刷用原紙を作製した。該感熱孔版印刷用原紙のポリ
エステルフィルムのフィルム厚さは、１．８μｍであっ
た。得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持体を構成
するポリエステル繊維の平均繊維径は４．２μｍであ
り、目付量は９．５ｇ／ｍ²で、長手方向に平行に配列
した支持体単糸の複屈折は、０．１６５であった。全ベ
タ製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００６３】実施例５捕集温度１００℃で、コンベア速度を変更した以外は、
実施例１と同様にポリエステル繊維からなる未延伸不織
布を作製した。得られた不織布を構成するポリエステル
繊維の平均繊維径は、８．０μｍで、目付量１０５ｇ／
ｍ²であった。次いで、ポリエステル繊維からなる不織
布面を９５℃で予熱した後に９５℃に加熱されたシリコ
ーンゴム製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．５Ｎ／ｃ
ｍ）で、長手方向に２．５倍延伸し、さらに続いて９７
℃に加熱されたシリコーンゴム製の延伸ロール（加圧ロ
ール圧力１．５Ｎ／ｃｍ）で、長手方向に１．４倍と二
段階に延伸する以外は、実施例１と同様に前記不織布を
用いて厚さ５３μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。
該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルムのフィル
ム厚さは、１．５μｍであった。得られた感熱孔版印刷
用原紙の多孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平
均繊維径は４．２μｍであり、目付量は８．０ｇ／ｍ²
で、長手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折は、
０．１５９であった。全ベタ製版印刷評価の結果を表１
に示した。

【００６４】実施例６捕集温度１００℃で、コンベア速度を変更した以外は、
実施例１と同様にポリエステル繊維からなる未延伸不織
布を作製した。得られた不織布を構成するポリエステル
繊維の平均繊維径は、８．０μｍで、目付量８５ｇ／ｍ
²であった。次いで、実施例１と同様に前記不織布を用
いて厚さ５０μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。該
感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルムのフィルム
厚さは、１．５μｍであった。得られた感熱孔版印刷用
原紙の多孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均
繊維径は４．２μｍであり、目付量は６．５ｇ／ｍ
²で、長手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折
は、０．１５５であった。全ベタ製版印刷評価の結果を
表１に示した。

【００６５】比較例１コンベア速度を変更した以外は、実施例１と同様にポリ
エステル繊維からなる未延伸不織布を作製した。得られ
た不織布を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は、
８．０μｍで、目付量は７５ｇ／ｍ²であった。次い
で、実施例１と同様に前記不織布を用いて厚さ４６μｍ
の感熱孔版印刷用原紙を作製した。該感熱孔版印刷用原
紙のポリエステルフィルムのフィルム厚さは、１．２μ
ｍであった。得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．２μ
ｍであり、目付量は５．７ｇ／ｍ²で、長手方向に平行
に配列した支持体単糸の複屈折は、０．１５２であっ
た。全ベタ製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００６６】比較例２熱風流量０．１２０Ｎｍ³／分、熱風温度３００℃、捕
集温度１００℃で、コンベア速度を変更した以外は、実
施例１と同様にポリエステル繊維からなる未延伸不織布
を作製した。得られた不織布を構成するポリエステル繊
維の平均繊維径は、６．８μｍで、目付量は６０ｇ／ｍ
²であった。次いで、長手方向に３．０倍、幅方向に
３．５倍延伸する以外は、実施例１と同様に前記不織布
を用いて厚さ４８μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製し
た。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルムのフ
ィルム厚さは、１．５μｍであった。得られた感熱孔版
印刷用原紙の多孔性支持体を構成するポリエステル繊維
の平均繊維径は３．８μｍであり、目付量は５．７ｇ／
ｍ²で、長手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折
は、０．１４９であった。全ベタ製版印刷評価の結果を
表１に示した。

【００６７】

【表１】

【００６８】

【発明の効果】本発明によれば、白抜けの発生が少な
く、画像鮮明性、搬送性、印刷性に優れた感熱孔版印刷
用原紙が提供される。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ポリエステルフィルムと、ポリエステル繊
維からなる多孔性支持体とが、接着剤を介することなく
接合されてなる感熱孔版印刷用原紙において、該原紙の
全ベタ製版後の長手方向に平行な２％伸長時の引張強度
Ｔｘが下記式（１）０．１０≦Ｔｘ≦０．５０（ｋｇｆ／ｃｍ）・・・（１）を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。
【請求項２】全ベタ製版後の原紙長手方向に平行な２％
伸長時の引張強度Ｔｘ、幅方向に平行な２％伸長時の引
張強度Ｔｙが下記式（３）０．４５≦Ｔｙ／Ｔｘ≦１．１０・・・（３）を満足する″^/１に記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項３】全ベタ製版前の原紙長手方向に平行な２％
伸長時の引張強度Ｅｘ、全ベタ製版後の原紙長手方向に
平行な２％伸長時の引張強度Ｔｘが下記式（５）０．３０≦Ｔｘ／Ｅｘ≦０．７０・・・（５）を満足する請求項１スは２に記載の感熱孔版印刷用原
紙。
【請求項４】多孔性支持体の複屈折が０．０５以上０．
２５以下である請求項１〜３のいずれかに記載の感熱孔
版印刷用原紙。
【請求項５】多孔性支持体の目付量が、２〜２０ｇ／ｍ
²である請求項１〜４のいずれかに記載の感熱孔版印刷
用原紙。
【請求項６】ポリエステルフィルムの厚さが、０．１〜
３．０μｍである請求項１〜５のいずれかに記載の感熱
孔版印刷用原紙。