JP2000334831A - 二軸配向ポリエステルフィルム - Google Patents
二軸配向ポリエステルフィルムInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】磁気記録テープの製造工程や再生時のフィルム
端面の耐削れ性に優れたフィルムを提供することを目的
とする。 【解決手段】少なくとも片面の表面粗さＲａが３〜２５
ｎｍで、固有粘度が０．６５〜１．０ｄｌ／ｇの範囲で
あって、かつフィルムの長手方向のヤング率が７ＧＰa
以上である二軸配向ポリエステルフィルム。
端面の耐削れ性に優れたフィルムを提供することを目的
とする。 【解決手段】少なくとも片面の表面粗さＲａが３〜２５
ｎｍで、固有粘度が０．６５〜１．０ｄｌ／ｇの範囲で
あって、かつフィルムの長手方向のヤング率が７ＧＰa
以上である二軸配向ポリエステルフィルム。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フィルム端面の耐
削れ性に優れているため、磁気記録媒体用の二軸配向ポ
リエステルフィルム、特に、コンピュータデータストレ
ージ用として有用な二軸配向ポリエステルに関するもの
である。
削れ性に優れているため、磁気記録媒体用の二軸配向ポ
リエステルフィルム、特に、コンピュータデータストレ
ージ用として有用な二軸配向ポリエステルに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】磁気記録媒体用ベースフィルムとして
は、例えば特開平２−７７４３１号公報に見られるよう
に、出力性能や走行性、耐久性を向上させるために、積
層厚みと含有粒子の平均粒子径との関係を規定したフィ
ルムが知られている。
は、例えば特開平２−７７４３１号公報に見られるよう
に、出力性能や走行性、耐久性を向上させるために、積
層厚みと含有粒子の平均粒子径との関係を規定したフィ
ルムが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、磁気記録テー
プの薄膜化や高速化に伴い、走行性を向上させるために
粒子を含有したフィルムの端面はガイドピンに接触した
ときなどに削れ、フィルム端面が傷ついたり、同時に削
れた粉によるドロップアウトの問題が発生している。
プの薄膜化や高速化に伴い、走行性を向上させるために
粒子を含有したフィルムの端面はガイドピンに接触した
ときなどに削れ、フィルム端面が傷ついたり、同時に削
れた粉によるドロップアウトの問題が発生している。
【０００４】本発明は、かかる問題点を解決し、磁気記
録テープの製造工程や再生時のフィルム端面の耐削れ性
に優れたフィルムを提供することを目的とするものであ
る。
録テープの製造工程や再生時のフィルム端面の耐削れ性
に優れたフィルムを提供することを目的とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的に沿う本発明の
二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも片面の平
均表面粗さＲａが３〜２５ｎｍで、固有粘度が０．６５
〜１．０ｄｌ／ｇの範囲であって、かつフィルムの長手
方向のヤング率が７ＧＰa以上である二軸配向ポリエス
テルフィルムである。
二軸配向ポリエステルフィルムは、少なくとも片面の平
均表面粗さＲａが３〜２５ｎｍで、固有粘度が０．６５
〜１．０ｄｌ／ｇの範囲であって、かつフィルムの長手
方向のヤング率が７ＧＰa以上である二軸配向ポリエス
テルフィルムである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の二軸配向ポリエステルフ
ィルムの少なくとも片面の表面粗さＲａは、３〜２５ｎ
ｍである必要がある。好ましくは、３〜２０ｎｍであ
り、さらに好ましくは３〜１５ｎｍである。Ｒａが３ｎ
ｍよりも小さいと、走行性が悪化しフィルム端面の耐傷
つき性（以下、耐エッジダメージ性という）が悪化す
る。Ｒａが２５ｎｍよりも大きいと、磁気記録テープと
したときの出力特性が悪化するので好ましくない。
ィルムの少なくとも片面の表面粗さＲａは、３〜２５ｎ
ｍである必要がある。好ましくは、３〜２０ｎｍであ
り、さらに好ましくは３〜１５ｎｍである。Ｒａが３ｎ
ｍよりも小さいと、走行性が悪化しフィルム端面の耐傷
つき性（以下、耐エッジダメージ性という）が悪化す
る。Ｒａが２５ｎｍよりも大きいと、磁気記録テープと
したときの出力特性が悪化するので好ましくない。
【０００７】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
固有粘度は０．６５〜１．０ｄｌ／ｇである。好ましく
は、０．６８〜０．８０ｄｌ／ｇである。フィルムの固
有粘度を本発明の範囲内とすることによって、耐エッジ
ダメージ性が向上する。フィルムの固有粘度が０．６５
ｄｌ／ｇより小さいと、耐エッジダメージ性が悪化する
ので好ましくない。また、逆に固有粘度が１．０ｄｌ／
ｇより大きくなると、フィルムの耐摩耗性が悪化するの
で好ましくない。
固有粘度は０．６５〜１．０ｄｌ／ｇである。好ましく
は、０．６８〜０．８０ｄｌ／ｇである。フィルムの固
有粘度を本発明の範囲内とすることによって、耐エッジ
ダメージ性が向上する。フィルムの固有粘度が０．６５
ｄｌ／ｇより小さいと、耐エッジダメージ性が悪化する
ので好ましくない。また、逆に固有粘度が１．０ｄｌ／
ｇより大きくなると、フィルムの耐摩耗性が悪化するの
で好ましくない。
【０００８】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
長手方向のヤング率は７ＧＰa以上である必要がある。
好ましくは、７〜９ＧＰａである。長手方向のヤング率
が７ＧＰaよりも小さいと、耐エッジダメージ性が悪化
するので好ましくない。また、幅方向のヤング率につい
ては、表面にうねりが発生しなくなり表面性が向上する
と共に耐エッジダメージ性が向上するので、５ＧＰa以
上が好ましい。さらに好ましくは、５．５〜７ＧＰａで
ある。さらに、長手方向のヤング率と幅方向のヤング率
の差が０．５ＧＰａ以上、好ましくは０．８ＧＰａ以上
であると耐エッジダメージ性が向上するので好ましい。
長手方向のヤング率は７ＧＰa以上である必要がある。
好ましくは、７〜９ＧＰａである。長手方向のヤング率
が７ＧＰaよりも小さいと、耐エッジダメージ性が悪化
するので好ましくない。また、幅方向のヤング率につい
ては、表面にうねりが発生しなくなり表面性が向上する
と共に耐エッジダメージ性が向上するので、５ＧＰa以
上が好ましい。さらに好ましくは、５．５〜７ＧＰａで
ある。さらに、長手方向のヤング率と幅方向のヤング率
の差が０．５ＧＰａ以上、好ましくは０．８ＧＰａ以上
であると耐エッジダメージ性が向上するので好ましい。
【０００９】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
少なくとも片面の表面うねり指数は、耐エッジダメージ
性をさらに向上させるために、２〜１２が好ましい。３
〜１０であるとさらに好ましい。
少なくとも片面の表面うねり指数は、耐エッジダメージ
性をさらに向上させるために、２〜１２が好ましい。３
〜１０であるとさらに好ましい。
【００１０】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
少なくとも片面の表面突起間隔Ｓｍは６〜１５ｎｍが好
ましい。表裏の両面とも突起間隔が本発明の範囲内であ
ると耐エッジダメージ性がさらに向上するのでよい。フ
ィルム表面の突起間隔が１５ｎｍよりも大きくなると、
フィルム走行時にロールやガイドでフィルム端面にかか
る応力が大きくなり耐エッジダメージ性が悪化するので
好ましくない。
少なくとも片面の表面突起間隔Ｓｍは６〜１５ｎｍが好
ましい。表裏の両面とも突起間隔が本発明の範囲内であ
ると耐エッジダメージ性がさらに向上するのでよい。フ
ィルム表面の突起間隔が１５ｎｍよりも大きくなると、
フィルム走行時にロールやガイドでフィルム端面にかか
る応力が大きくなり耐エッジダメージ性が悪化するので
好ましくない。
【００１１】本発明のフィルムは二軸配向フィルムであ
る。一軸配向や無配向では機械強度が不足し耐エッジダ
メージ性性や表面特性も不良となるので好ましくない。
る。一軸配向や無配向では機械強度が不足し耐エッジダ
メージ性性や表面特性も不良となるので好ましくない。
【００１２】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
積層構成は特に限定されない。単膜でも、２層以上の積
層でもいずれでも構わない。
積層構成は特に限定されない。単膜でも、２層以上の積
層でもいずれでも構わない。
【００１３】本発明の二軸配向ポリエステルフィルムの
ポリエステルは、特に限定されないが、ポリエチレンテ
レフタレート（ＰＥＴ）、ポリ（エチレンー２，６−ナ
フタレンジカルボキシレート）（ＰＥＮ）が好ましい。
なお、本発明の目的を阻害しない範囲内で、２種以上の
ポリマを混合してもよいし、共重合ポリマを用いてもよ
い。また、本発明の目的を阻害しない範囲内で酸化防止
剤、熱安定剤、紫外線吸収剤などの添加剤が添加されて
いてもよい。
ポリエステルは、特に限定されないが、ポリエチレンテ
レフタレート（ＰＥＴ）、ポリ（エチレンー２，６−ナ
フタレンジカルボキシレート）（ＰＥＮ）が好ましい。
なお、本発明の目的を阻害しない範囲内で、２種以上の
ポリマを混合してもよいし、共重合ポリマを用いてもよ
い。また、本発明の目的を阻害しない範囲内で酸化防止
剤、熱安定剤、紫外線吸収剤などの添加剤が添加されて
いてもよい。
【００１４】本発明のフィルムには不活性粒子が含有さ
れていてもよい。この場合、不活性粒子の含有量は、フ
ィルム全体として５重量％以下、好ましくは０．０５〜
３重量％の範囲内であるのが、耐エッジダメージ性の点
から好ましい。含有させる粒子としては、無機または有
機粒子いずれも用いられるし、１種類の粒子でも、２種
類以上の粒子を併用してもかまわない。具体的な種類と
しては、耐エッジダメージ性の点からコロイダルシリカ
もしくは有機粒子、中でも架橋型有機粒子、特にジビニ
ルベンゼン粒子が好ましい。その他の粒子として、結晶
形態がδ型、θ型のアルミナ、ジルコニア、酸化チタ
ン、シリカなどの凝集粒子を併用してもよい。また、単
分散した炭酸カルシウムも粒子表面の表面処理や粒子径
の相対標準偏差を０．６以下に調節することによって使
用することも可能である。
れていてもよい。この場合、不活性粒子の含有量は、フ
ィルム全体として５重量％以下、好ましくは０．０５〜
３重量％の範囲内であるのが、耐エッジダメージ性の点
から好ましい。含有させる粒子としては、無機または有
機粒子いずれも用いられるし、１種類の粒子でも、２種
類以上の粒子を併用してもかまわない。具体的な種類と
しては、耐エッジダメージ性の点からコロイダルシリカ
もしくは有機粒子、中でも架橋型有機粒子、特にジビニ
ルベンゼン粒子が好ましい。その他の粒子として、結晶
形態がδ型、θ型のアルミナ、ジルコニア、酸化チタ
ン、シリカなどの凝集粒子を併用してもよい。また、単
分散した炭酸カルシウムも粒子表面の表面処理や粒子径
の相対標準偏差を０．６以下に調節することによって使
用することも可能である。
【００１５】含有する粒子の平均粒径としては、特に限
定されないが、平均粒子径２μｍ以下、好ましくは０．
０１〜１．０μｍの粒子径の粒子が耐エッジダメージ性
の点から好ましい。
定されないが、平均粒子径２μｍ以下、好ましくは０．
０１〜１．０μｍの粒子径の粒子が耐エッジダメージ性
の点から好ましい。
【００１６】次に、本発明の二軸配向ポリエステルフィ
ルムを得るための好ましい製造方法を説明する。
ルムを得るための好ましい製造方法を説明する。
【００１７】まず、フィルムを構成するＰＥＴに粒子を
含有せしめる方法としては、ジオ−ル成分であるエチレ
ングリコールにスラリーの形で分散させ、このエチレン
グリコールを所定のジカルボン酸成分と重合するのが好
ましい。この粒子のエチレングリコールのスラリーを１
８０〜２００℃の温度で３時間〜１２時間熱処理する方
法は耐エッジダメージ性を向上させるために特に有効で
ある。
含有せしめる方法としては、ジオ−ル成分であるエチレ
ングリコールにスラリーの形で分散させ、このエチレン
グリコールを所定のジカルボン酸成分と重合するのが好
ましい。この粒子のエチレングリコールのスラリーを１
８０〜２００℃の温度で３時間〜１２時間熱処理する方
法は耐エッジダメージ性を向上させるために特に有効で
ある。
【００１８】フィルムの固有粘度を０．６５〜１．０ｄ
ｌ／ｇにするためには、この粒子含有ペレットの固有粘
度を０．７０ｄｌ／ｇ以上、好ましくは０．７５ｄｌ／
ｇ以上にしておくことが特に有効である。この方法は溶
融重合、あるいは固相重合を用いてもよいが、固有粘度
０．６２〜０．７０ｄｌ／ｇのポリマを固相重合して
０．７２ｄｌ／ｇ以上とするのが好ましい。さらに、ポ
リマのカルボ末端基量を少なくしておくと溶融製膜時の
耐熱性が向上するためポリマの固有粘度の低下が低くな
り本発明のフィルムの固有粘度を得るのに特に重要であ
る。
ｌ／ｇにするためには、この粒子含有ペレットの固有粘
度を０．７０ｄｌ／ｇ以上、好ましくは０．７５ｄｌ／
ｇ以上にしておくことが特に有効である。この方法は溶
融重合、あるいは固相重合を用いてもよいが、固有粘度
０．６２〜０．７０ｄｌ／ｇのポリマを固相重合して
０．７２ｄｌ／ｇ以上とするのが好ましい。さらに、ポ
リマのカルボ末端基量を少なくしておくと溶融製膜時の
耐熱性が向上するためポリマの固有粘度の低下が低くな
り本発明のフィルムの固有粘度を得るのに特に重要であ
る。
【００１９】粒子の含有量を調節する方法としては、上
記方法で高濃度マスターを作っておき、それを製膜時に
粒子を実質的に含有しないポリマで希釈して調節する方
法が有効である。また、この時、粒子含有マスターの固
有粘度が粒子を実質的に含有しないポリマの固有粘度よ
りも０．０２ｄｌ／ｇ以上高くするとこの粒子に起因し
た突起部がその他の部分よりも結晶化が低くなり、テー
プ走行時の応力を吸収するクッション材となるため耐エ
ッジダメージ性を向上するのに有効である。
記方法で高濃度マスターを作っておき、それを製膜時に
粒子を実質的に含有しないポリマで希釈して調節する方
法が有効である。また、この時、粒子含有マスターの固
有粘度が粒子を実質的に含有しないポリマの固有粘度よ
りも０．０２ｄｌ／ｇ以上高くするとこの粒子に起因し
た突起部がその他の部分よりも結晶化が低くなり、テー
プ走行時の応力を吸収するクッション材となるため耐エ
ッジダメージ性を向上するのに有効である。
【００２０】次に、粒子を所定量含有するペレットを乾
燥したのち、溶融押出機に供給し、スリット状のダイか
らシ−ト状に押出し、キャスティングロ−ル上で冷却固
化させて未延伸フィルムを作る。なお、必要に応じ複数
の押出し機、複数のマニホ−ルドまたは合流ブロックを
用いて溶融状態のポリエステルを積層する。
燥したのち、溶融押出機に供給し、スリット状のダイか
らシ−ト状に押出し、キャスティングロ−ル上で冷却固
化させて未延伸フィルムを作る。なお、必要に応じ複数
の押出し機、複数のマニホ−ルドまたは合流ブロックを
用いて溶融状態のポリエステルを積層する。
【００２１】次に、この未延伸フィルムを二軸延伸し、
二軸配向させる。延伸方法としては、逐次二軸延伸法ま
たは同時二軸延伸法を用いることができる。長手方向の
延伸は３段階以上に分けて、縦延伸温度５０〜１８０
℃、総縦延伸倍率３．０〜７．０倍、特に３．５〜７
倍、縦延伸速度５,０００〜５０,０００％／分の範囲で
行なうのが好ましい。幅方向の延伸方法としてはテンタ
−を用いる方法が好ましく、延伸温度８０〜１８０℃、
幅方向延伸倍率は３．０〜６．０倍、幅方向の延伸速度
１,０００〜３０,０００％／分の範囲で行なうのが好ま
しい。さらに、再縦延伸を行なうのが特に好ましい。そ
の場合の延伸条件としては９０〜１８０℃、延伸倍率
１．２〜２．０倍、特にに１．４〜２．０倍で行なうの
が好ましい。
二軸配向させる。延伸方法としては、逐次二軸延伸法ま
たは同時二軸延伸法を用いることができる。長手方向の
延伸は３段階以上に分けて、縦延伸温度５０〜１８０
℃、総縦延伸倍率３．０〜７．０倍、特に３．５〜７
倍、縦延伸速度５,０００〜５０,０００％／分の範囲で
行なうのが好ましい。幅方向の延伸方法としてはテンタ
−を用いる方法が好ましく、延伸温度８０〜１８０℃、
幅方向延伸倍率は３．０〜６．０倍、幅方向の延伸速度
１,０００〜３０,０００％／分の範囲で行なうのが好ま
しい。さらに、再縦延伸を行なうのが特に好ましい。そ
の場合の延伸条件としては９０〜１８０℃、延伸倍率
１．２〜２．０倍、特にに１．４〜２．０倍で行なうの
が好ましい。
【００２２】次に、この二軸配向フィルムを熱処理す
る。この場合の熱処理温度は１７０〜２２０℃、特に１
７０〜２１０℃で時間は０.５〜６０秒の範囲が好適で
ある。
る。この場合の熱処理温度は１７０〜２２０℃、特に１
７０〜２１０℃で時間は０.５〜６０秒の範囲が好適で
ある。
【００２３】［物性の測定方法ならびに効果の評価方
法］本発明の特性値の測定方法並びに効果の評価方法は
次のとおりである。
法］本発明の特性値の測定方法並びに効果の評価方法は
次のとおりである。
【００２４】（１）中心線平均表面粗さＲａ、突起間隔
Ｓｍ、うねり指数 小坂研究所製の高精度薄膜段差測定器ＥＴ−１０を用い
て、中心線平均粗さＲａ、突起間隔Ｓｍを測定した。測
定条件は下記のとおりであり、フィルム幅方向に走査し
て２０回測定を行った平均値をもって値とした。 ・触針先端半径：０．５μｍ ・触針荷重 ：５ｍｇ ・測定長 ：１ｍｍ ・カットオフ値：０．０８ｍｍ また、うねり指数については、同測定器で、カットオフ
値を０．００８、０．０２５、０．０８、０．２５ｍｍ
と変更した時のＲａ値を測定し、横軸にカットオフ値の
対数、縦軸にＲａ値をプロットしその傾きをうねり指数
とした。なお、Ｒａ、Ｓｍなどの定義は、たとえば、奈
良治郎著「表面粗さの測定・評価法」（総合技術センタ
ー、１９８３）に示されているものである。
Ｓｍ、うねり指数 小坂研究所製の高精度薄膜段差測定器ＥＴ−１０を用い
て、中心線平均粗さＲａ、突起間隔Ｓｍを測定した。測
定条件は下記のとおりであり、フィルム幅方向に走査し
て２０回測定を行った平均値をもって値とした。 ・触針先端半径：０．５μｍ ・触針荷重 ：５ｍｇ ・測定長 ：１ｍｍ ・カットオフ値：０．０８ｍｍ また、うねり指数については、同測定器で、カットオフ
値を０．００８、０．０２５、０．０８、０．２５ｍｍ
と変更した時のＲａ値を測定し、横軸にカットオフ値の
対数、縦軸にＲａ値をプロットしその傾きをうねり指数
とした。なお、Ｒａ、Ｓｍなどの定義は、たとえば、奈
良治郎著「表面粗さの測定・評価法」（総合技術センタ
ー、１９８３）に示されているものである。
【００２５】（２）固有粘度（ＩＶ） オルソクロルフェノール中、２５℃で測定した溶液粘度
から下記式で計算される値を用いる。すなわち、 ηsp／Ｃ＝(η）＋Ｋ(η）2・Ｃ ここで、ηsp＝（溶液粘度／溶媒粘度）−１，Ｃは溶媒
１００ｍｌ当たりの溶解ポリマ重量（ｇ／１００ｍｌ、
通常１．２）、Ｋはハギンス定数（０．３４３とす
る。）また、溶融粘度、溶媒粘度はオストワルド粘度計
を用いて測定した。
から下記式で計算される値を用いる。すなわち、 ηsp／Ｃ＝(η）＋Ｋ(η）2・Ｃ ここで、ηsp＝（溶液粘度／溶媒粘度）−１，Ｃは溶媒
１００ｍｌ当たりの溶解ポリマ重量（ｇ／１００ｍｌ、
通常１．２）、Ｋはハギンス定数（０．３４３とす
る。）また、溶融粘度、溶媒粘度はオストワルド粘度計
を用いて測定した。
【００２６】（３）ヤング率 ＡＳＴＭ−Ｄ−８８２にしたがって、インストロン式の
引張試験機を用いて、２５℃、６５％RHにて測定した。
引張試験機を用いて、２５℃、６５％RHにて測定した。
【００２７】（４）粒子の平均粒径、相対標準偏差 フィルム断面を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用い、１
万倍以上の倍率で観察する。ＴＥＭの切片厚さは約１０
０ｎｍとし、場所を変えて１００視野以上測定する。粒
子の平均径ｄは数平均径（等価円相当径）から求める。 ｄ＝Σｄi／Ｎ また、粒径の相対標準偏差σは次式で定義される。 σ＝√｛Σ（ｄｉ−ｄ）2／Ｎ｝／ｄ （５）粒子の含有量 ポリマは溶解し粒子は溶解させない溶媒を選択し、粒子
をポリマから遠心分離し、粒子の全体重量に対する比率
（重量％）をもって粒子含有量とする。
万倍以上の倍率で観察する。ＴＥＭの切片厚さは約１０
０ｎｍとし、場所を変えて１００視野以上測定する。粒
子の平均径ｄは数平均径（等価円相当径）から求める。 ｄ＝Σｄi／Ｎ また、粒径の相対標準偏差σは次式で定義される。 σ＝√｛Σ（ｄｉ−ｄ）2／Ｎ｝／ｄ （５）粒子の含有量 ポリマは溶解し粒子は溶解させない溶媒を選択し、粒子
をポリマから遠心分離し、粒子の全体重量に対する比率
（重量％）をもって粒子含有量とする。
【００２８】（６）フィルム積層厚み 透過型電子顕微鏡（日立製Ｈ−６００型）を用いて、加
速電圧１００ｋＶで、フィルム断面を、超薄切片法（Ｒ
ｕＯ4染色）で観察し、その界面をとらえ、その積層厚
さを求める。倍率は、判定したい積層厚さによって選ぶ
ことが通常であり、特に限定されないが、１万〜１０万
倍が適当である。
速電圧１００ｋＶで、フィルム断面を、超薄切片法（Ｒ
ｕＯ4染色）で観察し、その界面をとらえ、その積層厚
さを求める。倍率は、判定したい積層厚さによって選ぶ
ことが通常であり、特に限定されないが、１万〜１０万
倍が適当である。
【００２９】（７）耐エッジダメージ性 フィルムを幅１／２インチのテープ状にスリットしたも
のをテープ走行試験機を用いてステンレス製ガイドピン
（表面粗度：Ｒａで４０ｎｍ）上を走行させる（走行速
度２５０ｍ／分、巻き付け角６０゜、出側張力１００
ｇ、走行回数２００往復）。走行後テープ端部のひだ状
の伸びを目視で観察し次の基準で判定を行った。 優：全く伸びが認められないもの 良：わずかに伸びが認められるもの 不良：はっきりひだ状の伸びが認められ、事実上使用し
難いもの
のをテープ走行試験機を用いてステンレス製ガイドピン
（表面粗度：Ｒａで４０ｎｍ）上を走行させる（走行速
度２５０ｍ／分、巻き付け角６０゜、出側張力１００
ｇ、走行回数２００往復）。走行後テープ端部のひだ状
の伸びを目視で観察し次の基準で判定を行った。 優：全く伸びが認められないもの 良：わずかに伸びが認められるもの 不良：はっきりひだ状の伸びが認められ、事実上使用し
難いもの
【００３０】
【実施例】次に実施例に基づき、本発明を具体的に説明
する。
する。
【００３１】実施例１ 平均粒径０．４５μｍの架橋型ジビニルベンゼン粒子を
２重量％含有するエチレングリコールスラリーと平均粒
径０．０３μｍのθ型アルミナを２重量％含有するエチ
レングリコールスラリーを調製し、このエチレングリコ
ールスラリーを１９０℃で３時間熱処理した後テレフタ
ル酸と重合し、ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥ
Ｔと略記する）のペレットを作成した。この時、重合時
間を調節し固有粘度を０．７４とした（ポリマＡ，
Ｂ）。また、常法によって、固有粘度０．７０の実質的
に不活性粒子を含有しないＰＥＴを製造した（ポリマ
Ｃ）。ポリマＡおよびポリマＢを粒子含有量が０．３重
量％と０．２重量％になるようポリマＣで稀釈し、この
ポリマーを１８０℃で３時間減圧乾燥（３Ｔｏｒｒ）
し、押出機に供給して２８５℃で溶融した。その後、静
電印加キャスト法を用いて表面温度２５℃のキャスティ
ングドラムに巻き付けて冷却固化し、未延伸フィルムを
作った。この時、口金スリット間隙／未延伸フィルム厚
さの比を８として未延伸フィルムを作った。この未延伸
フィルムを３段階に分けて長手方向に温度９０℃にて
１．４倍、９５℃にて２．１倍、１００℃にて１．１倍
延伸した。この一軸延伸フィルムをステンターを用いて
幅方向に９０℃にて４．２倍延伸し、さらに、長手方向
に１００℃にて１．２倍再延伸し、長手方向に３ＭＰａ
の張力をかけながら２１０℃にて５秒間熱処理し、厚さ
６μｍのフィルムを得た。得られたフィルムの表裏の表
面粗さＲａ、Ｓｍ、うねり指数、フィルムの固有粘度、
ヤング率（長手方向ＭＤ／幅方向ＴＤ）を表２に示す。
このように、フィルムの表裏の表面粗さＲａ、フィルム
の固有粘度、長手方向（ＭＤ）のヤング率が本発明の範
囲内である場合には、耐エッジダメージ性に優れたフィ
ルムが得られる。
２重量％含有するエチレングリコールスラリーと平均粒
径０．０３μｍのθ型アルミナを２重量％含有するエチ
レングリコールスラリーを調製し、このエチレングリコ
ールスラリーを１９０℃で３時間熱処理した後テレフタ
ル酸と重合し、ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥ
Ｔと略記する）のペレットを作成した。この時、重合時
間を調節し固有粘度を０．７４とした（ポリマＡ，
Ｂ）。また、常法によって、固有粘度０．７０の実質的
に不活性粒子を含有しないＰＥＴを製造した（ポリマ
Ｃ）。ポリマＡおよびポリマＢを粒子含有量が０．３重
量％と０．２重量％になるようポリマＣで稀釈し、この
ポリマーを１８０℃で３時間減圧乾燥（３Ｔｏｒｒ）
し、押出機に供給して２８５℃で溶融した。その後、静
電印加キャスト法を用いて表面温度２５℃のキャスティ
ングドラムに巻き付けて冷却固化し、未延伸フィルムを
作った。この時、口金スリット間隙／未延伸フィルム厚
さの比を８として未延伸フィルムを作った。この未延伸
フィルムを３段階に分けて長手方向に温度９０℃にて
１．４倍、９５℃にて２．１倍、１００℃にて１．１倍
延伸した。この一軸延伸フィルムをステンターを用いて
幅方向に９０℃にて４．２倍延伸し、さらに、長手方向
に１００℃にて１．２倍再延伸し、長手方向に３ＭＰａ
の張力をかけながら２１０℃にて５秒間熱処理し、厚さ
６μｍのフィルムを得た。得られたフィルムの表裏の表
面粗さＲａ、Ｓｍ、うねり指数、フィルムの固有粘度、
ヤング率（長手方向ＭＤ／幅方向ＴＤ）を表２に示す。
このように、フィルムの表裏の表面粗さＲａ、フィルム
の固有粘度、長手方向（ＭＤ）のヤング率が本発明の範
囲内である場合には、耐エッジダメージ性に優れたフィ
ルムが得られる。
【００３２】実施例２ 実施例１と同様に作成した平均粒径０．１μｍの架橋型
ジビニルベンゼン粒子を０．３重量％含有するようにポ
リマＣで調節したポリマ（固有粘度０．７８）を押出機
１に、平均粒径０．６μｍの架橋型ジビニルベンゼン粒
子を０．３重量％と実施例１のθ型アルミナを０．１５
重量％含有するポリマ（固有粘度０．７７）を押出機２
にそれぞれ供給し、表１に示すように延伸倍率を変更し
て実施例１と同様に６μｍの二軸配向フィルムを得た。
この時の積層比、フィルム特性を表２に示した。
ジビニルベンゼン粒子を０．３重量％含有するようにポ
リマＣで調節したポリマ（固有粘度０．７８）を押出機
１に、平均粒径０．６μｍの架橋型ジビニルベンゼン粒
子を０．３重量％と実施例１のθ型アルミナを０．１５
重量％含有するポリマ（固有粘度０．７７）を押出機２
にそれぞれ供給し、表１に示すように延伸倍率を変更し
て実施例１と同様に６μｍの二軸配向フィルムを得た。
この時の積層比、フィルム特性を表２に示した。
【００３３】実施例３ 平均粒径０．０６μｍのコロイダルシリカを０．２重量
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．８０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍの炭酸カ
ルシウム粒子を０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７８）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．８０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍの炭酸カ
ルシウム粒子を０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７８）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
【００３４】実施例４ 平均粒径０．０３μｍのコロイダルシリカを０．５重量
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍのコロイ
ダルシリカを０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍのコロイ
ダルシリカを０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
【００３５】比較例１ ポリマＡとして、平均粒径０．８μｍの炭酸カルシウム
粒子を用いて表１に示すように延伸倍率等を変更し実施
例１と同様にして６μｍのフィルムを得た。
粒子を用いて表１に示すように延伸倍率等を変更し実施
例１と同様にして６μｍのフィルムを得た。
【００３６】比較例２ 平均粒径０．６μｍのコロイダルシリカで粒子含有量が
０．２重量％のペレットを作成した。固有粘度は０．６
０であった。このポリマを用いて表１に示すように延伸
倍率等を変更し実施例１と同様にして６μｍのフィルム
を得た。
０．２重量％のペレットを作成した。固有粘度は０．６
０であった。このポリマを用いて表１に示すように延伸
倍率等を変更し実施例１と同様にして６μｍのフィルム
を得た。
【００３７】比較例３ 平均粒径０．０６μｍのコロイダルシリカを０．２重量
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
１．１０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍの炭酸カ
ルシウム粒子を０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
１．０８）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
％含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
１．１０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍの炭酸カ
ルシウム粒子を０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
１．０８）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更して実施例１と同様に６μｍの二
軸配向フィルムを得た。この時の積層比、フィルム特性
を表２に示した。
【００３８】比較例４ 平均粒径０．１μｍのコロイダルシリカを０．２重量％
含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍのコロイ
ダルシリカを０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更し、長手方向に４．６％の弛緩を
施し６μｍの二軸配向フィルムを得た。この時の積層
比、フィルム特性を表２に示した。この様に、表面粗さ
Ｒａ、フィルムの固有粘度、ヤング率が本発明の範囲内
である場合には、耐エッジダメージ性に優れたフィルム
が得られるが、そうでない場合は耐エッジダメージ性性
に劣るフィルムしか得られなかった。
含有するようにポリマＢで調節したポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機１に、平均粒径０．６μｍのコロイ
ダルシリカを０．３重量％含有するポリマ（固有粘度
０．７０）を押出機２にそれぞれ供給し、表１に示すよ
うに延伸倍率等を変更し、長手方向に４．６％の弛緩を
施し６μｍの二軸配向フィルムを得た。この時の積層
比、フィルム特性を表２に示した。この様に、表面粗さ
Ｒａ、フィルムの固有粘度、ヤング率が本発明の範囲内
である場合には、耐エッジダメージ性に優れたフィルム
が得られるが、そうでない場合は耐エッジダメージ性性
に劣るフィルムしか得られなかった。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【発明の効果】耐削れ性に優れ、繰り返し走行時の耐エ
ッジダメージ性に優れたポリエステルフィルムを提供す
ることができる。
ッジダメージ性に優れたポリエステルフィルムを提供す
ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｌ 7:00 9:00 Ｃ０８Ｌ 67:02 Ｆターム(参考） 4F071 AA43 AA45 AA88 AF20 AF46 AH14 BB08 BC01 BC08 BC16 4F100 AH01 AH01H AK41A AK41B AK42 BA01 BA02 BA03 BA04 BA05 BA16 DD07A DD07B DE01 DE01H EJ38A EJ38B GB41 JA06A JA06B JK01 JK02 JK07A JK07B YY00A YY00B 4F210 AA24 AE01 AG01 AG03 QA02 QA03 QC05 QC06 QG01 QG15 QG18 QW11 5D006 CB01 CB05 CB07 CB08 FA00
Claims (5)
- 【請求項１】少なくとも片面の平均表面粗さＲａが３〜
２５ｎｍで、固有粘度が０．６５〜１．０ｄｌ／ｇの範
囲であって、かつフィルムの長手方向のヤング率が７Ｇ
Ｐa以上である二軸配向ポリエステルフィルム。 - 【請求項２】フィルムの幅方向のヤング率が、５ＧＰa
以上である請求項１に記載の二軸配向ポリエステルフィ
ルム。 - 【請求項３】フィルムの少なくとも片面のうねり指数
が、２〜１２である請求項１または２に記載の二軸配向
ポリエステルフィルム。 - 【請求項４】フィルムの少なくとも片面のフィルム表面
の突起間隔Ｓｍが、６〜１５ｎｍである請求項１〜３の
いずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィルム。 - 【請求項５】２層以上のフィルム積層構成を有する請求
項１〜４のいずれかに記載の二軸配向ポリエステルフィ
ルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15451499A JP2000334831A (ja) | 1999-06-02 | 1999-06-02 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15451499A JP2000334831A (ja) | 1999-06-02 | 1999-06-02 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000334831A true JP2000334831A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15585929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15451499A Pending JP2000334831A (ja) | 1999-06-02 | 1999-06-02 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000334831A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003067914A (ja) * | 2001-08-30 | 2003-03-07 | Toray Ind Inc | 磁気記録媒体用ポリエステルフィルム及び磁気記録テープ |
| JP2004299057A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリエステルフィルム |
| JP2016160403A (ja) * | 2015-03-05 | 2016-09-05 | 東レ株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
-
1999
- 1999-06-02 JP JP15451499A patent/JP2000334831A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003067914A (ja) * | 2001-08-30 | 2003-03-07 | Toray Ind Inc | 磁気記録媒体用ポリエステルフィルム及び磁気記録テープ |
| JP2004299057A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリエステルフィルム |
| JP4595289B2 (ja) * | 2003-03-28 | 2010-12-08 | 東レ株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
| JP2016160403A (ja) * | 2015-03-05 | 2016-09-05 | 東レ株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム |
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