JP2000328166A - 密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板およびその製造方法Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E60/10—Energy storage using batteries
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プレス成形性および耐膨れ性に優れる密閉型
角型電池外装缶用アルミニウム合金板を製造する。 【解決手段】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金を溶
解、鋳造、面削、均質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧
延、冷間圧延、時効処理して板材とするアルミニウム合
金板の製造方法において、前記均質化処理を５８０〜６
２０℃の温度で１〜１５時間加熱して施し、前記熱間仕
上圧延を３４０℃以上の温度に加熱して施し、前記時効
処理を２２０〜２４０℃の温度に加熱して施す。
角型電池外装缶用アルミニウム合金板を製造する。 【解決手段】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金を溶
解、鋳造、面削、均質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧
延、冷間圧延、時効処理して板材とするアルミニウム合
金板の製造方法において、前記均質化処理を５８０〜６
２０℃の温度で１〜１５時間加熱して施し、前記熱間仕
上圧延を３４０℃以上の温度に加熱して施し、前記時効
処理を２２０〜２４０℃の温度に加熱して施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ノート型パーソナ
ルコンピュータ、携帯電話などの携帯用電子機器の駆動
源となる２次電池、特に、リチウムイオン２次電池に好
適な密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板および
その製造方法に関する。
ルコンピュータ、携帯電話などの携帯用電子機器の駆動
源となる２次電池、特に、リチウムイオン２次電池に好
適な密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板および
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、携帯用電子機器の駆動源としてリ
チウムイオン２次電池が多用されるようになり、その外
装缶には、軽量化を目的に、従来のステンレス鋼に代え
てアルミニウム合金の使用が検討されている。前記外装
缶には、電池の形状を保持する上で、高強度アルミニウ
ム合金が望まれるが、高強度アルミニウム合金は加工性
に劣るため、外装缶に成形するのに多段階にわけてプレ
スする必要があり成形に手間どり、しかもパンチとダイ
スを多数要するためコスト高になるという問題がある。
このようなことから、最近、純アルミニウム系（ＪＩＳ
−１０００系）合金、またはＡｌ−Ｍｎ系（ＪＩＳ−３
０００系）合金などの比較的軟質の合金の適用が検討さ
れている。
チウムイオン２次電池が多用されるようになり、その外
装缶には、軽量化を目的に、従来のステンレス鋼に代え
てアルミニウム合金の使用が検討されている。前記外装
缶には、電池の形状を保持する上で、高強度アルミニウ
ム合金が望まれるが、高強度アルミニウム合金は加工性
に劣るため、外装缶に成形するのに多段階にわけてプレ
スする必要があり成形に手間どり、しかもパンチとダイ
スを多数要するためコスト高になるという問題がある。
このようなことから、最近、純アルミニウム系（ＪＩＳ
−１０００系）合金、またはＡｌ−Ｍｎ系（ＪＩＳ−３
０００系）合金などの比較的軟質の合金の適用が検討さ
れている。
【０００３】前記アルミニウム合金は、所定厚さに圧延
されたのち、図１に示す外装缶１にプレス成形される。
この外装缶１は、例えばリチウムイオン２次電池の場合
は、内部に渦巻電極体が収容され、上蓋２が密封溶接さ
れて電池に加工される。しかし、前記の比較的軟質のア
ルミニウム合金製外装缶は、内部の渦巻電極体を充電す
る際の発熱で内圧が増加して膨れることがある。外装缶
が膨れるとガス圧が低下してガス吸収量が減じ充電性が
低下する。このため外装缶は膨れ率が規制されている。
前記膨れ率は、外装缶の内圧を２ｋｇ／ｃｍ2 にして上
蓋を密封溶接し、これを８５℃で２時間加熱し、加熱後
の外装缶の厚さＴと加熱前の外装缶の厚さｔとの差をＴ
で除した値の百分率〔（Ｔ−ｔ）／Ｔ〕×１００％で示
される（図２参照）。この膨れを防止するために、外装
缶の内側コーナー部に肉盛りして構造的に強化する方法
が検討されているが、十分な効果が得られていない。
されたのち、図１に示す外装缶１にプレス成形される。
この外装缶１は、例えばリチウムイオン２次電池の場合
は、内部に渦巻電極体が収容され、上蓋２が密封溶接さ
れて電池に加工される。しかし、前記の比較的軟質のア
ルミニウム合金製外装缶は、内部の渦巻電極体を充電す
る際の発熱で内圧が増加して膨れることがある。外装缶
が膨れるとガス圧が低下してガス吸収量が減じ充電性が
低下する。このため外装缶は膨れ率が規制されている。
前記膨れ率は、外装缶の内圧を２ｋｇ／ｃｍ2 にして上
蓋を密封溶接し、これを８５℃で２時間加熱し、加熱後
の外装缶の厚さＴと加熱前の外装缶の厚さｔとの差をＴ
で除した値の百分率〔（Ｔ−ｔ）／Ｔ〕×１００％で示
される（図２参照）。この膨れを防止するために、外装
缶の内側コーナー部に肉盛りして構造的に強化する方法
が検討されているが、十分な効果が得られていない。
【０００４】このようなことから、本発明者等は、比較
的軟質でプレス成形性に優れ、かつ充電の際の内圧増加
で変形し難い耐膨れ性に優れるアルミニウム合金につい
て研究し、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｃｕ合金、さらにＦｅを
含有させた合金によればプレス成形性と耐膨れ性を両立
させ得ることを知見し、この知見を基に研究を進めて本
発明を完成させるに至った。本発明は、プレス成形性お
よび耐膨れ性に優れる密閉型角型電池外装缶用アルミニ
ウム合金板およびその製造方法の提供を目的とする。
的軟質でプレス成形性に優れ、かつ充電の際の内圧増加
で変形し難い耐膨れ性に優れるアルミニウム合金につい
て研究し、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｃｕ合金、さらにＦｅを
含有させた合金によればプレス成形性と耐膨れ性を両立
させ得ることを知見し、この知見を基に研究を進めて本
発明を完成させるに至った。本発明は、プレス成形性お
よび耐膨れ性に優れる密閉型角型電池外装缶用アルミニ
ウム合金板およびその製造方法の提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５
wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有し、残部がＡｌ及
び不可避不純物からなることを特徴とする密閉型角型電
池外装缶用アルミニウム合金板である。
Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５
wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有し、残部がＡｌ及
び不可避不純物からなることを特徴とする密閉型角型電
池外装缶用アルミニウム合金板である。
【０００６】請求項２記載の発明は、Ｓｉを０．４〜
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％、Ｆｅを０．３〜１．０wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴と
する密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板であ
る。
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％、Ｆｅを０．３〜１．０wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴と
する密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板であ
る。
【０００７】請求項３記載の発明は、Ｓｉを０．４〜
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％含有し、残部がＡｌ及び不可避不純
物からなるＡｌ合金を溶解、鋳造、面削、均質化処理、
熱間粗圧延、熱間仕上圧延、冷間圧延、時効処理して板
材とするアルミニウム合金板の製造方法において、前記
均質化処理を５８０〜６２０℃の温度で１〜１５時間加
熱して施し、前記熱間仕上圧延を３４０℃以上の温度で
加熱して施し、前記時効処理を２２０〜２４０℃の温度
で加熱して施すことを特徴とする密閉型角型電池外装缶
用アルミニウム合金板の製造方法である。
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％含有し、残部がＡｌ及び不可避不純
物からなるＡｌ合金を溶解、鋳造、面削、均質化処理、
熱間粗圧延、熱間仕上圧延、冷間圧延、時効処理して板
材とするアルミニウム合金板の製造方法において、前記
均質化処理を５８０〜６２０℃の温度で１〜１５時間加
熱して施し、前記熱間仕上圧延を３４０℃以上の温度で
加熱して施し、前記時効処理を２２０〜２４０℃の温度
で加熱して施すことを特徴とする密閉型角型電池外装缶
用アルミニウム合金板の製造方法である。
【０００８】請求項４記載の発明は、Ｓｉを０．４〜
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％含有し、Ｆｅを０．３〜１．０wt％
含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金
を溶解、鋳造、面削、均質化処理、熱間粗圧延、熱間仕
上圧延、冷間圧延、時効処理して板材とするアルミニウ
ム合金板の製造方法において、前記均質化処理を５８０
〜６２０℃の温度で１〜１５時間加熱して施し、前記熱
間仕上圧延を３４０℃以上の温度で加熱して施し、前記
時効処理を２２０〜２４０℃の温度で加熱して施すこと
を特徴とする密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金
板の製造方法である。
０．６wt％、Ｃｕを０．１５〜０．２５wt％、Ｍｎを
１．１〜１．３wt％含有し、Ｆｅを０．３〜１．０wt％
含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金
を溶解、鋳造、面削、均質化処理、熱間粗圧延、熱間仕
上圧延、冷間圧延、時効処理して板材とするアルミニウ
ム合金板の製造方法において、前記均質化処理を５８０
〜６２０℃の温度で１〜１５時間加熱して施し、前記熱
間仕上圧延を３４０℃以上の温度で加熱して施し、前記
時効処理を２２０〜２４０℃の温度で加熱して施すこと
を特徴とする密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金
板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明において、Ｓｉは時効処理
により析出して耐膨れ性を改善する。その含有量を０．
４〜０．６wt％に規定する理由は、０．４wt％未満では
その効果が十分に得られず、０．６wt％を超えると晶出
物が粗大化してプレス成形性が低下するためである。
により析出して耐膨れ性を改善する。その含有量を０．
４〜０．６wt％に規定する理由は、０．４wt％未満では
その効果が十分に得られず、０．６wt％を超えると晶出
物が粗大化してプレス成形性が低下するためである。
【００１０】Ｃｕは、Ｓｉと同様に時効処理により析出
して耐膨れ性を改善する。その含有量を０．１５〜０．
２５に規定する理由は、０．１５wt％未満ではその効果
が十分に得られず、０．２５wt％を超えると強度が高く
なり過ぎてプレス成形性が低下するためである。
して耐膨れ性を改善する。その含有量を０．１５〜０．
２５に規定する理由は、０．１５wt％未満ではその効果
が十分に得られず、０．２５wt％を超えると強度が高く
なり過ぎてプレス成形性が低下するためである。
【００１１】前記時効処理ではアルミニウムマトリック
スに固溶していたＳｉおよびＣｕが析出し、これら析出
物が充電時の発熱で移動する転位の動きを阻止して、外
装缶の膨れを防止するのである。
スに固溶していたＳｉおよびＣｕが析出し、これら析出
物が充電時の発熱で移動する転位の動きを阻止して、外
装缶の膨れを防止するのである。
【００１２】Ｍｎは強度向上に寄与し、また結晶粒を微
細化してプレス成形性を向上させ並びに合金板の肌荒れ
を防止する。その含有量を１．１〜１．３wt％に規定す
る理由は１．１wt％未満では結晶粒が十分微細化せず、
肌荒れやプレス成形性に不具合が生じ、１．３wt％を超
えると晶出物が粗大化してプレス成形性が低下するため
である。
細化してプレス成形性を向上させ並びに合金板の肌荒れ
を防止する。その含有量を１．１〜１．３wt％に規定す
る理由は１．１wt％未満では結晶粒が十分微細化せず、
肌荒れやプレス成形性に不具合が生じ、１．３wt％を超
えると晶出物が粗大化してプレス成形性が低下するため
である。
【００１３】Ｆｅは強度を高め外装缶の変形などを防止
する。その含有量を０．３〜１．０wt％に規定する理由
は、０．３wt％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０wt％を超えるとプレス成形性が低下するためであ
る。
する。その含有量を０．３〜１．０wt％に規定する理由
は、０．３wt％未満ではその効果が十分に得られず、
１．０wt％を超えるとプレス成形性が低下するためであ
る。
【００１４】次に本発明のアルミニウム合金板の製造方
法について説明する。本発明のアルミニウム合金板は、
本発明規定組成のアルミニウム合金を溶解し、これを半
連続鋳造法などにより鋳造し、得られる鋳塊に面削、均
質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧延、冷間圧延（適宜
中間焼鈍を入れる）、時効処理を施して製造される。
法について説明する。本発明のアルミニウム合金板は、
本発明規定組成のアルミニウム合金を溶解し、これを半
連続鋳造法などにより鋳造し、得られる鋳塊に面削、均
質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧延、冷間圧延（適宜
中間焼鈍を入れる）、時効処理を施して製造される。
【００１５】請求項３記載の発明は請求項１で規定する
組成のアルミニウム合金板の製造方法である。ここで、
均質化処理は、鋳塊中のＳｉおよびＣｕの固溶量を増加
させて、後の時効処理でのＳｉおよびＣｕによる時効硬
化を促進する。前記均質化処理を５８０〜６２０℃で１
〜１５時間加熱して施す理由は、５８０℃未満でも１時
間未満でもＳｉおよびＣｕが十分に固溶せず、時効処理
しても耐膨れ性が改善されず、６２０℃を超えると局部
溶融の危険が生じ、１５時間を超えて加熱してもその効
果が飽和するためである。
組成のアルミニウム合金板の製造方法である。ここで、
均質化処理は、鋳塊中のＳｉおよびＣｕの固溶量を増加
させて、後の時効処理でのＳｉおよびＣｕによる時効硬
化を促進する。前記均質化処理を５８０〜６２０℃で１
〜１５時間加熱して施す理由は、５８０℃未満でも１時
間未満でもＳｉおよびＣｕが十分に固溶せず、時効処理
しても耐膨れ性が改善されず、６２０℃を超えると局部
溶融の危険が生じ、１５時間を超えて加熱してもその効
果が飽和するためである。
【００１６】この発明において、熱間仕上圧延温度を３
４０℃以上に規定する理由は、３４０℃未満では熱間仕
上圧延での再結晶が不完全となり、その結果Ｓｉおよび
Ｃｕの固溶量が減少して、時効処理しても耐膨れ性が改
善されないためである。
４０℃以上に規定する理由は、３４０℃未満では熱間仕
上圧延での再結晶が不完全となり、その結果Ｓｉおよび
Ｃｕの固溶量が減少して、時効処理しても耐膨れ性が改
善されないためである。
【００１７】この発明では、時効処理でＳｉおよびＣｕ
を微細に析出させることにより、充電時における外装缶
での転位の移動を阻止して外装缶の膨れを防止する。前
記時効処理の温度を２２０〜２４０℃に規定する理由
は、２２０℃未満ではＳｉおよびＣｕが十分に析出せ
ず、２４０℃を超えると析出物が粗大化して、いずれの
場合も時効硬化が不十分で耐膨れ性が改善されないため
である。析出物が粗大化するとプレス成形性も低下す
る。
を微細に析出させることにより、充電時における外装缶
での転位の移動を阻止して外装缶の膨れを防止する。前
記時効処理の温度を２２０〜２４０℃に規定する理由
は、２２０℃未満ではＳｉおよびＣｕが十分に析出せ
ず、２４０℃を超えると析出物が粗大化して、いずれの
場合も時効硬化が不十分で耐膨れ性が改善されないため
である。析出物が粗大化するとプレス成形性も低下す
る。
【００１８】請求項４記載の発明は、請求項２で規定す
る組成のアルミニウム合金板の製造方法であり、均質化
処理、熱間仕上圧延、時効処理の各条件の規定理由は、
請求項３記載の発明の場合と同じである。
る組成のアルミニウム合金板の製造方法であり、均質化
処理、熱間仕上圧延、時効処理の各条件の規定理由は、
請求項３記載の発明の場合と同じである。
【００１９】
【実施例】以下に、本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）ＪＩＳＨ２１０２に規定される工業用アル
ミニウム地金（１種）にＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、或いはさら
にＦｅを添加して表１に示す本発明規定組成のアルミニ
ウム合金を溶解し、これを半連続鋳造法により鋳造して
鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を６００℃で４時間施
したのち、熱間粗圧延と熱間仕上圧延（開始温度５００
℃、終了温度３５０℃）を連続的に施して厚さ２．５ｍ
ｍの熱間仕上圧延板とし、次にこの熱間仕上圧延板を厚
さ０．３ｍｍに冷間圧延し、次いでこれを２３０℃の温
度で時効処理してアルミニウム合金板を製造した。
る。 （実施例１）ＪＩＳＨ２１０２に規定される工業用アル
ミニウム地金（１種）にＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、或いはさら
にＦｅを添加して表１に示す本発明規定組成のアルミニ
ウム合金を溶解し、これを半連続鋳造法により鋳造して
鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を６００℃で４時間施
したのち、熱間粗圧延と熱間仕上圧延（開始温度５００
℃、終了温度３５０℃）を連続的に施して厚さ２．５ｍ
ｍの熱間仕上圧延板とし、次にこの熱間仕上圧延板を厚
さ０．３ｍｍに冷間圧延し、次いでこれを２３０℃の温
度で時効処理してアルミニウム合金板を製造した。
【００２０】（比較例１）前記工業用アルミニウム地金
にＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、或いはさらにＦｅを添加して表２
に示す比較組成のアルミニウム合金を用いた他は、実施
例１と同じ方法により密閉型リチウムイオン二次電池外
装缶用アルミニウム合金板を製造した。
にＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、或いはさらにＦｅを添加して表２
に示す比較組成のアルミニウム合金を用いた他は、実施
例１と同じ方法により密閉型リチウムイオン二次電池外
装缶用アルミニウム合金板を製造した。
【００２１】実施例１および比較例１で得られた各々の
アルミニウム合金板について、プレス成形性および耐膨
れ性を調べた。プレス成形性は多段成形後、割れが生じ
なかったものを良好（○）、割れが生じたものを不良
（×）と判定した。耐膨れ性は、前記各々のアルミニウ
ム合金板をプレス成形して外装缶とし、この外装缶の内
圧を２ｋｇ／ｃｍ2 にして上蓋を密封溶接し、これを８
５℃で２時間加熱したのち、外装缶の厚さＴを測定し、
加熱前の外装缶の厚さｔとの差をＴで除した値の百分率
〔（Ｔ−ｔ）／Ｔ〕×１００％を求め（図２参照）、Ｈ
が１％未満の場合耐膨れ性が良好（○）、１％を超えた
場合不良（×）と判定した。結果を表１、２に併記し
た。
アルミニウム合金板について、プレス成形性および耐膨
れ性を調べた。プレス成形性は多段成形後、割れが生じ
なかったものを良好（○）、割れが生じたものを不良
（×）と判定した。耐膨れ性は、前記各々のアルミニウ
ム合金板をプレス成形して外装缶とし、この外装缶の内
圧を２ｋｇ／ｃｍ2 にして上蓋を密封溶接し、これを８
５℃で２時間加熱したのち、外装缶の厚さＴを測定し、
加熱前の外装缶の厚さｔとの差をＴで除した値の百分率
〔（Ｔ−ｔ）／Ｔ〕×１００％を求め（図２参照）、Ｈ
が１％未満の場合耐膨れ性が良好（○）、１％を超えた
場合不良（×）と判定した。結果を表１、２に併記し
た。
【００２２】
【表１】 （注）Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｆｅの単位はwt％。* 地金中に含まれるＦｅ分。
【００２３】
【表２】 （注）Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｆｅの単位はwt％。* 地金中に含まれるＦｅ分。
【００２４】表１より明かなように、本発明規定組成の
アルミニウム合金板は、いずれもプレス成形性および耐
膨れ性に優れた。これに対し、表２に示した比較組成ア
ルミニウム合金板は、いずれも耐膨れ性または／および
プレス成形性に劣った。これはいずれも本発明規定値を
外れたためである。
アルミニウム合金板は、いずれもプレス成形性および耐
膨れ性に優れた。これに対し、表２に示した比較組成ア
ルミニウム合金板は、いずれも耐膨れ性または／および
プレス成形性に劣った。これはいずれも本発明規定値を
外れたためである。
【００２５】（実施例２）表１に示す本発明規定組成の
アルミニウム合金のうちのNo.1の合金を溶解し、これを
半連続鋳造法により鋳造して鋳塊とし、面削後、これに
均質化処理を温度を種々に変化させて４時間施し、その
後常法により熱間粗圧延を施し、次いで熱間仕上圧延を
開始温度５００℃、終了温度を種々に変化させて施して
厚さ２．５ｍｍの熱間仕上圧延板とし、次にこの圧延板
を厚さ０．３ｍｍに冷間圧延し、次いでこれに時効処理
を種々の温度で施してアルミニウム合金板を製造した。
前記均質化処理温度、熱間仕上圧延終了温度、時効処理
温度は、本発明規定値内で変化させた。
アルミニウム合金のうちのNo.1の合金を溶解し、これを
半連続鋳造法により鋳造して鋳塊とし、面削後、これに
均質化処理を温度を種々に変化させて４時間施し、その
後常法により熱間粗圧延を施し、次いで熱間仕上圧延を
開始温度５００℃、終了温度を種々に変化させて施して
厚さ２．５ｍｍの熱間仕上圧延板とし、次にこの圧延板
を厚さ０．３ｍｍに冷間圧延し、次いでこれに時効処理
を種々の温度で施してアルミニウム合金板を製造した。
前記均質化処理温度、熱間仕上圧延終了温度、時効処理
温度は、本発明規定値内で変化させた。
【００２６】（比較例２）前記均質化処理、熱間仕上圧
延、時効処理を本発明規定値外の条件で施した他は、実
施例２と同じ方法により密閉型リチウムイオン二次電池
外装缶用アルミニウム合金板を製造した。
延、時効処理を本発明規定値外の条件で施した他は、実
施例２と同じ方法により密閉型リチウムイオン二次電池
外装缶用アルミニウム合金板を製造した。
【００２７】実施例２および比較例２で得られた各々の
合金板について、プレス成形性および耐膨れ性を実施例
１の場合と同様にして調べた。結果を表３に示す。
合金板について、プレス成形性および耐膨れ性を実施例
１の場合と同様にして調べた。結果を表３に示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】表３より明らかなように、本発明例の No.
21〜25は、いずれもプレス成形性および耐膨れ性に優れ
た。これに対し、比較例の No.26〜30は、均質化熱処理
温度、熱間仕上圧延上がり温度、時効処理温度が本発明
規定値を外れたため、耐膨れ性、またはプレス成形性と
耐膨れ性が劣った。
21〜25は、いずれもプレス成形性および耐膨れ性に優れ
た。これに対し、比較例の No.26〜30は、均質化熱処理
温度、熱間仕上圧延上がり温度、時効処理温度が本発明
規定値を外れたため、耐膨れ性、またはプレス成形性と
耐膨れ性が劣った。
【００３０】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の密閉型角
型電池外装缶用アルミニウム合金板はＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ
が適量含有されたもの、或いはさらにＦｅが適量含有さ
れたものであり、前記ＳｉおよびＣｕは析出して外装缶
を構成するアルミニウム合金中の転位の移動を妨げる。
従って充電時の発熱で外装缶が膨れたりしない。また前
記外装缶はプレス成形性に優れる。さらに前記アルミニ
ウム合金板は、均質化処理、熱間仕上圧延、時効処理の
各条件を規定することにより容易に製造できる。依っ
て、工業上顕著な効果を奏する。
型電池外装缶用アルミニウム合金板はＳｉ、Ｃｕ、Ｍｎ
が適量含有されたもの、或いはさらにＦｅが適量含有さ
れたものであり、前記ＳｉおよびＣｕは析出して外装缶
を構成するアルミニウム合金中の転位の移動を妨げる。
従って充電時の発熱で外装缶が膨れたりしない。また前
記外装缶はプレス成形性に優れる。さらに前記アルミニ
ウム合金板は、均質化処理、熱間仕上圧延、時効処理の
各条件を規定することにより容易に製造できる。依っ
て、工業上顕著な効果を奏する。
【図１】上蓋を被せた密閉型角型電池外装缶の斜視図で
ある。
ある。
【図２】（イ）は図１に示した外装缶のＡ−Ａ断面図、
（ロ）は図１に示した外装缶の加熱後のＡ−Ａ断面図で
ある。
（ロ）は図１に示した外装缶の加熱後のＡ−Ａ断面図で
ある。
１ 密閉型角型電池外装缶 ２ 上蓋 ３ 加熱前の外装缶 ４ 加熱後の外装缶 Ｔ 加熱前の外装缶の厚さ ｔ 加熱後の外装缶の厚さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７６ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６７６ ６８２ ６８２ ６８４ ６８４Ｃ ６９１ ６９１Ｂ ６９１Ｃ ６９４ ６９４Ｂ
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなることを特徴と
する密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％、Ｆｅ
を０．３〜１．０wt％含有し、残部がＡｌ及び不可避不
純物からなることを特徴とする密閉型角型電池外装缶用
アルミニウム合金板。 - 【請求項３】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有
し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金を溶
解、鋳造、面削、均質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧
延、冷間圧延、時効処理して板材とするアルミニウム合
金板の製造方法において、前記均質化処理を５８０〜６
２０℃の温度で１〜１５時間加熱して施し、前記熱間仕
上圧延を３４０℃以上の温度で加熱して施し、前記時効
処理を２２０〜２４０℃の温度で加熱して施すことを特
徴とする密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板の
製造方法。 - 【請求項４】 Ｓｉを０．４〜０．６wt％、Ｃｕを０．
１５〜０．２５wt％、Ｍｎを１．１〜１．３wt％含有
し、Ｆｅを０．３〜１．０wt％含有し、残部がＡｌ及び
不可避不純物からなるＡｌ合金を溶解、鋳造、面削、均
質化処理、熱間粗圧延、熱間仕上圧延、冷間圧延、時効
処理して板材とするアルミニウム合金板の製造方法にお
いて、前記均質化処理を５８０〜６２０℃の温度で１〜
１５時間加熱して施し、前記熱間仕上圧延を３４０℃以
上の温度で加熱して施し、前記時効処理を２２０〜２４
０℃の温度で加熱して施すことを特徴とする密閉型角型
電池外装缶用アルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13203999A JP3434236B2 (ja) | 1999-05-12 | 1999-05-12 | 密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13203999A JP3434236B2 (ja) | 1999-05-12 | 1999-05-12 | 密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328166A true JP2000328166A (ja) | 2000-11-28 |
| JP3434236B2 JP3434236B2 (ja) | 2003-08-04 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13203999A Expired - Fee Related JP3434236B2 (ja) | 1999-05-12 | 1999-05-12 | 密閉型角型電池外装缶用アルミニウム合金板の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3434236B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014057707A1 (ja) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | 日本軽金属株式会社 | 成形性、放熱性及び溶接性に優れた電池ケース用アルミニウム合金板 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000129384A (ja) | 1998-10-23 | 2000-05-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 二次電池ケース用アルミニウム合金板とその製造方法および二次電池ケース |
| JP4244252B2 (ja) | 1999-02-22 | 2009-03-25 | 古河スカイ株式会社 | 成形性と耐クリープ性に優れた密閉型角型電池用アルミニウム合金製ケース材料の製造方法、密閉型角型電池用ケース及び密閉型角型電池。 |
| JP4594460B2 (ja) | 1999-03-31 | 2010-12-08 | 株式会社東芝 | 非水電解液二次電池 |
-
1999
- 1999-05-12 JP JP13203999A patent/JP3434236B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014057707A1 (ja) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | 日本軽金属株式会社 | 成形性、放熱性及び溶接性に優れた電池ケース用アルミニウム合金板 |
| CN104204249A (zh) * | 2012-10-12 | 2014-12-10 | 日本轻金属株式会社 | 成形性、散热性和焊接性优良的电池壳体用铝合金板 |
| EP2835436A4 (en) * | 2012-10-12 | 2016-03-23 | Nippon Light Metal Co | ALUMINUM ALLOY PLATE FOR ELECTRIC CELL HOUSINGS WITH EXCELLENT FORMABILITY, HEAT DISPOSAL AND WELDABILITY |
| CN104204249B (zh) * | 2012-10-12 | 2017-10-13 | 日本轻金属株式会社 | 成形性、散热性和焊接性优良的电池壳体用铝合金板 |
| US9885097B2 (en) | 2012-10-12 | 2018-02-06 | Nippon Light Metal Company, Ltd. | Aluminum alloy sheet for battery case use excellent in formability, heat dissipation, and weldability |
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| JP3434236B2 (ja) | 2003-08-04 |
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