JP2000304085A

JP2000304085A - 空気圧式能動型防振装置

Info

Publication number: JP2000304085A
Application number: JP11112902A
Authority: JP
Inventors: Atsushi Muramatsu; 篤村松; Hiroyuki Ichikawa; 浩幸市川
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1999-04-20
Filing date: 1999-04-20
Publication date: 2000-10-31
Anticipated expiration: 2019-04-20
Also published as: DE10020518A1; FR2794510A1; JP3707294B2; US6264181B1

Abstract

(57)【要約】【課題】作用空気室に空気圧変動を及ぼすことによっ
て加振力を生ぜしめて、能動的な防振効果を発揮するよ
うにした空気圧式能動型防振装置において、発生加振力
を簡単な構造で調節可能とすることにより、作用空気室
に及ぼされる空気圧の変化や、防振すべき振動の大きさ
の変化などがあった場合にも、目的とする防振効果が安
定して発揮されるようにすること。【解決手段】空気圧変動が生ぜしめられて、第一の取
付部材１３と第二の取付部材１５の間に加振力を及ぼす
作用空気室６３，５３の容積を、該作用空気室６３，５
３に及ぼされる空気圧の変化や、防振すべき振動の大き
さの変化等に対応して、調節可能とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【技術分野】本発明は、防振連結される部材間に介装さ
れて、それら両部材間における振動の伝達を能動的に低
減し得る能動型防振装置に係り、特に、空気圧変動を利
用して、防振連結される部材間に加振力を生ぜしめるよ
うにした空気圧加振式の能動型防振装置に関するもので
ある。

【０００２】

【背景技術】振動伝達系を構成する部材間に介装される
防振連結体や防振支持体等としての防振装置の一種とし
て、互いに防振連結される部材に取り付けられる第一の
取付部材と第二の取付部材を離間配置せしめて、本体ゴ
ム弾性体で連結する一方、それら第一の取付部材と第二
の取付部材の間に加振力を及ぼす加振力発生手段を設け
て防振特性を調節するようにした能動型防振装置が、知
られている。例えば、特開昭６０−８５４０号公報や特
開昭６１−２９３９号公報、実開昭６１−１９１５４３
号公報等に記載の防振装置が、それである。このような
能動型防振装置は、例えば、防振連結される部材に対し
て、防振すべき振動に対応した加振力を及ぼすことによ
り、振動を相殺的に抑制したり、或いは防振装置のばね
特性を入力振動に応じて積極的に変更して防振性能の向
上を図ること等が出来るのであり、例えば、自動車用エ
ンジンマウントやボデーマウント等への適用が考えられ
ている。

【０００３】また、内部の圧力変化によって第一の取付
部材と第二の取付部材の間に加振力を及ぼす作用空気室
を設け、かかる作用空気室を、駆動用切換弁を介して、
負圧源と大気に交互に切換接続することにより、第一の
取付部材と第二の取付部材の間に対して、駆動用切換弁
の切換周期に対応した周波数の加振力を生ぜしめるよう
にした空気圧式の能動型防振装置も、考えられている。
このような空気圧式の加振機構を採用すれば、電磁駆動
機構等の重くて構造が複雑な部材を防振装置の内部に組
み込む必要がなく、部品点数が減少され得て、防振装置
の小型，軽量化が可能となると共に、消費電力の如き必
要エネルギの減少も図られ得るのである。

【０００４】ところで、かくの如き空気圧式の加振機構
を用いた能動型防振装置では、防振すべき振動に対して
有効な防振効果を得るために、防振すべき振動の周波数
等に対応することは勿論、防振すべき振動の大きさにも
対応した加振力を発生させることが必要となる。

【０００５】そこで、例えば、防振対象における防振す
べき振動の周波数や大きさ等を、それぞれ、加速度セン
サ等で検出し、或いは予め設定されたマップデータ等に
基づいて推定することによって求め、目的とする周波数
等の加振力が得られるように駆動用切換弁等を制御する
と共に、目的とする大きさの加振力が得られるように、
作用空気室に及ぼされる負圧の大きさを制御することが
考えられる。ところが、自動車用の防振装置の如く、内
燃機関における吸気系等を負圧源として利用する場合に
は、負圧源自体における負圧の大きさを制御することが
難しいために、防振すべき振動に対応した大きさの加振
力を得ることが困難であるという問題があり、防振すべ
き振動の大きさと加振力の大きさの対応が十分でない
と、有効な防振効果が得られないばかりか、防振対象に
おける振動が悪化してしまうおそれもあったのである。

【０００６】

【解決課題】ここにおいて、本発明は、上述の如き事情
を背景として為されたものであって、その解決課題とす
るところは、発生加振力を、簡単な構造で容易に調節す
ることが出来、例えば、作用空気室に接続された空気圧
源における空気圧の変化や、防振すべき振動の大きさの
変化などに対応して、安定した防振効果を発揮すること
を可能とする、新規な構造の空気圧式能動型防振装置を
提供することにある。

【０００７】

【解決手段】以下、このような課題を解決するために為
された本発明の態様を記載する。なお、以下に記載の各
態様は、任意の組み合わせで採用可能である。また、本
発明の態様乃至は技術的特徴は、以下に記載のものに限
定されることなく、明細書全体および図面に記載され、
或いはそれらの記載から当業者が把握することの出来る
発明思想に基づいて認識されるものであることが理解さ
れるべきである。

【０００８】本発明の第一の態様は、互いに防振連結さ
れる部材に取り付けられる第一の取付部材と第二の取付
部材を離間配置せしめて本体ゴム弾性体で連結する一
方、内部の圧力変化によってそれら第一の取付部材と第
二の取付部材の間に加振力を及ぼす作用空気室を設けた
空気圧式能動型防振装置において、前記作用空気室の容
積を変更するための容積調節手段を設けたことを、特徴
とする。

【０００９】このような第一の態様に従う構造とされた
能動型防振装置においては、作用空気室の容積を変更す
ることによって、発生加振力を調節することが出来る。
即ち、作用空気室の容積を大きくすると、所定周期の空
気圧変動が作用空気室に及ぼされた際の該作用空気室内
の空気圧変動幅を実質的に小さくすることが出来るので
あり、それによって、第一の取付部材と第二の取付部材
の間に及ぼされる加振力を低減することが出来る。一
方、作用空気室の容積を小さくすると、所定周期の空気
圧変動が作用空気室に及ぼされた際の該作用空気室内の
空気圧変動幅を実質的に大きくすることが出来るのであ
り、それによって、第一の取付部材と第二の取付部材の
間に及ぼされる加振力を増大することが出来る。要する
に、空気圧源における空気圧が同じであっても、作用空
気室の容積を変更することによって、発生加振力を調節
することが出来るのであり、或いは、空気圧源における
空気圧が変動した場合であっても、作用空気室の容積を
変更することによって、発生加振力を維持乃至は調節す
ることが出来るのである。

【００１０】なお、作用空気室の容積は、用いられる空
気圧源の特性や、要求される防振特性乃至は発生加振力
等に応じて、その大きさや変更態様等が適宜に決定され
るものであって、限定されるものでない。例えば、２つ
以上に分割形成された作用空気室をバルブ等を用いて必
要に応じて連通させることにより、作用空気室の容積
を、連通される分割作用空気室の数に応じて、段階的に
または２値的に切換変更したり、或いは、作用空気室の
壁部の一部を変位可能な可動壁とし、該可動壁を変位さ
せて作用空気室の容積を、段階的乃至は２値的に、また
は連続的無段階に変更したりすること等が可能である。
また、作用空気室に及ぼす圧力変化としては、大気圧に
対して負圧側と正圧側の何れか一方の側だけでの圧力変
化を採用する他、大気圧を挟んで負圧側と正圧側の両側
での圧力変化を採用することも可能であり、特に好適に
は、作用空気室を、切換バルブ等を用いて負圧源と大気
中とに交互に接続させることにより、作用空気室に負圧
と大気圧を交互に及ぼすようにされる。

【００１１】また、本発明の第二の態様は、前記第一の
態様に従う構造とされた空気圧式能動型防振装置におい
て、前記容積調節手段が、外部から入力される制御信号
に基づいて前記作用空気室の容積を変更するアクチュエ
ータを有することを、特徴とする。このような第二の態
様においては、適当な制御信号を採用することによっ
て、作用空気室の容積を自動的に調節することが可能と
なり、特に、かかる制御信号として、防振すべき振動の
大きさや作用空気室に及ぼされる空気圧の大きさ、或い
はそれらの両方に対応した信号を採用することにより、
有効な防振効果が安定して発揮されるように、発生加振
力を自動的に調節することも可能となる。

【００１２】なお、外部から入力される制御信号として
は、上述のように、防振すべき振動の大きさや作用空気
室に及ぼされる空気圧の大きさ、或いはそれらの両方に
対応した信号等が好適に採用され得、電気的信号の他、
空気圧や油圧等の圧力信号等も採用可能である。また、
アクチュエータとしては、容積調節手段の具体的構造等
に応じて各種のものが採用され得、例えば、モータやソ
レノイド等の電動式や電磁式の他、シリンダ機構等の空
気圧式や油圧式の如き公知の各種のアクチュエータが採
用可能である。そして、具体的には、そのようなアクチ
ュエータを用いて、例えば、前述の如く、２つ以上の分
割作用空気室を採用する場合には、それら分割作用空気
室を連通／遮断するバルブ手段を切換作動させたり、或
いは、前述の如く、作用空気室の壁部の一部を構成する
可動壁を変位駆動させたりすることによって、作用空気
室の容積を調節することが出来る。

【００１３】また、本発明の第三の態様は、前記第二の
態様に従う構造とされた空気圧式能動型防振装置におい
て、前記アクチュエータが、前記作用空気室に及ぼされ
る空気圧の大きさを前記制御信号として、該空気圧の大
きさに応じて該作用空気室の容積を変更する空気圧作動
機構であることを、特徴とする。このような本態様にお
いては、作用空気室に及ぼされる空気圧を制御信号とし
て採用することにより、特別な制御信号の検出および伝
達手段を用いる必要がなくなって、制御系の簡略化が有
利に達成され得るのであり、例えば、防振すべき振動の
大きさが、空気圧源から作用空気室に及ぼされる空気圧
の大きさに略対応して変化する場合等に、特に有効であ
る。

【００１４】なお、かかる第三の態様における空気圧作
動機構としては、例えば、作用空気室に負圧力変化を及
ぼしてマス部材を加振するに際して、作用空気室の壁部
の一部を変位可能な可動壁とすると共に、該可動壁を作
用空気室側に向かって付勢する付勢手段を設ける一方、
該可動壁を挟んで該作用空気室と反対側に、作用空気室
に及ぼされる負圧力が作用せしめられる駆動用空気室を
形成した構成が、好適に採用され得る。このような構成
の空気圧作動機構においては、可動壁の位置、換言すれ
ば作用空気室の容積が、可動壁に及ぼされる付勢手段に
よる付勢力と駆動用空気室の負圧力との釣り合いによっ
て決定されることから、作用空気室に及ぼされる負圧力
の大きさに応じて、可動壁の位置が変化し、作用空気室
の容積が変更されることとなる。即ち、作用空気室に及
ぼされる負圧が大きくなる程、可動壁が吸引側（作用空
気室と反対側）に移動せしめられて、作用空気室の容積
が増大せしめられるのである。また、その際、作用空気
室に及ぼされる負圧力が大きくなった場合に、マス部材
を加振するための負圧力の変化範囲内では、作用空気室
の容積が略一定に保たれるように、負圧力の大きさに対
する付勢手段の付勢力の大きさを調節し、可動壁が吸引
位置に吸引保持され得るようにすることが望ましい。

【００１５】また、本発明の第四の態様は、前記第一乃
至第三の何れかの態様に従う構造とされた空気圧式能動
型防振装置において、前記容積調節手段が、前記作用空
気室の容積を、防振すべき振動と相関性を有する信号に
同期して変更することを、特徴とする。このような本態
様においては、防振すべき振動の大きさに対応して作用
空気室の容積が変更されることにより、防振すべき振動
が小さい場合には作用空気室の容積を大きくすると共
に、防振すべき振動が大きい場合には作用空気室の容積
を小さくして、有効な防振効果を得ることが出来る。な
お、防振すべき振動と相関性を有する信号としては、例
えば、自動車用のエンジンマウントの如き防振装置にお
いては、エンジンの回転数信号や加速信号，車速の速度
信号や加速信号，アクセル開度信号，ブレーキ信号，シ
フトポジション信号等が挙げられるが、限定されるもの
でない。また、より具体的には、例えば、自動車の内燃
機関において、混合した燃料と空気を燃焼室に供給して
燃焼させるストイキ運転と、燃焼室で圧縮された空気中
に燃料を直噴する直噴運転を切り換えて採用するような
場合には、負圧源としてのエンジンのインテーク側の負
圧が小さくなる（大気圧に近くなる）直噴運転状態ほど
防振すべき振動が大きくなるが、ストイキ運転状態と直
噴運転状態の切換信号を、防振すべき振動と相関性のあ
る信号として採用し、ストイキ運転時に作用空気室の容
積を大きくすると共に、直噴運転時に作用空気室の容積
を小さくするように、作用空気室の容積を変更すること
によって、目的とする防振効果を有効に得ることが可能
となる。

【００１６】また、本発明の第五の態様は、前記第一乃
至第四の何れかの態様に従う構造とされた空気圧式能動
型防振装置において、前記作用空気室が、空気圧変化に
よって前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に
加振力を及ぼす加振用空気室と、該加振用空気室に対し
て空気連通路によって接続された容積可変の調節用空気
室とによって構成されていることを、特徴とする。この
ような本態様においては、加振用空気室によるマス部材
に対する加振力作用の機能と、調節用空気室による容積
可変の機能とを、分けて設定することが出来る。また、
調節用空気室を、加振用空気室から実質的に独立して形
成することが可能となることから、防振装置の装着スペ
ース等に対応し易い。

【００１７】また、本発明の第六の態様は、前記第五の
態様に従う構造とされた空気圧式能動型防振装置におい
て、前記調節用空気室が、前記加振用空気室に空気圧変
動を及ぼす空気圧通路上に接続されて設けられているこ
とを、特徴とする。このような本態様においては、調節
用空気室を、取付部材やマス部材を有する防振装置本体
とは別体で形成することが可能となり、該調節用空気室
を、防振装置本体から離れた場所に設置することが出来
ることから、設置スペースの効率化の点で一層有利とな
るのである。

【００１８】また、本発明の第七の態様は、前記第六の
態様に従う構造とされた空気圧式能動型防振装置におい
て、前記調節用空気室が、空気圧波動に対する共鳴減衰
作用を有する共鳴管体によって構成されていることを、
特徴とする。このような本態様においては、調節用空気
室を利用して、加振用の変動空気圧に含まれる不要な高
周波成分や高調波成分などを、共鳴減衰作用によって低
減することが出来るのであり、防振装置の加振制御精度
の向上と、それによる防振効果の向上が実現可能とな
る。

【００１９】また、本発明の第八の態様は、前記第一乃
至第七の何れかの態様に従う構造とされた防振装置にお
いて、前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間
に、前記本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成されて非圧
縮性流体が封入された流体室を形成すると共に、該流体
室の壁部の別の一部を加振部材で構成し、該加振部材を
挟んで該流体室と反対側に前記作用空気室を設けること
により、該作用空気室の圧力変化によって、該流体室の
圧力変化を介して、前記第一の取付部材と前記第二の取
付部材の間に加振力を及ぼすようにしたことを、特徴と
する。このような本態様においては、作用空気室におけ
る圧力変化が、流体室の圧力変化を介して、第一の取付
部材と第二の取付部材の間に加振力として及ぼされる
際、流体室に生ぜしめられる流体の共振作用などの流動
作用を利用して、より優れた防振効果を得ることも可能
である。

【００２０】また、本発明の第九の態様は、前記第一乃
至第八の何れかの態様に従う構造とされた防振装置にお
いて、壁部の一部が可撓性膜で構成されて内部に非圧縮
性流体が封入された容積可変の平衡室を形成すると共
に、該平衡室を前記流体室に連通するオリフィス通路を
形成したことを、特徴とする。このような本態様におい
ては、自動車のパワーユニット荷重等の初期荷重が装着
状態下で及ぼされる場合に、流体室の圧力変化が、流体
室と平衡室の間での流体移動に基づいて軽減乃至は解消
され得ることから、目的とする防振効果を安定して得る
ことが可能となる。また、オリフィス通路を適当にチュ
ーニングすることにより、オリフィス通路を流動せしめ
られる流体の共振作用等の流動作用に基づいて、受動的
な防振効果を得ることも可能となる。

【００２１】〔発明の詳細な説明〕以下、本発明を更に
具体的に明らかにするために、本発明の実施形態につい
て、図面を参照しつつ、詳細に説明する。

【００２２】先ず、図１には、本発明の第一の実施形態
としての能動型防振装置としての自動車用エンジンマウ
ント１１と、その駆動系が概略的に示されている。この
エンジンマウント１１は、第一の取付部材としての第一
の取付金具１３と第二の取付部材としての第二の取付金
具１５が、本体ゴム弾性体１７によって互いに弾性的に
連結されており、負圧源１９から及ぼされる負圧と、大
気中から及ぼされる大気圧とによって、それら第一の取
付金具１３と第二の取付金具１５に対して加振力が及ぼ
されるようになっている。そして、パワーユニットとボ
デーの間に装着された状態下、第一の取付金具１３と第
二の取付金具１５の間に及ぼされる加振力に基づいて、
防振すべき振動に対して相殺的な防振効果を発揮し、或
いは低動ばね効果を発揮することによって、ボデーにお
ける防振すべき振動に対して能動的な防振効果を得るこ
とが出来るようになっている。なお、装着状態下では、
第一の取付金具１３と第二の取付金具１５の間にパワー
ユニット荷重による静的な初期荷重が及ぼされることに
より、本体ゴム弾性体１７が弾性変形して、それら第一
の取付金具１３と第二の取付金具１５が互いに接近方向
に所定量だけ変位せしめられると共に、略同じ方向に、
防振すべき主たる振動が入力されることとなる。なお、
以下の説明中、上下方向とは、原則として、図１中の上
下方向をいう。

【００２３】より詳細には、第一の取付金具１３は、そ
れぞれ略有底円筒形状を有する上金具２１と下金具２３
が、各開口側で互いに軸方向に重ね合わされることによ
り、中空構造をもって形成されている。なお、上下金具
２１，２３の各開口部には、径方向外方に広がるフラン
ジ状部が一体形成されており、それらのフランジ状部が
互いに重ね合わされてボルト連結されることにより、上
下金具２１，２３が相互に固着されている。なお、上金
具２１の底壁部には、上方に突出する取付ボルト２５が
突設されており、この取付ボルト２５によって、第一の
取付金具１３が、図示しないパワーユニットに取り付け
られるようになっている。

【００２４】また、第一の取付金具１３の内部空間に
は、可撓性膜としてのゴム弾性膜２７が収容配置されて
おり、外周縁部を上下金具２１，２２間で流体密に挟持
されることによって、第一の取付金具１３の中空内部
が、ゴム弾性膜２７を挟んで、上金具２１側と下金具２
３側に流体密に仕切られている。このゴム弾性膜２７
は、変形容易な可撓性膜の略円板形状乃至は浅底の有底
円筒形状を有しており、該ゴム弾性膜２７と下金具２３
の間には、非圧縮性流体が封入されてゴム弾性膜２７の
変形に基づいて容積変化が容易に許容される平衡室２９
が形成されていると共に、ゴム弾性膜２７と上金具２１
の間には、外部空間に連通されてゴム弾性膜２７の変形
を許容する空気室３１が形成されている。なお、封入流
体としては、水やアルキレングリコール，ポリアルキレ
ングリコール，シリコーン油等がいずれも採用可能であ
るが、流体の共振作用に基づく防振効果を有効に得るた
めには、０．１Ｐａ・ｓ以下の粘度を有する低粘性流体
が望ましい。

【００２５】さらに、第一の取付金具１３を構成する下
金具２３の底壁部には、円板形状の通路形成金具３３が
重ね合わされてボルト固定されている。そして、これら
下金具２３と通路形成金具３３の重ね合わせ面間におい
て、周方向に一周弱の長さで延びるオリフィス通路３５
が形成されており、このオリフィス通路３５の一方の端
部が、平衡室２９に連通されていると共に、他方の端部
が、下金具２３の底壁下面に開口せしめられている。

【００２６】また一方、第二の取付金具１５は、底金具
３７と、支持金具３９と、連結金具４１が、互いに軸方
向に同一軸上で重ね合わされて相互にボルト固定される
ことによって形成されている。底金具３７は、厚肉の有
底円筒形状を有しており、中央部分において上方に向か
って開口する凹所を備えている。また、かかる底金具３
７の凹所の開口部には、厚肉の円板形状を有する蓋金具
４５が圧入固定されており、この蓋金具４５によって凹
所の開口部が覆蓋されて、底金具３７内に密閉された内
部空所４３が形成されている。

【００２７】また、この内部空所４３には、所定厚さの
円板形状を有する仕切ゴム板４７が収容配置されてお
り、該仕切ゴム板４７の外周縁部に一体形成された厚肉
環状の固定リング部４９が、底金具３７と蓋金具４５の
間で挟圧保持されることによって、かかる仕切ゴム板４
７が、内部空所４３内において、軸直角方向に広がって
配設されている。そして、この仕切ゴム板４７によっ
て、内部空所４３が、底金具３７側と蓋金具４５側とに
流体密に二分されていると共に、仕切ゴム板４７が、弾
性変形に基づいて、それら底金具３７側と蓋金具４５側
とに変位可能とされている。

【００２８】さらに、内部空所４３には、仕切ゴム板４
７で仕切られることにより、仕切ゴム板４７を挟んで、
底金具３７側には、仕切ゴム板４７に変位力を及ぼすア
クチュエータを構成する切換用空気室５１が形成されて
いる一方、蓋金具４５側には、仕切ゴム板４７の位置に
応じて所定の容積が設定される調節用空気室５３が形成
されている。なお、切換用空気室５１には、底金具３７
の底壁部と仕切ゴム板４７の対向面間に、コイルスプリ
ング５５が配設されており、このコイルスプリング５５
の付勢力によって、常時、仕切ゴム板４７が、底金具３
７の底壁部から離間する方向に付勢されて、蓋金具４５
の下面に押し付けられている。また、仕切ゴム板４７
は、コイルスプリング５５の付勢力が、局部的でなく全
体的に及ぼされて、局部的乃至は不規則な変形が防止さ
れ得る程度の全体ばね剛性を有するように、材質や肉厚
寸法等が設定されている。

【００２９】また、前記支持金具３９は、厚肉の円環板
形状を有しており、中心軸上に貫設された中央孔５７の
内部中央には、円板形状の加振部材としての加振板５９
が、軸直角方向に広がって配設されている。また、この
加振板５９の外径寸法が、中央孔５７の内径寸法よりも
小さくされており、それら加振板５９の外周縁部と中央
孔５７の内周縁部とが、円環形状の連結ゴム弾性体６１
によって弾性的に連結されている。これにより、加振板
５９は、連結ゴム弾性体６１の弾性変形に基づいて、上
下方向に変位可能に且つ所定位置に復元し得る状態で、
第二の取付金具１５によって支持されている。

【００３０】更にまた、これら加振板５９と連結ゴム弾
性体６１によって、支持金具３９の中央孔５７が流体密
に覆蓋されており、以て、蓋金具４５と加振板５９の対
向面間には、密閉された加振用空気室６３が形成されて
いる。そして、この加振用空気室６３は、蓋金具４５の
中央部分に貫通形成された空気連通路としての接続孔６
５によって、調節用空気室５３に接続されて相互に連通
されている。これにより、これら加振用空気室６３と調
節用空気室５３によって、協働して、一つの作用空気室
が構成されている。

【００３１】さらに、蓋金具４５には、接続孔６５から
軸直角方向外方に延びる加振用エア給排路６７が形成さ
れており、この加振用エア給排路６７が、支持金具３９
の周壁部を貫通して、該周壁部の外周面に突設されたポ
ート６９において開口せしめられている。即ち、かかる
加振用エア給排路６７を通じて、加振用空気室６３と調
節用空気室５３で協働形成された作用空気室に対して、
空気圧変動を及ぼすことが出来るようになっているので
ある。

【００３２】また一方、底金具３７には、切換用空気室
５１から軸直角方向外方に延びる切換用エア給排路７１
が形成されており、この切換用エア給排路７１が、底金
具３７の外周面に突設されたポート７３において開口せ
しめられている。即ち、かかる切換用エア給排路７１を
通じて、切換用空気室５１に対して、空気圧を及ぼすこ
とが出来るようになっているのである。

【００３３】また、前記連結金具４１は、厚肉の円環形
状を有しており、連結金具４１の上面外周縁部に重ね合
わされて固定されている。そして、第一の取付金具１３
に対して、第二の取付金具１５が軸方向に離間して対向
位置せしめられて、第一の取付金具１３を構成する下金
具２３の外周面と、第二の取付金具１５を構成する連結
金具４１の内周面とが、互いに斜め軸方向で離間して対
向位置するテーパ面とされており、これらの対向面間
に、本体ゴム弾性体１７が介装されている。

【００３４】すなわち、本体ゴム弾性体１７は、軸方向
下方に向かって次第に拡開する厚肉のテーパ円筒形状を
有しており、その小径側端面に対して下金具２３のテー
パ状外周面が加硫接着されていると共に、その大径側端
面に対して連結金具４１のテーパ状内周面が加硫接着さ
れている。要するに、本体ゴム弾性体１７は、下金具２
３と連結金具４１を備えた一体加硫成形品として形成さ
れている。なお、本体ゴム弾性体１７の軸方向中央部分
には、不規則な変形を抑制するための環状の拘束金具７
５が加硫接着されている。

【００３５】そして、このようにして第一の取付金具１
３と第二の取付金具１５が本体ゴム弾性体１７で弾性連
結されることにより、本体ゴム弾性体１７の軸方向上側
の開口部が第一の取付金具１３で流体密に覆蓋されてい
ると共に、本体ゴム弾性体１７の軸方向下側の開口部が
第二の取付金具１５で流体密に覆蓋されており、以て、
それら第一の取付金具１３と第二の取付金具１５の対向
面間に、壁部の一部が本体ゴム弾性体１７と加振板５９
で構成されて、振動が入力される流体室としての受圧室
７７が形成されている。そして、この受圧室７７には、
前記平衡室２９と同様な非圧縮性流体が封入されている
と共に、該受圧室７７が、オリフィス通路３５を通じ
て、平衡室２９に連通されている。これにより、第一の
取付金具１３と第二の取付金具１５の間に振動が入力さ
れた際には、受圧室７７と平衡室２９の間に惹起される
圧力差に基づいてオリフィス通路３５を通じての流体流
動が生ぜしめられるようになっており、この流体の共振
作用に基づいて、例えばシェイク等の所定の振動に対し
て有効な防振効果が発揮されるようになっている。ま
た、マウント装着状態下でパワーユニット荷重が及ぼさ
れることにより、本体ゴム弾性体１７が弾性変形せしめ
られた際にも、受圧室７７から平衡室２９へのオリフィ
ス通路３５を通じての流体流動に基づいて、受圧室７７
の圧力変化が解消されてマウントばね特性の著しい変化
が防止されるようになっている。

【００３６】また、このような構造とされたエンジンマ
ウント１１には、その装着状態下において、図示されて
いるように、各ポート６９，７３に空気圧管路７９が接
続せしめられ、この空気圧管路７９を通じて、加振用空
気室６３および調節用空気室５３に対して、それぞれ、
所定の空気圧源が接続される。特に、本実施形態では、
空気圧源として、内燃機関の吸気系によって得られる負
圧を利用した負圧源１９と、大気との、圧力値が異なる
二つが採用されている。ここにおいて、内燃機関は、特
に、混合気によるストイキ運転と燃料直噴による直噴運
転とを選択的に採用するものが採用されており、ストイ
キ運転状態と直噴運転状態では、負圧源１９における負
圧の大きさや防振すべき振動の大きさ等が変化すること
となる。

【００３７】さらに、切換用空気室５１は、空気圧管路
７９を通じて、直接に、負圧源１９に接続されている。
また一方、加振用空気室６３は、空気圧管路７９を通じ
て負圧源１９に接続されている共に、加振用空気室６３
を負圧源１９に接続する空気圧管路７９上に切換バルブ
８１が配設されており、この切換バルブ８１の切換操作
によって、加振用空気室６３が、負圧源１９と大気中と
に、択一的に切換接続されるようになっている。また、
本実施形態では、切換バルブ８１の切換駆動用の電磁ア
クチュエータ８３が、リード線８５を通じて入力され
る、防振すべき振動に対応した制御信号によって作動せ
しめられるようになっている。なお、防振すべき振動に
対応した制御信号としては、防振すべき振動の周波数や
位相等に対応したものであって、例えば、内燃機関の点
火信号や、防振すべき振動のセンサ等による検出信号な
どが、好適に採用され得る。

【００３８】そして、かかるエンジンマウント１１は、
内燃機関がストイキ運転状態にある場合には、負圧源１
９の負圧力が大きく（負圧側に絶対値が大きく）なるこ
とから、この負圧源１９の負圧力がそのまま及ぼされる
切換用空気室５１においては、図２に示されているよう
に、仕切ゴム板４７が、コイルスプリング５５の付勢力
に抗して底金具３７の底壁部側に負圧吸引されて変位せ
しめられ、加振用空気室６３に連通された調節用空気室
５３が、最も大きな容積で形成されることとなり、その
結果、作用空気室の容積が実質的に最大化されることと
なる。

【００３９】また一方、内燃機関が直噴運転状態にある
場合には、負圧源１９の負圧力が小さく（絶対値が小さ
くなって、大気圧に近く）なることから、仕切ゴム板４
７に及ぼされる吸引力がコイルスプリング５５の付勢力
に打ち勝つことが出来ず、仕切ゴム板４７がコイルスプ
リング５５の付勢力に基づいて蓋金具４５側に押し付け
られた状態に維持される。その結果、調節用空気室５３
が実質的に消失されると共に、接続孔６５が閉塞される
ことにより、作用空気室が、実質的に加振用空気室６３
のみで構成されて、最も小さな容積で形成されることと
なる。

【００４０】要するに、本実施形態では、切換用エア給
排路７１を通じて切換用空気室５１に及ぼされる負圧
力、換言すれば負圧源１９の負圧力が、内燃機関の運転
状態に伴って変化することにより、内燃機関の運転状態
に応じて、作用空気室の容積が、調節用空気室５３の分
だけ、自動的に、増減されて切り換えられることとな
る。

【００４１】そして、いずれの状態下においても、切換
バルブ８１の切換作動に基づいて作用空気室（加振用空
気室６３、または加振用空気室６３および調節用空気室
５３）に空気圧変動が及ぼされることにより、受圧室７
７の壁部の一部を構成する加振板５９に軸方向の加振力
が及ぼされて、該加振板５９が受圧室７７の内外方に往
復変位せしめられることにより、受圧室７７に対して、
加振板５９の変位に対応した分だけの圧力変化が及ぼさ
れることとなる。そして、この受圧室７７の圧力変化
が、受圧室７７に封入された非圧縮性流体によって、第
一の取付金具１３と第二の取付金具１５の間に相対的な
加振力として伝達されるようになっているのであり、そ
れ故、かかる加振力をボデーに及ぼすことによって振動
に対する相殺的な防振効果を得ることが出来、或いは、
受圧室７７の圧力変化を積極的に低減せしめて動的ばね
特性を低下させることによって積極的な振動絶縁効果を
得ることが出来るのである。なお、そのような相殺的乃
至は積極的な能動的防振効果によって防振すべき振動周
波数は、オリフィス通路３５のチューニング周波数より
も十分に高周波数域となるように設定することが望まし
く、それによって、能動的防振効果を、オリフィス通路
３５を通じての流体流動による影響を受けることなく、
より有効に発揮させることが出来る。

【００４２】ここにおいて、コイルスプリング５５によ
って仕切ゴム板４７に及ぼされる付勢力は、ストイキ運
転状態下で仕切ゴム板４７に及ぼされる負圧源１９の負
圧吸引力より小さく、且つ直噴運転状態下で仕切ゴム板
４７に及ぼされる負圧源１９の負圧吸引力より大きくな
るように設定されている。しかも、切換バルブ８１の切
換操作によって加振用空気室６３に対して、負圧源１９
の負圧と大気圧との間での圧力変動が生ぜしめられた場
合でも、直噴運転状態下で仕切ゴム板４７が蓋金具４５
側に保持されると共に、ストイキ運転状態下で仕切ゴム
板４７が底金具３７の底壁部側に保持されるように、コ
イルスプリング５５の付勢力と負圧源１９の負圧が、仕
切ゴム板４７の弾性特性などを考慮して設定されてい
る。

【００４３】従って、このような構造とされた本実施形
態のエンジンマウント１１においては、自動車の内燃期
間の運転状態に応じて切換用空気室５１に及ぼされる負
圧が自動的に変化せしめられて、加振用空気室６３と調
節用空気室５３からなる作用空気室の容積が自動的に切
り換えられるのであり、それに伴って、かかる作用空気
室に及ぼされる空気圧変動の大きさ（振幅）、ひいては
受圧室７７の内圧変動を介して第一の取付金具１３と第
二の取付金具１５の間に及ぼされる加振力の大きさが変
化せしめられるのである。より具体的には、図１に示さ
れた直噴運転状態では、作用空気室の容積が実質的に加
振用空気室６３だけとなり、その結果、切換バルブ８１
の切換操作によって作用空気室を負圧源１９と大気中と
に交互に接続した場合に、それら負圧源１９と大気の各
圧力が効率的に伝達されて、作用空気室に対して、負圧
源１９の負圧と大気圧との間で大きな振幅の空気圧変動
が生ぜしめられ、加振板５９に対して、負圧源１８の負
圧と大気圧との圧力差に基づく加振力が効率的に及ぼさ
れ得る。一方、図２に示されたストイキ運転状態では、
作用空気室の容積が加振用空気室６３に調節用空気室５
３を加えた容積となり、その結果、切換バルブ８１の切
換操作によって作用空気室を負圧源１９と大気中とに交
互に接続した場合に、それら負圧源１９と大気の各圧力
の作用空気室への伝達効率が低くなり、作用空気室に生
ぜしめられる空気圧変動の幅が、負圧源１９の負圧と大
気圧との圧力差に対して小さくなって、加振板５９に対
して及ぼされる、負圧源１９の負圧と大気圧との圧力差
に基づく加振力の伝達効率が低下せしめられる。

【００４４】それ故、防振すべき自動車の発生振動が小
さくなるストイキ運転状態下では、負圧源１９における
発生負圧力が大きく（負圧力の絶対値が大きく）なる
が、作用空気室の容積が大きくされることにより、発生
加振力が小さくされて、必要以上の加振力の発生が回避
され、振動に対して有効な能動的防振効果が発揮される
のである。また一方、防振すべき自動車の発生振動が大
きくなる直噴運転状態下では、負圧源１９における発生
負圧力が小さく（大気圧に近く）なるが、作用空気室の
容積が小さくされることにより、発生加振力が効率的に
大きくされて、振動に対して有効な能動的防振効果が発
揮されるのである。そして、その結果、自動車の運転状
況に応じて、防振すべき振動に対して有効な能動的防振
効果が、安定して発揮されることとなるのである。

【００４５】因みに、本実施形態に従う構造とされたエ
ンジンマウント１１において、実際に発生加振力を測定
したデータを、図３にグラフで示す。図３中、負圧力大
が、ストイキ運転状態を示し、負圧力小が、直噴運転状
態を示す。この測定データを示すグラフからも、負圧力
が大きくなるストイキ運転状態下で、必要以上の加振力
の発生が抑えられていることが、明らかに認められる。
なお、同じエンジンマウント１１を用い、切換用エア給
排路７１を遮断して、調節用空気室５３を、常時、消失
させることによって、作用空気室の容積が常に一定とさ
れた従来構造の能動型エンジンマウントを再現し、この
エンジンマウントについて同様な測定を行った結果を、
比較例として、図３に併せ示す。かかる比較例の測定デ
ータからも、本実施形態のエンジンマウント１１が、従
来構造のエンジンマウントに比して、車両の走行状態に
対応して能動的防振効果を有効に且つ安定して発揮し得
ることが、明らかである。

【００４６】また、本実施形態のエンジンマウント１１
においては、調節用空気室５３が、マウント本体の内部
に形成されていることから、エンジンマウント１１の取
扱いが容易であると共に、加振用空気室６３と調節用空
気室５３を接続する接続孔６５を十分に短くして、構造
上も単一の作用空気室を形成することが出来るという利
点がある。

【００４７】更にまた、本実施形態のエンジンマウント
１１においては、仕切ゴム板４７が、底金具３７の底壁
部と蓋金具４５によって位置決めされることから、発生
加振力の安定化が図られ得る。加えて、作用空気室の容
積を小さくした場合には、接続孔６５を仕切ゴム板４７
で閉塞させるようになっていることから、調節用空気室
５３を有利に且つ安定して消失させることが出来、作用
空気室の容積を極めて有利に且つ安定して最小状態に保
持することが出来る。

【００４８】なお、本実施形態のエンジンマウント１１
においても、加振用空気室６３と調節用空気室５３を、
単一の作用空気室構造をもって形成することも可能であ
る。なお、その場合には、作用空気室の容積を小さくし
た場合の仕切ゴム板４７の位置決め精度を有利に得るた
めに、例えば、蓋金具４５に多数の接続孔を十分に大き
な通路断面積をもって形成することにより、仕切ゴム板
４７を、該蓋金具４５に当接させて位置決めすること等
が有効である。

【００４９】また、前記第一の実施形態のエンジンマウ
ント１１においては、その本体の内部に調節用空気室５
３が形成されていたが、この調節用空気室５３を、マウ
ント本体から独立して形成することも可能である。その
一つの具体例が、第二の実施形態として、図４に示され
ている。なお、本実施形態では、理解を容易するため
に、前記第一の実施形態におけるエンジンマウント１１
と同様な構造とされた部材および部位に対して、それぞ
れ、図中に、第一の実施形態と同一の符号を付してお
く。

【００５０】すなわち、本実施形態のエンジンマウント
８７においては、第一の取付金具１３と第二の取付金具
１５を本体ゴム弾性体１７で弾性連結すると共に、該第
二の取付金具１５の内部に加振用空気室６３を形成した
マウント本体とは独立した別体構造をもって、調節用空
気室５３が、形成されている。詳細には、浅底の有底筒
形状のハウジング金具８９の開口部に蓋金具９１が重ね
合わされることによって、内部空所９３を有するマウン
ト別体９５が形成されており、このマウント別体９５の
内部空所９３が、弾性変形可能に収容配置された仕切ゴ
ム板４７によって、ハウジング金具８９の底壁部側と蓋
金具９１側とに流体密に二分されて、調節用空気室５３
と切換用空気室５１が画成されている。そして、調節用
空気室５３が、空気圧管路７９に対して、切換バルブ８
１と加振用空気室６３の間から分岐した分岐管路９７に
よって接続されており、これによって、調節用空気室５
３には、加振用空気室６３と同じ空気圧が及ぼされるよ
うになっている。また、切換用空気室５１は、蓋金具９
１に設けられたポート９９を通じて、負圧源１９に対し
て、切換バルブ８１を介することなく、直接に接続され
ている。なお、本実施形態では、仕切ゴム板４７に対し
て、切換用空気室５１側に拘束プレート１０１が重ね合
わされている。この拘束プレート１０１は、金属等の硬
質材で形成された薄肉板形状を有しており、仕切ゴム板
４７の形状の安定化が図られて、作動の安定化や耐久性
の向上が実現されるようになっている。

【００５１】このような構造とされた本実施形態のエン
ジンマウント８７においても、第一の実施形態と同様な
効果が有効に発揮される。しかも、かかるエンジンマウ
ント８７においては、調節用空気室５３を、マウント本
体とは別体形成したことにより、マウント本体をコンパ
クト化することが出来ると共に、空気圧管路７９を調節
することによってマウント別体９５の配設場所を自由に
選択することが出来ることから、スペースの有効利用が
可能となり、エンジンマウントの設置場所の選定自由度
が大きくなるといった利点がある。

【００５２】さらに，前記第一及び第二の実施形態にお
いては、いずれも、振動状態等に応じて、作用空気室を
構成する調節用空気室５３の容積を変更調節するため
に、負圧源１９で及ぼされる負圧力にて作動せしめられ
る空気圧式アクチュエータとしての切換用空気室５１を
備えていたが、作用空気室の容積調節を、別の構成によ
って実現することも可能である。その一つの具体例が、
図５において、第三の実施形態として示されている。な
お、本実施形態では、図４に示された第二の実施形態と
同様な構造とされた部材および部位に対して、図中に、
第二の実施形態と同一の符号を付しておく。

【００５３】すなわち、本実施形態では、加振用空気室
６３に負圧源１９の負圧力を及ぼす空気圧管路７９にお
ける切換バルブ８１と加振用空気室６３の間から分岐し
て形成された分岐管路９７に対して、開閉バルブ１０３
を介して、所定長さの中空管体１０５が接続されてい
る。なお、中空管体１０５は、開閉バルブ１０３と反対
側の先端開口部が蓋体１０７で流体密に封止されてお
り、以て、開閉バルブ１０３を開いた状態では、分岐管
路９７と中空管体１０５の中空内部が一体となり、空気
圧管路７９から分岐した、長さ：Ｌの消音器構造をもっ
て、調節用空気室５１が形成されるようになっている。

【００５４】そして、このような調節用空気室５１にあ
っては、空気圧管路７９に接続されることによって、そ
の容積分だけ、作用空気室の容積が増大せしめられるこ
とから、開閉バルブ１０３を、内燃機関における運転状
態信号等の制御信号によって連通／遮断制御することに
より、前記第二の実施形態における調節用空気室５３と
同様な効果を有効に発揮し得る。

【００５５】しかも、かかる調節用空気室５３は、その
長さ：Ｌを適当に調節することによって、その長さ：Ｌ
に対応した周波数（波長）域の空気振動（空気圧変動）
に対して、波動の共鳴減衰作用に基づく有効な低減効果
を発揮し得る。それ故、かかる調節用空気室５３の長
さ：Ｌが、防振すべき振動、換言すれば加振板５９を加
振すべき振動の高調波成分等に対応するように、中空管
体１０５の長さを設定することによって、防振すべき振
動に対してより高精度で有効な防振効果を得ることが可
能となるのである。なお、その際、調節用空気室５３の
容積、換言すれば作用空気室における容積の変化幅は、
例えば、中空管体１０５の断面積によって調節すること
が出来る。

【００５６】さらに、前記実施形態では、いずれも、調
節用空気室５３の容積、ひいては作用空気室の容積が、
最大容積と最小容積とに２段階に切り換えられるように
なっていたが、その容積を、３段階以上、或いは無段階
に調節することも可能である。

【００５７】具体的には、例えば、図５に示された前記
第三の実施形態において、開閉バルブ１０３および中空
管体１０５に変えて、図６または図７に示されているよ
うに、容積可変のシリンダ型の調節用空気室機構１０
９，１１１を装着することが出来る。即ち、図６に示さ
れた調節用空気室機構１０９は、電動モータや電磁アク
チュエータ等の駆動手段１１３を備えていると共に、該
駆動手段１１３の出力軸に円盤形状のピストン板１１５
が固設されて、軸方向に移動可能とされている。そし
て、このピストン板１１５が、有底円筒形状のハウジン
グ金具１１７の内部に挿入された状態で配設されてお
り、ハウジング金具１１７の内周面とピストン板１１５
の外周縁部が、円環板形状の連結ゴム板１１９で弾性的
に連結されることにいる。これにより、ハウジング金具
１１７の開口部が、ピストン板１１５で流体密に覆蓋さ
れて、分岐管路９７に連通された調節用空気室５３が形
成されていると共に、ピストン板１１５が駆動手段１１
３で軸方向（図中、上下方向）に変位せしめられること
により、調節用空気室５３の容積を、連続的に変化させ
ることが出来るようになっているのである。

【００５８】また、図７に示された調節用空気室機構１
１１においては、駆動手段１１３で軸方向に往復移動せ
しめられるピストン１２１が、有底筒形状のハウジング
金具１２３の内周面に対して流体密に滑動可能とされて
いる。これにより、図６に示された調節用空気機構１０
９よりも、調節用空気室５３の容積を、一層安定して、
且つ広い範囲で調節可能とされている。

【００５９】このような図６および図７に示された調節
用空気室機構１０９，１１１を採用した場合でも、振動
状態等に応じた制御信号で駆動手段１１３を作動制御し
て調節用空気室５３の容積を変更，調節することが出来
るのであり、それによって、前記第二の実施形態と同様
な効果が有効に発揮されるのである。

【００６０】以上、本発明の実施形態について詳述して
きたが、これらはあくまでも例示であって、本発明は、
かかる実施形態における具体的な記載によって、何等、
限定的に解釈されるものでない。

【００６１】例えば、マウント本体の内部に単一の作用
空気室を形成すると共に、この作用空気室内に、図６や
図７に示されている如きピストン機構を配設することに
より、単一の作用空気室の容積を、直接に、複数段階で
または連続的に可変とすることも可能である。

【００６２】また、前記実施形態では、加振力を得る空
気圧として、内燃機関で得られる負圧と大気圧を利用し
たが、利用する空気室は何等限定されるものでなく、少
なくとも二つ以上の互いに異なる空気圧であれば良く、
例えば大気圧よりも高い正圧を採用することも可能であ
る。

【００６３】更にまた、前記図４〜７に示された実施形
態では、いずれも、調節用空気室５１が、切換バルブ８
１と加振用空気室６３の間の空気圧管路７９に接続され
ており、それによって、調節用空気室５１による空気圧
調節作用が十分有効に発揮されるようになっていたが、
例えば、図６〜７に示された実施形態のような容積調節
手段を採用すれば、かかる調節用空気室５１を、切換バ
ルブ８１よりも負圧源１９側において、空気圧管路７９
に接続させることも可能である。

【００６４】また、前記実施形態におけるエンジンマウ
ントでは、いずれも、受圧室７７の壁部の一部が本体ゴ
ム弾性体１７と加振板５９によって構成されていたが、
例えば、第二の取付金具１５で支持された仕切部材によ
って、加振板５９によって壁部の一部が構成された副液
室を、本体ゴム弾性体１７で壁部の一部が構成されて振
動が入力される受圧室から独立して形成すると共に、そ
れら副液室と受圧室を相互に連通する流体流路を設ける
ことにより、加振板５９の加振によって副液室に生ぜし
められる圧力変化を、流体流路を通じての流体流動によ
って受圧室に伝達するようにしたマウント構造を採用す
ることも可能である。このようなマウント構造を採用す
れば、流体流路を通じて流動せしめられる流体の共振作
用を利用して、加振板５９の加振によって副液室に生ぜ
しめられる圧力変化を増幅させて受圧室に伝達し、以
て、より大きな加振力や内圧制御効果を効率的に得るこ
とが可能となる。

【００６５】更にまた、本発明において、非圧縮性流体
が封入された流体室は、必須でなく、作用空気室の圧力
変化を、直接、第一の取付金具１３と第二の取付金具１
５に及ぼしめて加振力を得る構造のマウント本体も採用
可能である。

【００６６】また、例示の如き、第一の取付金具１３と
第二の取付金具１５が、一方向だけで離間して対向配置
されてなる構造のマウント本体の他、例えばＦＦ型自動
車用エンジンマウント等に好適に採用される、互いに径
方向に離間配置された軸部材と外筒部材が、それらの間
に配設された本体ゴム弾性体によって弾性的に連結され
た筒型構造のマウント本体等も、本発明において有利に
採用され得る。

【００６７】加えて、本発明は、例示の如き、自動車用
のエンジンマウントの他、自動車用ボデーマウントやデ
フマウント、或いは自動車以外の各種装置に用いられる
能動型防振装置に対して、いずれも、同様に適用され得
るものであることは、勿論である。

【００６８】その他、一々列挙はしないが、本発明は、
当業者の知識に基づいて、種々なる変更，修正，改良等
を加えた態様において実施され得るものであり、また、
そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限
り、いずれも、本発明の範囲内に含まれるものであるこ
とは、言うまでもない。

【００６９】

【発明の効果】上述の説明から明らかなように、本発明
に従う構造とされた空気圧式能動型防振装置において
は、作用空気室の容積を変更することによって、発生加
振力を調節することが出来るのであり、それ故、採用す
る空気圧の変化や防振すべき振動の変化等に応じて作用
空気室の容積を変更することによって、発生加振力を調
節し、以て、有効な防振効果を安定して実現することが
可能となるのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一の実施形態としての自動車用エン
ジンマウントを示す概略図である。

【図２】図１に示された自動車用エンジンマウントの別
の作動状態を示す概略図である。

【図３】図１に示された自動車用エンジンマウントの特
性の実測データを、比較例と併せて示すグラフである。

【図４】本発明の第二の実施形態としての自動車用エン
ジンマウントを示す概略図である。

【図５】本発明の第三の実施形態としての自動車用エン
ジンマウントを示す概略図である。

【図６】本発明の更に別の実施形態の一部を示す概略図
である。

【図７】本発明の更に別の実施形態の一部を示す概略図
である。

【符号の説明】

１１エンジンマウント１３第一の取付金具１５第二の取付金具１７本体ゴム弾性体１９負圧源４７仕切ゴム板５１切換用空気室５３調節用空気室６３加振用空気室６５接続孔７９空気圧管路８１切換バルブ８３アクチュエータ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】互いに防振連結される部材に取り付けら
れる第一の取付部材と第二の取付部材を離間配置せしめ
て本体ゴム弾性体で連結する一方、内部の圧力変化によ
ってそれら第一の取付部材と第二の取付部材の間に加振
力を及ぼす作用空気室を設けた空気圧式能動型防振装置
において、前記作用空気室の容積を変更するための容積調節手段を
設けたことを特徴とする空気圧式能動型防振装置。
【請求項２】前記容積調節手段が、外部から入力され
る制御信号に基づいて前記作用空気室の容積を変更する
アクチュエータを有する請求項１に記載の空気圧式能動
型防振装置。
【請求項３】前記アクチュエータが、前記作用空気室
に及ぼされる空気圧の大きさを前記制御信号として、該
空気圧の大きさに応じて該作用空気室の容積を変更する
空気圧作動機構である請求項２に記載の空気圧式能動型
防振装置。
【請求項４】前記容積調節手段が、前記作用空気室の
容積を、防振すべき振動と相関性を有する信号に同期し
て変更する請求項１乃至３の何れかに記載の空気圧式能
動型防振装置。
【請求項５】前記作用空気室が、空気圧変化によって
前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間に加振力
を及ぼす加振用空気室と、該加振用空気室に対して空気
連通路によって接続された容積可変の調節用空気室とに
よって構成されている請求項１乃至４の何れかに記載の
空気圧式能動型防振装置。
【請求項６】前記調節用空気室が、前記加振用空気室
に空気圧変動を及ぼすための空気圧通路上に接続されて
設けられている請求項５に記載の空気圧式能動型防振装
置。
【請求項７】前記調節用空気室が、空気圧波動に対す
る共鳴減衰作用を有する共鳴管体によって構成されてい
る請求項６に記載の空気圧式能動型防振装置。
【請求項８】前記第一の取付部材と前記第二の取付部
材の間に、前記本体ゴム弾性体で壁部の一部が構成され
て非圧縮性流体が封入された流体室を形成すると共に、
該流体室の壁部の別の一部を加振部材で構成し、該加振
部材を挟んで該流体室と反対側に前記作用空気室を設け
ることにより、該作用空気室の圧力変化によって、該流
体室の圧力変化を介して、前記第一の取付部材と前記第
二の取付部材の間に加振力を及ぼすようにした請求項１
乃至７の何れかに記載の空気圧式能動型防振装置。
【請求項９】壁部の一部が可撓性膜で構成されて内部
に非圧縮性流体が封入された容積可変の平衡室を形成す
ると共に、該平衡室を前記流体室に連通するオリフィス
通路を形成した請求項８に記載の空気圧式能動型防振装
置。