JP2000290048A - ショットブラスト用粒体 - Google Patents
ショットブラスト用粒体Info
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- JP2000290048A JP2000290048A JP11102151A JP10215199A JP2000290048A JP 2000290048 A JP2000290048 A JP 2000290048A JP 11102151 A JP11102151 A JP 11102151A JP 10215199 A JP10215199 A JP 10215199A JP 2000290048 A JP2000290048 A JP 2000290048A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明の課題は、品質にばらつきがなく、また
研削性即ち作業性に優れ、そしてショットブラストに際
して粉化物の発生量が少なくしたがって作業環境も悪化
せず、しかもリサイクル性の高いショットブラスト用粒
体を得ることにある。 【解決手段】製鋼炉から排出されるスラグ溶融物を急冷
することによって高硬度のスラグ硬化物を得、該スラグ
硬化物を破砕してショットブラスト用粒体とする。
研削性即ち作業性に優れ、そしてショットブラストに際
して粉化物の発生量が少なくしたがって作業環境も悪化
せず、しかもリサイクル性の高いショットブラスト用粒
体を得ることにある。 【解決手段】製鋼炉から排出されるスラグ溶融物を急冷
することによって高硬度のスラグ硬化物を得、該スラグ
硬化物を破砕してショットブラスト用粒体とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はショットブラスト用
の粒体に関するものである。
の粒体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ショットブラスト用の粒体として
は、天然ケイ砂が使用されている。しかし天然ケイ砂は
軟質の岩石が混在して硬さが不足し、また天然物である
から品質が一定でないと云う問題がある。上記天然ケイ
砂に代えて高炉から排出されるスラグをショットブラス
ト用粒体として使用することが提案されている（特開昭
５４−５４１３９号）。該スラグは天然ケイ砂よりも高
硬度を有しかつ品質は略一定である。
は、天然ケイ砂が使用されている。しかし天然ケイ砂は
軟質の岩石が混在して硬さが不足し、また天然物である
から品質が一定でないと云う問題がある。上記天然ケイ
砂に代えて高炉から排出されるスラグをショットブラス
ト用粒体として使用することが提案されている（特開昭
５４−５４１３９号）。該スラグは天然ケイ砂よりも高
硬度を有しかつ品質は略一定である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし該スラグにおい
ても強度が不足して研削効率、即ち作業効率が充分でな
く、またショットブラスト時に粉化し易く、粉化物は粉
塵となって作業環境を悪化し、また粉化物は廃棄処理し
なければならず、大量に発生すれば処理費用が大きくな
り、更に粉化物量が増えるとその分リサイクル量が少な
くなる。
ても強度が不足して研削効率、即ち作業効率が充分でな
く、またショットブラスト時に粉化し易く、粉化物は粉
塵となって作業環境を悪化し、また粉化物は廃棄処理し
なければならず、大量に発生すれば処理費用が大きくな
り、更に粉化物量が増えるとその分リサイクル量が少な
くなる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するための手段として、製鋼炉から排出されるスラグの
溶融物を急冷することによって得られた硬化物を破砕す
ることによって得られるショットブラスト用粒体を提供
するものであり、該製鋼炉は電気炉または転炉であるこ
とが望ましく、また該粒体の粒径は０．０７〜３mmであ
ることが望ましく、更に該スラグ溶融物は水と接触する
ことによって急冷することが望ましい。
するための手段として、製鋼炉から排出されるスラグの
溶融物を急冷することによって得られた硬化物を破砕す
ることによって得られるショットブラスト用粒体を提供
するものであり、該製鋼炉は電気炉または転炉であるこ
とが望ましく、また該粒体の粒径は０．０７〜３mmであ
ることが望ましく、更に該スラグ溶融物は水と接触する
ことによって急冷することが望ましい。
【０００５】
【作用】スラグ溶融物を急冷硬化すると、非常に硬度が
高くかつ強度の大きなスラグ硬化物が得られる。このよ
うなスラグ硬化物からなるショットブラスト用粒体は、
高硬度であるから研削力に優れ、また粉砕されにくいの
で粉化物の発生量が少ない。そして電気炉または転炉か
ら排出されるスラグは特に高硬度である。
高くかつ強度の大きなスラグ硬化物が得られる。このよ
うなスラグ硬化物からなるショットブラスト用粒体は、
高硬度であるから研削力に優れ、また粉砕されにくいの
で粉化物の発生量が少ない。そして電気炉または転炉か
ら排出されるスラグは特に高硬度である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明を以下に詳細に説明する。
本発明のスラグとは、転炉、電気炉等の製鋼炉から排出
されるスラグであり、鉄の含有量が２５重量％以上で密
度が３．５ｇ／cm3 以上の大重量のものが望ましく、ま
た塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１〜１．８の範囲にあるも
のが望ましい。
本発明のスラグとは、転炉、電気炉等の製鋼炉から排出
されるスラグであり、鉄の含有量が２５重量％以上で密
度が３．５ｇ／cm3 以上の大重量のものが望ましく、ま
た塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2 が１〜１．８の範囲にあるも
のが望ましい。
【０００７】上記スラグは溶融状態で所望なれば酸化カ
ルシウム、酸化ケイ素、鉄等が添加された上で、耐熱容
器中に所定の厚みに流し出され、上から水をかけること
によって急冷される。この場合、耐熱容器中のスラグ溶
融物の厚さが小さすぎると、水をかける前に自然冷却
（徐冷）によって硬化し易くなり、所望の硬度が得られ
なくなるおそれがあり、また厚さが大きくなり過ぎる
と、水をかけた場合に水が急激に水蒸気となり、水蒸気
爆発の危険がある。望ましいスラグ溶融物の厚さは８０
mm〜１２０mmである。
ルシウム、酸化ケイ素、鉄等が添加された上で、耐熱容
器中に所定の厚みに流し出され、上から水をかけること
によって急冷される。この場合、耐熱容器中のスラグ溶
融物の厚さが小さすぎると、水をかける前に自然冷却
（徐冷）によって硬化し易くなり、所望の硬度が得られ
なくなるおそれがあり、また厚さが大きくなり過ぎる
と、水をかけた場合に水が急激に水蒸気となり、水蒸気
爆発の危険がある。望ましいスラグ溶融物の厚さは８０
mm〜１２０mmである。
【０００８】水をかける場合には耐熱容器中のスラグ溶
融物の表面に水が溜まらないようにすることが望まし
く、水をかける量が多過ぎてスラグ溶融物の表面に水が
溜って水の蒸発潜熱による急冷効果が期待出来なくな
る。上記水をかける量は、スラグ溶融物１トン当たり毎
秒２００〜４００ｌ程度が望ましい。上記急冷によって
スラグ溶融物は急速に硬化するが、この際自己破砕によ
って容器中のスラグ溶融物の厚さ程度の径を有するスラ
グ原塊が得られる。
融物の表面に水が溜まらないようにすることが望まし
く、水をかける量が多過ぎてスラグ溶融物の表面に水が
溜って水の蒸発潜熱による急冷効果が期待出来なくな
る。上記水をかける量は、スラグ溶融物１トン当たり毎
秒２００〜４００ｌ程度が望ましい。上記急冷によって
スラグ溶融物は急速に硬化するが、この際自己破砕によ
って容器中のスラグ溶融物の厚さ程度の径を有するスラ
グ原塊が得られる。
【０００９】該スラグ原塊は粗砕機で粗砕され、更に細
砕機で細砕され、粗篩機等によって粗分級され、更に細
篩機等によって細分級されてショットブラスト用粒体製
品とされる。この粒体は角張った形状を有しているの
で、丸角状の粒体が望ましい場合には、更に磨砕機によ
って研磨して角取りを行なう。研磨後は再び細篩機等で
細分級してショットブラスト用粒体製品とされる。
砕機で細砕され、粗篩機等によって粗分級され、更に細
篩機等によって細分級されてショットブラスト用粒体製
品とされる。この粒体は角張った形状を有しているの
で、丸角状の粒体が望ましい場合には、更に磨砕機によ
って研磨して角取りを行なう。研磨後は再び細篩機等で
細分級してショットブラスト用粒体製品とされる。
【００１０】この場合得られる粒体の径は、通常０．０
７〜３mmの範囲であり、望ましくは０．１〜２．５mmの
範囲であるが、ショットブラストを行なう対象物の種
類、所望の表面粗さ等によってこの範囲で種々のものを
備えておくことが望ましく、例えば角張った粒体、丸角
粒体共に径２．５〜１．２５mmのもの（Ｎo.１）、径
１．２５〜０．６mmのもの（Ｎo.２）、径０．６〜０．
３mmのもの（Ｎo.３）、径０．３〜０．１５mmのもの
（Ｎo.４）、径０．１５〜０．０７mmのもの（Ｎo.５）
と云うように５種類の番手のものを備えておく。
７〜３mmの範囲であり、望ましくは０．１〜２．５mmの
範囲であるが、ショットブラストを行なう対象物の種
類、所望の表面粗さ等によってこの範囲で種々のものを
備えておくことが望ましく、例えば角張った粒体、丸角
粒体共に径２．５〜１．２５mmのもの（Ｎo.１）、径
１．２５〜０．６mmのもの（Ｎo.２）、径０．６〜０．
３mmのもの（Ｎo.３）、径０．３〜０．１５mmのもの
（Ｎo.４）、径０．１５〜０．０７mmのもの（Ｎo.５）
と云うように５種類の番手のものを備えておく。
【００１１】上記粗砕および細砕はスラグ原塊が水で濡
れたまゝで行なってもよいし、またスラグ原塊を乾燥し
て粗砕以後の工程を行なってもよいし、あるいはスラグ
原塊を粗砕した後に乾燥して細砕以後の工程を行なって
もよい。また上記分級工程において、篩を通過しない残
分は破砕工程に戻されることが望ましい。
れたまゝで行なってもよいし、またスラグ原塊を乾燥し
て粗砕以後の工程を行なってもよいし、あるいはスラグ
原塊を粗砕した後に乾燥して細砕以後の工程を行なって
もよい。また上記分級工程において、篩を通過しない残
分は破砕工程に戻されることが望ましい。
【００１２】〔実施例〕電気炉から排出されたスラグの
溶融物に鉄粉および酸化カルシウムと酸化ケイ素とを後
添加して次の組成に調節する。 ＣａＯ ２４．９２重量％ ＳｉＯ2 １５．２４重量％ Ａl2Ｏ3 ６．７２重量％ ＭｎＯ ５．６６重量％ ＭｇＯ ４．２５重量％ Ｃr2Ｏ3 １．９７重量％ 総Ｆｅ ４１．２４重量％ ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝１．６４ 上記スラグ溶融物は約１３５０℃に加熱されているが、
耐熱容器（皿型鋼鉄製）に約１００mmの厚さに流し出さ
れ、直ちにスラグ溶融物１トン当たり３００ｌスプレー
により散水する。
溶融物に鉄粉および酸化カルシウムと酸化ケイ素とを後
添加して次の組成に調節する。 ＣａＯ ２４．９２重量％ ＳｉＯ2 １５．２４重量％ Ａl2Ｏ3 ６．７２重量％ ＭｎＯ ５．６６重量％ ＭｇＯ ４．２５重量％ Ｃr2Ｏ3 １．９７重量％ 総Ｆｅ ４１．２４重量％ ＣａＯ／ＳｉＯ2 ＝１．６４ 上記スラグ溶融物は約１３５０℃に加熱されているが、
耐熱容器（皿型鋼鉄製）に約１００mmの厚さに流し出さ
れ、直ちにスラグ溶融物１トン当たり３００ｌスプレー
により散水する。
【００１３】このようにして約１００mm径のスラグ原塊
が得られ、該スラグ原塊のモース硬さは７であった。該
スラグ原塊は粗砕機で粗砕され、乾燥機で乾燥後細砕機
で細砕される。細砕されたスラグ原塊は次いで粗篩機で
粗分級され、更に細篩機で細分級されて、粒径２．５〜
１．２５mm（Ｎo.１）、径１．２５〜０．６mm（Ｎo.
２）、径０．６〜０．３mm（Ｎo.３）、径０．３〜０．
１５mm（Ｎo.４）、径０．１５〜０．０７８mm（Ｎo.
５）の５種類の粒体に分級された。
が得られ、該スラグ原塊のモース硬さは７であった。該
スラグ原塊は粗砕機で粗砕され、乾燥機で乾燥後細砕機
で細砕される。細砕されたスラグ原塊は次いで粗篩機で
粗分級され、更に細篩機で細分級されて、粒径２．５〜
１．２５mm（Ｎo.１）、径１．２５〜０．６mm（Ｎo.
２）、径０．６〜０．３mm（Ｎo.３）、径０．３〜０．
１５mm（Ｎo.４）、径０．１５〜０．０７８mm（Ｎo.
５）の５種類の粒体に分級された。
【００１４】このようにして得られたショットブラスト
用粒体（Ｎo.２）を使用して鋼鉄表面のショットブラス
トを行なった。ショットブラスト条件は下記の通りであ
る。 ブラスト装置 エアブラスター方式 ブラスト圧力 ６kg／cm2 ブラスト距離 １５cm ブラスト時間 ２０秒 鋼鉄面積 ７０×１８０mm その結果得られた粗面のパラメーター（ＪＩＳ Ｂ ０
６０１−１９９４）は下記の通りであった。 λC （凹凸の平均波長） ２．５mm Ｌ （展開長さ） ２．５mm Ｒa （算術平均粗さ） ７．５０μｍ ＲZ （十点平均粗さ） ３６．６μｍ Ｒy （凹凸の最大高さ） ５３μｍ
用粒体（Ｎo.２）を使用して鋼鉄表面のショットブラス
トを行なった。ショットブラスト条件は下記の通りであ
る。 ブラスト装置 エアブラスター方式 ブラスト圧力 ６kg／cm2 ブラスト距離 １５cm ブラスト時間 ２０秒 鋼鉄面積 ７０×１８０mm その結果得られた粗面のパラメーター（ＪＩＳ Ｂ ０
６０１−１９９４）は下記の通りであった。 λC （凹凸の平均波長） ２．５mm Ｌ （展開長さ） ２．５mm Ｒa （算術平均粗さ） ７．５０μｍ ＲZ （十点平均粗さ） ３６．６μｍ Ｒy （凹凸の最大高さ） ５３μｍ
【００１５】〔比較例〕良質な天然ケイ砂をショットブ
ラスト用粒体として使用し、実施例と同様な条件でショ
ットブラストを行なった結果（比較例１）および実施例
のスラグ溶融物に水をかけることなく自然放置して徐冷
した硬化物のモース硬さは５であった。この硬化物を同
様にして破砕分級した粒径Ｎo.３の粒体を使用し、実施
例と同様な条件でショットブラストを行なった結果（比
較例２）は下記の通りであった。 比較例１ 比較例２ λC ２．５mm ２．５mm Ｌ ２．５mm ２．５mm Ｒa ２．４１μｍ ４．２２μｍ ＲZ １６．０μｍ ２６．７μｍ Ｒy ２７．９μｍ ４２．６３μｍ
ラスト用粒体として使用し、実施例と同様な条件でショ
ットブラストを行なった結果（比較例１）および実施例
のスラグ溶融物に水をかけることなく自然放置して徐冷
した硬化物のモース硬さは５であった。この硬化物を同
様にして破砕分級した粒径Ｎo.３の粒体を使用し、実施
例と同様な条件でショットブラストを行なった結果（比
較例２）は下記の通りであった。 比較例１ 比較例２ λC ２．５mm ２．５mm Ｌ ２．５mm ２．５mm Ｒa ２．４１μｍ ４．２２μｍ ＲZ １６．０μｍ ２６．７μｍ Ｒy ２７．９μｍ ４２．６３μｍ
【００１６】比較例１と比較例２の結果を実施例の結果
と比較すると、実施例の粒体の場合に比べて比較例１，
２はいずれも得られる粗面の粗さの度合いが小さい。
と比較すると、実施例の粒体の場合に比べて比較例１，
２はいずれも得られる粗面の粗さの度合いが小さい。
【００１７】
【発明の効果】本発明では品質にばらつきがなく、また
研削性即ち作業性に優れ、そしてショットブラストに際
して粉化物の発生量が少なく、したがって作業環境も悪
化せず、しかもリサイクル性の高いショットブラスト用
粒体が得られる。
研削性即ち作業性に優れ、そしてショットブラストに際
して粉化物の発生量が少なく、したがって作業環境も悪
化せず、しかもリサイクル性の高いショットブラスト用
粒体が得られる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鶴山 圭一 愛知県海部郡十四山村大字馬ケ地新田字下 溜62 株式会社星野産商内 Ｆターム(参考） 4G012 JH02
Claims (4)
- 【請求項１】製鋼炉から排出されるスラグの溶融物を急
冷することによって得られた硬化物を破砕することによ
って得られることを特徴とするショットブラスト用粒体 - 【請求項２】該製鋼炉は電気炉または転炉である請求項
１に記載のショットブラスト用粒体 - 【請求項３】該粒体の粒径は０．０７〜３mmである請求
項１または２に記載のショットブラスト用粒体 - 【請求項４】該スラグ溶融物は水と接触することによっ
て急冷される請求項１または２または３に記載のショッ
トブラスト用粒体
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10215199A JP3720622B2 (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | ショットブラスト用粒体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10215199A JP3720622B2 (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | ショットブラスト用粒体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000290048A true JP2000290048A (ja) | 2000-10-17 |
| JP3720622B2 JP3720622B2 (ja) | 2005-11-30 |
Family
ID=14319746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10215199A Expired - Lifetime JP3720622B2 (ja) | 1999-04-09 | 1999-04-09 | ショットブラスト用粒体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3720622B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008285559A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Hitachi Plant Technologies Ltd | スポンジ状ブラスト材、及びその製造方法並びに製造装置 |
| JP2011083869A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | ブラスト処理用研削材およびその製造方法 |
| CN102049520A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-05-11 | 南陵鹏程机械制造有限公司 | 一种环保节能钢砂的提取方法 |
| KR101194277B1 (ko) * | 2004-11-23 | 2012-10-29 | 주식회사 에코마이스터 | 아토마이징된 슬래그로 이루어진 연마재, 그 제조장치 및제조방법 |
| WO2013176095A1 (ja) * | 2012-05-22 | 2013-11-28 | 愛知製鋼株式会社 | ショットブラスト用研削材及びその製造方法 |
-
1999
- 1999-04-09 JP JP10215199A patent/JP3720622B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101194277B1 (ko) * | 2004-11-23 | 2012-10-29 | 주식회사 에코마이스터 | 아토마이징된 슬래그로 이루어진 연마재, 그 제조장치 및제조방법 |
| JP2008285559A (ja) * | 2007-05-16 | 2008-11-27 | Hitachi Plant Technologies Ltd | スポンジ状ブラスト材、及びその製造方法並びに製造装置 |
| JP2011083869A (ja) * | 2009-10-16 | 2011-04-28 | Nisshin Steel Co Ltd | ブラスト処理用研削材およびその製造方法 |
| CN102049520A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-05-11 | 南陵鹏程机械制造有限公司 | 一种环保节能钢砂的提取方法 |
| WO2013176095A1 (ja) * | 2012-05-22 | 2013-11-28 | 愛知製鋼株式会社 | ショットブラスト用研削材及びその製造方法 |
| JP5454747B1 (ja) * | 2012-05-22 | 2014-03-26 | 愛知製鋼株式会社 | ショットブラスト用研削材及びその製造方法 |
| KR101497892B1 (ko) * | 2012-05-22 | 2015-03-02 | 아이치 세이코우 가부시키가이샤 | 숏 블라스트용 연삭재 및 그 제조 방법 |
| CN104471013A (zh) * | 2012-05-22 | 2015-03-25 | 爱知制钢株式会社 | 喷砂用研磨材料及其制造方法 |
| CN104471013B (zh) * | 2012-05-22 | 2016-11-02 | 爱知制钢株式会社 | 喷砂用研磨材料及其制造方法 |
| TWI574791B (zh) * | 2012-05-22 | 2017-03-21 | Aichi Steel Corp | Blasting material for blasting and its manufacturing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3720622B2 (ja) | 2005-11-30 |
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