JP2000282601A

JP2000282601A - 建物の耐火構造

Info

Publication number: JP2000282601A
Application number: JP11092325A
Authority: JP
Inventors: Norio Numata; 憲男沼田; Taiji Murai; 大治村井; Bunji Yamaguchi; 文治山口
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1999-03-31
Filing date: 1999-03-31
Publication date: 2000-10-10

Abstract

(57)【要約】【課題】耐火性の高い天井材を使用することによっ
て、鉄骨構造の建築物の主要構造部分の柱や梁等を個別
に耐火被覆しなくても、優れた耐火性を発現すると共に
施工性が改善された建物の耐火構造を提供する。【解決手段】上階の床材４と下階の天井材７との間で
形成される建物の天井裏空間１０の天井材７面上に、金
属板８２と熱膨張性耐火シート８１との積層体からなる
熱膨張性複合シート８が配置されてなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は鉄骨構造の建物の耐
火構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、３階建以上の建築物（共同住
宅、病院、ホテル、下宿等）については、建築基準法に
基づき所定の耐火性能を有する耐火構造でなければなら
ない。鉄骨構造の建物に耐火性能を付与するために、主
要構造部に使用されている鉄骨製の柱や梁を、それぞれ
１本ずつ耐火材料で被覆する方法が採用されている。

【０００３】このような耐火被覆工法を、例えば図５に
示したように、鉄骨製の梁０１によって支持された階上
の床材０４（１００ｍｍ厚ＡＬＣ等の耐火性床）と、梁
０１によって吊り下げられた階下の天井材０７との間で
形成される天井裏空間０１０に適応する場合は、床材０
４を支持する鉄骨製の梁０１を１本ずつ耐火被覆材０６
によって被覆する必要があるため、作業が煩雑になり施
工に長時間を要するという問題点があった。尚、０１は
梁を示す。

【０００４】このため、近年では、耐火性の優れた天井
材を用いることによって、天井裏空間の梁を一括して火
災加熱から保護する工法が考案されている。しかしなが
ら、この工法は、施工性やコストの面で十分満足できる
ものではなかった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に鑑
み、耐火性の高い天井材を使用することによって、鉄骨
構造の建築物の主要構造部分の柱や梁等を個別に耐火被
覆しなくても、優れた耐火性能を発現すると共に施工性
が改善された建物の耐火構造を提供することを目的とす
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の建物の耐火構造
は、上階の床材と下階の天井材との間で形成される建物
の天井裏空間の天井材面上に、熱膨張性耐火シートが配
置されてなることを特徴とする。また、上記天井材面上
に、金属板と熱膨張性耐火シートとの積層体からなる熱
膨張性複合シートが配置されてもよい。

【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。

【０００８】上記熱膨張性耐火シートは、火災等の加熱
により膨張して形成された燃焼残渣が耐火断熱性を発現
する。

【０００９】本発明の建物の耐火構造は、例えば図１に
模式図を示すように、階上の床材４と階下の天井材８と
の間で形成される天井裏空間１０の天井材９面上に、熱
膨張性耐火シート８１と金属板８２との積層体からなる
熱膨張性複合シート８を配置することによって得られ
る。

【００１０】上記熱膨張性複合シート８の配置方法とし
ては、天井材９全面に隙間なく敷き詰めるように配置す
ることが好ましい。天井材９全面に配置される熱膨張性
複合シート８として複数枚のシートが用いられる場合
は、シート端部を突き合わせるか、重ね合わせることに
より隙間を生じないように施工することが好ましい。

【００１１】図中、１は梁を示し、紙面の垂直方向に延
長して配設されている。また、図中、７は野縁、６は野
縁受けを示し、野縁７は野縁受け６を介して小梁又は大
梁（いずれも図示しない）に取り付けられる。

【００１２】上記熱膨張性複合シート８の厚みは０．３
〜５ｍｍが好ましい。厚みが、０．３ｍｍ未満では熱膨
張によって十分な厚みの耐火断熱層が形成されず、５ｍ
ｍを超えると重量が重くなり取扱いが困難になる。

【００１３】上記熱膨張性複合シート８の片面（金属板
８２の反対側）には、施工性を向上する目的で、例え
ば、不織布、織布、樹脂フィルム等が積層されてもよ
い。さらに、上記熱膨張性複合シート８の片面（金属板
８２の反対側、不織布が積層される場合は該不織布面
上）には、無機材料層が積層されてもよい。

【００１４】無機材料としては、例えば、石膏ボード、
ケイ酸カルシウム板、木片セメント板等の板材；セラミ
ックブランケット、ロックウールフェルト、ガラスウー
ル断熱材等の不燃性の不織布などが好ましい。

【００１５】上記石膏ボードとしては、例えば、ＪＩＳ
Ａ６９０１に規定された普通石膏ボード（ＧＢ−
Ｒ）、ＪＩＳＡ６９１１に規定された化粧石膏ボー
ド（ＧＢ−Ｄ）、ＪＩＳＡ６９１２に規定された防
水石膏ボード（ＧＢ−Ｓ）、ＪＩＳＡ６９１３に規
定された強化石膏ボード（ＧＢ−Ｆ）、ＪＩＳＡ６
３０１に規定された吸音石膏ボード（ＧＢ−Ｐ）等が挙
げられる。

【００１６】上記天井材としては、例えば、石膏ボー
ド、ケイ酸カルシウム板、レキシブルボードが用いられ
る。上記天井材に壁紙等の内装仕上げ材を施工する場合
は、内装下地材として、７〜１２．５ｍｍ厚の石膏ボー
ドを使用してもよい。

【００１７】上記金属板としては、例えば、鉄板、ステ
ンレス板、亜鉛メッキ鋼板、アルミ亜鉛合金メッキ鋼板
等が挙げられる。金属板の厚みは、０．２〜１ｍｍが好
ましい。金属板の表面にメッキや塗装コーティングを施
すことによって、長期耐久性、意匠性等が向上するので
好ましい。

【００１８】上記熱膨張性耐火シートと金属板との積層
方法は、特に限定されないが、熱膨張性耐火シートが粘
着性を有する場合は、その粘着力で積層固定することが
できる。熱膨張性耐火シートに粘着力がない場合は、接
着剤を使用して接着することができる。特に樹脂成分が
後述するエポキシ樹脂の場合は、エポキシ樹脂の硬化前
に金属板と積層すれば硬化時に金属板と接着することが
できる。

【００１９】上記熱膨張性耐火シートとしては、熱膨張
性無機物を含有する樹脂組成物、熱可塑性樹脂及び／又
はゴム物質を含有する樹脂組成物（Ｉ）、又は、エポキ
シ樹脂を含有する樹脂組成物（II）から形成されるもの
が好ましい。上記樹脂組成物からなる熱膨張性耐火シー
トは、金属板の曲げ加工等に追随して変形し易くなるの
で加工性が向上する。また、エポキシ樹脂を含有する樹
脂組成物からなる熱膨張性耐火シートは、難燃性が向上
する。

【００２０】上記熱膨張性無機物を含有する樹脂組成物
としては、樹脂成分、熱膨張性無機物及びその他の無機
成分を含有する樹脂組成物が挙げられ、樹脂成分として
は、例えば、後述する熱可塑性樹脂、ゴム物質、エポキ
シ樹脂等が挙げられる。上記熱膨張性無機物としては、
例えば、中和処理された熱膨張性黒鉛、バーミキュライ
ト等が挙げられる。

【００２１】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質を含
有する樹脂組成物（Ｉ）としては、熱可塑性樹脂及び／
又はゴム物質、リン化合物、中和処理された熱膨張性黒
鉛又はバーミキュライト、並びに、無機充填剤からなる
ものが好ましい。

【００２２】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質とし
ては特に限定されず、例えば、ポリプロピレン系樹脂、
ポリエチレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂；ポリ
（１−）ブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂、ポリスチ
レン系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン
系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエー
テル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ
塩化ビニル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリウレタン系
樹脂、ポリブテン、ポリクロロプレン、ポリブタジエ
ン、ポリイソブチレン、ブチルゴム、ニトリルゴム等が
挙げられる。

【００２３】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質は、
単独で用いても、２種以上を併用しても良い。樹脂の溶
融粘度、柔軟性、粘着性等の調整のため、２種以上の樹
脂をブレンドしたものをベース樹脂として用いても良
い。

【００２４】上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質に
は、更に、本発明における熱膨張性耐火シートの耐火性
能を阻害しない範囲で、架橋や変性が施されても良い。
上記熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質の架橋方法につい
ては特に限定されず、熱可塑性樹脂又はゴム物質につい
て通常行われる架橋方法、例えば、各種架橋剤、過酸化
物等を使用する架橋方法、電子線照射による架橋方法等
が挙げられる。

【００２５】上記リン化合物としては特に限定されず、
例えば、赤リン；トリフェニルホスフェート、トリクレ
ジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレ
ジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホ
スフェート等の各種リン酸エステル；リン酸ナトリウ
ム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等のリン酸金
属塩；ポリリン酸アンモニウム類；下記一般式（１）で
表される化合物等が挙げられる。これらのうち、耐火性
の観点から、赤リン、ポリリン酸アンモニウム類、及
び、下記一般式（１）で表される化合物が好ましく、性
能、安全性、費用等の点においてポリリン酸アンモニウ
ム類がより好ましい。

【００２６】

【化１】

【００２７】式中、Ｒ¹及びＲ³は、水素、炭素数１〜
１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、又は、炭素
数６〜１６のアリール基を表す。Ｒ²は、水酸基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルキル基、炭素
数１〜１６の直鎖状若しくは分岐状のアルコキシル基、
炭素数６〜１６のアリール基、又は、炭素数６〜１６の
アリールオキシ基を表す。

【００２８】上記赤リンは、少量の添加で難燃効果が向
上する。上記赤リンとしては、市販の赤リンを用いるこ
とができるが、耐湿性、混練時に自然発火しない等の安
全性の点から、赤リン粒子の表面を樹脂でコーティング
したもの等が好適に用いられる。

【００２９】上記ポリリン酸アンモニウム類としては特
に限定されず、例えば、ポリリン酸アンモニウム、メラ
ミン変性ポリリン酸アンモニウム等が挙げられるが、取
扱い性等の点からポリリン酸アンモニウムが好適に用い
られる。市販品としては、例えば、クラリアント社製
「ＡＰ４２２」、「ＡＰ４６２」、住友化学工業社製
「スミセーフＰ」、チッソ社製「テラージュＣ６０」、
「テラージュＣ７０」、「テラージュＣ８０」等が挙げ
られる。

【００３０】上記一般式（１）で表される化合物として
は特に限定されず、例えば、メチルホスホン酸、メチル
ホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジエチル、エチ
ルホスホン酸、プロピルホスホン酸、ブチルホスホン
酸、２−メチルプロピルホスホン酸、ｔ−ブチルホスホ
ン酸、２，３−ジメチル−ブチルホスホン酸、オクチル
ホスホン酸、フェニルホスホン酸、ジオクチルフェニル
ホスホネート、ジメチルホスフィン酸、メチルエチルホ
スフィン酸、メチルプロピルホスフィン酸、ジエチルホ
スフィン酸、ジオクチルホスフィン酸、フェニルホスフ
ィン酸、ジエチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホ
スフィン酸、ビス（４−メトキシフェニル）ホスフィン
酸等が挙げられる。なかでも、ｔ−ブチルホスホン酸
は、高価ではあるが、高難燃性の点において好ましい。
上記リン化合物は、単独で用いても、２種以上を併用し
てもよい。

【００３１】上記中和処理された熱膨張性黒鉛とは、従
来公知の物質である熱膨張性黒鉛を中和処理したもので
ある。上記熱膨張性黒鉛は、天然鱗状グラファイト、熱
分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、
濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と濃硝酸、過塩素
酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸
化水素等の強酸化剤とで処理することにより生成するグ
ラファイト層間化合物であり、炭素の層状構造を維持し
たままの結晶化合物である。

【００３２】上述のように酸処理して得られた熱膨張性
黒鉛は、更にアンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ
金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和すること
により、中和処理された熱膨張性黒鉛とする。

【００３３】上記脂肪族低級アミンとしては、特に限定
されず、例えば、モノメチルアミン、ジメチルアミン、
トリメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブ
チルアミン等が挙げられる。上記アルカリ金属化合物及
びアルカリ土類金属化合物としては、特に限定されず、
例えば、カリウム、ナトリウム、カルシウム、バリウ
ム、マグネシウム等の水酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸
塩、有機酸塩等が挙げられる。

【００３４】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の市販品
としては、例えば、日本化成社製「ＣＡ−６０Ｓ」、東
ソー社製「ＧＲＥＰ−ＥＧ」、ＵＣＡＲ社製「ＧＲＡＦ
ＧＵＡＲＤ」等が挙げられる。

【００３５】上記中和処理された熱膨張性黒鉛の粒度
は、２０〜２００メッシュが好ましい。粒度が２００メ
ッシュより小さくなると、黒鉛の膨張度が小さく、所定
の耐火断熱層が得られず、粒度が２０メッシュより大き
くなると、黒鉛の膨張度が大きいという利点はあるが、
熱可塑性樹脂及び／又はゴム物質と混練する際に分散性
が悪くなり、物性の低下が避けられない。

【００３６】上記無機充填剤としては特に限定されず、
例えば、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシ
ウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチ
モン、フェライト類等の金属酸化物；水酸化カルシウ
ム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、ハイド
ロタルサイト等の含水無機物；塩基性炭酸マグネシウ
ム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭
酸ストロンチウム、炭酸バリウム等の金属炭酸塩；硫酸
カルシウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム等のカルシウ
ム塩；シリカ、珪藻土、ドーソナイト、硫酸バリウム、
タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナ
イト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサ
イト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒
化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化けい素、カーボンブ
ラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉
末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム
「ＭＯＳ」（商品名）、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミ
ニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステン
レス繊維、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フラ
イアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。これらは単独で
用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

【００３７】上記無機充填剤としては、特に含水無機物
と金属炭酸塩との併用が好ましい。上記含水無機物及び
金属炭酸塩は、骨材的な働きをすることから、残渣強度
の向上や熱容量の増大に寄与すると考えられる。

【００３８】さらに、上記含水無機物は、加熱時の脱水
反応によって生成した水のために吸熱が起こり、温度上
昇が低減されて高い耐熱性が得られる点、及び、加熱残
渣として酸化物が残存し、これが骨材となって働くこと
で残渣強度が向上する点で特に好ましい。中でも、水酸
化マグネシウムと水酸化アルミニウムは、脱水効果を発
揮する温度領域が異なるため、併用すると脱水効果を発
揮する温度領域が広くなり、より効果的な温度上昇抑制
効果が得られることから、併用することが好ましい。

【００３９】さらに、上記炭酸カルシウム、炭酸亜鉛等
の金属炭酸塩は、上記リン化合物との反応で膨張を促す
と考えられ、特に、リン化合物として、ポリリン酸アン
モニウムを使用した場合に、高い膨張効果が得られる。
また、有効な骨材として働き、燃焼後に形状保持性の高
い残渣を形成する。

【００４０】上記無機充填剤の粒径としては、０．５〜
１００μｍが好ましく、より好ましくは、約１〜５０μ
ｍである。また、粒径の大きい無機充填剤と粒径の小さ
いものを組み合わせて使用することがより好ましく、組
み合わせて用いることによって、シートの力学的性能を
維持したまま、高充填化することが可能となる。

【００４１】上記含水無機物の市販品としては、例え
ば、水酸化アルミニウムとして、粒径１μｍの「Ｈ−４
２Ｍ」（昭和電工社製）、粒径１８μｍの「Ｈ−３１」
（昭和電工社製）が挙げられる。

【００４２】上記炭酸カルシウムの市販品としては、例
えば、粒径１．８μｍの「ホワイトンＳＢ赤」（白石カ
ルシウム社製）、粒径８μｍの「ＢＦ３００」（白石カ
ルシウム社製）等が挙げられる。

【００４３】上記樹脂組成物（Ｉ）におけるリン化合物
と中和処理された熱膨張性黒鉛との配合量（両者の合計
量）は、上記熱可塑性樹脂及び／又は合成ゴム１００重
量部に対して２０〜５００重量部が好ましい。リン化合
物と中和処理された熱膨張性黒鉛の合計量が、２０重量
部より少なくなると十分な熱膨張性が得られず、５００
重量部を超えると均一な分散が困難となるため、均一な
厚みに施工することが難しくなり、施工方法が限定され
る。

【００４４】また、中和処理された熱膨張性黒鉛とリン
化合物との重量比（熱膨張性黒鉛／リン化合物）は、
０．０１〜９が好ましい。熱膨張性黒鉛の比率が多くな
ると、燃焼時に膨張した黒鉛が飛散して十分な耐火断熱
層が形成されず、リン化合物の比率が多くなると、十分
な耐火断熱層が形成されなくなるため、十分な断熱性が
得られない。

【００４５】上記樹脂組成物（Ｉ）における無機充填剤
の配合量は、熱可塑性樹脂及び／又は合成ゴム１００重
量部に対して５０〜５００重量部が好ましい。配合量
が、５０重量部未満では十分な耐火性を有する耐火膨張
性シートが得られず、５００重量部を超えると耐火膨張
性シートの機械的物性が低下する。

【００４６】上記エポキシ樹脂を含有する樹脂組成物
（II）としては、エポキシ樹脂、リン化合物、中和処理
された熱膨張性黒鉛及び無機充填剤からなるものが好ま
しい。

【００４７】上記エポキシ樹脂は、特に限定されない
が、基本的にはエポキシ基をもつモノマーと硬化剤とを
反応させることにより得られる。上記エポキシ基をもつ
モノマーとしては、例えば、２官能のグリシジルエーテ
ル型、グリシジルエステル型、多官能のグリシジルエー
テル型等のモノマーが例示される。

【００４８】上記２官能のグリシジルエーテル型のモノ
マーとしては、例えば、ポリエチレングリコール型、ポ
リプロピレングリコール型、ネオペンチルグリコール
型、１、６−ヘキサンジオール型、トリメチロールプロ
パン型、プロピレンオキサイド−ビスフェノールＡ型、
水添ビスフェノールＡ型等のモノマーが例示される。

【００４９】上記グリシジルエステル型のモノマーとし
ては、例えば、ヘキサヒドロ無水フタル酸型、テトラヒ
ドロ無水フタル酸型、ダイマー酸型、ｐ−オキシ安息香
酸型等のモノマーが例示される。

【００５０】上記多官能のグリシジルエーテル型のモノ
マーとしては、例えば、フェノールノボラック型、オル
ソクレゾールノボラック型、ＤＰＰノボラック型、ジシ
クロペンタジエン・フェノール型等のモノマーが例示さ
れる。

【００５１】これらのエポキシ基をもつモノマーは、単
独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。

【００５２】上記硬化剤としては、重付加型又は触媒型
のものが用いられる。重付加型の硬化剤としては、例え
ば、ポリアミン、酸無水物、ポリフェノール、ポリメル
カプタン等が例示される。また、上記触媒型の硬化剤と
しては、例えば、３級アミン、イミダゾール類、ルイス
酸錯体等が例示される。

【００５３】上記エポキシ樹脂の硬化方法は、特に限定
されず、公知の方法によって行うことができる。

【００５４】上記樹脂組成物（II）において使用される
リン化合物、中和処理された熱膨張性黒鉛及び無機充填
剤としては、樹脂組成物（Ｉ）で使用されるものと同様
の成分が用いられる。

【００５５】上記樹脂組成物（II）において、リン化合
物の配合量が、少なくなると燃焼残渣に十分な形状保持
性が得られず、多くなると機械的物性の低下が大きくな
り、使用に耐えられなくなるので、エポキシ樹脂１００
重量部に対して５０〜１５０重量部が好ましい。

【００５６】上記樹脂組成物（II）において、中和処理
された熱膨張性黒鉛の配合量が、少なくなると十分な熱
膨張性が得られず、多くなると機械的物性の低下が大き
くなり、使用に耐えられなくなるので、エポキシ樹脂１
００重量部に対して１５〜４０重量部が好ましい。

【００５７】上記樹脂組成物（II）において、無機充填
剤の配合量が、少なくなると十分な耐火性能が得られ
ず、多くなると機械的物性の低下が大きくなり、使用に
耐えられなくなるので、エポキシ樹脂１００重量部に対
して５０〜５００重量部が好ましい。

【００５８】上記樹脂組成物自身が難燃性であっても形
状保持性が不十分であると、脆くなった燃焼残渣が崩れ
落ちて、火炎を貫通させてしまうため、形状保持性が十
分であるか否かによって、樹脂組成物の用途が大きく異
なる。樹脂としてエポキシ樹脂を使用することによっ
て、樹脂自身が燃焼時にチャー（炭化）層を形成し、形
状を保持するのに十分強固な耐火断熱層を形成する。

【００５９】上記樹脂組成物において、中和処理された
熱膨張性黒鉛は、加熱により膨張して耐火断熱層を形成
し、熱の伝達を阻止する。加熱によりリン化合物は脱
水、発泡すると共に、炭化触媒として作用する。無機充
填剤は、その際熱容量の増大に寄与し、また、リン化合
物は膨張断熱層の形状保持能力を有する。

【００６０】上記樹脂組成物には、その物性を損なわな
い範囲で、フェノール系、アミン系、イオウ系等の酸化
防止剤の他、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、架橋
剤、滑剤、軟化剤、顔料等が添加されてもよい。

【００６１】上記樹脂組成物は、上記各成分を、バンバ
リーミキサー、ニーダーミキサー、二本ロール等公知の
混練装置を用いて混練することにより得ることができ
る。上記樹脂組成物を、例えば、プレス成形、押出成
形、カレンダー成形等の従来公知の成形方法により、熱
膨張性耐火シートに成形することができる。

【００６２】上記熱膨張性耐火シートに５０ｋＷ／ｍ²
の熱量を３０分間照射したときの厚み変化 (照射後の厚
みＤ₁/照射前の厚みＤ₀)は、１．１〜３０（倍）が好ま
しい。厚み変化が、１．１（倍）未満では耐火性能が不
十分であり、３０（倍）を超えると加熱により膨張して
形成された耐火断熱層の強度が低下し、崩れ易くなる。

【００６３】

【発明の実施の形態】以下に、図面を参照しながら、本
発明の実施の形態について説明する。

【００６４】（実施例１）表１に示した配合量の、ブチ
ルゴム、ポリブテン、水添石油樹脂、中和処理された熱
膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム及び水酸化アルミ
ニウムからなる樹脂組成物を二本ロールで溶融混練し
て、粘着性を有する２ｍｍ厚の熱膨張性耐火シートを得
た。この熱膨張性耐火シートと、０．３ｍｍ厚の溶融亜
鉛メッキ鋼板とを積層して熱膨張性複合シートを得た。
上記熱膨張性複合シートを、図１に示したように、断面
寸法４００ｍｍ×２００ｍｍ×８ｍｍ×１３ｍｍのＨ鋼
（梁）１によって支持された１００ｍｍ厚のＡＬＣ板か
らなる床材４と、該Ｈ鋼１の下方１５０ｍｍの位置に設
けられた１２．５ｍｍ厚の普通石膏ボードからなる天井
材９との間の天井裏空間１０の天井材９上全面に、上記
熱膨張性複合シート８を敷き詰めるように配置して、耐
火構造を形成した。尚、天井材９は野縁７に吊り下げら
れており、野縁７は野縁受け６に取り付けられている。

【００６５】（実施例２）表１に示した配合量の、ブチ
ルゴム、ポリブテン、水添石油樹脂、中和処理された熱
膨張性黒鉛、ポリリン酸アンモニウム、水酸化アルミニ
ウム及び炭酸カルシウムからなる樹脂組成物を二本ロー
ルで溶融混練して、粘着性を有する２ｍｍ厚の熱膨張性
耐火シートを得た。この熱膨張性耐火シートを、図２
（イ）に示したように、０．３ｍｍ厚の異形断面を有す
るステンレス鋼板内面に積層して熱膨張性複合シートを
得た。上記熱膨張性複合シートを、図２（ロ）に示した
ように、１００ｍｍ厚のＡＬＣ板からなる床材４を支持
するＨ鋼（梁）１の下方１５０ｍｍの位置に設置した野
縁７に吊り下げて天井材９とし、耐火構造を形成した。

【００６６】（実施例３）表１に示した配合量の、メタ
ロセンポリエチレン及びバーミキュライトからなる樹脂
組成物を二本ロールで溶融混練して、２ｍｍ厚の熱膨張
性耐火シートを得た。この熱膨張性耐火シートの片面に
１２．５ｍｍ厚の普通石膏ボードを積層し、他面に０．
３ｍｍ厚の溶融亜鉛メッキ鋼板を積層して熱膨張性複合
シートを得た。この熱膨張性複合シートを、図３に示し
たように、断面寸法４００ｍｍ×２００ｍｍ×８ｍｍ×
１３ｍｍのＨ鋼（梁）１によって支持された１００ｍｍ
厚のＡＬＣ板からなる床材４と、該Ｈ鋼１の下方１５０
ｍｍの位置に設けられた５ｍｍ厚のケイ酸カルシウム板
からなる天井材９上の全面に、上記熱膨張性複合シート
８を敷き詰めるように配置して、耐火構造を形成した。

【００６７】（実施例４）表１に示した配合量の、メタ
ロセンポリエチレン、中和処理された熱膨張性黒鉛及び
ポリリン酸アンモニウムからなる樹脂組成物を二本ロー
ルで溶融混練して、０．７ｍｍ厚の熱膨張性耐火シート
を得た。この熱膨張性耐火シートを、図４（イ）に示し
たように、０．４ｍｍ厚の異形断面を有するステンレス
鋼板内面に積層し、さらに熱膨張性耐火シート上に１
２．５ｍｍ厚の普通石膏ボードを積層して熱膨張性複合
シートを得た。この熱膨張性複合シートを使用したこと
以外は、実施例２と同様にして、図４に示す耐火構造を
形成した。

【００６８】（比較例）熱膨張性複合シートの代わり
に、０．３ｍｍ厚の溶融亜鉛メッキ鋼板を使用したこと
以外は、実施例１と同様にして耐火構造を形成した。

【００６９】上記実施例及び比較例の熱膨張性耐火シー
ト及び耐火構造について、下記項目の性能評価を行い、
その結果を表１に示した。（１）厚み変化熱膨張性耐火シートに５０ｋＷ／ｍ²の熱量を３０分間
照射したときの厚みを測定し、熱量照射前後における厚
み変化 (照射後の厚みＤ₁/照射前の厚みＤ₀)を算出し
た。（２）耐火性耐火構造についてＪＩＳＡ１３０４に準拠して耐火
試験を行い、１時間後のＨ型鋼の表面温度を熱電対によ
り測定した。尚、温度の測定はＨ型鋼表面の８ケ所で行
い、その平均値を表１に示した。

【００７０】

【表１】

【００７１】

【発明の効果】本発明の建物の耐火構造は、上述の構成
からなり、鉄骨構造の建築物の主要構造部分の柱や梁等
を個別に耐火被覆しなくても、優れた耐火性を発現し、
現場での施工性が大幅に改善される。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１の建物の耐火構造を模式的に示した断
面図である。

【図２】図２（イ）は、実施例２の建物の耐火構造を模
式的に示した断面図であり、図２（ロ）は、実施例２の
建物の耐火構造に用いられる熱膨張性複合シートを模式
的に示した断面図である。

【図３】実施例３の建物の耐火構造を模式的に示した断
面図である。

【図４】図４（イ）は、実施例４の建物の耐火構造を模
式的に示した断面図であり、図４（ロ）は、実施例４の
建物の耐火構造に用いられる熱膨張性複合シートを模式
的に示した断面図である。

【図５】従来の耐火被覆工法を模式的に示した断面図で
ある。

【符号の説明】

１梁（Ｈ型鋼）４床材６野縁受け７野縁８熱膨張性複合シート９天井材８１熱膨張性耐火シート８２金属板０１梁０３壁材０４床材０６耐火被覆材０７天井材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 2E001 DE01 EA05 FA13 FA14 FA15 GA24 GA27 GA28 GA42 HA01 HA03 HA21 HA32 HA33 HA34 HB02 HB03 JA17 JB00 JC01 JD02 JD08 LA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】上階の床材と下階の天井材との間で形成
される建物の天井裏空間の天井材面上に、熱膨張性耐火
シートが配置されてなることを特徴とする建物の耐火構
造。
【請求項２】天井材面上に金属板と熱膨張性耐火シー
トとの積層体からなる熱膨張性複合シートが配置されて
なることを特徴とする請求項１記載の建物の耐火構造。
【請求項３】上記熱膨張性耐火シートに５０ｋＷ／ｍ
²の熱量を３０分間照射したときの厚み変化 (照射後の
厚みＤ₁/照射前の厚みＤ₀)が、１．１〜３０（倍）であ
ることを特徴とする請求項１又は２記載の建物の耐火構
造。
【請求項４】上記熱膨張性耐火シートが、熱膨張性無
機物を含有する樹脂組成物から形成されることを特徴と
する請求項１〜３のいずれか１項に記載の建物の耐火構
造。
【請求項５】上記熱膨張性耐火シートが、熱可塑性樹
脂及び／又はゴム物質を含有する樹脂組成物（Ｉ）から
なることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記
載の建物の耐火構造。
【請求項６】上記熱膨張性耐火シートが、エポキシ樹
脂を含有する樹脂組成物（II）からなることを特徴とす
る請求項１〜５のいずれか１項に記載の建物の耐火構
造。