JP2000277277A - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
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- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】電源投入から始動点灯するまでの期間に始動回
路からのパルス電圧が放電灯に印加されず一瞬だけ光る
のを防止した放電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】点灯回路としてのＤＣ−ＤＣコンバータ２
は直流電源１の電圧を電圧変換し、出力電圧によって放
電灯６を点灯させる。ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力端
間にはコンデンサＣ１が接続され、コンデンサＣ１の両
端間にパルストランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６
が接続される。ＤＣ−ＤＣコンバータ２は始動回路４に
電源を供給し、始動回路４はパルストランスＰＴの１次
巻線に電流を流して２次巻線にパルス電圧を発生させ
る。電源投入から始動回路４がパルス電圧Ｖｐを発生す
るまでの時間Ｔ２は、電源投入からコンデンサＣ１の両
端電圧が放電灯６を始動点灯できる電圧Ｖｒに達するま
での時間Ｔ１よりも長く設定される。
路からのパルス電圧が放電灯に印加されず一瞬だけ光る
のを防止した放電灯点灯装置を提供する。 【解決手段】点灯回路としてのＤＣ−ＤＣコンバータ２
は直流電源１の電圧を電圧変換し、出力電圧によって放
電灯６を点灯させる。ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力端
間にはコンデンサＣ１が接続され、コンデンサＣ１の両
端間にパルストランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６
が接続される。ＤＣ−ＤＣコンバータ２は始動回路４に
電源を供給し、始動回路４はパルストランスＰＴの１次
巻線に電流を流して２次巻線にパルス電圧を発生させ
る。電源投入から始動回路４がパルス電圧Ｖｐを発生す
るまでの時間Ｔ２は、電源投入からコンデンサＣ１の両
端電圧が放電灯６を始動点灯できる電圧Ｖｒに達するま
での時間Ｔ１よりも長く設定される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、メタルハライドラ
ンプ、高圧水銀ランプなどの放電灯に高電圧を印加して
始動させる始動回路を備えた放電灯点灯装置に関するも
のである。
ンプ、高圧水銀ランプなどの放電灯に高電圧を印加して
始動させる始動回路を備えた放電灯点灯装置に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、図１６に示すように、放電灯６に
高電圧を印加して始動させる始動回路４を備えた放電灯
点灯装置が提供されている。始動回路４は、比較的高い
直流電圧を出力する昇圧部４ａと、昇圧部４ａの出力電
圧を用いて高圧のパルス電圧を発生させるパルス発生部
４ｂとを備える。パルス発生部４ｂにはパルストランス
ＰＴが設けられ、パルストランスＰＴの２次巻線は点灯
回路としてのＤＣ／ＤＣコンバータ２と放電灯６との間
に挿入される。
高電圧を印加して始動させる始動回路４を備えた放電灯
点灯装置が提供されている。始動回路４は、比較的高い
直流電圧を出力する昇圧部４ａと、昇圧部４ａの出力電
圧を用いて高圧のパルス電圧を発生させるパルス発生部
４ｂとを備える。パルス発生部４ｂにはパルストランス
ＰＴが設けられ、パルストランスＰＴの２次巻線は点灯
回路としてのＤＣ／ＤＣコンバータ２と放電灯６との間
に挿入される。
【０００３】ＤＤ−ＤＣコンバータ２は、直流電源１の
両端間に接続されたトランスＴ１の１次巻線とスイッチ
ング素子Ｓ１との直列回路を有する。スイッチング素子
Ｓ１は図示しない制御回路によって高周波でオンオフさ
れる。また、トランスＴ１の２次巻線はタップ付き（も
しくは２巻線を直列接続したもの）であって、トランス
Ｔ１の２次巻線の一端とタップとの両端間にはダイオー
ドＤ１を介してコンデンサ１が接続される。このコンデ
ンサＣ１の両端電圧がＤＤ−ＤＣコンバータ２の出力電
圧になる。
両端間に接続されたトランスＴ１の１次巻線とスイッチ
ング素子Ｓ１との直列回路を有する。スイッチング素子
Ｓ１は図示しない制御回路によって高周波でオンオフさ
れる。また、トランスＴ１の２次巻線はタップ付き（も
しくは２巻線を直列接続したもの）であって、トランス
Ｔ１の２次巻線の一端とタップとの両端間にはダイオー
ドＤ１を介してコンデンサ１が接続される。このコンデ
ンサＣ１の両端電圧がＤＤ−ＤＣコンバータ２の出力電
圧になる。
【０００４】始動回路４の昇圧部４ａはトランスＴ１の
２次巻線の両端間に接続されたダイオードＤ２とコンデ
ンサＣｓとの直列回路からなり、パルス発生部４ｂはコ
ンデンサＣｓの両端間に接続された抵抗Ｒ４とコンデン
サＣ３との直列回路を備える。コンデンサＣ３の両端間
にはパルストランスＰＴの１次巻線とギャップ素子ＳＧ
との直列回路が接続され。
２次巻線の両端間に接続されたダイオードＤ２とコンデ
ンサＣｓとの直列回路からなり、パルス発生部４ｂはコ
ンデンサＣｓの両端間に接続された抵抗Ｒ４とコンデン
サＣ３との直列回路を備える。コンデンサＣ３の両端間
にはパルストランスＰＴの１次巻線とギャップ素子ＳＧ
との直列回路が接続され。
【０００５】この構成では、スイッチング素子Ｓ１のオ
ンオフによって、トランスＴ１の１次側に断続した電流
を流し、トランスＴ１の２次側から変圧された電圧を取
り出すのであり、トランスＴ１の２次側の電圧をダイオ
ードＤ１，Ｄ２により整流しコンデンサＣ１，Ｃｓで平
滑することにより、コンデンサＣ１，Ｃｓの両端電圧と
して直流電源１とは異なる直流電圧を得ることができる
ようにしてある。始動回路４は、コンデンサＣｓの両端
電圧が上昇し、抵抗Ｒ４を通して充電されるコンデンサ
Ｃ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電
圧（閾値電圧）に達すると、ギャップ素子ＳＧが導通し
てパルストランスＰＴの１次巻線に電流を流す。このと
きパルストランスＰＴの２次巻線に発生する電圧がコン
デンサＣ１の両端電圧に加算して放電灯６に印加され
る。
ンオフによって、トランスＴ１の１次側に断続した電流
を流し、トランスＴ１の２次側から変圧された電圧を取
り出すのであり、トランスＴ１の２次側の電圧をダイオ
ードＤ１，Ｄ２により整流しコンデンサＣ１，Ｃｓで平
滑することにより、コンデンサＣ１，Ｃｓの両端電圧と
して直流電源１とは異なる直流電圧を得ることができる
ようにしてある。始動回路４は、コンデンサＣｓの両端
電圧が上昇し、抵抗Ｒ４を通して充電されるコンデンサ
Ｃ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電
圧（閾値電圧）に達すると、ギャップ素子ＳＧが導通し
てパルストランスＰＴの１次巻線に電流を流す。このと
きパルストランスＰＴの２次巻線に発生する電圧がコン
デンサＣ１の両端電圧に加算して放電灯６に印加され
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した回
路では、図１７に示す時刻ｔ０において電源を投入する
と、図１７（ａ）のように時間の経過に伴ってコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が上昇する。図における電圧Ｖ
ｒはグロー放電からアーク放電に移行させるために必要
な電圧、つまり始動点灯させるために必要な電圧を示
す。この電圧は放電灯６の種類によっても異なるが、一
般には２００〜４００Ｖになる。放電灯６は印加電圧Ｖ
６が電圧Ｖｒを越えている状態で、パルストランスＰＴ
の２次巻線にパルス電圧が発生すると始動点灯するので
ある。放電灯６が始動点灯した後には、放電灯６の印加
電圧は低下する。
路では、図１７に示す時刻ｔ０において電源を投入する
と、図１７（ａ）のように時間の経過に伴ってコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が上昇する。図における電圧Ｖ
ｒはグロー放電からアーク放電に移行させるために必要
な電圧、つまり始動点灯させるために必要な電圧を示
す。この電圧は放電灯６の種類によっても異なるが、一
般には２００〜４００Ｖになる。放電灯６は印加電圧Ｖ
６が電圧Ｖｒを越えている状態で、パルストランスＰＴ
の２次巻線にパルス電圧が発生すると始動点灯するので
ある。放電灯６が始動点灯した後には、放電灯６の印加
電圧は低下する。
【０００７】一方、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３
は、図１７（ｂ）のように図１７（ａ）に示すコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達する時間Ｔ１よ
りも短い時間Ｔ２でギャップ素子ＳＧのブレークオーバ
電圧Ｖｇに到達する。
は、図１７（ｂ）のように図１７（ａ）に示すコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達する時間Ｔ１よ
りも短い時間Ｔ２でギャップ素子ＳＧのブレークオーバ
電圧Ｖｇに到達する。
【０００８】いま、図１７（ｂ）のように、時刻ｔ０に
おける電源投入から時間Ｔ２の経過後である時刻ｔｇ１
においてコンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャップ素
子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達したとすると、こ
の時点で図１７（ａ）のようにパルス電圧Ｖｐが発生
し、このパルス電圧ＶｐがコンデンサＣ１の両端電圧Ｖ
ｃ１に加算されて放電灯６に印加されるが、この時点で
は、コンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達し
ていないから（Ｖｃ１＜Ｖｒ）、放電灯６を始動しにく
い状態であって、パルス電圧Ｖｐが発生しても放電灯６
は一瞬光るだけになり、放電灯６を始動点灯させること
はできない。設計条件にもよるが、一般には、コンデン
サＣ１の両端電圧が放電灯６の始動点灯を可能とする電
圧Ｖｒに達するまでには、コンデンサＣ３の両端電圧２
〜３回程度（時刻ｔｇ１，ｔｇ２，ｔｇ３はパルス電圧
Ｖｐの発生時点を示す）はギャップ素子ＳＧのブレーク
オーバ電圧Ｖｇに達するから、電源投入から放電灯６が
始動点灯するまでに、２〜３回は放電灯６が瞬間的に光
ることになる。
おける電源投入から時間Ｔ２の経過後である時刻ｔｇ１
においてコンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャップ素
子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達したとすると、こ
の時点で図１７（ａ）のようにパルス電圧Ｖｐが発生
し、このパルス電圧ＶｐがコンデンサＣ１の両端電圧Ｖ
ｃ１に加算されて放電灯６に印加されるが、この時点で
は、コンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達し
ていないから（Ｖｃ１＜Ｖｒ）、放電灯６を始動しにく
い状態であって、パルス電圧Ｖｐが発生しても放電灯６
は一瞬光るだけになり、放電灯６を始動点灯させること
はできない。設計条件にもよるが、一般には、コンデン
サＣ１の両端電圧が放電灯６の始動点灯を可能とする電
圧Ｖｒに達するまでには、コンデンサＣ３の両端電圧２
〜３回程度（時刻ｔｇ１，ｔｇ２，ｔｇ３はパルス電圧
Ｖｐの発生時点を示す）はギャップ素子ＳＧのブレーク
オーバ電圧Ｖｇに達するから、電源投入から放電灯６が
始動点灯するまでに、２〜３回は放電灯６が瞬間的に光
ることになる。
【０００９】この種の放電灯６を自動車のヘッドライト
に用いる場合には、放電灯６の始動点灯前に上述のよう
に瞬間的に光ると、違和感が生じて運転上好ましくない
ものである。
に用いる場合には、放電灯６の始動点灯前に上述のよう
に瞬間的に光ると、違和感が生じて運転上好ましくない
ものである。
【００１０】本発明は上記事由に鑑みて為されたもので
あり、その目的は、電源投入から始動点灯するまでの期
間に始動回路からのパルス電圧が放電灯に印加されない
ようにして一瞬光るのを防止した放電灯点灯装置を提供
することにある。
あり、その目的は、電源投入から始動点灯するまでの期
間に始動回路からのパルス電圧が放電灯に印加されない
ようにして一瞬光るのを防止した放電灯点灯装置を提供
することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、放電
灯に点灯用の電圧を印加する点灯回路と、高圧のパルス
電圧を放電灯に印加することにより放電灯を始動させる
始動回路と、直流電源の投入後から点灯回路の出力電圧
が放電灯の始動点灯を可能にする電圧に達するまでの時
間よりも、直流電源の投入後から始動回路により前記パ
ルス電圧が最初に出力されるまでの時間を長くする遅延
手段を備えるものである。
灯に点灯用の電圧を印加する点灯回路と、高圧のパルス
電圧を放電灯に印加することにより放電灯を始動させる
始動回路と、直流電源の投入後から点灯回路の出力電圧
が放電灯の始動点灯を可能にする電圧に達するまでの時
間よりも、直流電源の投入後から始動回路により前記パ
ルス電圧が最初に出力されるまでの時間を長くする遅延
手段を備えるものである。
【００１２】請求項２の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１および第２のコ
ンデンサの充電を同時に開始するものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１および第２のコ
ンデンサの充電を同時に開始するものである。
【００１３】請求項３の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１のコンデンサの
充電を開始した後に第２のコンデンサの充電を開始する
ものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１のコンデンサの
充電を開始した後に第２のコンデンサの充電を開始する
ものである。
【００１４】請求項４の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第２のコンデンサの
充電を開始した後に第１のコンデンサの充電を開始する
ものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第２のコンデンサの
充電を開始した後に第１のコンデンサの充電を開始する
ものである。
【００１５】請求項５の発明は、請求項の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１のコンデンサの
両端電圧が規定電圧に達した時点から第２のコンデンサ
の充電を開始するものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後に第１のコンデンサの
両端電圧が規定電圧に達した時点から第２のコンデンサ
の充電を開始するものである。
【００１６】請求項６の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後から第１のコンデンサ
の充電を開始し、電源投入から一定時間後に第２のコン
デンサの充電を開始するものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサ
の両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコン
デンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させる
パルス発生部を備え、電源投入後から第１のコンデンサ
の充電を開始し、電源投入から一定時間後に第２のコン
デンサの充電を開始するものである。
【００１７】請求項７の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が、第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデン
サの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコ
ンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させ
るパルス発生部と、第１のコンデンサの両端電圧が規定
の閾値電圧以下であるときに第２のコンデンサの両端電
圧を引き下げるリセット回路とを備えるものである。
て、点灯回路が前記直流電源の出力電圧を電圧変換し放
電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧とし
て取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前記始動回路
が、第２のコンデンサを備えるとともに第２のコンデン
サの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコ
ンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を発生させ
るパルス発生部と、第１のコンデンサの両端電圧が規定
の閾値電圧以下であるときに第２のコンデンサの両端電
圧を引き下げるリセット回路とを備えるものである。
【００１８】請求項８の発明は、請求項７の発明におい
て、前記閾値電圧であるギャップ素子のブレークオーバ
電圧を、第２のコンデンサの両端電圧の最大値と両端電
圧の０．６３倍との間に設定したものである。
て、前記閾値電圧であるギャップ素子のブレークオーバ
電圧を、第２のコンデンサの両端電圧の最大値と両端電
圧の０．６３倍との間に設定したものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】（第１の実施の形態）本発明の概
略構成を図１（ａ）に示すとともに図１（ｂ）に動作を
示す。図１（ａ）のように、本発明の基本構成は従来構
成と同様であって、直流電源１を電圧変換するＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ２と、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力の一
部を用いて始動用のパルス電圧を発生させる始動回路４
とを備える。図１（ａ）ではコンデンサＣ１をＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ２とは別に示してあり、パルストランスＰ
Ｔを始動回路４とは別に示しているが、実際には、コン
デンサＣ１はＤＣ−ＤＣコンバータ２に含まれ、パルス
トランスＰＴは始動回路４に含まれるものである。ま
た、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は放電灯６に点灯用の電力
を供給する点灯回路として機能する。コンデンサＣ１は
パルストランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６に接続
される。つまり、コンデンサＣ１の両端電圧とパルスト
ランスＰＴの２次巻線に生じるパルス電圧Ｖｐとが加算
されて放電灯６に印加される。
略構成を図１（ａ）に示すとともに図１（ｂ）に動作を
示す。図１（ａ）のように、本発明の基本構成は従来構
成と同様であって、直流電源１を電圧変換するＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ２と、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力の一
部を用いて始動用のパルス電圧を発生させる始動回路４
とを備える。図１（ａ）ではコンデンサＣ１をＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ２とは別に示してあり、パルストランスＰ
Ｔを始動回路４とは別に示しているが、実際には、コン
デンサＣ１はＤＣ−ＤＣコンバータ２に含まれ、パルス
トランスＰＴは始動回路４に含まれるものである。ま
た、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は放電灯６に点灯用の電力
を供給する点灯回路として機能する。コンデンサＣ１は
パルストランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６に接続
される。つまり、コンデンサＣ１の両端電圧とパルスト
ランスＰＴの２次巻線に生じるパルス電圧Ｖｐとが加算
されて放電灯６に印加される。
【００２０】ここにおいて、図１（ｂ）のように、時刻
ｔ０での電源投入後にコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１
が放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するま
での時間Ｔ１に対して、電源投入後に始動回路４から最
初のパルス電圧Ｖｐが発生するまでの時間Ｔ２のほうが
長くなるように始動回路４に遅延手段を設けている。要
するに、Ｔ１＜Ｔ２の関係になるように始動回路４を構
成してある。このことによって、電源投入から最初にパ
ルス電圧Ｖｐが発生するまでには、コンデンサＣ１の両
端電圧Ｖｃ１は放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖ
ｒに達しているから、パルス電圧Ｖｐが１回発生する
と、放電灯６が始動することになる。つまり、電源投入
から放電灯６が始動点灯するまでの期間に、放電灯６が
一瞬だけ光るのを防止することができる。
ｔ０での電源投入後にコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１
が放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するま
での時間Ｔ１に対して、電源投入後に始動回路４から最
初のパルス電圧Ｖｐが発生するまでの時間Ｔ２のほうが
長くなるように始動回路４に遅延手段を設けている。要
するに、Ｔ１＜Ｔ２の関係になるように始動回路４を構
成してある。このことによって、電源投入から最初にパ
ルス電圧Ｖｐが発生するまでには、コンデンサＣ１の両
端電圧Ｖｃ１は放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖ
ｒに達しているから、パルス電圧Ｖｐが１回発生する
と、放電灯６が始動することになる。つまり、電源投入
から放電灯６が始動点灯するまでの期間に、放電灯６が
一瞬だけ光るのを防止することができる。
【００２１】さらに具体的に説明する。本実施形態で
は、図２に示すように、図１６に示した従来構成におい
て、ダイオードＤ２とコンデンサＣｓとの間に抵抗Ｒ４
１を挿入した構成を採用している。従来構成と同様に、
本実施形態においても、直流電源１の両端間にトランス
Ｔ１の１次巻線とスイッチング素子Ｓ１との直列回路が
接続される。トランスＴ１の２次巻線にはタップが設け
られ（もしくは２次巻線は２個の巻線の直列回路とな
る）、２次巻線の一端とタップとの間にはダイオードＤ
１を介してコンデンサＣ１が接続される。このコンデン
サＣ１の両端電圧がＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力電圧
になる。
は、図２に示すように、図１６に示した従来構成におい
て、ダイオードＤ２とコンデンサＣｓとの間に抵抗Ｒ４
１を挿入した構成を採用している。従来構成と同様に、
本実施形態においても、直流電源１の両端間にトランス
Ｔ１の１次巻線とスイッチング素子Ｓ１との直列回路が
接続される。トランスＴ１の２次巻線にはタップが設け
られ（もしくは２次巻線は２個の巻線の直列回路とな
る）、２次巻線の一端とタップとの間にはダイオードＤ
１を介してコンデンサＣ１が接続される。このコンデン
サＣ１の両端電圧がＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力電圧
になる。
【００２２】また、コンデンサＣ１の両端間には始動回
路４に設けたパルストランスＰＴの２次巻線を介して放
電灯６が接続される。始動回路４の昇圧部４ａはトラン
スＴ１の２次巻線の両端間に接続されたダイオードＤ２
と抵抗Ｒ４１とコンデンサＣｓとの直列回路を有する。
コンデンサＣｓの両端間には抵抗Ｒ４を介してパルス発
生部４ｂを構成するコンデンサＣ３が接続される。さら
に、コンデンサＣ３の両端間にはパルストランスＰＴの
１次巻線とギャップ素子ＳＧとの直列回路が接続され
る。
路４に設けたパルストランスＰＴの２次巻線を介して放
電灯６が接続される。始動回路４の昇圧部４ａはトラン
スＴ１の２次巻線の両端間に接続されたダイオードＤ２
と抵抗Ｒ４１とコンデンサＣｓとの直列回路を有する。
コンデンサＣｓの両端間には抵抗Ｒ４を介してパルス発
生部４ｂを構成するコンデンサＣ３が接続される。さら
に、コンデンサＣ３の両端間にはパルストランスＰＴの
１次巻線とギャップ素子ＳＧとの直列回路が接続され
る。
【００２３】上述の構成では、図１６に示した従来構成
と比較すると、抵抗Ｒ４１が追加されたことによって、
電源投入後にコンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子
ＳＧのブレークオーバ電圧に達するまでの時間を従来構
成よりも長くすることができる。しかして、抵抗Ｒ４
１，Ｒ４、コンデンサＣｓ，Ｃ３の定数を適宜に設定す
ることによって、図３に示すように、時刻ｔ０での電源
投入後にコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が放電灯６を
始動点灯することができる電圧Ｖｒに達するまでの時間
Ｔ１よりも、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャッ
プ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時
間Ｔ２（時刻ｔ０と時刻ｔｇ１との間の時間）を長くす
る遅延手段として機能させることが可能になる（Ｔ１＜
Ｔ２）。つまり、ギャップ素子ＳＧの導通によってパル
ストランスＰＴの２次巻線にパルス電圧Ｖｐが発生する
時点までに、コンデンサＣ１の両端電圧を放電灯６の始
動点灯が可能となる電圧Ｖｒよりも高くすることができ
る。その結果、パルス電圧Ｖｐが発生すると放電灯６を
ただちに始動点灯させることができ、放電灯６の始動点
灯前に放電灯６が一瞬だけ光る現象を防止することがで
きる。
と比較すると、抵抗Ｒ４１が追加されたことによって、
電源投入後にコンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子
ＳＧのブレークオーバ電圧に達するまでの時間を従来構
成よりも長くすることができる。しかして、抵抗Ｒ４
１，Ｒ４、コンデンサＣｓ，Ｃ３の定数を適宜に設定す
ることによって、図３に示すように、時刻ｔ０での電源
投入後にコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が放電灯６を
始動点灯することができる電圧Ｖｒに達するまでの時間
Ｔ１よりも、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャッ
プ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時
間Ｔ２（時刻ｔ０と時刻ｔｇ１との間の時間）を長くす
る遅延手段として機能させることが可能になる（Ｔ１＜
Ｔ２）。つまり、ギャップ素子ＳＧの導通によってパル
ストランスＰＴの２次巻線にパルス電圧Ｖｐが発生する
時点までに、コンデンサＣ１の両端電圧を放電灯６の始
動点灯が可能となる電圧Ｖｒよりも高くすることができ
る。その結果、パルス電圧Ｖｐが発生すると放電灯６を
ただちに始動点灯させることができ、放電灯６の始動点
灯前に放電灯６が一瞬だけ光る現象を防止することがで
きる。
【００２４】（第２の実施の形態）第１の実施の形態で
は、放電灯６に印加される電圧をＤＣ−ＤＣコンバータ
２から出力された直流電圧（つまり、コンデンサＣ１の
両端電圧）としていたが、本実施形態では、図４のよう
に、ＤＤ−ＤＣコンバータ２の出力をインバータ回路３
によって交番電力に電力変換し、この交番電力をパルス
トランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６に供給する構
成を採用している。
は、放電灯６に印加される電圧をＤＣ−ＤＣコンバータ
２から出力された直流電圧（つまり、コンデンサＣ１の
両端電圧）としていたが、本実施形態では、図４のよう
に、ＤＤ−ＤＣコンバータ２の出力をインバータ回路３
によって交番電力に電力変換し、この交番電力をパルス
トランスＰＴの２次巻線を介して放電灯６に供給する構
成を採用している。
【００２５】インバータ回路３は、ブリッジ接続された
４個のスイッチング素子Ｓ２〜Ｓ５を備え、スイッチン
グ素子Ｓ２，Ｓ３の直列回路とスイッチング素子Ｓ４，
Ｓ５の直列回路とがコンデンサＣ１の両端間にそれぞれ
接続される。スイッチング素子Ｓ２〜Ｓ５の各直列回路
（つまり、ブリッジ回路の各アーム）におけるスイッチ
ング素子Ｓ２〜Ｓ５の接続点間には、コンデンサＣ２が
接続される。このコンデンサＣ２の両端間にはパルスト
ランスＰＴの２次巻線と放電灯６との直列回路が接続さ
れる。インバータ回路３の各スイッチング素子Ｓ２〜Ｓ
５は、各アームにおいて直列接続されている２個ずつの
スイッチング素子Ｓ２，Ｓ３とスイッチング素子Ｓ４，
Ｓ５とは同時にオンにならず、コンデンサＣ２を挟んで
直列接続されている２個ずつのスイッチング素子Ｓ２，
Ｓ５とスイッチング素子Ｓ３，Ｓ４は同時にオンになる
期間が生じるように、図示しない制御回路によってオン
オフされる。
４個のスイッチング素子Ｓ２〜Ｓ５を備え、スイッチン
グ素子Ｓ２，Ｓ３の直列回路とスイッチング素子Ｓ４，
Ｓ５の直列回路とがコンデンサＣ１の両端間にそれぞれ
接続される。スイッチング素子Ｓ２〜Ｓ５の各直列回路
（つまり、ブリッジ回路の各アーム）におけるスイッチ
ング素子Ｓ２〜Ｓ５の接続点間には、コンデンサＣ２が
接続される。このコンデンサＣ２の両端間にはパルスト
ランスＰＴの２次巻線と放電灯６との直列回路が接続さ
れる。インバータ回路３の各スイッチング素子Ｓ２〜Ｓ
５は、各アームにおいて直列接続されている２個ずつの
スイッチング素子Ｓ２，Ｓ３とスイッチング素子Ｓ４，
Ｓ５とは同時にオンにならず、コンデンサＣ２を挟んで
直列接続されている２個ずつのスイッチング素子Ｓ２，
Ｓ５とスイッチング素子Ｓ３，Ｓ４は同時にオンになる
期間が生じるように、図示しない制御回路によってオン
オフされる。
【００２６】図４に示す構成においては、コンデンサＣ
２の両端間に印加される電圧はインバータ回路３によっ
て交番し、かつ矩形波状になる。このように矩形波状の
電圧がコンデンサＣ２に印加されている期間において、
コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレー
クオーバ電圧に達するとパルス電圧Ｖｐが発生する。こ
こで、インバータ回路３において、スイッチング素子Ｓ
３，Ｓ４がオンである期間には、コンデンサＣ３の両端
電圧は、トランスＴ１の２次巻線においてダイオードＤ
２のアノードが接続されている一端とタップとの間の電
圧までしか上昇せず、この電圧ではギャップ素子ＳＧが
導通しないように設計されている。
２の両端間に印加される電圧はインバータ回路３によっ
て交番し、かつ矩形波状になる。このように矩形波状の
電圧がコンデンサＣ２に印加されている期間において、
コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレー
クオーバ電圧に達するとパルス電圧Ｖｐが発生する。こ
こで、インバータ回路３において、スイッチング素子Ｓ
３，Ｓ４がオンである期間には、コンデンサＣ３の両端
電圧は、トランスＴ１の２次巻線においてダイオードＤ
２のアノードが接続されている一端とタップとの間の電
圧までしか上昇せず、この電圧ではギャップ素子ＳＧが
導通しないように設計されている。
【００２７】一方、スイッチング素子Ｓ２，Ｓ５がオン
になり、インバータ回路３の出力電圧の極性が反転すれ
ば、コンデンサＣ３の両端電圧はトランスＴ１の２次巻
線の両端電圧まで上昇可能になり、コンデンサＣ３の両
端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に達す
るとパルス電圧が発生する。またこのとき、スイッチン
グ素子Ｓ５がオンになっているから、図２に示した回路
構成と同様に動作し、放電灯６にはコンデンサＣ２の両
端電圧とパルストランスＰＴの２次巻線の両端電圧とを
加算した高電圧を印加することができるのである。他の
構成および動作は第１の実施の形態と同様である。
になり、インバータ回路３の出力電圧の極性が反転すれ
ば、コンデンサＣ３の両端電圧はトランスＴ１の２次巻
線の両端電圧まで上昇可能になり、コンデンサＣ３の両
端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に達す
るとパルス電圧が発生する。またこのとき、スイッチン
グ素子Ｓ５がオンになっているから、図２に示した回路
構成と同様に動作し、放電灯６にはコンデンサＣ２の両
端電圧とパルストランスＰＴの２次巻線の両端電圧とを
加算した高電圧を印加することができるのである。他の
構成および動作は第１の実施の形態と同様である。
【００２８】上述の動作から明らかなように、各スイッ
チング素子Ｑ２〜Ｑ５は放電灯６が始動点灯する前（無
負荷時）には、必ずしも交互にオンオフする必要はな
く、スイッチング素子Ｑ２，Ｑ５がオンになる期間を有
していればよい。また、無負荷停止時にはスイッチング
素子Ｑ５はオフにする。
チング素子Ｑ２〜Ｑ５は放電灯６が始動点灯する前（無
負荷時）には、必ずしも交互にオンオフする必要はな
く、スイッチング素子Ｑ２，Ｑ５がオンになる期間を有
していればよい。また、無負荷停止時にはスイッチング
素子Ｑ５はオフにする。
【００２９】（第３の実施の形態）上述した実施形態で
は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２に設けたトランスＴ１の２
次巻線から始動回路４の電源を得る構成を採用したこと
によって、コンデンサＣ１とコンデンサＣ３とが同時に
充電開始される構成になっていた。ただし、目的を達成
するには、コンデンサＣ１の両端電圧が放電灯６を始動
点灯させるのに必要な電圧に達した後に、コンデンサＣ
３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧
を越えるようにして、パルス電圧Ｖｐを発生させればよ
いのであるから、コンデンサＣ１，Ｃ３の充電は必ずし
も同時に開始する必要はない。
は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２に設けたトランスＴ１の２
次巻線から始動回路４の電源を得る構成を採用したこと
によって、コンデンサＣ１とコンデンサＣ３とが同時に
充電開始される構成になっていた。ただし、目的を達成
するには、コンデンサＣ１の両端電圧が放電灯６を始動
点灯させるのに必要な電圧に達した後に、コンデンサＣ
３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧
を越えるようにして、パルス電圧Ｖｐを発生させればよ
いのであるから、コンデンサＣ１，Ｃ３の充電は必ずし
も同時に開始する必要はない。
【００３０】そこで、本実施形態では、図５のように、
コンデンサＣ３を含む始動回路４の電源として、ＤＣ−
ＤＣコンバータ２の出力電圧を用いている。この構成で
は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力電圧であるコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が上昇しなければ、始動回路４
に設けたコンデンサＣ３の両端電圧も上昇しないから、
電源投入後にコンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャッ
プ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に達するまでの時間
を、コンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が放電灯６を始動
点灯させることができる電圧Ｖｒに達するまでの時間よ
りも長くするのが容易になる。便宜上、図では始動回路
４とは別にパルストランスＰＴを示してある。また、始
動回路４はコンデンサＣ１の両端電圧を昇圧してコンデ
ンサＣ３を充電する機能を備える。
コンデンサＣ３を含む始動回路４の電源として、ＤＣ−
ＤＣコンバータ２の出力電圧を用いている。この構成で
は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力電圧であるコンデン
サＣ１の両端電圧Ｖｃ１が上昇しなければ、始動回路４
に設けたコンデンサＣ３の両端電圧も上昇しないから、
電源投入後にコンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３がギャッ
プ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に達するまでの時間
を、コンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が放電灯６を始動
点灯させることができる電圧Ｖｒに達するまでの時間よ
りも長くするのが容易になる。便宜上、図では始動回路
４とは別にパルストランスＰＴを示してある。また、始
動回路４はコンデンサＣ１の両端電圧を昇圧してコンデ
ンサＣ３を充電する機能を備える。
【００３１】しかして、本実施形態では、コンデンサＣ
１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまでは、始動回
路４のコンデンサＣ３の充電が開始されないように始動
回路４を構成することができる。この場合、図６のよう
に、時刻ｔ０において電源を投入してから時間Ｔ１が経
過した後の時刻ｔ１において、コンデンサＣ１の両端電
圧が電圧Ｖｒに達すると、この時点でコンデンサＣ３の
充電が開始されるから、時刻ｔ１の後の時刻ｔｇ１にお
いてコンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブ
レークオーバ電圧Ｖｇに達することになる。
１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまでは、始動回
路４のコンデンサＣ３の充電が開始されないように始動
回路４を構成することができる。この場合、図６のよう
に、時刻ｔ０において電源を投入してから時間Ｔ１が経
過した後の時刻ｔ１において、コンデンサＣ１の両端電
圧が電圧Ｖｒに達すると、この時点でコンデンサＣ３の
充電が開始されるから、時刻ｔ１の後の時刻ｔｇ１にお
いてコンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブ
レークオーバ電圧Ｖｇに達することになる。
【００３２】また、始動回路４においてコンデンサＣ３
の充電を開始するときのコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ
１を、電圧Ｖｒよりも低く設定してもよい。この場合、
図７のように、時刻ｔ０において電源を投入してから時
間Ｔ１が経過する前の時刻ｔ１１において、コンデンサ
Ｃ３の充電が開始される。ここで、時刻ｔ１１の後にコ
ンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまで
の時間よりも、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素
子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時間を
長く設定しておけば、コンデンサＣ３の両端電圧がギャ
ップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達する時刻ｔ
ｇ１を時刻ｔ１よりも遅らせることができる。
の充電を開始するときのコンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ
１を、電圧Ｖｒよりも低く設定してもよい。この場合、
図７のように、時刻ｔ０において電源を投入してから時
間Ｔ１が経過する前の時刻ｔ１１において、コンデンサ
Ｃ３の充電が開始される。ここで、時刻ｔ１１の後にコ
ンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまで
の時間よりも、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素
子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時間を
長く設定しておけば、コンデンサＣ３の両端電圧がギャ
ップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇに達する時刻ｔ
ｇ１を時刻ｔ１よりも遅らせることができる。
【００３３】あるいはまた、始動回路４においてコンデ
ンサＣ３の充電を開始するときのコンデンサＣ１の両端
電圧Ｖｃ１を、電圧Ｖｒよりも高く設定してもよい。こ
の場合、図８のように、時刻ｔ０において電源を投入し
てから時間Ｔ１が経過した後の時刻ｔ１２において、コ
ンデンサＣ３の充電が開始される。この構成の場合も、
図６に示した動作と同様に、電源投入後にコンデンサＣ
１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまでの時間Ｔ１
よりも、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時間Ｔ２（時
刻ｔ０と時刻ｔｇ１との間の時間）を確実に長く設定す
ることができる。
ンサＣ３の充電を開始するときのコンデンサＣ１の両端
電圧Ｖｃ１を、電圧Ｖｒよりも高く設定してもよい。こ
の場合、図８のように、時刻ｔ０において電源を投入し
てから時間Ｔ１が経過した後の時刻ｔ１２において、コ
ンデンサＣ３の充電が開始される。この構成の場合も、
図６に示した動作と同様に、電源投入後にコンデンサＣ
１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまでの時間Ｔ１
よりも、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまでの時間Ｔ２（時
刻ｔ０と時刻ｔｇ１との間の時間）を確実に長く設定す
ることができる。
【００３４】他の構成および動作は第１の実施の形態と
同様である。
同様である。
【００３５】（第４の実施の形態）本実施形態は、図９
に示すように、始動回路４の電源を直流電源１から直接
得るようにしたものである。この構成では、始動回路４
の昇圧部４ａにおいて直流電源１の電圧を発振回路とト
ランスＴ２とを用いて昇圧し、トランスＴ２の２次出力
を整流平滑することによってコンデンサＣ３を充電する
ように構成してある。
に示すように、始動回路４の電源を直流電源１から直接
得るようにしたものである。この構成では、始動回路４
の昇圧部４ａにおいて直流電源１の電圧を発振回路とト
ランスＴ２とを用いて昇圧し、トランスＴ２の２次出力
を整流平滑することによってコンデンサＣ３を充電する
ように構成してある。
【００３６】始動回路４を具体的に説明する。始動回路
４の昇圧部４ａは、直流電源１の両端間に接続された抵
抗Ｒ４２とコンデンサＣ４１との直列回路を備え、コン
デンサＣ４１の両端間に双方向２端子サイリスタ（ＳＳ
Ｓやダイアック）よりなるトリガ素子Ｑ６とトランスＴ
２の１次巻線との直列回路を接続してある。トランスＴ
２の２次巻線の両端間にはダイオードＤ３を介してコン
デンサＣｔが接続され、トランスＴ２の２次出力によっ
てコンデンサＣｔが充電されるようになっている。ま
た、コンデンサＣｔの両端間には抵抗Ｒ４を介してパル
ス発生部４ｂのコンデンサＣ３が接続される。本実施形
態では、コンデンサＣ３の両端間にパルストランスＰＴ
の１次巻線と双方向２端子サイリスタよりなるトリガ素
子Ｑ７との直列回路が接続されている。つまり、ギャッ
プ素子ＳＧに代えてトリガ素子Ｑ７を設けてある。
４の昇圧部４ａは、直流電源１の両端間に接続された抵
抗Ｒ４２とコンデンサＣ４１との直列回路を備え、コン
デンサＣ４１の両端間に双方向２端子サイリスタ（ＳＳ
Ｓやダイアック）よりなるトリガ素子Ｑ６とトランスＴ
２の１次巻線との直列回路を接続してある。トランスＴ
２の２次巻線の両端間にはダイオードＤ３を介してコン
デンサＣｔが接続され、トランスＴ２の２次出力によっ
てコンデンサＣｔが充電されるようになっている。ま
た、コンデンサＣｔの両端間には抵抗Ｒ４を介してパル
ス発生部４ｂのコンデンサＣ３が接続される。本実施形
態では、コンデンサＣ３の両端間にパルストランスＰＴ
の１次巻線と双方向２端子サイリスタよりなるトリガ素
子Ｑ７との直列回路が接続されている。つまり、ギャッ
プ素子ＳＧに代えてトリガ素子Ｑ７を設けてある。
【００３７】始動回路４におけるコンデンサＣ４１は、
抵抗Ｒ４２を通して直流電源１により充電される。ここ
で、コンデンサＣ４１の両端電圧がトリガ素子Ｑ６のブ
レークオーバ電圧に達するとトリガ素子Ｑ６が導通し、
コンデンサＣ４１の電荷によりトランスＴ２の１次巻線
に電流が流れる。コンデンサＣ４１の電荷が放出される
とトリガ素子Ｑ６は再びオフになり、上記動作を繰り返
す。つまり、抵抗Ｒ４２とコンデンサＣ４１とにより決
まる周波数で発振する発振回路が構成される。このよう
なコンデンサＣ４１の充放電に伴って得られるトランス
Ｔ２の２次出力をダイオードＤ３で整流し、コンデンサ
Ｃｔを充電するのである。コンデンサＣｔの両端電圧の
上昇に伴って抵抗Ｒ４を介してコンデンサＣ３も充電さ
れるから、コンデンサＣ３の両端電圧がトリガ素子Ｑ７
のブレークオーバ電圧に達すると、トリガ素子Ｑ７が導
通してパルストランスＰＴの１次巻線に電流が流れる。
このとき、パルストランスＰＴの２次巻線に発生するパ
ルス電圧がコンデンサＣ１の両端電圧に加算されて放電
灯６に印加され、放電灯６が始動点灯されるのである。
抵抗Ｒ４２を通して直流電源１により充電される。ここ
で、コンデンサＣ４１の両端電圧がトリガ素子Ｑ６のブ
レークオーバ電圧に達するとトリガ素子Ｑ６が導通し、
コンデンサＣ４１の電荷によりトランスＴ２の１次巻線
に電流が流れる。コンデンサＣ４１の電荷が放出される
とトリガ素子Ｑ６は再びオフになり、上記動作を繰り返
す。つまり、抵抗Ｒ４２とコンデンサＣ４１とにより決
まる周波数で発振する発振回路が構成される。このよう
なコンデンサＣ４１の充放電に伴って得られるトランス
Ｔ２の２次出力をダイオードＤ３で整流し、コンデンサ
Ｃｔを充電するのである。コンデンサＣｔの両端電圧の
上昇に伴って抵抗Ｒ４を介してコンデンサＣ３も充電さ
れるから、コンデンサＣ３の両端電圧がトリガ素子Ｑ７
のブレークオーバ電圧に達すると、トリガ素子Ｑ７が導
通してパルストランスＰＴの１次巻線に電流が流れる。
このとき、パルストランスＰＴの２次巻線に発生するパ
ルス電圧がコンデンサＣ１の両端電圧に加算されて放電
灯６に印加され、放電灯６が始動点灯されるのである。
【００３８】しかして、本実施形態では、電源を投入す
ると始動回路４における発振動作が開始されるのであっ
て、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の動作は電源投入から規定
時間Ｔａが経過した後に開始されるように制御してい
る。つまり、図１０に示すように、時刻ｔ０において電
源が投入されると、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３は
すぐに上昇し始めるが、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は電源
投入から時間Ｔａが経過した時刻ｔ１３に動作を開始す
るから、コンデンサＣ１の両端電圧は時刻ｔ１３から上
昇し始めることになる。コンデンサＣ３の両端電圧がト
リガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧に達するまでの時間
は、トランスＴ２の１次巻線に電流を流す周期、トラン
スＴ２の昇圧比、抵抗Ｒ４、トリガ素子Ｑ７のブレーク
オーバ電圧などを適宜に設定することによって調節する
ことが可能である。一方、コンデンサＣ１の両端電圧は
比較的短時間で電圧Ｖｒに達するから、電源投入後にコ
ンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまで
の時間Ｔ１よりも、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３が
トリガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまで
の時間Ｔ２を長くすることができる。
ると始動回路４における発振動作が開始されるのであっ
て、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の動作は電源投入から規定
時間Ｔａが経過した後に開始されるように制御してい
る。つまり、図１０に示すように、時刻ｔ０において電
源が投入されると、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３は
すぐに上昇し始めるが、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は電源
投入から時間Ｔａが経過した時刻ｔ１３に動作を開始す
るから、コンデンサＣ１の両端電圧は時刻ｔ１３から上
昇し始めることになる。コンデンサＣ３の両端電圧がト
リガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧に達するまでの時間
は、トランスＴ２の１次巻線に電流を流す周期、トラン
スＴ２の昇圧比、抵抗Ｒ４、トリガ素子Ｑ７のブレーク
オーバ電圧などを適宜に設定することによって調節する
ことが可能である。一方、コンデンサＣ１の両端電圧は
比較的短時間で電圧Ｖｒに達するから、電源投入後にコ
ンデンサＣ１の両端電圧Ｖｃ１が電圧Ｖｒに達するまで
の時間Ｔ１よりも、コンデンサＣ３の両端電圧Ｖｃ３が
トリガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧Ｖｇに達するまで
の時間Ｔ２を長くすることができる。
【００３９】本実施形態の構成では、コンデンサＣ３を
充電する経路が、負荷である放電灯６への給電経路とは
別に設けられ、しかも始動回路４の電源として直流電源
１を用いているから、コンデンサＣ３への充電電流をほ
ぼ一定にすることができ、電源の投入からコンデンサＣ
３の両端電圧がトリガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧に
達するまでの時間を正確に制御することができる。他の
構成は第１の実施の形態と同様である。
充電する経路が、負荷である放電灯６への給電経路とは
別に設けられ、しかも始動回路４の電源として直流電源
１を用いているから、コンデンサＣ３への充電電流をほ
ぼ一定にすることができ、電源の投入からコンデンサＣ
３の両端電圧がトリガ素子Ｑ７のブレークオーバ電圧に
達するまでの時間を正確に制御することができる。他の
構成は第１の実施の形態と同様である。
【００４０】（第５の実施の形態）本実施形態は、第４
の実施の形態と同様に、始動回路４の電源を直流電源１
から直接得るようにしたものである。始動回路４は、図
１１に示すように、給電後の一定時間を時限するタイマ
部４ｃと、タイマ部４ｃの時限終了によってオンになる
スイッチ要素Ｓａを備えている。また、直流電源１がス
イッチ要素Ｓａを介して接続される昇圧部４ａを備える
とともに、昇圧部４ａに設けたコンデンサＣｔの両端電
圧を電源として充電されるコンデンサＣ３を備えたパル
ス発生部４ｂを備える。パルス発生部４ｂは、コンデン
サＣ３の両端電圧が所定電圧に達するとギャップ素子あ
るいはトリガ素子を導通させ、パルストランスを介して
パルス電圧を発生させるように構成されている。
の実施の形態と同様に、始動回路４の電源を直流電源１
から直接得るようにしたものである。始動回路４は、図
１１に示すように、給電後の一定時間を時限するタイマ
部４ｃと、タイマ部４ｃの時限終了によってオンになる
スイッチ要素Ｓａを備えている。また、直流電源１がス
イッチ要素Ｓａを介して接続される昇圧部４ａを備える
とともに、昇圧部４ａに設けたコンデンサＣｔの両端電
圧を電源として充電されるコンデンサＣ３を備えたパル
ス発生部４ｂを備える。パルス発生部４ｂは、コンデン
サＣ３の両端電圧が所定電圧に達するとギャップ素子あ
るいはトリガ素子を導通させ、パルストランスを介して
パルス電圧を発生させるように構成されている。
【００４１】この構成ではタイマ部４ｃの時限時間を適
宜に設定することによって、電源スイッチＳＷの投入後
に、ＤＣ−ＤＣコンバータ１の出力電圧が放電灯６の始
動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するまでの時間より
も、スイッチＳａがオンになるまでの時間を長く設定す
ることができる。つまり、放電灯６に印加される電圧が
Ｖｒに達した後に、パルス発生回路４ｂからパルス電圧
を発生させて放電灯６を確実に始動点灯させることがで
きるのである。他の構成および動作は第１の実施の形態
と同様である。
宜に設定することによって、電源スイッチＳＷの投入後
に、ＤＣ−ＤＣコンバータ１の出力電圧が放電灯６の始
動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するまでの時間より
も、スイッチＳａがオンになるまでの時間を長く設定す
ることができる。つまり、放電灯６に印加される電圧が
Ｖｒに達した後に、パルス発生回路４ｂからパルス電圧
を発生させて放電灯６を確実に始動点灯させることがで
きるのである。他の構成および動作は第１の実施の形態
と同様である。
【００４２】（第６の実施の形態）本実施形態は、パル
ス発生回路４ｂにおけるギャップ素子ＳＧのブレークオ
ーバ電圧を、始動回路４における昇圧部４ａの出力電圧
の最大値よりも低く設定したものである。以下では、図
２に示した第１の実施の形態の回路構成に基づいて説明
する。
ス発生回路４ｂにおけるギャップ素子ＳＧのブレークオ
ーバ電圧を、始動回路４における昇圧部４ａの出力電圧
の最大値よりも低く設定したものである。以下では、図
２に示した第１の実施の形態の回路構成に基づいて説明
する。
【００４３】一般に、ギャップ素子ＳＧのブレークオー
バ電圧は繰り返し使用するうちに上昇する。たとえば、
図１２に（ａ）に示すように、ブレークオーバ電圧がＶ
ｇ１からＶｇ２に上昇するものとし、時刻ｔ０において
コンデンサＣ３の充電が開始されるとすれば、使用開始
時には時刻ｔ１においてコンデンサＣ３の両端電圧がＶ
ｇ１に達することによりパルス電圧が発生していたのに
対して、電源投入からパルス電圧が発生するまでの時間
が次第に長くなり、やがては図１２（ａ）に破線で示す
ように時刻ｔ１’でパルス電圧が発生するようになる。
このように、ギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧が
上昇すると、パルストランスＰＴの２次巻線に発生する
パルス電圧も上昇するから、放電灯６を始動点灯させる
ときに印加する電圧が高くなりすぎ、パルストランスＰ
Ｔや他の回路素子に電圧ストレスがかかることになって
安全性に問題が生じることがある。
バ電圧は繰り返し使用するうちに上昇する。たとえば、
図１２に（ａ）に示すように、ブレークオーバ電圧がＶ
ｇ１からＶｇ２に上昇するものとし、時刻ｔ０において
コンデンサＣ３の充電が開始されるとすれば、使用開始
時には時刻ｔ１においてコンデンサＣ３の両端電圧がＶ
ｇ１に達することによりパルス電圧が発生していたのに
対して、電源投入からパルス電圧が発生するまでの時間
が次第に長くなり、やがては図１２（ａ）に破線で示す
ように時刻ｔ１’でパルス電圧が発生するようになる。
このように、ギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧が
上昇すると、パルストランスＰＴの２次巻線に発生する
パルス電圧も上昇するから、放電灯６を始動点灯させる
ときに印加する電圧が高くなりすぎ、パルストランスＰ
Ｔや他の回路素子に電圧ストレスがかかることになって
安全性に問題が生じることがある。
【００４４】そこで、本実施形態では、図１２（ｂ）の
ように、安全性に問題が生じる程度のパルス電圧を発生
させる程度にギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧が
上昇しても、ギャップ素子ＳＧが導通することがないよ
うに、コンデンサＣ３の両端電圧の上限値を破線で示す
ように制限したものである。
ように、安全性に問題が生じる程度のパルス電圧を発生
させる程度にギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧が
上昇しても、ギャップ素子ＳＧが導通することがないよ
うに、コンデンサＣ３の両端電圧の上限値を破線で示す
ように制限したものである。
【００４５】すなわち、ギャップ素子ＳＧに電圧を印加
するコンデンサＣ３の両端電圧はコンデンサＣｓの両端
電圧Ｖｃｓに略等しいから、コンデンサＣ３の両端電圧
が、コンデンサＣｓの両端電圧Ｖｃｓの最大値Ｖｃｓｍ
に達したときにパルス電圧が発生しても、安全性が保た
れる程度に最大値Ｖｃｓｍを設定するのである。コンデ
ンサＣｓの両端電圧Ｖｃｓの最大値Ｖｃｓｍは、トラン
スＴ１における２次巻線の両端間電圧のピーク値に略等
しいから、トランスＴ１の２次巻線の両端電圧のピーク
値を、パルス電圧の発生時における安全性が確保できる
程度に設定すればよいのである。
するコンデンサＣ３の両端電圧はコンデンサＣｓの両端
電圧Ｖｃｓに略等しいから、コンデンサＣ３の両端電圧
が、コンデンサＣｓの両端電圧Ｖｃｓの最大値Ｖｃｓｍ
に達したときにパルス電圧が発生しても、安全性が保た
れる程度に最大値Ｖｃｓｍを設定するのである。コンデ
ンサＣｓの両端電圧Ｖｃｓの最大値Ｖｃｓｍは、トラン
スＴ１における２次巻線の両端間電圧のピーク値に略等
しいから、トランスＴ１の２次巻線の両端電圧のピーク
値を、パルス電圧の発生時における安全性が確保できる
程度に設定すればよいのである。
【００４６】しかして、図１３に示すように、使用開始
時のギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇを、放
電灯６の始動点灯に必要な最低のパルス電圧を発生させ
るのに必要なコンデンサＣ３の両端電圧と、上述のよう
にトランスＴ１における２次巻線の両端電圧のピーク電
圧を設定したときのコンデンサＣｓの両端電圧の最大値
Ｖｃｓｍとの間の電圧に設定すれば、ギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧が上昇しても、安全性を確保でき
るのである。具体的には、０．６３Ｖｃｓｍ≦ギャップ
素子ＳＧのブレークオーバ電圧≦Ｖｃｓｍの関係になる
ように設定してある。ここに、０．６３の係数は１次遅
れに対応する値である。他の構成および動作は第１の実
施の形態と同様である。
時のギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧Ｖｇを、放
電灯６の始動点灯に必要な最低のパルス電圧を発生させ
るのに必要なコンデンサＣ３の両端電圧と、上述のよう
にトランスＴ１における２次巻線の両端電圧のピーク電
圧を設定したときのコンデンサＣｓの両端電圧の最大値
Ｖｃｓｍとの間の電圧に設定すれば、ギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧が上昇しても、安全性を確保でき
るのである。具体的には、０．６３Ｖｃｓｍ≦ギャップ
素子ＳＧのブレークオーバ電圧≦Ｖｃｓｍの関係になる
ように設定してある。ここに、０．６３の係数は１次遅
れに対応する値である。他の構成および動作は第１の実
施の形態と同様である。
【００４７】（第７の実施の形態）本実施形態は、再始
動時や電源のオフ後に比較的短い時間でオンにする場合
などにおいても１回のパルス電圧の発生で始動点灯を可
能にするものである。以下では、図２に示した第１の実
施の形態の回路構成に基づいて説明する。
動時や電源のオフ後に比較的短い時間でオンにする場合
などにおいても１回のパルス電圧の発生で始動点灯を可
能にするものである。以下では、図２に示した第１の実
施の形態の回路構成に基づいて説明する。
【００４８】第１の実施の形態の構成では、放電灯６の
点灯中において昇圧部４ａに設けたコンデンサＣｓの両
端電圧は略一定に保たれており、再始動時やオフ直後に
オンにしたときなどには、コンデンサＣ１の両端電圧が
放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するまで
に、コンデンサＣｓの両端電圧、つまりコンデンサＣ３
の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に
達することになる。この場合、従来構成と同様の問題が
生じる。
点灯中において昇圧部４ａに設けたコンデンサＣｓの両
端電圧は略一定に保たれており、再始動時やオフ直後に
オンにしたときなどには、コンデンサＣ１の両端電圧が
放電灯６の始動点灯を可能にする電圧Ｖｒに達するまで
に、コンデンサＣｓの両端電圧、つまりコンデンサＣ３
の両端電圧がギャップ素子ＳＧのブレークオーバ電圧に
達することになる。この場合、従来構成と同様の問題が
生じる。
【００４９】そこで、本実施形態では、図１４に示すよ
うに、放電灯６が点灯している間に、コンデンサＣｓの
両端電圧を始動時よりも引き下げるリセット回路４ｄを
始動回路４に設けたものである。リセット回路４ｄとし
ては、たとえば図１４（ｂ）のような回路を採用するこ
とができる。このリセット回路４ｄは、コンデンサＣｓ
の両端間にトランジスタＱ８のコレクタ・エミッタが接
続され、このトランジスタＱ８のベース・エミッタには
トランジスタＱ９のコレクタ・エミッタが接続されてい
る。トランジスタＱ９のベースはツェナダイオードＺＤ
１を介してコンデンサＣ１の一端に接続されている。
うに、放電灯６が点灯している間に、コンデンサＣｓの
両端電圧を始動時よりも引き下げるリセット回路４ｄを
始動回路４に設けたものである。リセット回路４ｄとし
ては、たとえば図１４（ｂ）のような回路を採用するこ
とができる。このリセット回路４ｄは、コンデンサＣｓ
の両端間にトランジスタＱ８のコレクタ・エミッタが接
続され、このトランジスタＱ８のベース・エミッタには
トランジスタＱ９のコレクタ・エミッタが接続されてい
る。トランジスタＱ９のベースはツェナダイオードＺＤ
１を介してコンデンサＣ１の一端に接続されている。
【００５０】放電灯６に点灯用の電力を供給するコンデ
ンサＣ１の両端電圧は、放電灯６の点灯時には点灯して
いないとき（無負荷時）よりも低いから、放電灯６の点
灯中にはツェナダイオードＺＤ１は非導通になる。した
がって、トランジスタＱ９がオフ、トランジスタＱ８が
オンになってコンデンサＣｓは放電される。これに対し
て、無負荷時にはコンデンサＣ１の両端電圧が上昇すれ
ば、ツェナダイオードＺＤ１が導通し、トランジスタＱ
９がオン、トランジスタＱ８がオフになってコンデンサ
Ｃｓへの充電が可能になる。ツェナダイオードＺＤ１の
ツェナ電圧は、放電灯６の定常点灯時におけるコンデン
サＣ１の両端電圧を１００Ｖ、無負荷時におけるコンデ
ンサＣ１の両端電圧を４００Ｖとするときに、１５０〜
３００Ｖに設定する。
ンサＣ１の両端電圧は、放電灯６の点灯時には点灯して
いないとき（無負荷時）よりも低いから、放電灯６の点
灯中にはツェナダイオードＺＤ１は非導通になる。した
がって、トランジスタＱ９がオフ、トランジスタＱ８が
オンになってコンデンサＣｓは放電される。これに対し
て、無負荷時にはコンデンサＣ１の両端電圧が上昇すれ
ば、ツェナダイオードＺＤ１が導通し、トランジスタＱ
９がオン、トランジスタＱ８がオフになってコンデンサ
Ｃｓへの充電が可能になる。ツェナダイオードＺＤ１の
ツェナ電圧は、放電灯６の定常点灯時におけるコンデン
サＣ１の両端電圧を１００Ｖ、無負荷時におけるコンデ
ンサＣ１の両端電圧を４００Ｖとするときに、１５０〜
３００Ｖに設定する。
【００５１】上述の構成によれば、リセット回路４ｄの
回路定数を適宜に設定すれば、電源投入後にコンデンサ
Ｃ１の両端電圧がツェナダイオードＺＤ１のツェナ電圧
に達するまではトランジスタＱ８を導通させて、コンデ
ンサＣｓの両端電圧の上昇を遅らせることができる。し
たがって、コンデンサＣ１の両端電圧が電圧Ｖｒに達し
た後に、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧に達するような時間関係の設定が
容易になる。また同様に、再始動時やオフ直後にオンに
するような場合でも、それ以前にトランジスタＱ８がオ
ンであってコンデンサＣｓの電荷が放出されているから
（つまり、コンデンサＣ３の両端電圧が引き下げられて
いる）、コンデンサＣ１の両端電圧が電圧Ｖｒに達した
後に、ギャップ素子ＳＧを導通させるように時間関係を
設定することができる。他の構成および動作は第１の実
施の形態と同様である。
回路定数を適宜に設定すれば、電源投入後にコンデンサ
Ｃ１の両端電圧がツェナダイオードＺＤ１のツェナ電圧
に達するまではトランジスタＱ８を導通させて、コンデ
ンサＣｓの両端電圧の上昇を遅らせることができる。し
たがって、コンデンサＣ１の両端電圧が電圧Ｖｒに達し
た後に、コンデンサＣ３の両端電圧がギャップ素子ＳＧ
のブレークオーバ電圧に達するような時間関係の設定が
容易になる。また同様に、再始動時やオフ直後にオンに
するような場合でも、それ以前にトランジスタＱ８がオ
ンであってコンデンサＣｓの電荷が放出されているから
（つまり、コンデンサＣ３の両端電圧が引き下げられて
いる）、コンデンサＣ１の両端電圧が電圧Ｖｒに達した
後に、ギャップ素子ＳＧを導通させるように時間関係を
設定することができる。他の構成および動作は第１の実
施の形態と同様である。
【００５２】上述した各実施形態において、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ２にはフライバック形のものを例示したが、
ＤＣ−ＤＣコンバータ２の構成はこれに限定されるもの
ではなく、図１５（ａ）に示す昇圧チョッパ形や図１５
（ｂ）に示す降圧チョッパ形のものを用いることも可能
である。
コンバータ２にはフライバック形のものを例示したが、
ＤＣ−ＤＣコンバータ２の構成はこれに限定されるもの
ではなく、図１５（ａ）に示す昇圧チョッパ形や図１５
（ｂ）に示す降圧チョッパ形のものを用いることも可能
である。
【００５３】昇圧チョッパ形のＤＣ−ＤＣコンバータ２
は、インダクタＬとスイッチング素子Ｓとの直列回路を
直流電源１（図２参照）の両端間に接続し、スイッチン
グ素子ＳにダイオードＤを介してコンデンサＣを接続し
た周知の構成を有する。スイッチング素子Ｓを高周波で
オンオフさせると、直流電源１の電圧よりも高い電圧を
コンデンサＣの両端電圧として出力することができる。
は、インダクタＬとスイッチング素子Ｓとの直列回路を
直流電源１（図２参照）の両端間に接続し、スイッチン
グ素子ＳにダイオードＤを介してコンデンサＣを接続し
た周知の構成を有する。スイッチング素子Ｓを高周波で
オンオフさせると、直流電源１の電圧よりも高い電圧を
コンデンサＣの両端電圧として出力することができる。
【００５４】また、降圧チョッパ形のＤＣ−ＤＣコンバ
ータ２は、スイッチング素子ＳとインダクタＬとコンデ
ンサＣとの直列回路を直流電源１の両端間に接続し、イ
ンダクタＬとコンデンサＣとの直列回路と並列に回生電
流を流すためのダイオードＤを接続した周知の構成を有
する。この構成では、スイッチング素子Ｓを高周波でオ
ンオフさせると、オン期間とオフ期間との比率に応じて
直流電源１の電圧よりも低い電圧をコンデンサＣの両端
電圧として出力することができる。
ータ２は、スイッチング素子ＳとインダクタＬとコンデ
ンサＣとの直列回路を直流電源１の両端間に接続し、イ
ンダクタＬとコンデンサＣとの直列回路と並列に回生電
流を流すためのダイオードＤを接続した周知の構成を有
する。この構成では、スイッチング素子Ｓを高周波でオ
ンオフさせると、オン期間とオフ期間との比率に応じて
直流電源１の電圧よりも低い電圧をコンデンサＣの両端
電圧として出力することができる。
【００５５】上述した各実施形態における始動回路４の
昇圧部４ａについても、上述した回路構成に限定される
ものではなく、各種回路構成を採用することが可能であ
る。また、パルス発生部４ｂにおけるギャップ素子ＳＧ
に代えて双方向性サイリスタ（ＳＳＳ）のような半導体
トリガ素子を用いたり、ダイアックのような半導体トリ
ガ素子とサイリスタとを組み合わせて用いたりしてもよ
い。
昇圧部４ａについても、上述した回路構成に限定される
ものではなく、各種回路構成を採用することが可能であ
る。また、パルス発生部４ｂにおけるギャップ素子ＳＧ
に代えて双方向性サイリスタ（ＳＳＳ）のような半導体
トリガ素子を用いたり、ダイアックのような半導体トリ
ガ素子とサイリスタとを組み合わせて用いたりしてもよ
い。
【００５６】
【発明の効果】請求項１の発明は、放電灯に点灯用の電
圧を印加する点灯回路と、高圧のパルス電圧を放電灯に
印加することにより放電灯を始動させる始動回路と、直
流電源の投入後から点灯回路の出力電圧が放電灯の始動
点灯を可能にする電圧に達するまでの時間よりも、直流
電源の投入後から始動回路によりパルス電圧が最初に出
力されるまでの時間を長くする遅延手段を備えるもので
あり、遅延手段を設けたことによって、放電灯を始動点
灯させることができるようになるまでに始動回路からパ
ルス電圧が発生することがなく、放電灯の始動点灯前に
放電灯が瞬間的に点滅する現象を防止することができ
る。その結果、自動車のヘッドライトなどに用いるとき
にも違和感が生じることがない。また、高圧であるパル
ス電圧を何度も放電灯に印加することがないから、放電
灯へのストレスが比較的少なく、放電灯の電極の消耗が
少なく、放電灯の長寿命化が可能になり光束も劣化が少
なくなる。さらに、放電灯が始動点灯するまでのパルス
電圧の発生回数が少ないから、始動回路にギャップ素子
を用いる場合でもギャップ素子の劣化が少なく、長期間
に亘って使用することが可能になる。
圧を印加する点灯回路と、高圧のパルス電圧を放電灯に
印加することにより放電灯を始動させる始動回路と、直
流電源の投入後から点灯回路の出力電圧が放電灯の始動
点灯を可能にする電圧に達するまでの時間よりも、直流
電源の投入後から始動回路によりパルス電圧が最初に出
力されるまでの時間を長くする遅延手段を備えるもので
あり、遅延手段を設けたことによって、放電灯を始動点
灯させることができるようになるまでに始動回路からパ
ルス電圧が発生することがなく、放電灯の始動点灯前に
放電灯が瞬間的に点滅する現象を防止することができ
る。その結果、自動車のヘッドライトなどに用いるとき
にも違和感が生じることがない。また、高圧であるパル
ス電圧を何度も放電灯に印加することがないから、放電
灯へのストレスが比較的少なく、放電灯の電極の消耗が
少なく、放電灯の長寿命化が可能になり光束も劣化が少
なくなる。さらに、放電灯が始動点灯するまでのパルス
電圧の発生回数が少ないから、始動回路にギャップ素子
を用いる場合でもギャップ素子の劣化が少なく、長期間
に亘って使用することが可能になる。
【００５７】請求項７の発明は、請求項１の発明におい
て、点灯回路が直流電源の出力電圧を電圧変換し放電灯
の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧として取
り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、始動回路が、第２
のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサの両端
電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコンデンサ
の電荷を放出させてパルス電圧を発生させるパルス発生
部と、第１のコンデンサの両端電圧が規定の閾値電圧以
下であるときに第２のコンデンサの電荷を放出させるリ
セット回路とを備えるものであり、放電灯の始動点灯が
可能になる前には第２のコンデンサは放電されているか
ら、第１のコンデンサの両端電圧が上昇しなければ、第
２のコンデンサの充電が開始されず、放電灯の始動点灯
が可能になってからパルス電圧を発生させて放電灯を確
実に始動させることができる。
て、点灯回路が直流電源の出力電圧を電圧変換し放電灯
の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両端電圧として取
り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、始動回路が、第２
のコンデンサを備えるとともに第２のコンデンサの両端
電圧が閾値電圧まで充電されたときに第２のコンデンサ
の電荷を放出させてパルス電圧を発生させるパルス発生
部と、第１のコンデンサの両端電圧が規定の閾値電圧以
下であるときに第２のコンデンサの電荷を放出させるリ
セット回路とを備えるものであり、放電灯の始動点灯が
可能になる前には第２のコンデンサは放電されているか
ら、第１のコンデンサの両端電圧が上昇しなければ、第
２のコンデンサの充電が開始されず、放電灯の始動点灯
が可能になってからパルス電圧を発生させて放電灯を確
実に始動させることができる。
【００５８】請求項８の発明は、請求項７の発明におい
て、閾値電圧であるギャップ素子のブレークオーバ電圧
を、第２のコンデンサの両端電圧の最大値と両端電圧の
０．６３倍との間に設定したものであり、ギャップ素子
のブレークオーバ電圧をこのように設定しておけば、ギ
ャップ素子が劣化してブレークオーバ電圧が過剰に上昇
したときにはギャップ素子が導通しなくなり、放電灯に
過大な電圧が印加されるのを防止することができる。
て、閾値電圧であるギャップ素子のブレークオーバ電圧
を、第２のコンデンサの両端電圧の最大値と両端電圧の
０．６３倍との間に設定したものであり、ギャップ素子
のブレークオーバ電圧をこのように設定しておけば、ギ
ャップ素子が劣化してブレークオーバ電圧が過剰に上昇
したときにはギャップ素子が導通しなくなり、放電灯に
過大な電圧が印加されるのを防止することができる。
【図１】本発明の基本構成を示し、（ａ）はブロック
図、（ｂ）は動作説明図である。
図、（ｂ）は動作説明図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態を示す回路図であ
る。
る。
【図３】同上の動作説明図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態を示す回路図であ
る。
る。
【図５】本発明の第３の実施の形態を示す回路図であ
る。
る。
【図６】同上の動作説明図である。
【図７】同上の動作説明図である。
【図８】同上の動作説明図である。
【図９】本発明の第４の実施の形態を示す回路図であ
る。
る。
【図１０】同上の動作説明図である。
【図１１】本発明の第５の実施の形態を示す回路図であ
る。
る。
【図１２】本発明の第６の実施の形態を説明する図であ
って、（ａ）は問題点を示す動作説明図、（ｂ）は改善
案を示す動作説明図である。
って、（ａ）は問題点を示す動作説明図、（ｂ）は改善
案を示す動作説明図である。
【図１３】同上の動作説明図である。
【図１４】本発明の第７の実施の形態を示し、（ａ）は
全体回路図、（ｂ）は要部回路図である。
全体回路図、（ｂ）は要部回路図である。
【図１５】本発明に用いることができるＤＣ−ＤＣコン
バータの例を示し、（ａ）は昇圧チョッパ形の概略回路
図、（ｂ）は降圧チョッパ形の概略回路図である。
バータの例を示し、（ａ）は昇圧チョッパ形の概略回路
図、（ｂ）は降圧チョッパ形の概略回路図である。
【図１６】従来例を示す回路図である。
【図１７】同上の動作説明図である。
１ 直流電源 ２ ＤＣ−ＤＣコンバータ ３ インバータ回路 ４ 始動回路 ４ｂ パルス発生部 ４ｄ リセット回路 ６ 放電灯 Ｃ１ コンデンサ Ｃｓ コンデンサ Ｄ３ コンデンサ Ｒ４ 抵抗 Ｒ４１ 抵抗
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０５Ｂ 41/29 Ｃ (72)発明者 多賀 義高 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 Ｆターム(参考） 3K072 AA11 AA12 AA13 AC01 BA03 BA05 BB10 BC01 DD08 EB01 GA01 GB03 GB18 GC04 HA10 HB03 3K083 AA02 AA27 AA65 BA02 BA04 BA25 BA26 BA33 BC16 BC17 BC19 BC34 BC47 BE09 BE10 BE13 CA32 CA33
Claims (8)
- 【請求項１】 放電灯に点灯用の電圧を印加する点灯回
路と、高圧のパルス電圧を放電灯に印加することにより
放電灯を始動させる始動回路と、直流電源の投入後から
点灯回路の出力電圧が放電灯の始動点灯を可能にする電
圧に達するまでの時間よりも、直流電源の投入後から始
動回路により前記パルス電圧が最初に出力されるまでの
時間を長くする遅延手段を備えることを特徴とする放電
灯点灯装置。 - 【請求項２】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は第２のコンデンサを備えるとともに第２の
コンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに
第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を
発生させるパルス発生部を備え、電源投入後に第１およ
び第２のコンデンサの充電を同時に開始することを特徴
とする請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項３】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は第２のコンデンサを備えるとともに第２の
コンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに
第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を
発生させるパルス発生部を備え、電源投入後に第１のコ
ンデンサの充電を開始した後に第２のコンデンサの充電
を開始することを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯
装置。 - 【請求項４】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は第２のコンデンサを備えるとともに第２の
コンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに
第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を
発生させるパルス発生部を備え、電源投入後に第２のコ
ンデンサの充電を開始した後に第１のコンデンサの充電
を開始することを特徴とする請求項１記載の放電灯点灯
装置。 - 【請求項５】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は第２のコンデンサを備えるとともに第２の
コンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに
第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を
発生させるパルス発生部を備え、電源投入後に第１のコ
ンデンサの両端電圧が規定電圧に達した時点から第２の
コンデンサの充電を開始することを特徴とする請求項１
記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項６】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は第２のコンデンサを備えるとともに第２の
コンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたときに
第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧を
発生させるパルス発生部を備え、電源投入後から第１の
コンデンサの充電を開始し、電源投入から一定時間後に
第２のコンデンサの充電を開始することを特徴とする請
求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項７】 前記点灯回路は直流電源の出力電圧を電
圧変換し放電灯の点灯用の電圧を第１のコンデンサの両
端電圧として取り出すＤＣ−ＤＣコンバータを備え、前
記始動回路は、第２のコンデンサを備えるとともに第２
のコンデンサの両端電圧が閾値電圧まで充電されたとき
に第２のコンデンサの電荷を放出させて前記パルス電圧
を発生させるパルス発生部と、第１のコンデンサの両端
電圧が規定の閾値電圧以下であるときに第２のコンデン
サの両端電圧を引き下げるリセット回路とを備えること
を特徴とする請求項１記載の放電灯点灯装置。 - 【請求項８】 前記閾値電圧であるギャップ素子のブレ
ークオーバ電圧を、第２のコンデンサの両端電圧の最大
値と両端電圧の０．６３倍との間に設定していることを
特徴とする請求項７記載の放電灯点灯装置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07643899A JP3743200B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07643899A JP3743200B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 放電灯点灯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000277277A true JP2000277277A (ja) | 2000-10-06 |
| JP3743200B2 JP3743200B2 (ja) | 2006-02-08 |
Family
ID=13605166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07643899A Expired - Lifetime JP3743200B2 (ja) | 1999-03-19 | 1999-03-19 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3743200B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003015479A1 (fr) * | 2001-08-06 | 2003-02-20 | Sadao Okudaira | Circuit de commande pour lampe a decharge et procede de commande associe |
| JP2007059276A (ja) * | 2005-08-25 | 2007-03-08 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | 光源用電源装置 |
| JP2011108768A (ja) * | 2009-11-16 | 2011-06-02 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | Ｌｅｄ点灯装置 |
-
1999
- 1999-03-19 JP JP07643899A patent/JP3743200B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003015479A1 (fr) * | 2001-08-06 | 2003-02-20 | Sadao Okudaira | Circuit de commande pour lampe a decharge et procede de commande associe |
| JP2007059276A (ja) * | 2005-08-25 | 2007-03-08 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | 光源用電源装置 |
| JP4671807B2 (ja) * | 2005-08-25 | 2011-04-20 | 株式会社三社電機製作所 | 光源用電源装置 |
| JP2011108768A (ja) * | 2009-11-16 | 2011-06-02 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | Ｌｅｄ点灯装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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