JP2000263296A - 加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法Info
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- JP2000263296A JP2000263296A JP11069497A JP6949799A JP2000263296A JP 2000263296 A JP2000263296 A JP 2000263296A JP 11069497 A JP11069497 A JP 11069497A JP 6949799 A JP6949799 A JP 6949799A JP 2000263296 A JP2000263296 A JP 2000263296A
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Abstract
溶接部の材質を母材部に近づけ、電縫鋼管の加工性を改
善する。 【構成】 筒状に成形した鋼帯P1の板幅方向両端部を
高周波加熱し、スクイズロールRで押圧することによ
り、板幅方向両端部を相互に融合させて溶接部Wを形成
する。スクイズロールRの下流側に配置された1段目の
バイトB1 で母材表面から突出する溶接部WのビードB
を切削した後、2段目のバイトB2 で溶接部Wの表層に
ある歪み層を切削除去する。
Description
で材質的な変化を少なくし、加工性を改善した高周波電
縫鋼管を製造する方法に関する。
げ加工して筒状に成形し、板幅方向両端部を溶融溶接す
ることにより製造されている。このとき、筒状に成形さ
れた鋼帯を取り囲むワークコイルに高周波電流を供給す
ると、板幅方向両端部が集中的に加熱され溶融する。ワ
ークコイルの下流側には、加熱溶融した板幅方向両端部
をスクイズロールで押圧するスクイズロールが設けられ
ている。押圧された板幅方向両端部は、相互に融合して
溶接部を形成する。製造された電縫鋼管を観察すると、
母材部表面から突出した外面ビードや内面ビードが溶接
部に形成されている。母材部表面から突出したビード
は、電縫鋼管の外観を劣化させるばかりでなく、後続す
る加工工程において支障となる。そこで、溶接後にビー
ドを切削し、溶接部を母材部表面に揃えている。
電縫鋼管の表面を平滑にすることを主眼としており、通
常1段のバイトでビード切削している。しかし、排ガス
用途,配管継手等と電縫鋼管の適用分野が広くなるに応
じて、非常に過酷な曲げ加工や拡管加工にも耐える電縫
鋼管が要求されるようになってきた。この点、1段バイ
トでビード切削した電縫鋼管では、溶接部と母材部との
間で材質的な変動が大きすぎ、加工後の溶接部に亀裂,
破断等が発生し易い。亀裂や破断が発生しないまでも、
管壁が局部的に変形し、所定の断面形状をもった成形品
が得られないことがある。
題を解消すべく案出されたものであり、通常のビード切
削後に溶接部の歪み層を除去する2段目のビード切削を
組み込むことにより、溶接部の材質を母材部に近づけ、
電縫鋼管の加工性を向上させることを目的とする。本発
明の製造方法は、その目的を達成するため、筒状に成形
した鋼帯の板幅方向両端部を高周波加熱してスクイズロ
ールで押圧することにより溶接部を形成した後、スクイ
ズロールの下流側に配置された1段目のバイトで母材面
から突出する溶接部のビードを切削し、次いで2段目の
ビード切削工具で溶接部の表層にある歪み層を切削除去
することを特徴とする。
幅方向に曲げ加工した筒状体P 0 をワークコイルCに通
し、ワークコイルCに供給される高周波電流で筒状体P
0 を加熱する。高周波加熱により板幅方向両端部が溶融
状態になった筒状体P0をスクイズロールRで加圧する
ことにより、板幅方向両端部が相互に融合し溶接部Wを
形成する。溶接部Wは、筒状体P0 を加圧して形成され
たものであるため、電縫鋼管P1の母材部から盛り上が
ったビードBとなる。通常のビード処理では、造管方向
Dに関してスクイズロールRの下流側に配置されたバイ
トB1 でビードBを切削し、溶接部Wの表面を母材部表
面に揃えている。
部Wは、図2の金属組織にみられるように歪み層が表層
部にある。歪み層は、溶接時の急速加熱,急冷による熱
影響及びバイトB1 による切削加工で多量の歪みが導入
された個所であり、母材部に比較して著しく硬質化して
いる。溶接部W自体も、母材部に比較して溶接時の入熱
によって硬質化している。このような歪み層のある溶接
部Wをもつ電縫鋼管P 1 に過酷な曲げ加工や拡管加工を
施すと、母材部との材質的な相違から溶接部Wに亀裂,
破断,異常変形等の加工欠陥が持ち込まれ易い。そこ
で、本発明においては、1段目のバイトB1 で切削加工
されたビードBの表層にある歪み層を除去するため、1
段目のバイトB1 に続いて2段目のバイトB2 を配置し
ている。バイトB2 によるビード切削量は、歪み層の除
去を狙っていることからごく少量で十分である。この切
削量は、材質,溶接条件等によっても変わるが、通常、
厚さで50〜200μmの範囲に設定される。
図3の金属組織にみられるように、溶接部Wは、表層に
歪み層がなく、母材部と同様な組織になっている。ま
た、溶接欠陥が残存しがちな歪み層がないため、応力疲
労の起点となる部分も除去されることになる。しかも、
少ない切削量で歪み層が除去されることから、バイトB
2 による切削加工では溶接部Wに歪みが実質的に導入さ
れない。これに対し、1段目のバイトB1 のみで歪み層
まで除去しようとすると、切削加工により導入される歪
み量が多くなり、また加工硬化により溶接部Wも硬質化
するので、溶接部Wの材質を母材部に近づけることがで
きない。
するとき、溶接部Wの表層から歪み層が効果的に除去さ
れ、溶接部Wの金属組織が母材部に近くなる。そのた
め、後述する実施例でみられるように、溶接部Wと母材
部との間で材質的な違いが少なくなり、曲げ加工,拡管
加工等の際に材質の相違に起因した加工欠陥の発生が抑
制される。なお、2段目のビード切削加工には、バイト
B2 に替えてグラインダ,研磨ベルト等のビード切削工
具を使用することもできる。ただし、ビード切削によっ
て導入される歪み量が少なくなることから、溶接直後の
ビードBが高温状態に維持されているとき2段目のビー
ド切削加工も実施する方が好ましい。
ド切削前後で、必要に応じて電縫鋼管P1 の内面ビード
が切削加工される。内面ビードの切削加工にも、同様な
理由から2段に配置したバイトを使用できる。これによ
り、電縫鋼管P1 は、外面,内面共に平滑な表面をも
ち、加工性に優れた製品鋼管に仕上げられる。
ス鋼帯[Cr:10.5〜12.0重量%,C:0.0
3重量%以下,Si:1.0重量%以下,Mn:1.0
0重量%以下,Ti:5×(C+N)〜0.75重量
%)]を板幅方向に曲げ加工し、高周波誘導加熱で外径
48.6mmの電縫鋼管を製造した。形成された溶接部
を観察すると、母材部表面から高さ1mmだけ外面ビー
ドが突出していた。 (比較例:1段目のバイトのみで外面ビードを切削した
場合)1段目のバイトB1 による切削量を外面ビードの
突出高さに対応した値に設定し、スクイズロールRから
送り出された電縫鋼管P1 の表面にある外面ビードBを
切削加工した。
併用して外面ビードを切削した場合)比較例と同じ切削
量に設定した1段目のバイトB1 で外面ビードを切削加
工した後、歪み層の厚みに相当する0.2mm厚に切削
量を設定した2段目のバイトB2 で外面ビードを切削加
工した。比較例,本発明例共に、溶接後に水冷する急冷
方式,空冷する緩冷却方式の2様で電縫鋼管P1 を製造
した。得られた電縫鋼管P1 の表層部から50μm深さ
にある位置の硬さを管円周方向に測定した。図4の測定
結果にみられるように、1段目のバイトB1 のみでビー
トを切削加工した比較例では、溶接部中心線での硬さが
220HVを超えており、母材部の硬さとの間に大きな
硬度差を生じていた。これに対し、2段階でビードを切
削加工した本発明例では、溶接部中心線においても20
0HV近傍まで硬さが低下しており、母材部との硬度差
が大幅に軽減された。
硬度は、図5の調査結果にみられるように比較例,本発
明例共に同じような分布をもっていた。図5を図4に対
比すると、1段目のバイトB1 のみでビードを切削加工
すると、溶接部Wが依然として硬質の表層部をもってい
ることが判る。他方、2段階でビードを切削加工した本
発明例では、溶接部Wの表層部と母材部及び溶接部の板
厚方向中央部との間の硬度差が小さくなっている。この
ように溶接部Wの表層部が改質されたため、本発明例の
電縫鋼管を曲げ加工しても、溶接部に亀裂等の欠陥を発
生させることなく、精度良く目標形状に成形できた。他
方、1段目のバイトB1 のみで切削加工した比較例の電
縫鋼管を曲げ加工すると、ときとして溶接部に亀裂が発
生するものがあり、また亀裂を発生しないまでも硬質の
溶接部に起因して曲げ製品に異常変形が生じがちであっ
た。
は、高周波溶接で形成された溶接部のビードを切削して
溶接部を母材部と同じ表面に揃える1段目の切削加工を
施した後、2段目の切削工程で溶接部の表層にある歪み
層を切削除去している。2段目の切削工程では、僅かな
切削量でビードが切削加工されるため、切削加工による
歪みが導入されることはない。そのため、切削加工後の
溶接部は母材部の材質に近づけられ、電縫鋼管の加工性
が向上し、過酷な曲げ加工や拡管加工に耐える電縫管が
得られる。
管製造装置の要部
含む電縫鋼管断面の金属組織を示す写真
含む電縫鋼管断面の金属組織を示す写真
が溶接部の材質改善に有効なことを示すグラフ
中心として管円周方向に示したグラフ
ビード C:ワークコイル R:スクイズロール D:造管
方向 B1 :1段目のバイト B2 :2段目のバイト
3)
Claims (1)
- 【請求項1】 筒状に成形した鋼帯の板幅方向両端部を
高周波加熱してスクイズロールで押圧することにより溶
接部を形成した後、スクイズロールの下流側に配置され
た1段目のバイトで母材面から突出する溶接部のビード
を切削し、次いで2段目のビード切削工具で溶接部の表
層にある歪み層を切削除去することを特徴とする加工性
に優れた高周波電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP06949799A JP4361985B2 (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP06949799A JP4361985B2 (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000263296A true JP2000263296A (ja) | 2000-09-26 |
JP4361985B2 JP4361985B2 (ja) | 2009-11-11 |
Family
ID=13404427
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP06949799A Expired - Lifetime JP4361985B2 (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性に優れた高周波電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4361985B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101220716B1 (ko) | 2010-12-27 | 2013-01-09 | 주식회사 포스코 | 플래쉬 버트 용접기의 용접부 트리밍장치 |
KR101741660B1 (ko) | 2015-07-23 | 2017-05-31 | 주식회사 케이티엠테크 | 금속관용 용접설비파트의 롤러 배열장치 |
JP2020105550A (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 鋼管継手用の鋼管製造方法 |
-
1999
- 1999-03-16 JP JP06949799A patent/JP4361985B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR101220716B1 (ko) | 2010-12-27 | 2013-01-09 | 주식회사 포스코 | 플래쉬 버트 용접기의 용접부 트리밍장치 |
KR101741660B1 (ko) | 2015-07-23 | 2017-05-31 | 주식회사 케이티엠테크 | 금속관용 용접설비파트의 롤러 배열장치 |
JP2020105550A (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 鋼管継手用の鋼管製造方法 |
JP7213681B2 (ja) | 2018-12-26 | 2023-01-27 | 株式会社クボタ | 鋼管継手用の鋼管製造方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP4361985B2 (ja) | 2009-11-11 |
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