JP3854476B2 - バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 - Google Patents
バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3854476B2 JP3854476B2 JP2001163306A JP2001163306A JP3854476B2 JP 3854476 B2 JP3854476 B2 JP 3854476B2 JP 2001163306 A JP2001163306 A JP 2001163306A JP 2001163306 A JP2001163306 A JP 2001163306A JP 3854476 B2 JP3854476 B2 JP 3854476B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- pipe
- peaking
- strength
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、天然ガス・原油輸送用ラインパイプ等として用いられる引張強度が900N/mm2 を超えるUOE製造法で成形する高強度鋼管において、成形性とバースト特性を改善する高強度鋼管の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
UOE方式による鋼管の製造工程は、一般的に図1に示すように鋼板のC成形(プレス)、U成形(プレス)、O成形(プレス)、シーム溶接、拡管の各工程からなる。C成形工程では、鋼板の両縁部に開先加工が施した後、鋼板縁部近傍に曲げ加工を加える。C成形された板材は、さらにU成形工程で「U字状」に成形され、その後、さらにO成形工程で管形状に成形される。その後、管形状に成形された板材の開先同士が相対する関係にある両縁部をシーム溶接工程でシーム溶接する。この段階で初めて周方向に閉じた管が形成されることになるが、さらに良好な管形状、即ち管の真円度を向上させるため、その後、拡管工程において、エキスパンダーと呼ばれる拡管装置により拡管を行う。拡管では管内面から外側方向にセグメントなど利用し、強制的に変位を加えて行われる。
【0003】
上記UOE方式による製管法において、C成形、U成形、O成形、拡管の各成形工程の成形条件を特定することで、真円度等の成形性向上、現設備の能力向上、厚肉管の成形性向上等を実現させる提案が多数なされてきた。
例えば、Cプレスの成形方法に関しては、特願平8−294724号公報でCプレス、Oプレスの能力を増強させることなく、C成形における加工長さ、板材降伏強度、板厚を特定の関係に規定することでピーキング(溶接部における同心円との正の偏差)を減少させ、厚板材、高強度材での成形を可能する方法が開示されている。
【0004】
また、特開平9−239447号公報、特開平10−211520号公報では、C成形時の曲げ領域長さを板厚の3.5倍以上とするか、あるいは、残留する直線部長さを板厚の1.5倍以下として、ピーキング(当該技術においては、突き合わせ部のとがり)を2mm以下にすることにより、現有設備能力で形状不良を軽減できることが開示されている。また、特許第1135933号では、Cプレス時の曲率半径(Oプレスする前の曲率半径)と鋼管曲率半径の比を0.8〜1.2とすることでピーキングを低下させ、鋼管形状を改善できることが開示されている。このようなCプレスでの加工条件に着目した技術として、他にも、特開昭55−14724号公報、特開昭59−199117号公報、特開昭60−92015号公報等が開示された技術がある。
【0005】
また、Oプレスにより成形性を向上させた技術としては、特許第1258977号公報に開示されているダイスカリバー中央長手方向に異形部を形成し、ピーキングを減少させるものもある。その他にOプレスの改善技術として特開平9−94611号公報、特開昭53−112260号公報に開示された技術がある。また、拡管工程を工夫して真円度、曲がりを強制する方法としては、特開平03−94936号公報で提案されているようなカリバーと被加工物の相対位置を変化させ、複数回プレスするものがある。その他の拡管に関連した真円度向上技術としては、特開昭57−94434号公報、特開昭61−147930号公報に開示された技術がある。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
近年、原油・天然ガスの長距離輸送方法としてラインパイプの重要性がますます高まっており、特に(1)高圧化による輸送効率の向上や(2)ラインパイプの外径・重量の低減による現地施工能率の向上のため、現在ではX100(引張強さ760N/mm2 以上)を超える高強度のラインパイプに対するニーズが強くなってきた。そして、こうしたニーズに応えるべく、近年では、従来、困難であった引張強さ760N/mm2 を超える鋼板に対してもTMCPにより製造する技術が開発されてきた(特開平8−199292号公報参照)。
【0007】
一方で、ラインパイプの高強度化に伴い、従来の引張強さ700N/mm2 程度の中低強度材の潜弧溶接などの溶接では、殆ど問題にされなかった熱影響部(HAZ部)の軟化が、引張強さ760N/mm2 を超える高強度材では相対的に大きくなり、板材加工時の延性亀裂が発生するまでの限界塑性歪みは小さくなることが判った。したがって、引張強さ760N/mm2 を超えるようなラインパイプを成形する場合には、従来の中低強度の鋼管の製造時には、顕在化しなかった特にシーム溶接後の拡管工程時の溶接部割れ・破断という新たな課題が生じるようになった。
【0008】
上述の従来技術は、せいぜい、700N/mm2 程度の低中強度の汎用的なラインパイプ用鋼板を用いて鋼管を製造する際の板材の成形及び拡管方法であり、このような低中強度のラインパイプを製造する際には、十分な成形性が保たれてきた。しかしながら、引張強度が900N/mm2 を超えるような高強度ラインパイプの製造時には、拡管工程時の溶接部割れ・破断に加え、内圧負荷時に管体より先にシーム溶接部が破断するという新たな問題が生じた。
【0009】
以上の従来技術の問題点に鑑みて、本発明は、引張強度が900N/mm2 を超えるような高強度ラインパイプ用鋼管を製造する際に、拡管工程時の溶接部割れ・破断がなく成形性に優れるとともに、鋼管使用時の内圧負荷に対してもシーム溶接部からの脆性破断がないバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法を提供することを目的とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨とするところは、以下の通りである。
(1)引張強度が900N/mm2 以上で、UOE方式により製造する高強度鋼管の製造方法において、該鋼管の母材のビッカース硬さHv,HAZ部の最小ビッカース硬さHz、管体肉厚t、拡管工程における拡管前の鋼管の溶接部を含む周方向120mm範囲での真円からのピーキング量δが式(1)の関係を満足することを特徴とするバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法。
【0011】
(1+0.005t|δ|)Hz <0.03584Hv 2−25.34Hv +4712 …………(1)
(2)請求項1の高強度鋼管製造方法において、ピーキング量δが式(2)の関係を満たすことを特徴とするバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法。
|δ|<40/t …………(2)
【0012】
【発明の実施の形態】
発明者らは、引張強度が900N/mm2 を超える高強度鋼管の溶接部を含んだ鋼片を偏平し、溶接線に直角方向に引張試験を行った。その結果、中強度材(X−65,X80)や高強度材(引張強度=800N/mm2 級)では試験片は母材部より破断するのに対し、引張強度が900N/mm2 を超える鋼管では試験片は溶接部から破断するものが多発した。さらに、破断面を詳細に観察すると延性破面を呈するものと脆性破面を呈するものに分別できることがわかった。ここで各試験片の成形条件、素材強度、HAZ強度、溶接形状、溶接条件などを詳細に分析した。その結果、図2に示すように母材のビッカース硬度とHAZのビッカース硬度の間を特定の範囲に保つことで、脆性破面と延性破面が分類できることがわかった。ここで母材のビッカース硬さとは、溶接部破断起点側の管母材平均硬さで代表し、HAZのビッカース硬さとは、管溶接部破断起点側HAZ部の最小硬さを意味し、通常溶接部端部より3mm以内に存在する。溶接部破断の起点は拡管前のピーキング量と密接な関係があり、正のピーキングでは破断起点は内面となり、負のピーキングでは破断起点は外面となる。ここで言うピーキング量δの定義は図3に示すように拡管前の溶接部を中心とした120mm区間での管公称外径との相差を言う。すなわち、母材硬さ、HAZ硬さ、ピーキング量、管肉厚の関係が式(1)を満たしていれば破断面は延性破面を呈するということである。
【0013】
(1+0.005t|δ|)Hz <0.03584Hv 2−25.34Hv +4712 …………(1)
Hv :母材のビッカース硬さ
Hz :HAZ部のビッカース硬さ
δ:拡管前のピーキング量、mm
t:管肉厚、mm
発明者らは、ピーキングの正負により破断個所が変わり、かつ、ピーキング量の大小により破断形態に影響を及ぼすことに着目し、式(1)の関係を導出した。ピーキング量が正の値であると拡管時に内面HAZ部により多くの歪みが集中し、ピーキング量が負の値であると外面HAZ部により多くの歪みが集中する。かかる塑性歪みを被った鋼管を偏平にした後、引張試験に供しても拡管時に残留した塑性歪みの影響が大きく、ピーキングの正負に依存した割れ起点が発生する。さらに、ピーキング量が大きいということは拡管時に被る塑性歪み量が大きいことを意味し、引張試験時には母材は多くの伸びを生じないまま限界歪み量に達し、脆性的に破壊が起こると推察される。発明者らが有限要素法(FEM)で拡管時にHAZに生じる相当塑性歪み量を解析したところ、25%を超えており、限界歪み量まで余裕のないことも確認できている。
次に、溶接継手引張試験片と隣接した場所から取り出した鋼管の内圧バースト試験を行った。図4に外径914mm、肉厚16mmの鋼管に対するバースト試験の破断形態を図3の溶接継手引張試験結果と重ね合わせて示す。バースト試験の破断形態は、溶接部から破断したものと管体部が破断したものに分類され、管体破断の試験体は溶接継手の引張試験で延性破面を呈した鋼管に一致し、シーム溶接部で破断した試験体は溶接継手の引張試験で脆性破面を呈した鋼管であった。すなわち、溶接継手引張試験の破断面の性状分類が実管バースト試験時の破断形態分類に一致することがわかった。従って、母材硬さ、HAZ硬さ、ピーキング量を式(1)の関係に制御することで管体バーストを実現できることを見出した。
【0014】
具体的な制御方法については、硬さについては母材自身の化学成分、TMCPにおける水冷開始、停止温度、冷却速度、溶接入熱制御などで可能であり、ピーキング量についてはCプレス時の曲率、Uプレスの幅、Oプレス時のアプセット率制御などにより可能である。
母材強度範囲を900N/mm2 以上に限定した理由として800N/mm2 級の鋼管では母材に対するHAZ軟化割合が大きくなく、拡管時にHAZに歪みが集中し、硬化してもバースト試験時に容易に管体破断に至るためである。因みに、硬さと引張強度の相関を調べたところ、図6に示すような関係が得られた。
【0015】
次に発明者らは式(1)の関係が得られやすいより具体的な製造指標について研究した。引張強度が900N/mm2 を超えるような高強度鋼管では拡管時にシーム溶接割れが起こりやすいため、式(1)を満たす前提条件として拡管割れを起こさない鋼管製造が必要となる。拡管率0.8〜1.2%の間で肉厚、外径の異なった試験体について造管試験を行った。
【0016】
図5に拡管割れを起こした試験体と溶接部が割れずに拡管ができた試験体を管体肉厚の関係で示す。ピーキング量と肉厚の関係が式(2)を満たせば極めて精度よく、拡管割れを防止できることがわかった。
|δ|<40/t …………(2)
限界ピーキング量が肉厚に逆比例する理由は溶接止端部に集中する歪み量が肉厚に比例して拡大する傾向があるためである。負のピーキング側で試験例が少なくなっている理由は負ピーキングサンプルではOプレス時に開先がパックリングするためである。今回試験に供したサンプルはCプレス時に管軸方向に曲率を変化させたり、Oプレス時にパックリング防止装置を配置することで実現した。
【0017】
【実施例】
以下に本発明例と比較例により本発明の実施による効果を表1、表2に示した。表中の破断形態指標は式(1)の右辺より左辺を差し引いた値を意味する。表1、表2に示したように、母材硬さ、HAZ硬さ、ピーキング量を式(1)、または式(1)および式(2)において、指標が負の場合は引張試験で脆性破面を呈し、バースト試験ではシーム部から破壊した。一方、上記式(1)または式(1)および式(2)において指標が正の値となる本発明例では管体より破断していることがわかる。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明は引張強度900N/mm2 以上の高強度鋼管のUOE方式による製造方法において、拡管時のシーム溶接部割れがなく成形性及び生産効率を向上できるとともに、得られた鋼管に内圧を負荷した場合でも管体破断以前のシーム溶接部破断を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】UOE方式による鋼管の製造工程の概略図。
【図2】母材硬さとHAZ硬さの関係から継手引張試験時の破断面の形態を分類した図。
【図3】ピーキング量の定義を模した図。
【図4】母材硬さ、HAZ硬さの関係からバースト試験時の破断形態を分類した図。
【図5】肉厚とピーキング量から拡管時の破断の有無を分類した図。
【図6】ビッカース硬さと引張強度の関係を示す図。
Claims (2)
- 引張強度が900N/mm2 以上で、UOE方式により製造する高強度鋼管の製造方法において、該鋼管の母材のビッカース硬さHv,HAZ部のビッカース硬さHz、管体肉厚t、拡管工程における拡管前の鋼管の溶接部ピーキング量δが式(1)の関係を満足することを特徴とするバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法。
(1+0.005t|δ|)Hz <0.03584Hv 2−25.34Hv +4712 …………(1) - 請求項1の高強度鋼管製造方法において、ピーキング量δが式(2)の関係を満たすことを特徴とするバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法。
|δ|<40/t …………(2)
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001163306A JP3854476B2 (ja) | 2001-05-30 | 2001-05-30 | バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 |
PCT/JP2001/004877 WO2001094043A1 (fr) | 2000-06-09 | 2001-06-08 | Tube d'acier haute resistance presentant d'excellentes proprietes de formabilite et d'eclatement |
DE60133463T DE60133463T2 (de) | 2000-06-09 | 2001-06-08 | Verfahren zum herstellen eines hochfesten stahlrohres |
US10/296,854 US6782921B1 (en) | 2000-06-09 | 2001-06-08 | High-strength steel pipe excellent in formability and burst resistance |
EP01938574A EP1297910B8 (en) | 2000-06-09 | 2001-06-08 | Method of producing a high-strength steel pipe |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001163306A JP3854476B2 (ja) | 2001-05-30 | 2001-05-30 | バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002346629A JP2002346629A (ja) | 2002-12-03 |
JP3854476B2 true JP3854476B2 (ja) | 2006-12-06 |
Family
ID=19006305
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001163306A Expired - Fee Related JP3854476B2 (ja) | 2000-06-09 | 2001-05-30 | バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3854476B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4564245B2 (ja) * | 2003-07-25 | 2010-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接金属の低温割れ性に優れた超高強度溶接継手及び高強度溶接鋼管の製造方法 |
JPWO2022215459A1 (ja) * | 2021-04-05 | 2022-10-13 | ||
JP7264314B2 (ja) * | 2021-04-05 | 2023-04-25 | Jfeスチール株式会社 | 鋼管の真円度予測モデルの生成方法、真円度予測方法、真円度制御方法、製造方法、及び真円度予測装置 |
JP7168047B1 (ja) * | 2021-07-29 | 2022-11-09 | Jfeスチール株式会社 | 鋼管の真円度予測モデルの生成方法、鋼管の真円度予測方法、鋼管の真円度制御方法、鋼管の製造方法、及び鋼管の真円度予測装置 |
JP2023019346A (ja) * | 2021-07-29 | 2023-02-09 | Jfeスチール株式会社 | 鋼管の真円度予測方法、鋼管の真円度制御方法、鋼管の製造方法、鋼管の真円度予測モデルの生成方法、及び鋼管の真円度予測装置 |
-
2001
- 2001-05-30 JP JP2001163306A patent/JP3854476B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2002346629A (ja) | 2002-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6782921B1 (en) | High-strength steel pipe excellent in formability and burst resistance | |
JP2008093703A (ja) | 溶接部特性の良好な電縫管の製造装置 | |
JP3854476B2 (ja) | バースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 | |
JP3702216B2 (ja) | シーム溶接部靭性に優れた内外面サブマージアーク溶接鋼管の製造方法 | |
JP4903635B2 (ja) | 変形能に優れたラインパイプ用uoe鋼管 | |
JP5000148B2 (ja) | 溶接鋼管の製造方法 | |
JP4410787B2 (ja) | 高強度溶接鋼管の製造方法 | |
JP5000472B2 (ja) | 拡管加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼溶接管及びその製造方法 | |
JP2003340518A (ja) | 圧潰強度に優れたuoe鋼管の製造方法 | |
JP2003340519A (ja) | 圧潰強度に優れたuoe鋼管 | |
JPH07265941A (ja) | ロールレス造管法による加工性に優れた溶接管の製造方法 | |
JP3465639B2 (ja) | 耐破壊特性に優れたパイプライン用高強度溶接鋼管 | |
JP4720480B2 (ja) | 溶接部特性の良好な電縫管の製造方法 | |
JPH09168878A (ja) | 2相ステンレス溶接鋼管の製造方法 | |
JP3898909B2 (ja) | 成形性及びバースト特性に優れた高強度鋼管の製造方法 | |
JP4975354B2 (ja) | 高強度溶接鋼管の製造方法 | |
JP2852315B2 (ja) | コーナーr部の材質が劣化しない熱間大径角形鋼管の製造方法 | |
US4515000A (en) | Method for manufacturing consumable welding spacer | |
JP2008184686A (ja) | 建築用低yr角鋼管の製造方法 | |
CN114813332B (zh) | 一种基于弯曲应变的管线钢管环焊接头软化的合于使用性评价方法 | |
JPH08257777A (ja) | レーザ溶接による加工性に優れた溶接管の製造方法 | |
JP2003053442A (ja) | ハイドロフォーム加工用異材溶接金属管及びその製造方法 | |
JP2004249354A (ja) | 高強度uoe鋼管の製造方法 | |
JP2002059220A (ja) | ハイドロフォーム加工性に優れた電縫鋼管 | |
JP5263378B2 (ja) | 溶接鋼管の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060822 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060908 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3854476 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100915 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100915 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110915 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120915 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120915 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130915 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130915 Year of fee payment: 7 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130915 Year of fee payment: 7 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130915 Year of fee payment: 7 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |