JP2000255226A

JP2000255226A - タイヤのトレッドの予め選択した性能特性を決定する方法及び該性能特性に関して最適な特性を有するトレッドが設けられたタイヤ

Info

Publication number: JP2000255226A
Application number: JP11362092A
Authority: JP
Inventors: Federico Mancosu; フェデリコ・マンコス; Giuseppe Matrascia; ジュゼッペ・マトラッシャ; Paolo Esercitato; パオロ・エセルチタト
Original assignee: Pirelli Pneumatici SpA
Current assignee: Pirelli Tyre SpA
Priority date: 1998-12-22
Filing date: 1999-12-21
Publication date: 2000-09-19
Also published as: US20020056507A1; US6697772B2; BR9905944A

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】乗り心地、騒音及びハンドリング性を含む、
タイヤのトレッドの性能特性を決定する方法、及び該性
能特性に対して好適なトレッドが設けられたタイヤを提
供する。【解決手段】充填セル、空のセル及び部分的充填セル
のパイルを形成するセルから成り予め選択した寸法のス
トリップに群としてまとめられるグリッドにトレッドを
分割し、連続的な充填セルパイルの数ｎに一次的に関連
させた剛性値Ｋを角度係数ｍにより、セルパイルのスト
リップの各々と関係付け、該角度係数ｍが、連続的な充
填セルのパイルの境を設定する部分的充填セルの２つの
パイル中に含まれた空のセルの総数ｉに一次的に関連付
けられることと、剛性値Ｋ、変形状態、横断及び長手方
向全体力Ｆ_tによりストリップの各々に対する１つの力
Ｆを決定し、これらの値がトレッドの予め選択した性能
特性を最適にするかどうかを評価する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、乗り心地、騒音及
びハンドリング性を含む、タイヤのトレッドの予め選択
した性能特性を決定する方法、及び該性能特性に対して
好適な特性を有するトレッドが設けられたタイヤに関す
る。

【０００２】本発明の主題は、考慮する全ての性能特性
に関する単一の判断基準によりタイヤのトレッドの一組
みの性能特性を決定することを許容する方法に関する。

【０００３】

【課題を解決するための手段】本発明の第一の形態は、
乗り心地、騒音及びハンドリング性を含む、タイヤのト
レッドの予め選択した性能特性を決定する方法であり、
この場合、長手方向（ｘ）、横断方向（ｙ）及び垂直方
向（ｚ）が上記トレッドと関係付けられ、該トレッド
は、予め選択した厚さ及び予め選択した周方向伸長部分
を有し、また、該トレッドは、予め選択したゴムコンパ
ウンドから成っており、ブロック及び溝を備え、路面と
接触する上記トレッドの各部分は、ある接触領域を有
し、該方法は、ａ）上記トレッドを予め選択した寸法（ｄｘｄｙｄｚ）
の充填セル（ｆｕｌｌｃｅｌｌ）及び空のセル（ｅｍｐ
ｔｙｃｅｌｌ）から成る三次元的グリッドに分割する
段階と、ｂ）セルのパイル（ｐｉｌｅ）の各々が１つのセル（ｄ
ｘｄｙ）に等しい基部面積及びトレッドの上記厚さに等
しい高さ（ｈ）を有し、上記セルのパイルが充填、空又
は部分的充填された、上記グリッド中の上記セルのパイ
ルを特定する段階と、ｃ）接触領域の各々をセルパイルの長手方向及び横断方
向ストリップに分割し、上記横断方向及び長手方向に予
め選択した寸法を有するようにする段階と、ｄ）部分的充填されたセル又は空のセルの２つのパイル
によって境が設定された連続的な充填セルのパイルの数
を計数する段階であって、該２つのセルパイルは、各ス
トリップ内にて上記連続的な充填セルのパイルに対し
て、一方が前方にあり、他方が後方にあるような前記連
続的充填セルパイルの計数段階と、ｅ）次の一次的関係によってセルパイルの各ストリップ
と横断方向又は長手方向剛性Ｋを関係付ける段階と、Ｋ＝ｍ＊ｎここで、ｎは、連続的な充填セルパイルの数、ｍは、次
の一次的関係により決定された角度係数、ｍ＝ｍｍ＊ｉ＋ｃここで、ｍｍは、角度係数、ｉは、上記の連続的な充填
セルパイルの境を設定する部分的充填又は空のセルの何
れかである上記２つのセルパイル内に存在する空のセル
の総数、ｃは定数、上記の角度係数ｍｍ及び定数ｃの双
方は、連続的な充填セルパイルの数ｎに依存する；ｆ）セルパイルの長手方向及び横断方向ストリップの各
々に対し予め選択した変形状態を割り当てる段階と、ｇ）セルパイルの各ストリップと関係付けられ且つ横断
方向（ｙ）及び長手方向（ｘ）の一方に作用する少なく
とも１つの単一の力Ｆを上記剛性値Ｋ及び上記変形状態
によって決定する段階と、ｈ）上記接触領域の全ての横断方向及び長手方向セルパ
イルのストリップと関係付けられた全ての単一の力を合
算することにより、接触領域の各々と関係付けられ且つ
上記横断方向（ｙ）及び長手方向（ｘ）の一方に作用す
る少なくとも１つの全体力Ｆ_tを決定し、該全体力が上
記性能特性の少なくとも１つを表すようにする段階と、ｉ）トレッドの上記周方向伸長部分に沿って全ての接触
領域と関係付けられた全体力Ｆ_tのパターンを決定する
段階と、ｊ）上記トレッドの予め選択した少なくとも１つの性能
特性を最適化し得るような上記全体力の値であるかどう
かを評価するため、上記全体力Ｆ_tのパターンを分析す
る段階とを備えている。

【０００４】１つの実施の形態によれば、ｋ）上記ステップｃ）において、接触領域の各々が寸法
ｄｘｌｙｈを有するセルパイルの横断方向ストリップに
分割される。ここで、ｄｘは、上記長手方向（ｘ）への
セルの長さ、ｌｙは、上記長手方向（ｘ）の予め選択し
た位置にて決定した、上記横断方向（ｙ）への上記スト
リップの幅であって、接触領域の輪郭線の部分により境
が設定された幅、ｈは、上記トレッドの厚さ；ｌ）上記ステップｅ）において、横断方向剛性Ｋ_yはセ
ルパイルの横断方向ストリップの各々と関係付けられ
る。

【０００５】ｍ）上記ステップｇ）において、単一の横
断方向力Ｆ_y＝Ｋ_y*ｙは、横断方向ストリップの各々と
関係付けられる。

【０００６】ｎ）上記ステップｈ）において、横断方向
全体力Ｆ_ytは接触領域の各々と関係付けられる。

【０００７】ｏ）上記ステップｉ）において、トレッド
の全周方向伸長部分について横断方向全体力Ｆ_ytのパタ
ーンが求められ、上記ステップｊ）において、予め選択
した限界値よりも大きい平均値であるか、及びハンドリ
ング性に関して上記トレッドを最適化し得るように、予
め選択した限界値よりも小さい変動値であるかどうかを
確認するため、上記横断方向全体力の値を評価する。

【０００８】別の実施の形態によれば、ｐ）上記ステップｃ）において、接触領域の各々が寸法
ｄｙｌｘｈのセルパイルの長手方向ストリップに分割さ
れる。ここで、ｄｙは、上記長手方向（ｙ）へのセルの
幅、ｌｘは、上記横断方向（ｙ）の予め選択した位置に
て決定した上記長手方向（ｘ）への上記ストリップの長
さであって、接触領域の輪郭線の部分により境が設定さ
れた長さ、ｈは、上記トレッドの厚さである。

【０００９】ｑ）上記ステップｅ）において、長手方向
剛性Ｋ_xがセルパイルの長手方向ストリップの各々と関
係付けられる。

【００１０】ｒ）上記ステップｇ）において、単一の長
手方向力Ｆ_x＝Ｋ_x*ｘが長手方向ストリップの各々と関
係付けられる。

【００１１】ｓ）上記ステップｈ）において、長手方向
全体力Ｆ_xtが接触領域の各々と関係付けられる。

【００１２】ｔ）上記ステップｉ）において、トレッド
の全周方向伸長部分に対して長手方向全体力Ｆ_xtのパタ
ーンが求められる。上記ステップｊ）において、上記ト
レッドによる騒音の出力を最小にし且つ乗り心地を最適
化し得るように、平均値及び変動値が予め選択した限界
値以下であるかどうかを確認すべく上記長手方向全体力
の値を評価する。

【００１３】また、上記の方法は、次の段階を備えるこ
とが好ましい。ｕ）上記接触領域内にて全ての横断方向ストリップと関
係付けられた横断方向剛性値Ｋ_yを合算することによ
り、横断方向全体剛性値Ｋ_ytを接触領域の各々と関係付
ける段階；上記方法は、また、次の段階を備えることが
好ましい。

【００１４】ｖ）上記接触領域中の全ての長手方向スト
リップと関係付けられた長手方向剛性値Ｋ_xを合算する
ことにより、長手方向全体剛性値Ｋ_xtを接触領域の各々
と関係付ける段階；上記剛性値Ｋ_xtは、２３００乃至２
５００Ｎ／ｍｍの範囲にあり、上記剛性値Ｋ_ytは２４０
０乃至２６００Ｎ／ｍｍの範囲にあることが好ましい。

【００１５】一方、上記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xtの比は次のよ
うであることが好ましい。Ｋ_yt／Ｋ_xt＝０．９８÷１．０５本発明による方法は、簡単で且つ極めて信頼性が高いと
いう有利な点がある。

【００１６】本発明の第２の形態は、乗り心地、騒音及
びハンドリング性を含む、予め選択した性能特性に関し
て最適な特性を有するトレッドが設けられたタイヤに関
するものであり、この場合、長手方向（ｘ）、横断方向
（ｙ）及び垂直方向（ｚ）が上記トレッドと関係付けら
れ、上記トレッドは、予め選択した厚さ及び予め選択し
た周方向伸長部分を有し、該トレッドは予め選択したゴ
ムコンパウンドで出来ており且つブロック及び溝を備
え、路面と接触する上記トレッドの各部分は、ある接触
領域を有し、この場合、上記トレッドは、予め選択した
寸法（ｄｘｄｙｄｚ）の充填セル及び空のセルから成る
三次元的グリッドに分割可能であり、上記セルの上記グ
リッドパイルが特定され、各セルのパイルが、１つのセ
ル（ｄｘｄｙ）に等しい基部面積及びトレッドの上記厚
さに等しい高さ（ｈ）を有し、上記セルのパイルが、充
填、空及び部分的充填であり、接触領域の各々が、上記
横断方向及び長手方向に予め選択した寸法を有するセル
パイルの横断方向及び長手方向ストリップに分割され、
セルパイルのストリップの各々が、連続的な充填セルパ
イルに対して、一方が前方になり且つ他方が後方になる
状態で、部分的充填又は空のセルの２つのパイルにより
境が設定された前記連続的な充填セルパイルを備え、横
断方向又は長手方向剛性値Ｋが、角度係数ｍにより充填
セルの上記連続的なパイルの数ｎに一次的に関連付けら
れたセルパイルのストリップの各々と関係付けられ、一
方、上記角度係数ｍは、角度係数ｍｍによって、定数ｃ
を除いて、部分的充填又は空のセルの２つのパイル中で
空のセルの総数ｉと一次的に関連付けられ、該部分的充
填又は空のセルの２つのパイルが、上記連続的な充填セ
ルのパイルの境を設定し、上記角度係数ｍｍ及び定数ｃ
の双方が、連続的な充填セルのパイルの数ｎに依存し、
上記横断方向（ｙ）及び長手方向（ｘ）の一方に作用す
る単一の力Ｆが横断方向及び長手方向セルのパイルのス
トリップの各々と関係付けられ、該力Ｆは、上記剛性
Ｋ、及び上記セルのパイルのストリップの予め選択した
変形状態に依存し、この場合、上記接触領域の横断方向
及び長手方向セルのパイルのストリップの全てと関係付
けられた全ての単一の力の合算値から成る少なくとも１
つの全体力Ｆ_tは、接触領域の各々と関係付けられ、該
全体力は、上記性能特性の少なくとも１つを表わし、上
記充填セル及び空のセルは、上記トレッドの周方向伸長
部分に沿って実質的に均一な配置を有し、また、完全に
１回転する間に、接触する上記トレッドの全ての部分の
全ての接触領域と関係付けられた複数の全体力を発生さ
せ、この複数の全体力は、上記トレッドの予め選択した
少なくとも１つの性能特性を最適化し得るように実質的
に等しく且つ一定の値を有する。

【００１７】１つの実施の形態によれば、接触領域の各
々は、寸法ｄｘｌｙｈの横断方向セルパイルのストリッ
プに分割可能であり、この場合、ｄｘは上記長手方向
（ｘ）へのセルの長さ、ｌｙは上記長手方向（ｘ）の予
め選択した位置にて決定した上記横断方向（ｙ）への上
記ストリップの幅であって、接触領域の輪郭線の部分に
より境が設定された幅、ｈは上記トレッドの厚さ、横断
方向剛性値Ｋ_y及び単一の横断方向力Ｆ_y＝Ｋ_y＊ｙは横
断方向セルパイルのストリップの各々と関係付けられ、
横断方向全体力Ｆ_ytは接触領域の各々と関係付けられ、
該横断方向全体力Ｆ_ytは、上記接触領域の全ての横断方
向ストリップと関係付けられた全ての単一の力Ｆ_yを合
算することにより求められ、上記横断方向全体力Ｆ
_ytは、ハンドリング性に関して上記トレッドを最適化し
得るように予め選択した限界値よりも大きい平均値及び
予め選択した限界値よりも小さい変動値を有する。

【００１８】別の実施の形態によれば、接触領域の各々
は、寸法ｄｙｌｘｈの長手方向セルパイルのストリップ
に分割可能であり、ここで、ｄｙは上記横断方向（ｙ）
へのセルの幅、ｌｘは上記横断方向（ｙ）の予め選択し
た位置にて決定された、上記長手方向（ｘ）への上記ス
トリップの長さであって、接触領域の輪郭線の部分によ
り境が設定された長さ、ｈは上記トレッドの厚さ、長手
方向剛性値Ｋ_x及び単一の長手方向力Ｆ_x＝Ｋ_x＊ｘは長
手方向セルパイルのストリップの各々と関係付けられ、
長手方向全体力Ｆ_xtは接触領域の各々と関係付けられ、
上記長手方向全体力Ｆ_xtは、上記接触領域の全ての長手
方向ストリップと関係付けられた全ての単一の力Ｆ_xを
合算することにより求められ、上記長手方向力Ｆ_xtは、
上記トレッドによる騒音の出力を最小にし且つ乗り心地
を最適にし得るように予め選択した限界値以下の平均値
及び変動値を有する。

【００１９】上記接触領域中の全ての横断方向ストリッ
プと関係付けられた横断方向剛性値Ｋ_yを合算すること
により、横断方向全剛性値Ｋ_ytが接触領域の各々と関係
付けられることが好ましい。

【００２０】上記接触領域中の全ての長手方向ストリッ
プと関係付けられた長手方向剛性値Ｋ_xを合算すること
により、全長手方向剛性値Ｋ_xtが接触領域の各々と関係
付けられることが好ましい。

【００２１】上記剛性値Ｋ_xt、Ｋ_ytは、次の値を有する
ことが好ましい。一方、上記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xtの比は、
上記の値を有している。

【００２２】上記トレッドは、せん断弾性係数Ｇ＝１の
とき、次の剛性値Ｋ_xt、Ｋ_ytを有することが好ましい。Ｋ_xt＝２３４５Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４１２Ｎ／ｍｍこの特別な場合において、上記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比
は、次の通りである。Ｋ_yt／Ｋ_xt＝１.０３本発明の第３の形態は、乗り心地、騒音及びハンドリン
グ性を含む、予め選択した性能特性に関して最適な特性
を有するトレッドが設けられたタイヤに関するものであ
り、この場合、長手方向（ｘ）、横断方向（ｙ）及び垂
直方向（ｚ）が上記トレッドと関係付けられ、上記トレ
ッドは、予め選択した厚さ及び予め選択した周方向伸長
部分を有し、予め選択したゴムコンパウンドで出来てお
り、また、該トレッドは、ブロック及び溝を有し、路面
と接触する上記トレッドの部分の各々は、ある接触領域
を有し、長手方向全体力値Ｋ_xt及び横断方向全剛性値Ｋ
_ytが接触領域の各々と関係付けられ、上記剛性値Ｋ_xt、
Ｋ_ytが次の値を有する。Ｋ_xt＝２３００÷２５００Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４００÷２６００Ｎ／ｍｍ上記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比は、次の通りであることが
好ましい。Ｋ_yt／Ｋ_xt＝０．９８÷１．０５上記トレッドは、せん断弾性係数Ｇ＝１のとき、次の剛
性値Ｋ_xt、Ｋ_ytを有することが好ましい。Ｋ_xt＝２３４５Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４１２Ｎ／ｍｍ更に、上記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比は、次の通りであ
る。Ｋ_yt／Ｋ_xt＝１．０３本発明の第４の形態は、乗り心地、騒音、及びハンドリ
ング性を含む、予め選択した性能特性に関して最適な特
性を有するトレッドが設けられたタイヤに関するもので
あり、該トレッドは、上記トレッドの周方向伸長部分に
沿った接触領域の全体に亘って実質的に均一で且つ等し
い充填セル及び空のセルの配置を有している。

【００２３】本発明の第５の形態は、乗り心地、騒音及
びハンドリング性を含む、タイヤのトレッドの予め選択
した性能特性を決定する方法であって、新たなトレッド
パターンの各々について、接触領域中の横断方向及び長
手方向セルパイルのストリップの色々な型式のものを決
定する段階と、境を設定する（図１０）２つのセルパイ
ル中の空のセル（ｉ）の数に基づいて、各型式のストリ
ップについて、角度係数を決定する段階と、その後、上
記ストリップ（図８又は図９）中の連続的な充填セルパ
イルの数（ｎ）に基づいて剛性値Ｋを決定する段階と、
次に、上記トレッドに使用されたコンパウンドの型式の
弾性係数Ｇに従ってストリップの各々と関係付けられた
力Ｆを決定する段階とを備える方法である。

【００２４】本発明による方法及びタイヤは、トレッド
の接触領域中の「充填及び空」の評価基準（充填セル及
び空のセル）に基づくものである。接触領域は、寸法ｄ
ｘｄｙｄｚの三次元的セル（充填及び空のセル）に分割
される。これらのセルは、寸法ｄｘｄｙｈの充填セル、
空のセル及び部分的充填セルのパイルに群としてまとめ
られる。一方、セルのパイルは、寸法ｄｙｌｘｈの横断
方向ストリップ（方向ｙ）に、及び寸法ｄｙｌｙｈの長
手方向ストリップ（方向ｘ）に群としてまとめられる。
対応する横断方向又は長手方向剛性値は、一次的等式Ｋ
＝ｍ^*ｎによって横断方向及び長手方向ストリップの各
々と関係付けられる。直線は、ストリップ中の連続的な
充填セルパイルの群にそれぞれ先立ち且つ従うパイルの
型式（部分的充填又は空のパイル）の型式に依存する。
一方、これらの直線の角度係数ｍｍは、連続的な充填セ
ルパイルの群の境を設定する２つのパイル中の空のセル
の総数ｉにこれらの線を接続する直線上にある。例え
ば、横断方向又は長手方向ストリップの各々に対して三
角形のせん断変形状態を付与することにより、すなわ
ち、横断方向又は長手方向に向けて、接触領域の開始箇
所にて変形零であり、接触領域の終了箇所にて最大の変
形となるようにすることにより、対応する横断方向力Ｆ
_y＝Ｋ_y＊ｙ又は長手方向力Ｆ_x＝Ｋ_x＊ｘが決定される。
接触領域中の横断方向及び長手方向セルパイルのストリ
ップとそれぞれ関係付けられた横断方向全体力及び長手
方向全体力を合算すると、その接触領域の位置に対応す
る横断方向全体力及び長手方向全体力が得られる。次
に、トレッドの周方向伸長部分内にて特定された全ての
接触領域について横断方向全体力及び長手方向全体力の
パターンを決定し、そのスペクトルを計算して、それら
の値が乗り心地、騒音及びハンドリング性のような、性
能特性を最適化し得るものであるかどうかを評価する。

【００２５】トレッドによる乗り心地及び騒音の出力、
特に、「信号の大きさ」出力は、長手方向力を制御する
ことにより最適化される。

【００２６】本明細書にて「信号の大きさ」という表現
は、トレッドによる騒音出力の強さ、すなわち絶対的な
騒音の大きさを表示するために使用する。

【００２７】任意の型式の路面（従って、路面の凹凸、
及び／又は独立的な障害物、すなわちマンホールカバ
ー、電車の軌道等を含む）をタイヤが転がる間に、トレ
ッドにより発生される長手方向力を最小にすることによ
り、乗り心地は最適化される。特に、０乃至１５０Ｈｚ
の範囲の周波数を伴う、長手方向力の調和振動成分が考
えられる。

【００２８】一方、その周方向伸長部分内にてトレッド
の長手方向剛性の最適なパターンによってすなわち、小
さい平均値及びこの値付近の制限された変動を伴う長手
方向力によって、転がるときのトレッドによる騒音出力
は最小となる。このことは、出力騒音の「大きさ」を小
さくすることを可能とする（トレッドのコンパウンドの
弾性係数Ｇは等しい）。この場合、長手方向力の調和振
動成分は、１５０Ｈｚ以上の周波数を伴う。

【００２９】カーブを曲がるとき、すなわち、傾き及び
垂直荷重の伝達を伴う状態のとき、タイヤによる騒音出
力は、垂直荷重を受ける接触領域の長さの変化を考慮に
入れることにより、最小となる。換言すれば、周方向伸
長部分に沿った接触領域の変化と、垂直荷重の急速な変
化に起因する接触領域の変化との双方を考慮する。

【００３０】また、本発明による方法は、カーブを曲が
るときのタイヤのトレッドの滑り角度（力）及びタイヤ
の横断方向剛性を決定することも可能にする。この場合
にも、当該技術分野の技術者に公知のブラシモデルが使
用され、また、接触領域上に三角形の横断方向せん断力
（変形）が付与される。

【００３１】接触中に関係するトレッドの高横断方向剛
性により、滑り角度に対するトレッドの寄与程度に関す
るハンドリング性は最適化される。このことは、トレッ
ドの横断方向剛性Ｋ_ytを制御することにより実現され
る。

【００３２】また、本発明による方法は、セルパイルの
ストリップの横断方向剛性値Ｋ_y及び長手方向剛性値Ｋ_x
を使用して、トレッドの捩れ剛性を予め設定することを
も可能にする。接触領域に付与される、１回転によって
発生された全体力Ｃ_ktが決定される。トルクと回転との
間の比は、接触中のトレッドの全捩れ剛性Ｋ_ttである。

【００３３】トレッドの高捩れ剛性は、ハンドリング性
を更に最適化することを可能にする。このことは、横方
向剛性値及び長手方向剛性値を制御し且つ接触領域内の
これらの剛性値（すなわち、これらの剛性値が対象とす
るトレッドのセル）の幾何学的位置によって実現され
る。

【００３４】従って、充填要素及び空の要素の型式は、
タイヤが転がる間の長手方向剛性、横断方向剛性及び捩
れ剛性の変化を制御することを可能にする。これらの剛
性値の変化は、車（振動、ハンドリング性）及び外部環
境（振動、騒音）に対してタイヤの性能に影響する。

【００３５】次に、本発明の特徴及び有利な点につい
て、添付図面の非限定的な一例として図示した１つの実
施の形態に関して説明する。

【００３６】

【発明の実施の形態】図１及び図２には、本発明に従っ
て、乗り心地、騒音及びハンドリング性に対して最適化
されたパターンを有する車のタイヤ２のトレッド１が図
示されている。タイヤカーカスは、標準的な構造体（図
示せず）を有している。タイヤのサイズは、１７５／６
５Ｒ１４であり、トレッドの標識は、トレッドＣ（ＴＲ
ＥＡＤＣ）である。

【００３７】トレッド１は、中央の長手方向溝３（タイ
ヤの移動方向、すなわち図２の周方向ｘに伸長してい
る）と、左側及び右側に対する、すなわち溝３の左側及
び右側に配置された、横長手方向溝４、５、６とを有し
ている。また、トレッド１は、横断方向溝１１（図２に
て実質的に方向ｙに伸長する）と、長手方向溝１３部分
によって接続された、左側及び右側に対する横断方向溝
１２の部分とを有している。該溝３及び各溝４は、周縁
リブ７の境を設定する。左側及び右側に対する各対の長
手方向溝４、５及び横断方向溝１１は、ブロック１８の
中央内側列８の境を設定する。左側及び右側に対する各
対の長手方向溝５、６、横断方向溝１１、及び横断方向
溝１２の部分は、ブロック１９の外側中央列９（中央部
及びショルダの間）の境を設定する。左側及び右側に対
する各溝６、長手方向溝１３、横断方向溝１１の部分及
び横断方向溝１２の部分は、ブロック２０、２１のショ
ルダ列１０（図１乃至図４）の境を設定する。ブロック
１８の各々は１つの横断方向サイプ１４を有し、ブロッ
ク１９の各々は、２つの横断方向サイプ１５、１６を有
している。左側の列８、９、１０におけるブロック１
８、１９（左側ショルダと関係付けられたブロック）及
び右側のブロック２０、２１（右側ショルダと関係付け
られたブロック）は、トレッド１の中心線の長手方向軸
線に対してずらした位置にある。実際には、右側列のブ
ロックの各々は、対応する左側ブロックを溝３の中心線
を貫通する、図面の面にて軸線の周りで１８０°回転さ
せることにより得ることができる。次に、得られるブロ
ックを溝３の中心線の軸線に対して垂直な図面の面内に
て軸線に対して１８０°反転させる。

【００３８】トレッド１のパターンは、異なるピッチ値
ｐ_A、ｐ_B、ｐ_C、ｐ_Dを有している（ピッチの各々は、１
つのブロック及び２つの隣接する横断方向半溝、特に、
ブロック１８及び２つの半溝１１の周方向への長さを表
す）。４つのピッチｐ_A、ｐ_B、ｐ_C、ｐ_Dは、予め選択し
た順序に従ってトレッドの周方向伸長部分に沿って配置
されている。このピッチ順序は、タイヤによる騒音出力
を調節し、特に、サイレン効果（単一の周波数が存在す
る状態）を防止するため、米国特許第５，３７１，６８
５号に記載された発明に従って形成される。

【００３９】路面と接触するトレッド１の部分は、所定
の垂直荷重及び一定の膨張圧力に対応する接触領域２２
（図２）を有している。垂直荷重及び膨張圧力が異なれ
ば、形成される接触領域は異なるものとなる。

【００４０】本発明の方法によれば、トレッドは、その
全周方向伸長部分が予め選択した寸法（ｄｘｄｙｄｚ）
の充填セル２３及び空のセル２４から成る三次元的グリ
ッドに分割されている（図２、図３）。これらのセル
は、垂直パイル（図２の方向ｚ）に向けて群としてまと
められている、すなわち、充填セル１２３、空のセル１
２４及び部分的充填セル１２５のパイルにそれぞれまと
められ、２つの充填セルの基部がトレッドの背景を形成
する。接触領域２２の下方のトレッドの部分の各々は、
図２に図示するように、一群のセルパイルを有してい
る。セルは、例えば、一側部にて１.１ｍｍの単位寸法
及び１．１×１．１×１．１ｍｍ³の容積を有してい
る。セルパイルの高さは、トレッドの厚さに等しく、例
えば１０ｍｍの一定と見なされる。

【００４１】接触領域２２の各々において、セルのパイ
ルは、横断方向ストリップ２７（方向ｙ）／及び長手方
向ストリップ２８（方向ｘ）に向けて群としてまとめら
れている（図４及び図５）。横断方向ストリップ２７
は、寸法ｄｘｌｙｈを有し、ここで、ｄｘは、長手方向
（ｘ）へのセルの長さ、ｌｙは、長手方向（ｘ）への予
め選択した位置にて決定された、横断方向（ｙ）に向け
て接触領域の輪郭線１２２の部分により境が設定された
ストリップの幅、ｈは、トレッドの厚さである。長手方
向ストリップ２８は、寸法ｄｙｌｘｈを有しており、こ
こで、ｄｙは、横断方向（ｙ）へのセルの幅、ｌｘは、
長手方向（ｘ）への予め選択した位置にて決定された、
長手方向への接触領域の輪郭線１２２の部分により境が
設定されたストリップの長さ、ｈは、トレッドの厚さで
ある。

【００４２】図４、図５に図示したトレッドは、横断方
向セルのパイルのストリップ２７及び長手方向セルのパ
イルのストリップ２８に分割された２列のブロックを有
しており、以下に説明するように、Ｋ＝ｍ＊ｎ及びｍ＝
ｍｍ＊ｉ＋ｃの等式の計算に使用される。

【００４３】図６及び図７には、上述の等式の計算に使
用されるトレッドのセルパイルの２つのストリップ２８
が図示されている。ストリップ２８（図６）は、２５個
の連続的な充填セル１２３のパイル列と、部分的充填セ
ル１２５の２つの端部パイルとにより形成されている。
部分的充填セルの２パイルは、一方が充填セルのパイル
に先立ち、他方がそれらパイルに従う、連続的な充填セ
ルのパイルの境を設定する。他方のストリップ２８（図
７）は、一方が連続的な充填セルパイルに先立ち、他方
が充填セルパイルに従う、連続的な２００の充填セル１
２３のパイルの列と、部分的充填セル１２５の２つの端
部パイルとにより形成される。

【００４４】トレッドのセルパイルの横断方向ストリッ
プ２７は、長手方向ストリップ２８の形態と同様の形態
を有している。

【００４５】セルパイルの単一の長手方向又は横断方向
ストリップの剛性は、次の一次的等式により決定され
る。Ｋ＝ｍ＊ｎ（１）ここで、ｎ＝検討するストリップを形成する連続的な充填セルパ
イルの数ｍ＝次の一次的等式により決定された角度係数ｍ＝ｍｍ＊ｉ＋ｃ（２）ここで、ｍｍ＝連続的な充填セルパイルの数ｎに依存する角度係
数ｉ＝連続的なセルパイルの境を設定する部分的充填セル
の２つのパイル内に存在する空のセルの総数（リセスの
深さ）、ｃ＝連続的な充填セルパイルの数に依存する定数（直線
の迎え点）。

【００４６】図８には、２５個の連続的な充填セルパイ
ルから成る３つの型式の連続的なストリップに対する連
続的な充填セルの数ｎに従う、長手方向剛性Ｋ_xのパタ
ーンを表す３本の直線のａ、ｂ、ｃが示してある。直線
ａ、ｂ、ｃは、剛性値を表す点を補間することにより決
定した。一方、剛性値は、当該出願人が同日に出願し
た、「タイヤのトレッドの予め選択した性能特性を決定
する方法、及び該性能特性に対して最適な性能を有する
トレッドが設けられたタイヤ（Ｍｅｔｈｏｄｆｏｒ
ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇｐｒｅｓｅｌｅｃｔｅｄｐ
ｒｅｆｏｒｍａｎｃｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ
ｓｏｆｔｈｅｔｒｅａｄｏｆａｔｙｒｅａ
ｎｄｔｙｒｅｗｉｔｈａｔｒｅａｄｈａｖｉ
ｎｇｏｐｏｔｉｍａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉ
ｃｓｗｉｔｈｒｅｆｅｒｅｎｃｅｔｏｓａｉｄ
ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔ
ｉｃｓ）」という名称の欧州特許出願に記載された有限
要素計算法により１回毎にのみ得られる。この直線ａ
は、セルの２つの端部パイルが８つの空のセル（リセス
の深さ）から成るストリップであって、Ｋ_x＝０.０３５
９＊ｎ（Ｒ²＝０.９９８３；ここで、Ｒ²は、値の質を
示す相関係数である。Ｒ²の値が１に近づくに伴い、値
の質は向上する）を有するストリップに関するものであ
る。直線ｂは、セルの２つの端部セルが４つの空のセル
から成り、次式；Ｋ_x＝０.０３７１＊ｎ（Ｒ²＝０.９９
８４）を有するストリップに関するものである。直線ｃ
は、セルの２つの端部パイルの一方が４つの空のセルか
ら成り、他方の８つの充填セルが次式；Ｋ_x＝０.０３６
５＊ｎ（Ｒ²＝０.９９９６）を有するストリップに関す
るものである。

【００４７】図９には、２００個の連続的な充填セルパ
イルから成る３つの型式の長手方向ストリップに対する
連続的な充填セルのパイルの数ｎに対応する、長手方向
剛性Ｋｘのパターンを表す３本の直線ｄ、ｅ、ｆが図示
されている。また、直線ｄ、ｅ、ｆは、当該出願人が同
日に出願した上記の欧州特許出願に記載された有限要素
計算法によって得られた剛性値を提供する点を補間する
ことにより決定した。直線ｄは、セルの２つの端部パイ
ルが８つの空のセル（リセスの深さ）から成り且つ図８
に図示した直線ａのように、等式；Ｋ_x＝０.０３５９＊
ｎを有するストリップに関するものである。直線ｅは、
セルの２つの端部パイルが４つの空のセルから成り且つ
図８に図示した直線ｂのように、次式；Ｋ_x＝０.０３７
１＊ｎを有するストリップに関するものである。直線ｆ
は、セルの２つの端部パイルの一方が４つの空のセル
と、他方の８つの空のセルとから成り、図８に図示した
直線ｃのように、次式；Ｋ_x＝０.０３６５＊ｎを有する
ストリップに関するものである。

【００４８】図１０には、各ストリップ内にて連続的な
充填セルのパイルの境を設定する部分的充填セルのパイ
ル中に存在する空のセルの数ｉの関数として、角度係数
のパターンを表す２本の直線ｃ１、ｃ２が図示されてい
る。直線ｃ１、ｃ２は、図８、図９に図示したグラフの
点を補間することにより決定され、また、上述したよう
に、有限要素計算法によって求めたものである。直線ｃ
１は、１８個の連続的な充填セルのパイルから成り且つ
次式；ｍ＝−０.００１１＊ｉ＋０.０５０１（Ｒ²＝０.
９９９８）を有するストリップに関するものである。直
線ｃ２は、２００個の連続的な充填セルのパイルから成
り且つ次式；ｍ＝−０.０００１５＊ｉ＋０.０３８３
（Ｒ²＝１）を有するストリップに関するものである。

【００４９】例えば、１０個のパイルにより形成される
ストリップ中の単一のセルパイルの剛性は、同様に、ト
レッドのセルグリッドの異なる領域中に配置された１０
個のパイルにより形成された、他方のストリップの単一
のセルパイルの剛性と異なることを認識することが重要
である。しかしながら、ストリップの単一のセルパイル
の剛性値の合計値は一定である。

【００５０】長手方向全体剛性値Ｋ_xt、及び横方向全体
剛性値Ｋ_ytは、弾性係数Ｇ＝１Ｎ／ｍｍ²で、１.１×
１.１×１.１ｍｍ³に等しい単位寸法のセルから成る接
触領域２２（図２）の下方におけるトレッド１の部分に
ついて決定したものである。

【００５１】トレッドのコンパウンドの弾性係数Ｇを考
慮に入れるため、最初に使用したＧ＝１の値は、次に、
そのコンパウンドの実際の弾性係数の値と置換した。

【００５２】接触領域の下方のトレッド部分内にて全て
の横断方向セルパイルのストリップについて横断方向剛
性値Ｋ_yを決定した後、各横断方向ストリップにて横断
方向に三角形の変形状態（接触領域の開始箇所にて零で
あり、接触領域の終了箇所にて最大となる）を付与し
た。従って、対応する力Ｆ_yは、次式により計算され
る。Ｆ_y＝Ｋ_y＊ｙ（力＝剛性＊付与された滑り）（３）接触領域中の全ての横断方向セルパイルのストリップと
関係付けられた全ての長手方向力を合算すると、トレッ
ドパターンの周方向伸長部分内の接触領域の位置に対応
する横断方向全体力Ｆ_ytが得られる。

【００５３】同様に、接触領域の下方にてトレッドの一
部分における全ての長手方向セルパイルのストリップに
ついて長手方向剛性値Ｋ_xを求めた後、各長手方向スト
リップにて長手方向に三角形の変形状態を付与する。そ
の結果、次式により、対応する力Ｆ_xが決定される。Ｆ_x＝Ｋ_x＊ｘ（４）接触領域内の全ての長手方向セルパイルのストリップと
関係付けた全ての長手方向全体力を合算すると、トレッ
ドパターンの周方向伸長部分内の接触領域の位置に対応
する、長手方向全体力Ｆ_xtが提供される。

【００５４】次に、トレッドの周方向伸長部分に沿った
接触領域の全ての位置について、横断方向全体力及び長
手方向全体力を決定する。次に、力の平均値及びその偏
差を求めるため、横断方向全体力及び長手方向全体力の
パターンを分析する。

【００５５】更に、接触領域中に存在する横断方向スト
リップの全ての剛性値Ｋ_y及び接触領域中に存在する長
手方向ストリップの全ての剛性値Ｋ_xを合算することに
より、接触領域の横断方向全剛性Ｋ_yt及び長手方向全剛
性Ｋ_xtがそれぞれ決定される。

【００５６】タイヤが１回転するとき（トレッドの順序
中の接触領域の異なる位置について）、横断方向全体力
及び長手方向全体力を合算すると、トレッドにより発生
され且つ車の車輪のハブに付与された横断方向力及び長
手方向力の時間（又は、走行速度に従った空間）のパタ
ーンが提供される。

【００５７】要約すると、図８、図９及び図１０に図示
したグラフは、本発明の方法に従って、新規なトレッド
パターンの各々について採用される。本発明は、単に、
次のことを備えている。

【００５８】接触領域内の異なる型式の横断方向及び長
手方向セルパイルのストリップを決定することと、境を
設定する（図１０）２つのセルのパイル中の空のセルの
数ｉに基づいて各型式のストリップについて等式Ｋ（剛
性）＝ｍ＊ｎにより角度係数を決定することと、その
後、上記ストリップ中の連続的な充填セルのパイルの数
ｎの数（図８又は図９）に基づいて剛性Ｋを決定するこ
とと、次に、使用したコンパウンドの型式の弾性係数Ｇ
に従ってストリップの各々と関係した力を決定すること
とである。

【００５９】本発明による方法は、乗り心地、騒音及び
ハンドリング性を最適化するその周方向伸長部分の全体
に亙ってトレッドパターン中の充填セル及び空のセルの
配置又は充填及び空の要素のマッピングを決定すること
を可能にする。

【００６０】接触下のトレッドの部分が変化するに伴な
い、タイヤが転がる間の絶対値及びその平均値付近の変
動値として、長手方向への力を制御することにより、乗
り心地及び性能特性が最適化される。特に、小さい平均
値付近にて予め設定した領域内に、タイヤが回転すると
きの長手方向への力の変動値が含まれる。このことは、
タイヤのカーカス、従って、トレッドにより車輪のハブ
に伝達される長手方向への力が小さいことにつながる。

【００６１】トレッドの横断方向剛性値を大きくし且つ
タイヤのトレッドの滑り角度（横断方向力）を大きくす
ることを可能にする、トレッドパターン中の充填要素及
び空の要素の配置によりタイヤのハンドリング性能は最
適となる。実際に、トレッド中の横断方向剛性の配置を
制御し、これにより、カーブを曲がるときの横方向推進
力が大きくなるようにその値を最大にする。

【００６２】最適な横断方向全体剛性値Ｋ_xt及び長手方
向全体剛性値Ｋ_ytは、次の範囲に含まれる。Ｋ_xt＝２３００÷２５００Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４００÷２６００Ｎ／ｍｍ接触領域内のトレッド部分の横断方向全剛性Ｋ_xtと長手
方向全剛性Ｋ_ytとの間の比が次の範囲となるようにする
ことにより、トレッドの横断方向剛性の配置が更に制御
される。Ｋ_y／Ｋ_x＝０．９８÷１．０５このことは、乗り心地／騒音及びハンドリング性に対す
るトレッドの性能を同時に最適化することを可能にす
る。

【００６３】特に、標識トレッドＣ（ＴＲＥＡＤＣ）
で特定した図１、図２のトレッド１は、次の剛性
値_Kxt、Ｋ_ytを有する。Ｋ_xt＝２３４５Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４１２Ｎ／ｍｍ剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xtの間の比は次の値を有する。Ｋ_yt／Ｋ_xt＝１．０３これら値は、図２に図示した寸法を有する、接触領域に
ついて、弾性係数Ｇ＝１、垂直荷重Ｑ＝２６８ｋｇ（２
６８０Ｎ）及び膨張圧力２．２バールにて計算したもの
である。

【００６４】実際には、本発明による１つの好適なトレ
ッドは、トレッドの周方向伸長部分に沿って接触領域の
全体に亙って実質的に均一で且つ等しい充填セル及び空
のセルの配置を有する。このようにして、全ての接触領
域の長手方向剛性値及び横断方向剛性値は、実質的に等
しく、上記タイヤが転がる間、一定の値の長手方向及び
横断方向力がハブに伝達され、これにより、乗り心地、
騒音及びハンドリング性を最適にする。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるタイヤのトレッドの部分図（平面
図）である。

【図２】所定の接触領域を有する、図１に図示したトレ
ッドの一部分の斜視図（拡大図）である。

【図３】図２に図示したトレッドの部分のセルパイルを
示す図（拡大図）である。

【図４】等式；Ｋ＝ｍ^*ｎ、及びｍ＝ｍｍ^*ｉ＋ｃを計算
するために使用されるトレットの２列のブロックを示す
概略図（拡大部分斜視図）である。

【図５】図４に図示したブロック列の上方から見た図で
ある。

【図６】上述の等式を計算するために使用されるトレッ
ドのセルパイルのストリップを示す図（拡大正面図）で
ある。

【図７】図６と同様のトレッドのセルパイルのストリッ
プを示す図（拡大正面図）である。

【図８】ストリップ中の連続的な充填セルパイルの数に
従って、図４に図示した、トレッドのセルパイルのスト
リップにおける長手方向剛性Ｋ_xの一次的パターンを示
すグラフである。

【図９】図８と同様のストリップにおける長手方向剛性
Ｋ_xの一次的パターンを示すグラフである。

【図１０】図８及び図９に図示したグラフにおける直線
の角度係数のパターンを示すグラフである。

【符号の説明】

１トレッド２タイヤ３中央長手方向溝４、５、６横長手
方向溝７周縁リブ８ブロック１８の
内側中央列９ブロック１９の外側中央列１０ブロック２
０、２１のショルダ列１１、１２横断方向溝１３長手方向溝１４、１５、１６横断方向サイプ１８、１９、２０、２１ブロック２２接触領域２３充填セル２４空のセル２７横断方向スト
リップ２８長手方向ストリップ１２２接触領域の
輪郭線１２３充填セルのパイル１２４空のセルの
パイル１２５部分的充填セルのパイルＰＡ、ＰＢ、ＰＣ、ＰＤピッチ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者パオロ・エセルチタトイタリア共和国ミラノ，20059 ヴィメルカーテ，ラルゴ・ポンティダ 14

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】長手方向（ｘ）、横断方向（ｙ）及び垂
直方向（ｚ）がトレッド（１）と関係付けられ、該トレ
ッド（１）が、予め選択した厚さ及び予め選択した周方
向伸長部分を有し、また、該トレッド（１）が、予め選
択したゴムコンパウンドから成っており、ブロック及び
溝を備え、路面と接触する前記トレッド（１）の各部分
がある接触領域（２２）を有するタイヤ（２）のトレッ
ド（１）の乗り心地、騒音及びハンドリング性を含む、
予め選択した性能特性を決定（ｄｅｔｅｒｉｍｉｎｅ）
する方法において、ａ）前記トレッド（１）を予め選択した寸法（ｄｘｄｙ
ｄｚ）の充填セル（２３）及び空のセル（２４）から成
る三次元的グリッドに分割する段階と、ｂ）前記グリッド中の前記セルのパイル（１２３、１２
４、１２５）を特定する（ｉｄｅｎｔｉｆｙ）段階であ
って、セルのパイル（１２３、１２４、１２５）の各々
が１つのセル（ｄｘｄｙ）の基部面積に等しい基部面積
とトレッドの前記厚さに等しい高さ（ｈ）とを有し、前
記セルのパイル（１２３、１２４、１２５）が充填さ
れ、空又は部分的充填されるような前記セルパイル（１
２３、１２４、１２５）の特定段階と、ｃ）接触領域の各々を、セルのパイルからなる長手方向
及び横断方向ストリップ（２７、２８）に分割し、該ス
トリップが前記横断方向及び長手方向に予め選択した寸
法を有するようにする段階と、ｄ）部分的充填（１２５）又は空（１２４）何れかであ
る２つのセルパイルによって境が設定された連続的な充
填セルのパイル（１２３）の数を計数する段階であっ
て、該２つのセルパイルは、各ストリップ（２７、２
８）内にて前記連続的な充填セルのパイル（１２３）に
対して一方が前方にあり、他方が後方にあるような前記
連続的充填セルパイルの計数段階と、ｅ）次の一次的関係によってセルのパイルの各ストリッ
プ（２７、２８）の横断方向又は長手方向剛性Ｋを関係
付ける段階と、Ｋ＝ｍ＊ｎここで、ｎは、連続的な充填セルパイルの数、ｍは、次
の一次的関係により決定された角度係数、ｍ＝ｍｍ＊ｉ＋ｃここで、ｍｍは、角度係数、ｉは、前記の連続的な充填
セルパイルの境を設定する部分的充填又は空のセルの何
れかである前記２つのセルパイル内に存在する空のセル
の総数、ｃは定数、前記の角度係数ｍｍ及び定数ｃの双
方は、連続的な充填セルパイルの数ｎに依存する；ｆ）セルパイルの長手方向及び横断方向ストリップ（２
７、２８）の各々に対し予め選択した変形状態を割り当
てる段階と、ｇ）セルパイルの各ストリップ（２７、２８）と関係付
けられ且つ前記横断方向（ｙ）及び長手方向（ｘ）の一
方に作用する少なくとも１つの単一の力Ｆを前記剛性値
Ｋ及び前記変形状態により決定する段階と、ｈ）前記接触領域（２２）の全ての横断方向及び長手方
向セルパイルのストリップ（２７、２８）と関係付けら
れた全ての単一の力を合算することにより、接触領域
（２２）の各々と関係付けられ且つ前記横断方向（ｙ）
及び長手方向（ｘ）の一方に作用し且つ前記性能特性の
少なくとも１つを表す少なくとも１つの全体力Ｆ_tを決
定する段階と、ｉ）トレッド（１）の前記周方向伸長部分に沿って全て
の接触領域（２２）と関係付けられた全体力Ｆ_tのパタ
ーンを決定する段階と、ｊ）前記全体力の値が前記トレッドの予め選択した少な
くとも１つの性能特性を最適化し得るような値であるか
どうかを評価するため、前記全体力Ｆ_tのパターンを分
析する段階とを備える、方法。
【請求項２】請求項１に記載の方法において、ｋ）前記ステップｃ）において、接触領域の各々が寸法
ｄｘｌｙｈを有するセルパイルの横断方向ストリップ
（２７）に分割され、ここで、ｄｘは、前記長手方向
（ｘ）へのセルの長さ、ｌｙは、前記長手方向（ｘ）の
予め選択した位置にて決定した、前記横断方向（ｙ）へ
の前記ストリップ（２７）の幅であって、接触領域（２
２）の輪郭線（１２２）の部分により境が設定された該
幅、ｈは、前記トレッドの厚さ；ｌ）前記ステップｅ）において、横断方向剛性Ｋ_yがセ
ルパイルの横断方向ストリップ（２７）の各々と関係付
けられ、ｍ）前記ステップｇ）において、単一の横断方向力Ｆ_y
＝Ｋ_y＊ｙが横断方向ストリップ（２７）の各々と関係
付けられ、ｎ）前記ステップｈ）において、横断方向全体力Ｆ_ytが
接触領域（２２）の各々と関係付けられ、ｏ）前記ステップｉ）において、トレッドの全体周方向
伸長部分について横断方向全体力Ｆ_ytのパターンが求め
られ、前記ステップｊ）において、予め選択した限界値
よりも大きい平均値であるか、及びハンドリング性に関
して前記トレッドを最適化し得るように、予め選択した
限界値よりも小さい変動値であるかどうかを確認すべく
前記横断方向全体力の値を評価することを特徴とする、
方法。
【請求項３】請求項１に記載の方法において、ｐ）前記ステップｃ）において、接触領域の各々が寸法
ｄｙｌｘｈのセルパイルの長手方向ストリップ（２８）
に分割され、ここで、ｄｙは、前記横断方向（ｙ）への
セルの幅、ｌｘは、前記横断方向（ｙ）の予め選択した
位置にて決定した前記長手方向（ｘ）への前記ストリッ
プ（２８）の長さであって、接触領域（２２）の輪郭線
（１２２）の部分により境が設定された長さ、ｈは、前
記トレッドの厚さ；ｑ）前記ステップｅ）において、長手方向剛性Ｋ_xがセ
ルパイルの長手方向ストリップ（２８）の各々と関係付
けられ、ｒ）前記ステップｇ）において、単一の長手方向力Ｆ_x
＝Ｋ_x＊ｘが長手方向ストリップ（２８）の各々と関係
付けられ、ｓ）前記ステップｈ）において、長手方向全体力Ｆ_xtが
接触領域（２２）の各々と関係付けられ、ｔ）前記ステップｉ）において、トレッドの全周方向伸
長部分に対して長手方向全体力Ｆ_xtのパターンが求めら
れ、前記ステップｊ）において、前記トレッドによる騒
音の出力を最小にし且つ乗り心地を最適化し得るよう
に、平均値及び変動値が予め選択した限界値以下である
かどうかを確認すべく前記長手方向全体力の値を評価す
ることを特徴とする、方法。
【請求項４】請求項２に記載の方法において、次の段
階、すなわち、ｕ）前記接触領域（２２）内にて全ての横断方向ストリ
ップ（２７）と関係付けられた横断方向剛性値Ｋ_yを合
算することにより、横断方向全体剛性値Ｋ_ytを接触領域
（２２）の各々と関係付ける段階を更に備えることを特
徴とする、方法。
【請求項５】請求項３に記載の方法において、次の段
階、すなわち、ｖ）前記接触領域中の全ての長手方向ストリップ（２
８）と関係付けられた長手方向剛性値Ｋ_xを合算するこ
とにより、長手方向全体剛性値Ｋ_xtを接触領域（２２）
の各々と関係付ける段階を更に備えることを特徴とす
る、方法。
【請求項６】請求項４又は５に記載の方法において、前記剛性値Ｋ_xtが２３００乃至２５００Ｎ／ｍｍの範囲
にあり、前記剛性値Ｋ _ytが２４００乃至２６００Ｎ／ｍ
ｍの範囲にあることを特徴とする、方法。
【請求項７】請求項６に記載の方法において、前記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比が次の値、すなわち、Ｋ_yt／Ｋ_xt＝０．９８÷１．０５であることを特徴とす
る、方法。
【請求項８】乗り心地、騒音及びハンドリング性を含
む、予め選択した性能特性に関して最適な特性を有する
トレッド（１）が設けられたタイヤ（２）において、長
手方向（ｘ）、横断方向（ｙ）及び垂直方向（ｚ）が前
記トレッド（１）と関係付けられ、前記トレッドが、予め選択した厚さ及び予め選択した周
方向伸長部分を有し、該トレッドが予め選択したゴムコ
ンパウンドで出来ており且つブロック及び溝を備え、路
面と接触する前記トレッドの各部分が、ある接触領域
（２２）を有し、前記トレッドが、予め選択した寸法（ｄｘｄｙｄｚ）の
充填セル（２３）及び空のセル（２４）から成る三次元
的グリッドに分割可能であり、前記セルの前記グリッドパイル（１２３、１２４、１２
５）が特定され、各セルのパイルが、１つのセル（ｄｘ
ｄｙ）の基部面積に等しい基部面積とトレッドの前記厚
さに等しい高さとを有し、前記セルのパイル（１２３、
１２４、１２５）が、充填、空又は部分的充填であり、接触領域（２２）の各々が、前記横断方向及び長手方向
に予め選択した寸法を有するセルパイルの横断方向及び
長手方向ストリップ（２７、２８）に分割可能であり、セルパイルのストリップ（２７、２８）の各々が、連続
的な充填セルのパイルのストリップ（２７、２８）に対
して一方が前方にあり、他方が後方にある状態で、部分
的充填（１２５）又は空（１２４）の２つのパイルによ
り境が設定された前記連続的な充填セルパイル（１２
３）を備え、横断方向又は長手方向剛性値Ｋが、角度係数ｍにより充
填セルの前記連続的なパイルの数ｎに一次的に関連付け
られたセルパイルのストリップ（２７、２８）の各々と
関係付けられ、一方、前記角度係数ｍが、角度係数ｍｍによって、定数
ｃを除いて、前記連続的な充填セルのパイルの境を設定
すｒ部分的充填（１２５）又は空（１２４）のセルの２
つのパイル中の空のセルの総数ｉと一次的に関連付けら
れ、前記角度係数ｍｍ及び定数ｃの双方が、連続的な充填セ
ルパイルの数ｎに依存し、前記横断方向（ｙ）及び長手方向（ｘ）の一方に作用す
る単一の力Ｆが、横断方向及び長手方向セルのパイルの
ストリップ（２７、２８）の各々と関係付けられ、該力Ｆが、前記剛性Ｋ、及び前記セルのパイルのストリ
ップの予め選択した変形状態に依存し、前記接触領域（２２）の横断方向及び長手方向セルのパ
イルのストリップ（２７、２８）の全てと関係付けられ
た全ての単一の力の合算値から成る少なくとも１つの全
体力Ｆ_tが、接触領域の各々と関係付けられ、前記全体力が、前記性能特性の少なくとも１つを表わ
し、前記充填セル及び空のセルが、前記トレッドの周方向伸
長部分に沿って実質的に均一な配置を有し且つ完全に１
回転する間に、接触する前記トレッドの全ての部分の全
ての接触領域と関係付けられた複数の全体力を発生さ
せ、該複数の全体力が、前記トレッドの予め選択した少なく
とも１つの性能特性を最適化し得るように実質的に等し
く且つ一定の値を有する、タイヤ。
【請求項９】請求項８に記載のタイヤ（２）におい
て、接触領域（２２）の各々が、寸法ｄｘｌｙｈの横断方向
セルパイルのストリップ（２７）に分割可能であり、こ
こで、ｄｘは前記長手方向（ｘ）へのセルの長さ、ｌｙ
は前記長手方向（ｘ）の予め選択した位置にて決定した
前記横断方向（ｙ）への前記ストリップ（２７）の幅で
あって、接触領域（２２）の輪郭線（１２２）の部分に
より境が設定された該幅、ｈは前記トレッドの厚さであ
り、横断方向剛性値Ｋ_y及び単一の横断方向力Ｆ_y＝Ｋ_y
＊ｙが横断方向セルパイルのストリップ（２７）の各々
と関係付けられ、横断方向全体力Ｆ_ytが接触領域の各々
と関係付けられ、該横断方向全体力Ｆ_ytが、前記接触領
域の全ての横断方向ストリップ（２７）と関係付けられ
た全ての単一の力Ｆ_yを合算することにより求められ、前記横断方向全体力Ｆ_ytが、ハンドリング性に関して前
記トレッドを最適化し得るように予め選択した限界値よ
りも大きい平均値及び予め選択した限界値よりも小さい
変動値を有することを特徴とする、タイヤ。
【請求項１０】請求項８に記載のタイヤ（２）におい
て、接触領域の各々が、寸法ｄｙｌｘｈの長手方向セルパイ
ルのストリップ（２８）に分割可能であり、ここで、ｄ
ｙは前記横断方向（ｙ）へのセルの幅、ｌｘは前記横断
方向（ｙ）の予め選択した位置にて決定された、前記長
手方向（ｘ）への前記ストリップ（２８）の長さであっ
て、接触領域（２２）の輪郭線（１２２）の部分により
境が設定された該長さ、ｈは前記トレッドの厚さであ
り、長手方向剛性値Ｋ_x及び単一の長手方向力Ｆ_x＝Ｋ_x
＊ｘが長手方向セルパイルのストリップ（２８）の各々
と関係付けられ、長手方向全体力Ｆ_xtが接触領域の各々
と関係付けられ、前記長手方向全体力Ｆ_xtが、前記接触
領域の全ての長手方向ストリップと関係付けられた全て
の単一の力Ｆ_xを合算することにより求められ、前記長手方向力Ｆ_xtが、前記トレッドによる騒音の出力
を最小にし且つ乗り心地を最適にし得るように予め選択
した限界値以下の平均値及び変動値を有することを特徴
とする、タイヤ。
【請求項１１】請求項８又は９に記載のタイヤ（２）
において、前記接触領域中の全ての横断方向ストリップ（２７）と
関係付けられた横断方向剛性値Ｋ_yを合算することによ
り、横断方向剛性値Ｋ_ytが接触領域（２２）の各々と関
係付けられることを特徴とする、タイヤ。
【請求項１２】請求項８又は１０に記載のタイヤ
（２）において、前記接触領域中の全ての長手方向ストリップ（２８）と
関係付けられた長手方向剛性値Ｋ_xを合算することによ
り、長手方向全体剛性値Ｋ_xtが接触領域（２２）の各々
と関係付けられることを特徴とする、タイヤ。
【請求項１３】請求項１１又は１２に記載のタイヤ
（２）において、前記剛性値Ｋ_xtが２３００乃至２５００Ｎ／ｍｍの範囲
内にあり、前記剛性値Ｋ_ytが２４００乃至２６００Ｎ／ｍｍの範囲
内にあることを特徴とする、タイヤ。
【請求項１４】請求項１２又は１３に記載のタイヤ
（２）において、前記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比が、次の通り、すなわち、
Ｋ_yt／Ｋ_xt＝０．９８÷１．０５であることを特徴とす
る、タイヤ。
【請求項１５】請求項１２又は１３に記載のタイヤ
（２）において、前記トレッドが、せん断弾性係数Ｇ＝
１のとき、次の剛性値Ｋ_xt、Ｋ_ytを有する、すなわち、Ｋ_xt＝２３４５Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４１２Ｎ／ｍｍであることを特徴とする、タイ
ヤ。
【請求項１６】請求項１５に記載のタイヤ（２）にお
いて、前記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比が、次の通り、すなわち、
Ｋ_yt／Ｋ_xt＝１.０３であることを特徴とする、タイ
ヤ。
【請求項１７】乗り心地、騒音及びハンドリング性を
含む、予め選択した性能特性に関して最適な特性を有す
るトレッド（１）が設けられたタイヤ（２）において、
ここで、長手方向（ｘ）、横断方向（ｙ）及び垂直方向
（ｚ）が前記トレッド（１）と関係付けられ、前記トレ
ッドが、予め選択した厚さ及び予め選択した周方向伸長
部分を有し、予め選択したゴムコンパウンドで出来てお
り、該トレッドが、ブロック及び溝を有し、路面と接触する
前記トレッドの部分の各々が、ある接触領域（２２）を
有し、長手方向全体剛性値Ｋ_xt及び横断方向全体剛性値
Ｋ_ytが接触領域の各々と関係付けられ、前記剛性値Ｋ_xt、Ｋ_ytが次の値を有する、すなわち、Ｋ_xt＝２３００÷２５００Ｎ／ｍｍＫ_yt＝２４００÷２６００Ｎ／ｍｍであることを特徴と
する、タイヤ。
【請求項１８】請求項１７に記載のタイヤ（２）にお
いて、前記剛性値Ｋ_yt、Ｋ_xt間の比が、次の通り、すな
わち、Ｋ_yt／Ｋ_xt＝０．９８÷１．０５であることを特
徴とする、タイヤ。
【請求項１９】乗り心地、騒音、及びハンドリング性
を含む、予め選択した性能特性に関して最適な特性を有
するトレッド（１）が設けられたタイヤ（２）におい
て、該トレッド（１）が、前記トレッドの周方向伸長部分に
沿った接触領域の全体に亘って実質的に均一で且つ等し
い充填セル及び空のセルの配置を有する、タイヤ。
【請求項２０】乗り心地、騒音及びハンドリング性を
含む、タイヤ（２）のトレッド（１）の予め選択した性
能特性を決定する方法において、次の段階、すなわち、新たなトレッドパターンの各々について、接触領域中の
横断方向及び長手方向セルパイルのストリップの種々の
型式のものを決定する段階と、境を設定する（図１０）２つのセルパイル中の空のセル
（ｉ）の数に基づいて、各型式のストリップに対する角
度係数を決定する段階と、その後、前記ストリップ（図８又は図９）中の連続的な
充填セルパイルの数（ｎ）に基づいて剛性値Ｋを決定す
る段階と、次に、前記トレッドに使用されたコンパウンドの型式の
弾性係数Ｇに従ってストリップの各々と関係付けられた
力Ｆを決定する段階とを備える、方法。