JP2000240551A - イオン電流検出装置 - Google Patents
イオン電流検出装置Info
- Publication number
- JP2000240551A JP2000240551A JP11039989A JP3998999A JP2000240551A JP 2000240551 A JP2000240551 A JP 2000240551A JP 11039989 A JP11039989 A JP 11039989A JP 3998999 A JP3998999 A JP 3998999A JP 2000240551 A JP2000240551 A JP 2000240551A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ion current
- voltage
- current
- ion
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L23/00—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid
- G01L23/22—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid for detecting or indicating knocks in internal-combustion engines; Units comprising pressure-sensitive members combined with ignitors for firing internal-combustion engines
- G01L23/221—Devices or apparatus for measuring or indicating or recording rapid changes, such as oscillations, in the pressure of steam, gas, or liquid; Indicators for determining work or energy of steam, internal-combustion, or other fluid-pressure engines from the condition of the working fluid for detecting or indicating knocks in internal-combustion engines; Units comprising pressure-sensitive members combined with ignitors for firing internal-combustion engines for detecting or indicating knocks in internal combustion engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P17/00—Testing of ignition installations, e.g. in combination with adjusting; Testing of ignition timing in compression-ignition engines
- F02P17/12—Testing characteristics of the spark, ignition voltage or current
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 点火時期制御を行う場合に最も検出しなくて
はならない小中強度のノッキングに対する検出性能を高
める為、イオン電流量に応じてイオン電流に含まれる交
流成分の出力ゲインを変化させたものである。 【解決手段】 点火コイル１の発生電圧によって点火プ
ラグ５に生じた火花放電でシリンダ内の混合気を着火直
後に、点火プラグ５の周囲に発生するイオン電流を検出
するイオン電流検出装置において、点火コイル１を介し
点火プラグ５に印加するイオン電流検出用高電圧を生成
するバイアス電圧生成部２６と、高電圧により点火プラ
グの電極間を流れたイオン電流を電圧に変換するイオン
電流−電圧変換部２４と、電圧変換効果に基づき、ノッ
クに相当する周波数帯域を抽出して増幅するノック信号
発生器２５を備えている。
はならない小中強度のノッキングに対する検出性能を高
める為、イオン電流量に応じてイオン電流に含まれる交
流成分の出力ゲインを変化させたものである。 【解決手段】 点火コイル１の発生電圧によって点火プ
ラグ５に生じた火花放電でシリンダ内の混合気を着火直
後に、点火プラグ５の周囲に発生するイオン電流を検出
するイオン電流検出装置において、点火コイル１を介し
点火プラグ５に印加するイオン電流検出用高電圧を生成
するバイアス電圧生成部２６と、高電圧により点火プラ
グの電極間を流れたイオン電流を電圧に変換するイオン
電流−電圧変換部２４と、電圧変換効果に基づき、ノッ
クに相当する周波数帯域を抽出して増幅するノック信号
発生器２５を備えている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の燃焼に
よって生じる燃焼ガスの電離をイオン電流として検出
し、そのイオン電流より燃焼状態を検出するイオン電流
検出装置に関するものである。
よって生じる燃焼ガスの電離をイオン電流として検出
し、そのイオン電流より燃焼状態を検出するイオン電流
検出装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】点火式内燃機関（以下エンジンと記載す
る）では、燃焼室（以下シリンダと記載する）内に導入
する空気と燃料の混合気をピストンで圧縮し、点火プラ
グで点火し燃焼させて動力を取り出している。エンジン
の出力とシリンダ位置に対する点火時期は密接な関係を
有している。一般には点火時期を進めると高出力が得ら
れる。しかし、進角過多の場合ノッキングと呼ばれる異
常燃焼状態が発生する。ノッキングが連続的に発生した
場合にエンジンの破壊を引き起こすことがある。
る）では、燃焼室（以下シリンダと記載する）内に導入
する空気と燃料の混合気をピストンで圧縮し、点火プラ
グで点火し燃焼させて動力を取り出している。エンジン
の出力とシリンダ位置に対する点火時期は密接な関係を
有している。一般には点火時期を進めると高出力が得ら
れる。しかし、進角過多の場合ノッキングと呼ばれる異
常燃焼状態が発生する。ノッキングが連続的に発生した
場合にエンジンの破壊を引き起こすことがある。
【０００３】シリンダ内で混合気が燃焼すると燃焼ガス
が電離（イオン化）するため、燃焼ガスに電圧を印加す
ると、イオンの作用で燃焼ガス中を電流が流れる。この
電流はイオン電流と呼ばれ、シリンダ内の燃焼状態に応
じて敏感に変化する。従って、燃焼状態はイオン電流の
検出によって判定することができる。
が電離（イオン化）するため、燃焼ガスに電圧を印加す
ると、イオンの作用で燃焼ガス中を電流が流れる。この
電流はイオン電流と呼ばれ、シリンダ内の燃焼状態に応
じて敏感に変化する。従って、燃焼状態はイオン電流の
検出によって判定することができる。
【０００４】イオン電流は、点火直後に急激に増加し短
時間でピークに達し、その後緩やかに減少する。ノッキ
ングが発生した場合は、イオン電流に数キロヘルツの振
動成分が重畳する。急激に変動するイオン電流からノッ
キングに起因する振動成分のみを抽出することが不可欠
であり、特開平７ー１６３８６９号公報では、イオン電
流−電圧変換部として、イオン電流を検出するイオン電
流検出部とダイオードで構成されされたものが提案され
ている。このイオン電流−電圧変換部は、ダイオードの
順方向電圧の対数特性を用いてイオン電流検出部で検出
されたイオン電流に含まれる交流成分（振動成分）の比
率に比例する電圧を出力する。
時間でピークに達し、その後緩やかに減少する。ノッキ
ングが発生した場合は、イオン電流に数キロヘルツの振
動成分が重畳する。急激に変動するイオン電流からノッ
キングに起因する振動成分のみを抽出することが不可欠
であり、特開平７ー１６３８６９号公報では、イオン電
流−電圧変換部として、イオン電流を検出するイオン電
流検出部とダイオードで構成されされたものが提案され
ている。このイオン電流−電圧変換部は、ダイオードの
順方向電圧の対数特性を用いてイオン電流検出部で検出
されたイオン電流に含まれる交流成分（振動成分）の比
率に比例する電圧を出力する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記の様にイオン電流
−電圧変換部の電圧出力特性を、ダイオードの順方向電
圧の対数特性を用いたイオン電流検出部で検出したイオ
ン電流に含まれる交流成分の比率に比例する電圧を出力
するような特性にすると、ノッキングによる振動成分が
イオン電流量に比例した大きさでイオン電流に重畳する
と、イオン電流より良好に振動成分の抽出が行える。
−電圧変換部の電圧出力特性を、ダイオードの順方向電
圧の対数特性を用いたイオン電流検出部で検出したイオ
ン電流に含まれる交流成分の比率に比例する電圧を出力
するような特性にすると、ノッキングによる振動成分が
イオン電流量に比例した大きさでイオン電流に重畳する
と、イオン電流より良好に振動成分の抽出が行える。
【０００６】しかし、ノッキングによる振動成分がイオ
ン電流量に比例した大きさでイオン電流に重畳するの
は、強度的に大きいノッキングの場合のみである。点火
時期制御を行う場合に最も検出しなくてはならない小強
度から中強度のノッキングの場合に、ノッキングによる
振動成分はイオン電流量に比例した大きさでイオン電流
に重畳せず、大イオン電流量領域から小イオン電流量領
域までほぼ同じ大きさの振動成分がイオン電流に重畳す
ることが実験的に明らかになった。
ン電流量に比例した大きさでイオン電流に重畳するの
は、強度的に大きいノッキングの場合のみである。点火
時期制御を行う場合に最も検出しなくてはならない小強
度から中強度のノッキングの場合に、ノッキングによる
振動成分はイオン電流量に比例した大きさでイオン電流
に重畳せず、大イオン電流量領域から小イオン電流量領
域までほぼ同じ大きさの振動成分がイオン電流に重畳す
ることが実験的に明らかになった。
【０００７】よって、イオン電流量と振動成分の比率に
比例した大きさで電圧変換を行い振動成分を検出する特
性をイオン電流−電圧変換部に持たせると、イオン電流
量が大きい領域では大振幅の振動でなくては振動成分の
検出は困難である。また、イオン電流量が小さい領域で
は微少振幅の振動をも検出してしまうのでイオン電流の
軽微な変動でもそれを振動成分として検出してしまう。
比例した大きさで電圧変換を行い振動成分を検出する特
性をイオン電流−電圧変換部に持たせると、イオン電流
量が大きい領域では大振幅の振動でなくては振動成分の
検出は困難である。また、イオン電流量が小さい領域で
は微少振幅の振動をも検出してしまうのでイオン電流の
軽微な変動でもそれを振動成分として検出してしまう。
【０００８】このため、イオン電流−電圧変換部にイオ
ン電流量と振動成分の比率に比例する振動成分検出特性
を持たせた場合、点火時期制御を行う場合に最も検出し
なくてはならない小強度および中強度のノッキングに対
する振動成分の検出精度が悪化するという問題点があっ
た。
ン電流量と振動成分の比率に比例する振動成分検出特性
を持たせた場合、点火時期制御を行う場合に最も検出し
なくてはならない小強度および中強度のノッキングに対
する振動成分の検出精度が悪化するという問題点があっ
た。
【０００９】本発明は上記のような問題点を解消するた
めになされたものであり、点火時期制御を行う場合に検
出しなくてはならない小強度および中強度のノッキング
による振動成分の検出特性を向上させることができる内
燃機関用のイオン電流検出装置を得ることを目的とす
る。
めになされたものであり、点火時期制御を行う場合に検
出しなくてはならない小強度および中強度のノッキング
による振動成分の検出特性を向上させることができる内
燃機関用のイオン電流検出装置を得ることを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係るイ
オン電流検出装置は、点火コイルの発生電圧により点火
プラグに生じた火花放電でシリンダ内の混合気を着火直
後に、前記点火プラグの周囲に発生するイオン電流を検
出するイオン電流検出装置において、前記点火コイルを
介して前記点火プラグに印加するイオン電流検出用高電
圧を生成する電圧生成部と、この高電圧によって前記点
火プラグの電極間を流れるイオン電流を電圧に変換して
イオン信号を出力するイオン電流−電圧変換部と、前記
イオン信号に対して信号処理を行う信号処理部を備え、
前記イオン電流−電圧変換部は、イオン電流量の少ない
領域において、イオン電流の電圧変換比率を小さくす
る。
オン電流検出装置は、点火コイルの発生電圧により点火
プラグに生じた火花放電でシリンダ内の混合気を着火直
後に、前記点火プラグの周囲に発生するイオン電流を検
出するイオン電流検出装置において、前記点火コイルを
介して前記点火プラグに印加するイオン電流検出用高電
圧を生成する電圧生成部と、この高電圧によって前記点
火プラグの電極間を流れるイオン電流を電圧に変換して
イオン信号を出力するイオン電流−電圧変換部と、前記
イオン信号に対して信号処理を行う信号処理部を備え、
前記イオン電流−電圧変換部は、イオン電流量の少ない
領域において、イオン電流の電圧変換比率を小さくす
る。
【００１１】請求項２の発明に係るイオン電流検出装置
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が所定値以
上である場合、イオン電流の電圧変換比率を一定にす
る。
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が所定値以
上である場合、イオン電流の電圧変換比率を一定にす
る。
【００１２】請求項３の発明に係るイオン電流検出装置
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が所定値以
下である場合、イオン電流の電圧変換比率をイオン電流
量に比例して減少させる。
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が所定値以
下である場合、イオン電流の電圧変換比率をイオン電流
量に比例して減少させる。
【００１３】請求項４の発明に係るイオン電流検出装置
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が大きい領
域ではイオン電流量が大きくなるにつれてイオン電流の
電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量が小さい領
域ではイオン電流量が小さくなるにつれてイオン電流の
電圧変換比率を減少させる。
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が大きい領
域ではイオン電流量が大きくなるにつれてイオン電流の
電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量が小さい領
域ではイオン電流量が小さくなるにつれてイオン電流の
電圧変換比率を減少させる。
【００１４】請求項５の発明に係るイオン電流検出装置
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が第１の所
定値以上の領域ではイオン電流量が大きくなるにつれイ
オン電流の電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量
が第２の所定値以下の領域ではイオン電流量が小さくな
るにつれてイオン電流の電圧変換比率を減少させ、かつ
イオン電流量が第２の所定値以上、第１の所定値以下の
ときは、イオン電流の電圧変換比率を一定にする。
のイオン電流−電圧変換部は、イオン電流量が第１の所
定値以上の領域ではイオン電流量が大きくなるにつれイ
オン電流の電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量
が第２の所定値以下の領域ではイオン電流量が小さくな
るにつれてイオン電流の電圧変換比率を減少させ、かつ
イオン電流量が第２の所定値以上、第１の所定値以下の
ときは、イオン電流の電圧変換比率を一定にする。
【００１５】
【発明の実施の形態】実施の形態１．この発明の実施例
を図１及び２に示す。図１は本実施の形態に係るイオン
電流検出装置の概略的な構成図である。図において、１
はイグニションコイルである。このイグニションコイル
１は一端に直流高電圧ＶＢが印加された一次巻線１ａと
二次巻線１ｂを有している。一次巻線１ａに流れる一次
電流はパワートランジスタ２により通電／遮断制御がな
される。一次電流遮断時に二次巻線１ｂの一端に高電圧
が発生する。この高電圧により二次巻線の一端に接続さ
れた点火プラグ５の電極間に火花放電が生じて図示しな
いエンジンのシリンダ燃焼室内の混合気が着火する。
を図１及び２に示す。図１は本実施の形態に係るイオン
電流検出装置の概略的な構成図である。図において、１
はイグニションコイルである。このイグニションコイル
１は一端に直流高電圧ＶＢが印加された一次巻線１ａと
二次巻線１ｂを有している。一次巻線１ａに流れる一次
電流はパワートランジスタ２により通電／遮断制御がな
される。一次電流遮断時に二次巻線１ｂの一端に高電圧
が発生する。この高電圧により二次巻線の一端に接続さ
れた点火プラグ５の電極間に火花放電が生じて図示しな
いエンジンのシリンダ燃焼室内の混合気が着火する。
【００１６】二次巻線１ｂの他端には電流制限用抵抗器
３と二次電流充電経路を構成するダイオード４との並列
回路が接続されている。二次巻線１ｂの他端はこの並列
回路を介してバイアス電源回路２６に接続される。
３と二次電流充電経路を構成するダイオード４との並列
回路が接続されている。二次巻線１ｂの他端はこの並列
回路を介してバイアス電源回路２６に接続される。
【００１７】バイアス電源回路２６はバイアス電源用の
コンデンサ（以下、コンデンサと記載する。）６、コン
デンサ６に並列接続されたバイアス電圧クランプ用のツ
ェナーダイオード（以下、ツェナーダイオードと記載す
る）７、及びツェナーダイオード７のアノードにアノー
ドを接続しカソードをグランドに接続した二次電流充電
経路を構成するダイオード８より構成される。二次電流
はダイオード４、コンデンサ６、ダイオード８を通して
コンデンサ６に電荷を充電する。
コンデンサ（以下、コンデンサと記載する。）６、コン
デンサ６に並列接続されたバイアス電圧クランプ用のツ
ェナーダイオード（以下、ツェナーダイオードと記載す
る）７、及びツェナーダイオード７のアノードにアノー
ドを接続しカソードをグランドに接続した二次電流充電
経路を構成するダイオード８より構成される。二次電流
はダイオード４、コンデンサ６、ダイオード８を通して
コンデンサ６に電荷を充電する。
【００１８】２１はイオン電流を検出するカレントミラ
ー回路であり、このカレントミラー回路２１はエミッタ
を抵抗を通して後述する積分回路の出力端子に共通接続
すると共にベースを互いに接続したトランジスタＴ１，
Ｔ２、Ｔ３と、エミッタをトランジスタＴ１，Ｔ２，Ｔ
３のベースに接続し、ベースをトランジスタＴ１のコレ
クタおよびバイアス電源回路２６のコンデンサ６とダイ
オード８の接続点Ｐに接続し、コレクタをグランドに接
続したトランジスタＴ４より構成されている。
ー回路であり、このカレントミラー回路２１はエミッタ
を抵抗を通して後述する積分回路の出力端子に共通接続
すると共にベースを互いに接続したトランジスタＴ１，
Ｔ２、Ｔ３と、エミッタをトランジスタＴ１，Ｔ２，Ｔ
３のベースに接続し、ベースをトランジスタＴ１のコレ
クタおよびバイアス電源回路２６のコンデンサ６とダイ
オード８の接続点Ｐに接続し、コレクタをグランドに接
続したトランジスタＴ４より構成されている。
【００１９】トランジスタＴ２のコレクタは後述するの
イオン電流−電圧変換回路の入力端子に接続され、そし
てトランジスタＴ３のコレクタは後述する他のイオン電
流−電圧変換回路の入力端子に接続されている。
イオン電流−電圧変換回路の入力端子に接続され、そし
てトランジスタＴ３のコレクタは後述する他のイオン電
流−電圧変換回路の入力端子に接続されている。
【００２０】２７はＯＰアンプを用いた積分回路であ
る。この積分回路２７はツェナーダイオード７とダイオ
ード８との接続点Ｐの電圧をゼロボルトに帰還制御する
と共に、Ｐ点の電位が負になると、その電位を正に反転
して抵抗の共通接続点に印加する。
る。この積分回路２７はツェナーダイオード７とダイオ
ード８との接続点Ｐの電圧をゼロボルトに帰還制御する
と共に、Ｐ点の電位が負になると、その電位を正に反転
して抵抗の共通接続点に印加する。
【００２１】２２はカレントミラー回路２１におけるト
ランジスタＴ３を流れるイオン電流を電圧変換してイオ
ン信号を出力するイオン電流−電圧変換回路、２３はイ
オン電流−電圧変換回路２２より出力されたイオン信号
より燃焼／失火を判定するための信号を生成する燃焼／
失火信号発生回路、２４はカレントミラー回路２１にお
けるトランジスタＴ２を流れるイオン電流を電圧変換す
るイオン電流−電圧変換回路、２５はイオン電流−電圧
変換回路２４より出力されたイオン信号よりノックに相
当する振動成分の信号を抽出して増幅して出力するノッ
ク検出信号発生回路、２８はＥＣＵ（エンジン制御ユニ
ット）であり、ＥＣＵ２８は燃焼／失火信号発生回路２
３及びノック検出信号発生回路２５からの信号を入力し
てイオン信号認識演算処理し、失火検知及びノッキング
発生度に応じた点火時期制御を図示しないシリンダに対
して行う。
ランジスタＴ３を流れるイオン電流を電圧変換してイオ
ン信号を出力するイオン電流−電圧変換回路、２３はイ
オン電流−電圧変換回路２２より出力されたイオン信号
より燃焼／失火を判定するための信号を生成する燃焼／
失火信号発生回路、２４はカレントミラー回路２１にお
けるトランジスタＴ２を流れるイオン電流を電圧変換す
るイオン電流−電圧変換回路、２５はイオン電流−電圧
変換回路２４より出力されたイオン信号よりノックに相
当する振動成分の信号を抽出して増幅して出力するノッ
ク検出信号発生回路、２８はＥＣＵ（エンジン制御ユニ
ット）であり、ＥＣＵ２８は燃焼／失火信号発生回路２
３及びノック検出信号発生回路２５からの信号を入力し
てイオン信号認識演算処理し、失火検知及びノッキング
発生度に応じた点火時期制御を図示しないシリンダに対
して行う。
【００２２】次に上記構成に基づいて本実施の形態に係
るイオン電流検出装置の動作について説明する。パワー
トランジスタ２は、イグニッションコイル１の一次巻線
１ａに流れる一次電流を通電遮断制御して二次電圧を昇
圧し、イグニッションコイル１の二次巻線１ｂから点火
用の高電圧（数１０ｋＶ）である二次電圧を発生させ
る。この高電圧により点火プラグ５に火花放電を生じさ
せることで図示しないエンジンのシリンダ内の混合気を
着火して燃焼させる。燃焼が正常であれば、点火直後に
点火プラグ５の周辺およびシリンダ内に燃焼に応じたイ
オンが発生する。
るイオン電流検出装置の動作について説明する。パワー
トランジスタ２は、イグニッションコイル１の一次巻線
１ａに流れる一次電流を通電遮断制御して二次電圧を昇
圧し、イグニッションコイル１の二次巻線１ｂから点火
用の高電圧（数１０ｋＶ）である二次電圧を発生させ
る。この高電圧により点火プラグ５に火花放電を生じさ
せることで図示しないエンジンのシリンダ内の混合気を
着火して燃焼させる。燃焼が正常であれば、点火直後に
点火プラグ５の周辺およびシリンダ内に燃焼に応じたイ
オンが発生する。
【００２３】二次巻線１ｂに発生した高電圧により点火
プラグ５に放電が起こると、ダイオード４からなる充電
経路を通してバイアス回路２６に２次電流が流れる。バ
イアス回路２６では、２次電流によりコンデンサ６が充
電され、ツェナーダイオード７の制限電圧によりコンデ
ンサ６にバイアス電圧（数１００Ｖ程度）が発生する。
プラグ５に放電が起こると、ダイオード４からなる充電
経路を通してバイアス回路２６に２次電流が流れる。バ
イアス回路２６では、２次電流によりコンデンサ６が充
電され、ツェナーダイオード７の制限電圧によりコンデ
ンサ６にバイアス電圧（数１００Ｖ程度）が発生する。
【００２４】点火プラグ５での放電終了後、コンデンサ
６に充電されたバイアス電圧が点火プラグ５バイアスさ
れ、バイアス電圧によりイオン電流が流れると、接続点
Ｐ点の電位は負となってＯＰアンプの反転入力端子に入
力され正の出力をＯＰアンプの出力端子よりエミッタ抵
抗に印加する。そしてトランジスタＴ４がオン動作する
とトランジスタＴ１とカレントミラー回路を構成するト
ランジスタＴ２，Ｔ３がオン動作する。イオン電流は、
エミッタ抵抗に係る正電位、エミッタ抵抗、トランジス
タＴ１、コンデンサ６，抵抗３，二次巻線１ｂ、点火プ
ラグ５、グランドのループを通し流れる。
６に充電されたバイアス電圧が点火プラグ５バイアスさ
れ、バイアス電圧によりイオン電流が流れると、接続点
Ｐ点の電位は負となってＯＰアンプの反転入力端子に入
力され正の出力をＯＰアンプの出力端子よりエミッタ抵
抗に印加する。そしてトランジスタＴ４がオン動作する
とトランジスタＴ１とカレントミラー回路を構成するト
ランジスタＴ２，Ｔ３がオン動作する。イオン電流は、
エミッタ抵抗に係る正電位、エミッタ抵抗、トランジス
タＴ１、コンデンサ６，抵抗３，二次巻線１ｂ、点火プ
ラグ５、グランドのループを通し流れる。
【００２５】トランジスタＴ１はカレントミラー回路２
１の基準電流発生素子である。イオン電流がトランジス
タＴ１を流れると、トランジスタＴ１を流れるイオン電
流を基準としてトランジスタＴ２、Ｔ３には同様のイオ
ン電流が流れる。このようにして燃焼／失火検出用のイ
オン電流−電圧変換回路２２、ノック検出用のイオン電
流−電圧変換回路２４にはイオン電流と同等又は相似な
電流が入力される。各イオン電流−電圧変換回路２２、
２４は流入したイオン電流を電圧に変換してイオン信号
を生成し、燃焼／失火信号発生回路２３，ノック信号発
生回路２５に出力する。
１の基準電流発生素子である。イオン電流がトランジス
タＴ１を流れると、トランジスタＴ１を流れるイオン電
流を基準としてトランジスタＴ２、Ｔ３には同様のイオ
ン電流が流れる。このようにして燃焼／失火検出用のイ
オン電流−電圧変換回路２２、ノック検出用のイオン電
流−電圧変換回路２４にはイオン電流と同等又は相似な
電流が入力される。各イオン電流−電圧変換回路２２、
２４は流入したイオン電流を電圧に変換してイオン信号
を生成し、燃焼／失火信号発生回路２３，ノック信号発
生回路２５に出力する。
【００２６】燃焼／失火信号発生回路２３では入力され
たイオン信号より燃焼／失火を判定する判定信号を生成
してＥＣＵ２８に入力する。また、ノック信号発生回路
２５はイオン信号よりノックに相当する信号を抽出して
増幅し、ＥＣＵ２８に入力する。ＥＣＵ２８は入力した
信号を演算処理し、失火検知及びノッキング発生度に応
じた点火時期制御を行う。
たイオン信号より燃焼／失火を判定する判定信号を生成
してＥＣＵ２８に入力する。また、ノック信号発生回路
２５はイオン信号よりノックに相当する信号を抽出して
増幅し、ＥＣＵ２８に入力する。ＥＣＵ２８は入力した
信号を演算処理し、失火検知及びノッキング発生度に応
じた点火時期制御を行う。
【００２７】図２は上記ノック検出用のイオン電流−電
圧変換回路２４の一例を示す。トランジスタＴ１、Ｔ２
は図１記載のものと同一であり、トランジスタＴ２より
イオン電流と同一の電流が流入する。図１では示されな
いが、トランジスタＴ１，Ｔ２のベースとエミッタをそ
れぞれ共通接続し、カレントミラー回路を構成するトラ
ンジスタＴ５からもイオン電流と同一の電流が流入す
る。
圧変換回路２４の一例を示す。トランジスタＴ１、Ｔ２
は図１記載のものと同一であり、トランジスタＴ２より
イオン電流と同一の電流が流入する。図１では示されな
いが、トランジスタＴ１，Ｔ２のベースとエミッタをそ
れぞれ共通接続し、カレントミラー回路を構成するトラ
ンジスタＴ５からもイオン電流と同一の電流が流入す
る。
【００２８】イオン電流−電圧変換回路２４の構成とし
て、トランジスタＴ２のコレクタを接続する入力端子と
グランド間には抵抗ＲｏとダイオードＤ１、Ｄ２が直列
接続されている。抵抗ＲｏとダイオードＤ１との接続点
と直流電源ＶCCとの間に抵抗Ｒａを介して順方向にダイ
オードＤ３が接続される。
て、トランジスタＴ２のコレクタを接続する入力端子と
グランド間には抵抗ＲｏとダイオードＤ１、Ｄ２が直列
接続されている。抵抗ＲｏとダイオードＤ１との接続点
と直流電源ＶCCとの間に抵抗Ｒａを介して順方向にダイ
オードＤ３が接続される。
【００２９】更に、イオン電流−電圧変換回路２４には
トランジスタＴ６，Ｔ７より構成されるカレントミラー
が内蔵され、各トランジスタＴ６，Ｔ７のエミッタは抵
抗を通してグランドに接続され、トランジスタＴ６のコ
レクタとベースはトランジスタＴ７のベースに接続され
る。また、トランジスタＴ６のコレクタはトランジスタ
Ｔ５のコレクタを接続する入力端子に接続され、トラン
ジスタＴ７のコレクタはダイオードＤ３のアノードに接
続される。
トランジスタＴ６，Ｔ７より構成されるカレントミラー
が内蔵され、各トランジスタＴ６，Ｔ７のエミッタは抵
抗を通してグランドに接続され、トランジスタＴ６のコ
レクタとベースはトランジスタＴ７のベースに接続され
る。また、トランジスタＴ６のコレクタはトランジスタ
Ｔ５のコレクタを接続する入力端子に接続され、トラン
ジスタＴ７のコレクタはダイオードＤ３のアノードに接
続される。
【００３０】次に本実施の形態の動作について説明す
る。トランジスタＴ２を流れるイオン電流Ｉｏはダイオ
ードＤ１、Ｄ２のアノード電圧にＲｏの電圧降下分を加
えた電圧（Ｖｆ）に変換される。イオン電流をＩｏと
し、Ｄ３を流れる電流をＩａ（アイドル電流と呼ぶ）と
するとＶｆは下記（１）式で表される。
る。トランジスタＴ２を流れるイオン電流Ｉｏはダイオ
ードＤ１、Ｄ２のアノード電圧にＲｏの電圧降下分を加
えた電圧（Ｖｆ）に変換される。イオン電流をＩｏと
し、Ｄ３を流れる電流をＩａ（アイドル電流と呼ぶ）と
するとＶｆは下記（１）式で表される。
【００３１】 Ｖｆ＝２＊｛ｋ＊Ｔ＊ｌｎ（Ｉｏ＋Ｉａ）｝／ｅ＋Ｒｏ＊Ｉｏ・・・・（１） ｋ：ボルツマン係数、ｅ：素電荷量、Ｔ：絶対温度 したがって、ノッキングによるイオン電流の変動量をΔ
ＩとするとＶｆの電圧変動幅Ｖｆ”は下記（２）式で表
される。
ＩとするとＶｆの電圧変動幅Ｖｆ”は下記（２）式で表
される。
【００３２】 Ｖｆ”＝［２＊｛ｋ＊Ｔ＊ｌｎ（Ｉｏ＋Ｉａ＋ΔＩ）｝／ｅ＋Ｒｏ＊（Ｉｏ＋ ΔＩ）］−［２＊｛ｋ＊Ｔ＊ｌｎ（Ｉｏ＋Ｉａ）｝／ｅ＋Ｒｏ＊Ｉｏ］ Ｖｆ”＝−２＊｛ｋ＊Ｔ＊ｌｎ（Ｉｏ＋Ｉａ）／（Ｉｏ＋Ｉａ＋ΔＩ）｝／ｅ ＋Ｒｏ＊ΔＩ ・・・（２）
【００３３】ただし、（Ｖｃｃ−３ＶＦ）／Ｒａ−Ｉｏ
＊Ｒｘ／Ｒｙ＞０のとき、 Ｉａ＝（Ｖｃｃ−３ＶＦ）／Ｒａ−Ｉｏ＊Ｒｘ／Ｒｙ （Ｖｃｃ−３ＶＦ）／Ｒａ−Ｉｏ＊Ｒｘ／Ｒｙ＝＜０の
とき Ｉａ＝０
＊Ｒｘ／Ｒｙ＞０のとき、 Ｉａ＝（Ｖｃｃ−３ＶＦ）／Ｒａ−Ｉｏ＊Ｒｘ／Ｒｙ （Ｖｃｃ−３ＶＦ）／Ｒａ−Ｉｏ＊Ｒｘ／Ｒｙ＝＜０の
とき Ｉａ＝０
【００３４】ＶCC＝５Ｖ、ΔＩ＝１μＡ、Ｒｏ＝７５０
Ω、Ｒａ＝１８０ｋΩ、Ｒｘ＝１．５ｋΩ、Ｒｙ＝２０
０Ωとした場合のイオン電流量と電圧変動幅Ｖｆ”の関
係のグラフを図３に示す。Ｒｏの調整によりノッキング
によるイオン電流の変動量ΔＩの電圧変換比率が決定す
る。
Ω、Ｒａ＝１８０ｋΩ、Ｒｘ＝１．５ｋΩ、Ｒｙ＝２０
０Ωとした場合のイオン電流量と電圧変動幅Ｖｆ”の関
係のグラフを図３に示す。Ｒｏの調整によりノッキング
によるイオン電流の変動量ΔＩの電圧変換比率が決定す
る。
【００３５】カレントミラー回路を構成するトランジス
タＴ６，Ｔ７にイオン電流Ｉｏが流れると、イオン電流
ＩｏはトランジスタＴ６に流れ、アイドル電流Ｉａはト
ランジスタＴ７に流れる。このとき抵抗ＲｘとＲｙの比
率の調整により、所定のイオン電流量に対応してアイド
ル電流を調整可能にできる。この結果、大イオン電流領
域におけるイオン電流の電圧変換比率を低くできる。
タＴ６，Ｔ７にイオン電流Ｉｏが流れると、イオン電流
ＩｏはトランジスタＴ６に流れ、アイドル電流Ｉａはト
ランジスタＴ７に流れる。このとき抵抗ＲｘとＲｙの比
率の調整により、所定のイオン電流量に対応してアイド
ル電流を調整可能にできる。この結果、大イオン電流領
域におけるイオン電流の電圧変換比率を低くできる。
【００３６】アイドル電流の調整（大電流化）により従
来のイオン電流−電圧変換部の欠点であった低イオン電
流領域におけるイオン電流の変動量ΔＩの電圧変換比率
の増加を低減できる。
来のイオン電流−電圧変換部の欠点であった低イオン電
流領域におけるイオン電流の変動量ΔＩの電圧変換比率
の増加を低減できる。
【００３７】実施の形態２．図４にノック検出用のイオ
ン電流−電圧変換回路２４の他の一例を示す。トランジ
スタＴ１および図示しないＴ３は図１記載のトランジス
タと同一であり、トランジスタＴ２よりイオン電流と同
一の電流がイオン電流−電圧変換回路に流入する。
ン電流−電圧変換回路２４の他の一例を示す。トランジ
スタＴ１および図示しないＴ３は図１記載のトランジス
タと同一であり、トランジスタＴ２よりイオン電流と同
一の電流がイオン電流−電圧変換回路に流入する。
【００３８】本実施の形態に係るイオン電流−電圧変換
回路の構成として、コレクタをトランジスタＴ２のコレ
クタに共通接続し、各ベース同士、各エミッタ同士を接
続したトランジスタＴ７，Ｔ８、コレクタに直流電圧Ｖ
CCを印加し、ベースをトランジスタＴ７，８のベースお
よびコレクタに接続し、エミッタを抵抗Ｒｃおよびトラ
ンジスタＴ１１を通してグランドに接続したトランジス
Ｔ１０より構成される。
回路の構成として、コレクタをトランジスタＴ２のコレ
クタに共通接続し、各ベース同士、各エミッタ同士を接
続したトランジスタＴ７，Ｔ８、コレクタに直流電圧Ｖ
CCを印加し、ベースをトランジスタＴ７，８のベースお
よびコレクタに接続し、エミッタを抵抗Ｒｃおよびトラ
ンジスタＴ１１を通してグランドに接続したトランジス
Ｔ１０より構成される。
【００３９】尚、カレントミラー回路を構成するトラン
ジスタＴ８，Ｔ９のエミッタは抵抗Ｒｂ、トランジスタ
Ｔ１０のエミッタは抵抗Ｒｃを通してトランジスタＴ１
１のベース、コレクタに共通接続される。この共通接続
点には抵抗Ｒａを通して直流電圧ＶCCが印加されてい
る。イオン電流は抵抗Ｒｃによる電圧降下にてノック信
号発生回路２５に入力される。
ジスタＴ８，Ｔ９のエミッタは抵抗Ｒｂ、トランジスタ
Ｔ１０のエミッタは抵抗Ｒｃを通してトランジスタＴ１
１のベース、コレクタに共通接続される。この共通接続
点には抵抗Ｒａを通して直流電圧ＶCCが印加されてい
る。イオン電流は抵抗Ｒｃによる電圧降下にてノック信
号発生回路２５に入力される。
【００４０】次に上記構成に従って本実施の形態の動作
について説明する。トランジスタＴ８，Ｔ９に流れる電
流をＩｉ（イオン電流と等しい）、トランジスタＴ１０
に流れる電流をＩｏとする。電流ＩｏはトランジスタＴ
２より流入されたイオン電流中で実際に電圧変換する分
のイオン電流である。またトランジスタＴ１１はノック
振動の正負両側の振動を後段のノック信号発生回路２５
へ伝えるために変換された直流電圧のレベルをシフトす
るために用いる。直流電圧レベルをイオン電流量によら
ず一定に保つ為に十分なアイドル電流を直流電源ＶＢよ
り抵抗Ｒａを介してトランジスタＴ１１のベースに供給
する。この結果、トランジスタＴ１１のベース−エミッ
タ間電圧ＶＢＥが発生する。このエミッタ−ベース間電
圧ＶＢＥにより、ノック信号発生回路２５への入力信号
の直流電圧レベルがシフトする。
について説明する。トランジスタＴ８，Ｔ９に流れる電
流をＩｉ（イオン電流と等しい）、トランジスタＴ１０
に流れる電流をＩｏとする。電流ＩｏはトランジスタＴ
２より流入されたイオン電流中で実際に電圧変換する分
のイオン電流である。またトランジスタＴ１１はノック
振動の正負両側の振動を後段のノック信号発生回路２５
へ伝えるために変換された直流電圧のレベルをシフトす
るために用いる。直流電圧レベルをイオン電流量によら
ず一定に保つ為に十分なアイドル電流を直流電源ＶＢよ
り抵抗Ｒａを介してトランジスタＴ１１のベースに供給
する。この結果、トランジスタＴ１１のベース−エミッ
タ間電圧ＶＢＥが発生する。このエミッタ−ベース間電
圧ＶＢＥにより、ノック信号発生回路２５への入力信号
の直流電圧レベルがシフトする。
【００４１】イオン電流Ｉｉおよびアイドル電流が流れ
ることで発生するＶｏについて以下の（Ａ）式が成立す
る。
ることで発生するＶｏについて以下の（Ａ）式が成立す
る。
【００４２】 Ｖｏ＝Ｒｂ＊Ｉｉ＋ＶＢＥ（Ｔ８，Ｔ９）＋ＶＢＥ（Ｔ１１）＝Ｒｃ＊Ｉｏ＋ ＶＢＥ（Ｔ１０）＋ＶＢＥ（Ｔ１１） ・・・・・・（Ａ）
【００４３】Ｒｂ＝Ｒｃ＝Ｒとして、式（Ａ）よりＩｏ
とＩｉの比を求めると、以下の（Ｂ）となる。
とＩｉの比を求めると、以下の（Ｂ）となる。
【００４４】 Ｉｏ／Ｉｉ＝１＋（ＶＢＥ（Ｔ８，Ｔ９）−ＶＢＥ（Ｔ１０））／Ｉｉ＊Ｒ ＝１＋（（ｋＴ／ｑ）Ｌｎ（Ｉｓ（Ｔ１０）＊Ｉｉ／Ｉｓ（Ｔ８） ＊Ｉｏ））／（Ｉｉ＊Ｒ） ・・・・・・（Ｂ）
【００４５】ここで、Ｉｏ／Ｉｉ＝０．９（流入したイ
オン電流Ｉｉの９０％の電流がトランジスタＴ１０に流
れる。）とした場合、イオン電流−電圧変換回路２４の
正規変換率は以下のようになる。
オン電流Ｉｉの９０％の電流がトランジスタＴ１０に流
れる。）とした場合、イオン電流−電圧変換回路２４の
正規変換率は以下のようになる。
【００４６】Ｒ＝Ｒｃ＝Ｒｂ＝１［ｋΩ］とし式（Ｂ）
に代入すると、 ０．９＝１＋（２６［ｍＶ］＊Ｌｎ（０．５＊１．１
１）／（Ｉｉ＊１［ｋΩ］） １５．３［ｍＶ］／（Ｉｉ＊１［ｋΩ］）＝０．１ Ｉｉ＝１５．３［ｍＶ］／０．１＊１［ｋΩ］＝１５３
［μＡ］
に代入すると、 ０．９＝１＋（２６［ｍＶ］＊Ｌｎ（０．５＊１．１
１）／（Ｉｉ＊１［ｋΩ］） １５．３［ｍＶ］／（Ｉｉ＊１［ｋΩ］）＝０．１ Ｉｉ＝１５．３［ｍＶ］／０．１＊１［ｋΩ］＝１５３
［μＡ］
【００４７】以上のことから流入したイオン電流Ｉｉが
１５３［μＡ］のときトランジスタＴ１１に流れる電圧
変換分の電流Ｉｏはイオン電流Ｉｉの９０％となる。電
流ＩｏをＲｃで電圧変換し後段のノック信号発生回路
（２５）に伝える。また、Ｉｏ／Ｉｉ＝０．６（イオン
電流Ｉｉの６０％の電流がトランジスタＴ１０に流れ
る。）とし、同様にＩｉを求める。 Ｉｉ＝４．７４［ｍＶ］／０．４＊１［ｋΩ］＝１１．
８［μＡ］ となり、イオン電流Ｉｉが１１．８［μＡ］のときトラ
ンジスタＴ１１に流れる電圧変換分の電流Ｉｏはイオン
電流Ｉｉの６０％となる。以上のことから低イオン電流
領域におけるイオン電流−電圧変換回路２４の正規変換
率を低減することが出来る。
１５３［μＡ］のときトランジスタＴ１１に流れる電圧
変換分の電流Ｉｏはイオン電流Ｉｉの９０％となる。電
流ＩｏをＲｃで電圧変換し後段のノック信号発生回路
（２５）に伝える。また、Ｉｏ／Ｉｉ＝０．６（イオン
電流Ｉｉの６０％の電流がトランジスタＴ１０に流れ
る。）とし、同様にＩｉを求める。 Ｉｉ＝４．７４［ｍＶ］／０．４＊１［ｋΩ］＝１１．
８［μＡ］ となり、イオン電流Ｉｉが１１．８［μＡ］のときトラ
ンジスタＴ１１に流れる電圧変換分の電流Ｉｏはイオン
電流Ｉｉの６０％となる。以上のことから低イオン電流
領域におけるイオン電流−電圧変換回路２４の正規変換
率を低減することが出来る。
【００４８】また上記１５３［μＡ］以上の大イオン電
流領域では、イオン電流Ｉｉと同等に近いＩｏを流せる
ので大イオン電流領域におけるイオン電流−電圧変換回
路２４の正規変換率はほぼ一定となる。以上のようにＲ
ｂ＝Ｒｃ＝１［ｋΩ］、トランジスタのサイズ比（Ｔ
８、Ｔ９：Ｔ１０）を２：１とした場合のイオン電流量
とＩｏの関係のグラフを図５に示す。
流領域では、イオン電流Ｉｉと同等に近いＩｏを流せる
ので大イオン電流領域におけるイオン電流−電圧変換回
路２４の正規変換率はほぼ一定となる。以上のようにＲ
ｂ＝Ｒｃ＝１［ｋΩ］、トランジスタのサイズ比（Ｔ
８、Ｔ９：Ｔ１０）を２：１とした場合のイオン電流量
とＩｏの関係のグラフを図５に示す。
【００４９】また、トランジスタのサイズ比は２：１の
ままで、Ｒ＝Ｒｃ＝Ｒｂ＝２［ｋΩ］とした場合のイオ
ン電流量とＩｏの関係のグラフを図６に示す。Ｉｏがイ
オン電流の９０％となるイオン電流量は７６．５［μ
Ａ］、及びＩｏがイオン電流の６０％となるイオン電流
量は同様に計算すると５．９［μＡ］となる。
ままで、Ｒ＝Ｒｃ＝Ｒｂ＝２［ｋΩ］とした場合のイオ
ン電流量とＩｏの関係のグラフを図６に示す。Ｉｏがイ
オン電流の９０％となるイオン電流量は７６．５［μ
Ａ］、及びＩｏがイオン電流の６０％となるイオン電流
量は同様に計算すると５．９［μＡ］となる。
【００５０】尚、Ｔ８、Ｔ９にもう一つトランジスタＴ
ｘ（図示しない）を並列に接続しトランジスタ比を３：
１にし、Ｒｂ＝Ｒｃ＝１［ｋΩ］した場合のイオン電流
量とＩｏの関係のグラフを図７に示す。Ｉｏがイオン電
流Ｉｉの９０％となるイオン電流量は２５８［μＡ］、
Ｉｏがイオン電流Ｉｉの６０％となるイオン電流量は同
様に計算すると２５．５［μＡ］となる。
ｘ（図示しない）を並列に接続しトランジスタ比を３：
１にし、Ｒｂ＝Ｒｃ＝１［ｋΩ］した場合のイオン電流
量とＩｏの関係のグラフを図７に示す。Ｉｏがイオン電
流Ｉｉの９０％となるイオン電流量は２５８［μＡ］、
Ｉｏがイオン電流Ｉｉの６０％となるイオン電流量は同
様に計算すると２５．５［μＡ］となる。
【００５１】以上の様に、イオン電流−電圧変換比率を
低減する電流領域及び低減度はトランジスタサイズ比及
び抵抗Ｒｃ、Ｒｂの値で設定することができる。この結
果、大イオン電流領域におけるイオン電流Ｉｉの変換率
をほぼ一定に保ちつつ、低イオン電流領域のイオン電流
Ｉｉの変換率を低くすることができる。
低減する電流領域及び低減度はトランジスタサイズ比及
び抵抗Ｒｃ、Ｒｂの値で設定することができる。この結
果、大イオン電流領域におけるイオン電流Ｉｉの変換率
をほぼ一定に保ちつつ、低イオン電流領域のイオン電流
Ｉｉの変換率を低くすることができる。
【００５２】実施の形態３．図８にノック検出用のイオ
ン電流−電圧変換回路２４の他の一例を示す。尚、図
中、図４と同一符号は同一または想到部分を示す。本実
施の形態では、トランジスタＴ１０のコレクタをカレン
トミラー回路を構成するトランジスタＴ８，Ｔ９のコレ
クタに接続し、エミッタを抵抗Ｒｃを通してグランドに
接続する。
ン電流−電圧変換回路２４の他の一例を示す。尚、図
中、図４と同一符号は同一または想到部分を示す。本実
施の形態では、トランジスタＴ１０のコレクタをカレン
トミラー回路を構成するトランジスタＴ８，Ｔ９のコレ
クタに接続し、エミッタを抵抗Ｒｃを通してグランドに
接続する。
【００５３】トランジスタＴ１０を通して電流Ｉｏが抵
抗ＲＣに流れると抵抗ＲＣの両端に電圧降下が発生し電
圧変換される。この電圧変換された電圧は出力が抵抗Ｒ
ｃの両端にトランジスタＴ１２のベースとコレクタが接
続されトランジスタＴ１１のベース−エミッタ間電圧Ｖ
ＢＥでレベルシフトされてノック信号発生回路２５に入
力される。トランジスタＴ８，Ｔ９のエミッタも抵抗Ｒ
ｂを通してグランドに共通接続される。
抗ＲＣに流れると抵抗ＲＣの両端に電圧降下が発生し電
圧変換される。この電圧変換された電圧は出力が抵抗Ｒ
ｃの両端にトランジスタＴ１２のベースとコレクタが接
続されトランジスタＴ１１のベース−エミッタ間電圧Ｖ
ＢＥでレベルシフトされてノック信号発生回路２５に入
力される。トランジスタＴ８，Ｔ９のエミッタも抵抗Ｒ
ｂを通してグランドに共通接続される。
【００５４】トランジスタＴ８，Ｔ９のコレクタにはト
ランジスタＴ１２のベース、コレクタが接続され、その
エミッタは直流電源電圧Ｖｄｃに対して並列接続された
トランジスタＴ１３、抵抗Ｒｄ、Ｒｅの直列回路におけ
る抵抗Ｒｄ、Ｒｅの接続点に接続され、抵抗Ｒｅによる
電圧降下分ＶｄｅをトランジスタＴ１２のエミッタにか
ける。
ランジスタＴ１２のベース、コレクタが接続され、その
エミッタは直流電源電圧Ｖｄｃに対して並列接続された
トランジスタＴ１３、抵抗Ｒｄ、Ｒｅの直列回路におけ
る抵抗Ｒｄ、Ｒｅの接続点に接続され、抵抗Ｒｅによる
電圧降下分ＶｄｅをトランジスタＴ１２のエミッタにか
ける。
【００５５】次に、本実施の形態の動作について説明す
る。実施の形態２と同様に低イオン電流領域のＩｏとＩ
ｉの比は前記の式（Ｂ）にて求められる。高イオン電流
領域のイオン電流ＩｉとＩｏの関係は、抵抗ＲｄとＲｅ
の接続点電位をＶｄｅ、直流電源電圧をＶｄｃ、トラン
ジスタＴ１０に流れる電流をＩｏ、トランジスタＴ８，
Ｔ９に流れる電流をＩｉ、トランジスタＴ１２に流れる
電流をＩｄ、トランジスタＴ１３に流れる電流をＩｃと
すると、下記の式が成立する。
る。実施の形態２と同様に低イオン電流領域のＩｏとＩ
ｉの比は前記の式（Ｂ）にて求められる。高イオン電流
領域のイオン電流ＩｉとＩｏの関係は、抵抗ＲｄとＲｅ
の接続点電位をＶｄｅ、直流電源電圧をＶｄｃ、トラン
ジスタＴ１０に流れる電流をＩｏ、トランジスタＴ８，
Ｔ９に流れる電流をＩｉ、トランジスタＴ１２に流れる
電流をＩｄ、トランジスタＴ１３に流れる電流をＩｃと
すると、下記の式が成立する。
【００５６】Ｖｏ＝Ｉｏ＊Ｒｃ＋ＶＢＥ（Ｔ１０）＝Ｉ
ｉ＊Ｒｂ＋ＶＢＥ（Ｔ８，Ｔ９）＝Ｖｄｅ＋ＶＢＥ（Ｔ
１２）とする。
ｉ＊Ｒｂ＋ＶＢＥ（Ｔ８，Ｔ９）＝Ｖｄｅ＋ＶＢＥ（Ｔ
１２）とする。
【００５７】ここで、Ｖｄｃ＝１．２５［Ｖ］、ＶＢＥ
（Ｔ８，Ｔ９）＝ＶＢＥ（Ｔ１０）＝ＶＢＥ（Ｔ１２）
＝ＶＢＥ（Ｔ１３）＝ＶF＝０．７［Ｖ］、Ｒｄ＝４０
０［Ω］、Ｒｅ＝７００［Ω］、Ｒｂ＝Ｒｃ＝４［ｋ
Ω］とすると、上式は以下の（１０）式となる。
（Ｔ８，Ｔ９）＝ＶＢＥ（Ｔ１０）＝ＶＢＥ（Ｔ１２）
＝ＶＢＥ（Ｔ１３）＝ＶF＝０．７［Ｖ］、Ｒｄ＝４０
０［Ω］、Ｒｅ＝７００［Ω］、Ｒｂ＝Ｒｃ＝４［ｋ
Ω］とすると、上式は以下の（１０）式となる。
【００５８】 Ｖｏ＝Ｉ＊４［ｋΩ］＋ＶF＝Ｖｄｅ＋ＶF・・・・・・・・（１０）
【００５９】Ｉｃ＝（Ｖｄｃ−ＶＢＥ（Ｔ１３）−Ｖｄ
ｅ）／Ｒｄとなるが上記条件より以下の（１１）式とな
る。
ｅ）／Ｒｄとなるが上記条件より以下の（１１）式とな
る。
【００６０】 Ｉｃ＝（Ｖｄｃ−ＶＦ−Ｖｄｅ）／４０００［Ω］・・・・（１１）
【００６１】Ｖｄｅ＝（Ｉｃ＋Ｉｄ）＊Ｒｅとなるが上
記条件より以下の（１２）式となる。
記条件より以下の（１２）式となる。
【００６２】 Ｖｄｅ＝（Ｉｃ＋Ｉｄ）＊７００［Ω］・・・・・・・・・（１２）
【００６３】次に、イオン電流ＩｉとＩｏの関係を求め
ると、Ｉｉ＝Ｉｏ＝Ｉとして、 Ｉｉ＝２＊Ｉ＋Ｉｄ・・・・・・・・・・・・・・・・（１３）
ると、Ｉｉ＝Ｉｏ＝Ｉとして、 Ｉｉ＝２＊Ｉ＋Ｉｄ・・・・・・・・・・・・・・・・（１３）
【００６４】次に上記（１０）〜（１２）式よりＩｄを
求める。先ず（１０），（１２）よりＶｄｅを以下の
（１４）式のように求める。 Ｖｄｃ＝７００Ｉｃ−７００Ｉｄ＝４０００Ｉ・・・・・・・（１４）
求める。先ず（１０），（１２）よりＶｄｅを以下の
（１４）式のように求める。 Ｖｄｃ＝７００Ｉｃ−７００Ｉｄ＝４０００Ｉ・・・・・・・（１４）
【００６５】次に（１１），（１２）式よりＩｃを求め
る。 Ｉｃ＝（Ｖｄｃ−ＶF−７００Ｉｃ−７００Ｉｄ）／４００ Ｉｃ＝（０．５５／４００）−（７００／４００）Ｉｃ−（７００／４００） Ｉｄ Ｉｃ＝（０．５５／１１００）−（７００／１１００）Ｉｄ・・（１５）
る。 Ｉｃ＝（Ｖｄｃ−ＶF−７００Ｉｃ−７００Ｉｄ）／４００ Ｉｃ＝（０．５５／４００）−（７００／４００）Ｉｃ−（７００／４００） Ｉｄ Ｉｃ＝（０．５５／１１００）−（７００／１１００）Ｉｄ・・（１５）
【００６６】ここで（１４），（１５）式よりＩｄを求
める。 （７００／１１００）（０．５５−７００Ｉｄ）＋７０
０Ｉｄ＝４０００Ｉ ∴ Ｉｄ＝１５．７Ｉ−１３７５［μＡ］となる。
める。 （７００／１１００）（０．５５−７００Ｉｄ）＋７０
０Ｉｄ＝４０００Ｉ ∴ Ｉｄ＝１５．７Ｉ−１３７５［μＡ］となる。
【００６７】Ｉｄ＝０とすると、Ｉ＝８７．５８［μ
Ａ］である。上記（１３）式より、Ｉｉ＝２Ｉ＝１７
５．２［μＡ］となる。
Ａ］である。上記（１３）式より、Ｉｉ＝２Ｉ＝１７
５．２［μＡ］となる。
【００６８】上記のことから１７５．２［μＡ］以上の
イオン電流がトランジスタＴ２よりイオン電流−電圧変
換回路２４に流入するとトランジスタＴ１２にＩｄが流
れ、Ｉｉに対するＩｏの比率が低下する。
イオン電流がトランジスタＴ２よりイオン電流−電圧変
換回路２４に流入するとトランジスタＴ１２にＩｄが流
れ、Ｉｉに対するＩｏの比率が低下する。
【００６９】次にイオン電流Ｉｉが１０００［μＡ］程
度の大イオン電流領域におけるノッキング振動に対する
電圧変換比率について記載する。流入されたイオン電流
Ｉｉ中で電圧変換される分のイオン電流をＩｏ、即ち、
Ｉｏをイオン電流−電圧変換器２４への入力電流Ｉｉｎ
とする。Ｉｄ＝１５．７Ｉ−１３７５［μＡ］とＩｉ＝
２＊Ｉ＋ＩｄよりＩｉは以下の式より表せる。
度の大イオン電流領域におけるノッキング振動に対する
電圧変換比率について記載する。流入されたイオン電流
Ｉｉ中で電圧変換される分のイオン電流をＩｏ、即ち、
Ｉｏをイオン電流−電圧変換器２４への入力電流Ｉｉｎ
とする。Ｉｄ＝１５．７Ｉ−１３７５［μＡ］とＩｉ＝
２＊Ｉ＋ＩｄよりＩｉは以下の式より表せる。
【００７０】 Ｉｉ＝２×Ｉ＋１５．７×Ｉ−１３７５［μＡ］ ＝１７．７Ｉ−１３７５［μＡ］
【００７１】Ｉｉ＝１０００［μＡ］とすると、Ｉｉｎ
（＝Ｉ）は１７．７Ｉ＝２３７５［μＡ］のい関係から
１３４．２［μＡ］となる。このときＩｄは７３１．６
［μＡ］となる。
（＝Ｉ）は１７．７Ｉ＝２３７５［μＡ］のい関係から
１３４．２［μＡ］となる。このときＩｄは７３１．６
［μＡ］となる。
【００７２】以上のことから発生した１０００［μＡ］
のイオン電流に対して１３．４２％のイオン電流が電圧
変換されるため、大イオン電流領域の電流−電圧変換比
率を低下させることが可能である。また、定数設定によ
り電流−電圧変換比率を低下させる電流領域を設定する
ことが可能である。
のイオン電流に対して１３．４２％のイオン電流が電圧
変換されるため、大イオン電流領域の電流−電圧変換比
率を低下させることが可能である。また、定数設定によ
り電流−電圧変換比率を低下させる電流領域を設定する
ことが可能である。
【００７３】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、点火コイルの
発生電圧により点火プラグに生じた火花放電でシリンダ
内の混合気を着火直後に、前記点火プラグの周囲に発生
するイオン電流を検出するイオン電流検出装置におい
て、前記点火コイルを介して前記点火プラグに印加する
イオン電流検出用高電圧を生成する電圧生成部と、この
高電圧によって前記点火プラグの電極間を流れるイオン
電流を電圧に変換してイオン信号を出力するイオン電流
−電圧変換部と、前記イオン信号に対して信号処理を行
う信号処理部を備え、前記イオン電流−電圧変換部は、
イオン電流量の少ない領域ではイオン電流の電圧変換比
率を小さくすることで、イオン電流量が少ない領域で微
少振幅の振動を検出せずＳ／Ｎを高めることができると
いう効果がある。
発生電圧により点火プラグに生じた火花放電でシリンダ
内の混合気を着火直後に、前記点火プラグの周囲に発生
するイオン電流を検出するイオン電流検出装置におい
て、前記点火コイルを介して前記点火プラグに印加する
イオン電流検出用高電圧を生成する電圧生成部と、この
高電圧によって前記点火プラグの電極間を流れるイオン
電流を電圧に変換してイオン信号を出力するイオン電流
−電圧変換部と、前記イオン信号に対して信号処理を行
う信号処理部を備え、前記イオン電流−電圧変換部は、
イオン電流量の少ない領域ではイオン電流の電圧変換比
率を小さくすることで、イオン電流量が少ない領域で微
少振幅の振動を検出せずＳ／Ｎを高めることができると
いう効果がある。
【００７４】請求項２の発明によれば、イオン電流−電
圧変換部はイオン電流量が所定値以上である場合、イオ
ン電流の電圧変換比率を一定にするようにしたので、イ
オン電流量の多い領域でのノック振動を良好に検出でき
るという効果がある。
圧変換部はイオン電流量が所定値以上である場合、イオ
ン電流の電圧変換比率を一定にするようにしたので、イ
オン電流量の多い領域でのノック振動を良好に検出でき
るという効果がある。
【００７５】請求項３の発明によれば、イオン電流−電
圧変換部は、イオン電流量が所定値以下である場合、イ
オン電流の電圧変換比率をイオン電流量に比例して減少
させることで、微少イオン電流区間でのイオン電流への
ノイズ重畳によるＳ／Ｎ低下を防止することができ、且
つ、小イオン電流区間でもある程度のノック振動を出力
できるという効果がある。
圧変換部は、イオン電流量が所定値以下である場合、イ
オン電流の電圧変換比率をイオン電流量に比例して減少
させることで、微少イオン電流区間でのイオン電流への
ノイズ重畳によるＳ／Ｎ低下を防止することができ、且
つ、小イオン電流区間でもある程度のノック振動を出力
できるという効果がある。
【００７６】請求項４の発明によれば、イオン電流−電
圧変換部は、イオン電流量が大きい領域ではイオン電流
量が大きくなるにつれてイオン電流の電圧変換比率を減
少させ、かつイオン電流量が小さい領域ではイオン電流
量が小さくなるにつれてイオン電流の電圧変換比率を減
少させることで、イオン電流のピーク前後の比較的大き
なイオン電流の変化によるＳ／Ｎ低下を防止し、かつ微
少イオン電流区間でのイオン電流へのノイズ重畳による
Ｓ／Ｎ低下を防止することができるという効果がある。
圧変換部は、イオン電流量が大きい領域ではイオン電流
量が大きくなるにつれてイオン電流の電圧変換比率を減
少させ、かつイオン電流量が小さい領域ではイオン電流
量が小さくなるにつれてイオン電流の電圧変換比率を減
少させることで、イオン電流のピーク前後の比較的大き
なイオン電流の変化によるＳ／Ｎ低下を防止し、かつ微
少イオン電流区間でのイオン電流へのノイズ重畳による
Ｓ／Ｎ低下を防止することができるという効果がある。
【００７７】請求項５の発明によれば、イオン電流−電
圧変換部は、イオン電流量が第１の所定値以上の領域で
はイオン電流量が大きくなるにつれてイオン電流の電圧
変換比率を減少させ、かつイオン電流量が第２の所定値
以下の領域ではイオン電流量が小さくなるにつれイオン
電流の電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量が第
２の所定値以上、第１の所定値以下のときは、イオン電
流の電圧変換比率を一定にすることで、イオン電流への
ノッキング振動の重畳状況に対応した電圧変換比率を設
定することが可能となり、ノッキング検出のＳ／Ｎ向上
が可能となるという効果がある。
圧変換部は、イオン電流量が第１の所定値以上の領域で
はイオン電流量が大きくなるにつれてイオン電流の電圧
変換比率を減少させ、かつイオン電流量が第２の所定値
以下の領域ではイオン電流量が小さくなるにつれイオン
電流の電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流量が第
２の所定値以上、第１の所定値以下のときは、イオン電
流の電圧変換比率を一定にすることで、イオン電流への
ノッキング振動の重畳状況に対応した電圧変換比率を設
定することが可能となり、ノッキング検出のＳ／Ｎ向上
が可能となるという効果がある。
【図１】 この発明に係るイオン電流検出装置の構成図
である。
である。
【図２】 この発明の実施の形態１に係るイオン電流−
電圧変換回路の構成図である。
電圧変換回路の構成図である。
【図３】 本実施の形態に係るイオン電流−電圧変換回
路のイオン電流と変換電圧ｖｆ”との関係を示すイオン
電流−ｖｆ”特性図である。
路のイオン電流と変換電圧ｖｆ”との関係を示すイオン
電流−ｖｆ”特性図である。
【図４】 この発明の実施の形態２に係るイオン電流−
電圧変換回路の構成図である。
電圧変換回路の構成図である。
【図５】 イオン電流とこのイオン電流の電圧変換比率
との関係を示した図である。
との関係を示した図である。
【図６】 イオン電流とこのイオン電流の電圧変換比率
との関係を示した図である。
との関係を示した図である。
【図７】 イオン電流とこのイオン電流の電圧変換比率
との関係を示した図である。
との関係を示した図である。
【図８】 この発明の実施の形態３に係るイオン電流−
電圧変換回路の構成図である。
電圧変換回路の構成図である。
１ イグニッションコイル、５ 点火プラグ、２６ バ
イアス電源回路、２１カレントミラー回路、２２，２４
イオン電流−電圧変換回路。
イアス電源回路、２１カレントミラー回路、２２，２４
イオン電流−電圧変換回路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小岩 満 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 大橋 豊 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3G019 CD06 GA14 LA05 3G084 DA27 EA08 EB22 FA00 FA25
Claims (5)
- 【請求項１】 点火コイルの発生電圧により点火プラグ
に生じた火花放電でシリンダ内の混合気を着火直後に、
前記点火プラグの周囲に発生するイオン電流を検出する
イオン電流検出装置において、前記点火コイルを介して
前記点火プラグに印加するイオン電流検出用高電圧を生
成する電圧生成部と、この高電圧によって前記点火プラ
グの電極間を流れるイオン電流を電圧に変換してイオン
信号を出力するイオン電流−電圧変換部と、前記イオン
信号に対して信号処理を行う信号処理部を備え、前記イ
オン電流−電圧変換部は、イオン電流量の少ない領域に
おいて、イオン電流の電圧変換比率を小さくすることを
特徴とするイオン電流検出装置。 - 【請求項２】 イオン電流−電圧変換部は、イオン電流
量が所定値以上である場合、イオン電流の電圧変換比率
を一定にすることを特徴とする請求項１に記載のイオン
電流検出装置。 - 【請求項３】 イオン電流−電圧変換部は、イオン電流
量が所定値以下である場合、イオン電流の電圧変換比率
をイオン電流量に比例して減少させることを特徴とする
請求項１に記載のイオン電流検出装置。 - 【請求項４】 イオン電流−電圧変換部は、イオン電流
量が大きい領域ではイオン電流量が大きくなるにつれて
イオン電流の電圧変換比率を減少させ、かつイオン電流
量が小さい領域ではイオン電流量が小さくなるにつれて
イオン電流の電圧変化率を減少させることを特徴とする
請求項１に記載のイオン電流検出装置。 - 【請求項５】 イオン電流−電圧変換部は、イオン電流
量が第１の所定値以上の領域ではイオン電流量が大きく
なるにつれイオン電流の電圧変換比率を減少させ、かつ
イオン電流量が第２の所定値以下の領域ではイオン電流
量が小さくなるにつれてイオン電流の電圧変換比率を減
少させ、かつイオン電流量が第２の所定値以上、第１の
所定値以下のときは、イオン電流の電圧変換比率を一定
にすることを特徴とする請求項４に記載のイオン電流検
出装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03998999A JP3502285B2 (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | イオン電流検出装置 |
| US09/344,378 US6202474B1 (en) | 1999-02-18 | 1999-06-25 | Ion current detector |
| FR9908628A FR2790085B1 (fr) | 1999-02-18 | 1999-07-05 | Detecteur de courant ionique |
| DE19933214A DE19933214B4 (de) | 1999-02-18 | 1999-07-15 | Vorrichtung zur Erfassung eines Ionenstroms |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03998999A JP3502285B2 (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | イオン電流検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000240551A true JP2000240551A (ja) | 2000-09-05 |
| JP3502285B2 JP3502285B2 (ja) | 2004-03-02 |
Family
ID=12568359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03998999A Expired - Fee Related JP3502285B2 (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | イオン電流検出装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6202474B1 (ja) |
| JP (1) | JP3502285B2 (ja) |
| DE (1) | DE19933214B4 (ja) |
| FR (1) | FR2790085B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010169063A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Mitsubishi Electric Corp | イオン電流検出装置 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3474810B2 (ja) * | 1999-08-30 | 2003-12-08 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| US6498490B2 (en) | 2000-06-28 | 2002-12-24 | Delphi Technologies, Inc. | Ion sense ignition bias circuit |
| US6741080B2 (en) * | 2001-06-20 | 2004-05-25 | Delphi Technologies, Inc. | Buffered ion sense current source in an ignition coil |
| JP2003161245A (ja) * | 2001-11-28 | 2003-06-06 | Denso Corp | 内燃機関の燃焼検出装置 |
| JP3614149B2 (ja) * | 2002-04-17 | 2005-01-26 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| US7055372B2 (en) * | 2002-11-01 | 2006-06-06 | Visteon Global Technologies, Inc. | Method of detecting cylinder ID using in-cylinder ionization for spark detection following partial coil charging |
| US7137385B2 (en) * | 2002-11-01 | 2006-11-21 | Visteon Global Technologies, Inc. | Device to provide a regulated power supply for in-cylinder ionization detection by using the ignition coli fly back energy and two-stage regulation |
| US6954074B2 (en) * | 2002-11-01 | 2005-10-11 | Visteon Global Technologies, Inc. | Circuit for measuring ionization current in a combustion chamber of an internal combustion engine |
| JP3710064B2 (ja) * | 2003-04-07 | 2005-10-26 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関のイオン電流検出装置 |
| US20050028799A1 (en) * | 2003-08-06 | 2005-02-10 | Montgomery David T. | System and method using ion gap sensing for optimization of a multi-spark event in a marine engine |
| US7197913B2 (en) * | 2003-09-04 | 2007-04-03 | Visteon Global Technologies, Inc. | Low cost circuit for IC engine diagnostics using ionization current signal |
| US7251571B2 (en) * | 2003-09-05 | 2007-07-31 | Visteon Global Technologies, Inc. | Methods of diagnosing open-secondary winding of an ignition coil using the ionization current signal |
| US7005855B2 (en) | 2003-12-17 | 2006-02-28 | Visteon Global Technologies, Inc. | Device to provide a regulated power supply for in-cylinder ionization detection by using the ignition coil fly back energy and two-stage regulation |
| SE527259C2 (sv) * | 2004-06-22 | 2006-01-31 | Mecel Ab | Metod och anordning för att styra strömmen i ett tändstift |
| JP4544113B2 (ja) * | 2005-01-14 | 2010-09-15 | 株式会社デンソー | 内燃機関用点火装置におけるイオン電流検出回路 |
| US7458250B2 (en) * | 2005-11-01 | 2008-12-02 | Phelon Euro Ab | Ion sensing arrangement for small gasoline engine |
| JP2010106702A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-13 | Mitsubishi Electric Corp | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| US8324905B2 (en) * | 2010-03-01 | 2012-12-04 | Woodward, Inc. | Automatic variable gain amplifier |
| JP2012237283A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Mitsubishi Electric Corp | イオン電流検出装置 |
| JP6491907B2 (ja) * | 2015-03-06 | 2019-03-27 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 内燃機関用の点火装置 |
| DE102017111917B4 (de) * | 2016-06-07 | 2023-08-24 | Borgwarner Ludwigsburg Gmbh | Verfahren zum Ermitteln der Notwendigkeit eines Zündkerzenwechsels |
| US10024818B2 (en) * | 2016-06-17 | 2018-07-17 | Qualcomm Incorporated | Biasing of an ionic current sensor |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6157830A (ja) | 1984-08-30 | 1986-03-24 | Nec Home Electronics Ltd | 異常燃焼判定方法および装置 |
| US5483818A (en) * | 1993-04-05 | 1996-01-16 | Ford Motor Company | Method and apparatus for detecting ionic current in the ignition system of an internal combustion engine |
| JP3192541B2 (ja) * | 1994-01-28 | 2001-07-30 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用失火検出回路 |
| US5534781A (en) | 1994-08-15 | 1996-07-09 | Chrysler Corporation | Combustion detection via ionization current sensing for a "coil-on-plug" ignition system |
| JP3194680B2 (ja) * | 1994-12-15 | 2001-07-30 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の失火検出装置 |
| JP3477923B2 (ja) * | 1995-06-29 | 2003-12-10 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用燃焼状態検知装置 |
| JP3472661B2 (ja) * | 1996-03-28 | 2003-12-02 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用イオン電流検出装置 |
| JP3338624B2 (ja) * | 1997-02-18 | 2002-10-28 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| JP3330838B2 (ja) * | 1997-02-18 | 2002-09-30 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の燃焼状態検出装置 |
| JP3676899B2 (ja) * | 1997-03-11 | 2005-07-27 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関用のイオン電流検出装置 |
-
1999
- 1999-02-18 JP JP03998999A patent/JP3502285B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-25 US US09/344,378 patent/US6202474B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-05 FR FR9908628A patent/FR2790085B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-15 DE DE19933214A patent/DE19933214B4/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010169063A (ja) * | 2009-01-26 | 2010-08-05 | Mitsubishi Electric Corp | イオン電流検出装置 |
| US9470203B2 (en) | 2009-01-26 | 2016-10-18 | Mitsubishi Electric Corporation | Ion current detector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19933214A1 (de) | 2000-10-19 |
| DE19933214B4 (de) | 2004-04-29 |
| US6202474B1 (en) | 2001-03-20 |
| JP3502285B2 (ja) | 2004-03-02 |
| FR2790085A1 (fr) | 2000-08-25 |
| FR2790085B1 (fr) | 2001-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3502285B2 (ja) | イオン電流検出装置 | |
| KR100303223B1 (ko) | 내연기관용의 이온전류 검출장치 | |
| US5563332A (en) | Apparatus for detecting misfire in internal combustion engine | |
| JP3676899B2 (ja) | 内燃機関用のイオン電流検出装置 | |
| JP3505419B2 (ja) | 内燃機関の燃焼状態検出装置 | |
| JP3129403B2 (ja) | イオン電流検出装置 | |
| JP2004156602A (ja) | 内燃機関の燃焼室内のイオン化電流を測定するための回路 | |
| JP3194676B2 (ja) | 内燃機関の失火検出装置 | |
| JPWO2006016566A1 (ja) | 内燃機関用イオン電流検出装置 | |
| KR970066080A (ko) | 내연 기관용 이온전류 검출장치 | |
| JP3619040B2 (ja) | 内燃機関の燃焼状態検出装置 | |
| JPH05157001A (ja) | 内燃機関の燃焼検出装置 | |
| US7164271B2 (en) | Ion current detecting device in internal combustion engine | |
| US5652520A (en) | Internal combustion engine misfire circuit using ion current sensing | |
| US11293396B2 (en) | Ion current detection circuit, ignition control apparatus, and ignition system | |
| JPH04191465A (ja) | イオン電流検出装置 | |
| CN107228040B (zh) | 具有离子感测和ac振铃抑制的电容性点火系统 | |
| US6263727B1 (en) | Make voltage bias ion sense misfired detection system | |
| JP2002180949A (ja) | イオン電流検出装置を備えた内燃機関の点火装置 | |
| JP3347231B2 (ja) | イオン電流による燃焼状態検出方法 | |
| JP3842277B2 (ja) | 内燃機関の燃焼状態検出装置 | |
| JPH1122615A (ja) | 内燃機関のノック検出方法及び装置 | |
| JP2014070507A (ja) | 内燃機関用の点火装置 | |
| JPH04191466A (ja) | イオン電流検出装置 | |
| JP2001073919A (ja) | 内燃機関用燃焼状態検知装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20031202 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20031204 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071212 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081212 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091212 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091212 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101212 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111212 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111212 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121212 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |