JP2000220734A - ハイブリッド車両 - Google Patents
ハイブリッド車両Info
- Publication number
- JP2000220734A JP2000220734A JP11026133A JP2613399A JP2000220734A JP 2000220734 A JP2000220734 A JP 2000220734A JP 11026133 A JP11026133 A JP 11026133A JP 2613399 A JP2613399 A JP 2613399A JP 2000220734 A JP2000220734 A JP 2000220734A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- torque converter
- output
- motor
- traveling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 110
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 29
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 13
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 15
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 32
- 230000008569 process Effects 0.000 description 32
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 24
- 230000008859 change Effects 0.000 description 11
- 230000009471 action Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102100029860 Suppressor of tumorigenicity 20 protein Human genes 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 101000760620 Homo sapiens Cell adhesion molecule 1 Proteins 0.000 description 1
- 101001125854 Homo sapiens Peptidase inhibitor 16 Proteins 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102100029324 Peptidase inhibitor 16 Human genes 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/62—Hybrid vehicles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/7072—Electromobility specific charging systems or methods for batteries, ultracapacitors, supercapacitors or double-layer capacitors
Landscapes
- Control Of Driving Devices And Active Controlling Of Vehicle (AREA)
- Control Of Vehicle Engines Or Engines For Specific Uses (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Hybrid Electric Vehicles (AREA)
Abstract
されたパラレル式のハイブリッド車両において、トルク
コンバータの滑りによるエンジン出力の損失を削減して
高燃費化を図る。 【解決手段】 走行用モータを駆動輪に直結する。エン
ジンは、トルクコンバータ及び自動変速機を介して駆動
輪に連結する。統括制御ECUには、車速及びアクセル
踏込量に基づく第1領域31と第2領域32とが設定さ
れる。第2領域32は、走行負荷が走行用モータの定格
出力を超えない走行領域に設定する。そして、走行用モ
ータの出力制御が可能な場合には第1及び第2領域3
1,32をロックアップ領域として設定し、これに基づ
いてトルクコンバータをロックアップする。
Description
とを併用して走行するハイブリッド車両に関する。
ーズ方式と呼ばれるものが知られている(例えば、特開
平6−165309号公報参照)。このものでは、エン
ジンでジェネレータを駆動して発電を行い、電力をバッ
テリに蓄える。そして、バッテリからモータに電力を供
給し、このモータによって走行用の駆動力を得るように
している。
式と呼ばれるものが知られている。このものでは、電気
モータ及びエンジンを併用して走行するように構成され
ている。つまり、エンジンでジェネレータを駆動してバ
ッテリを充電する点は上記シリーズ方式と同様である
が、該シリーズ方式とは異なり、バッテリの電力で駆動
するモータによる走行だけでなく、エンジンのみによる
走行やエンジンとモータの双方による走行も可能に構成
されている。そして、発進時や低速走行時のようにエン
ジンを高効率で運転できない状態ではモータで走行する
一方、ある程度車速が上昇してエンジンを高効率で運転
できる状態ではエンジンで走行し、エンジンを常に効率
の高い状態で運転して燃費の向上を図るようにしてい
る。
は、エンジンにトルクコンバータ及び自動変速機を連結
し、エンジンの出力をトルクコンバータ及び自動変速機
を介して駆動輪に伝達するものが提案されている。そし
て、自動変速機が例えば4速の多段変速機に構成され、
自動変速機の変速によって広い車速範囲でエンジンを高
効率な状態で運転し、燃費の向上を図っている。
タを有するハイブリッド車両では、トルクコンバータの
滑りによってエンジン出力のロスが生じ、これによって
燃費の向上を充分に図れないという問題がある。この問
題に対しては、通常のエンジンのみを有する車両と同様
に、自動変速機が4速レンジで車速が所定値以上の状
態、即ち自動変速機が変速されない状態でトルクコンバ
ータをロックアップすることも考えられるが、これでは
上記通常の車両に対して充分に高燃費化を図ることがで
きない。また、トルクコンバータでは、入力側のポンプ
と出力側のタービンとの回転数の差によってトルク増幅
作用が発揮される。このため、トルクコンバータをロッ
クアップする方が常に効率が良くなるとは限らず、高燃
費化を図るには車両の状態に応じてトルクコンバータの
ロックアップを適切に行う必要もある。
であり、その目的とするところは、トルクコンバータに
おけるエンジン出力の損失を削減し、高燃費化を図るこ
とにある。
ータを適正に制御するようにしたものである。
5,第6の解決手段は、エンジンと、上記エンジンに連
結された発電機と、上記発電機により発生する電力を蓄
える蓄電手段と、上記蓄電手段の電力により駆動される
走行用モータと、上記エンジン及び走行用モータに連結
された駆動輪とを備え、上記エンジンと走行用モータの
一方又は両方によって走行するハイブリッド車両であっ
て、ロックアップ機構を有するトルクコンバータと自動
変速機とが上記エンジンと駆動輪の間に介設されたもの
を対象としている。
で走行する場合に比して、エンジン及び走行用モータで
走行する場合の方が低車速側にロックアップ領域が拡大
されるように設定されたロックアップ制御特性に基づい
て上記ロックアップ機構の制御を行う制御手段を設ける
ものである。
上記第1の解決手段において、制御手段が、トルクコン
バータのロックアップ時に、駆動輪に伝達されるエンジ
ン出力の変動を吸収するように走行用モータの出力を制
御するように構成されるものである。
上記第1の解決手段において、制御手段が、エンジン及
び走行用モータで走行する場合のロックアップ制御特性
に基づくロックアップ領域であっても、加速の要求度が
所定値以上の場合はトルクコンバータのロックアップを
解除するように構成されるものである。
の走行時であれば自動変速機の変速時にはトルクコンバ
ータのロックアップを解除する一方、エンジンと走行用
モータの双方の出力によって走行する場合であれば自動
変速機の変速時においてもトルクコンバータをロックア
ップする制御手段を設けるものである。
速時であっても走行用モータの出力で車速を維持可能な
走行領域内にロックアップ領域を設定して上記ロックア
ップ機構の制御を行い、上記ロックアップ領域内では自
動変速機の変速時においてもトルクコンバータをロック
アップする制御手段を設けるものである。
みの出力によって走行可能な走行領域内ではトルクコン
バータをロックアップし、且つ、該走行領域内では自動
変速機の変速時においてもトルクコンバータをロックア
ップする一方、上記走行用モータのみの出力によって走
行不可能な走行時にはロックアップを解除する制御手段
を設けるものである。
上記第1〜第6の何れか1の解決手段において、エンジ
ンと駆動輪との間を断続するクラッチ手段と、上記クラ
ッチ手段におけるエンジン側の入力側回転数及び出力軸
側の出力側回転数を検出する検出手段とを設け、制御手
段が、トルクコンバータをロックアップして上記検出手
段が検出したクラッチ手段の入力側回転数と出力側回転
数とが一致するように入力側回転数を調節した上で上記
クラッチ手段を締結するように構成されるものである。
上記第1〜第6の何れか1の解決手段において、エンジ
ンと駆動輪との間を断続するクラッチ手段と、上記クラ
ッチ手段におけるエンジン側の入力側回転数及び出力軸
側の出力側回転数を検出する検出手段とを設け、制御手
段が、加速走行時にトルクコンバータのロックアップを
解除して上記検出手段が検出したクラッチ手段の入力側
回転数と出力側回転数とが一致するように入力側回転数
を調節した上で上記クラッチ手段を締結するように構成
されるものである。
上記第1〜第8の何れか1の解決手段において、自動変
速機の入力側と出力側が切断されるニュートラル状態
と、入力側と出力側が接続された変速状態とに自動変速
機を切り換える自動変速機用クラッチ手段が、エンジン
と駆動輪との間を断続するクラッチ手段を構成するもの
である。
出力を駆動輪に伝達する走行と、走行用モータとエンジ
ンの両方の出力を駆動輪に伝達する走行とを行う。その
際、エンジンの出力は、トルクコンバータを介して駆動
輪に伝達される。一方、発電機は、エンジンに駆動され
て発電を行い、発生した電力は蓄電手段に蓄えられて走
行用モータの駆動等に用いられる。
タの出力も駆動輪に伝達されるため、例えば自動変速機
の変速時のような駆動輪に伝達されるエンジン出力が変
動する場合であっても、走行用モータの出力を利用して
このエンジン出力の変動を吸収できる。このため、走行
用モータを利用し、トルクコンバータをロックアップし
たまま自動変速機を変速することも可能である。
では、制御手段がトルクコンバータのロックアップ機構
に対して所定の制御を行う。つまり、所定の場合にはト
ルクコンバータをロックアップし、トルクコンバータの
滑りによる損失なしにエンジンの出力を駆動輪に伝達す
る。
プ制御特性に基づいて所定の場合にはロックアップ領域
を拡大する。具体的に、エンジンのみで走行する場合、
即ちエンジンのみが駆動源となり得る場合は、ハイブリ
ッド車両であってもエンジンのみを持つ通常の車両と変
わらないため、通常の車両と同様のロックアップ領域を
設定する。一方、エンジン及び走行用モータで走行する
場合、即ちエンジンと走行用モータの装用が駆動源とな
り得る場合は、上述のエンジンのみで走行する場合より
もロックアップ領域を低車速側に拡大し、より広い走行
領域においてトルクコンバータをロックアップする。
作に加えて制御手段が走行用モータに対して所定の制御
を行う。つまり、トルクコンバータのロックアップ時に
駆動輪に伝達されるエンジン出力が変動しても、走行用
モータの制御によってこの変動を吸収する。
作に加え、ロックアップ領域内の走行時であっても、加
速の要求度が所定値以上の場合、例えばアクセル操作量
が所定値以上の場合などでは、制御手段が敢えてトルク
コンバータのロックアップを解除する。そして、トルク
コンバータのトルク増幅作用を利用し、エンジンの発生
トルクを増幅して駆動輪に伝達する。
で走行する場合、即ちエンジンのみが駆動源となり得る
場合は、ハイブリッド車両であってもエンジンのみを持
つ通常の車両と変わらないため、自動変速機の変速時に
はトルクコンバータのロックアップを解除する。一方、
エンジン及び走行用モータで走行する場合、即ちエンジ
ンと走行用モータの装用が駆動源となり得る場合は、ト
ルクコンバータをロックアップしたまま自動変速機の変
速が行われる。
の出力で自動変速機の変速時におけるエンジン出力の変
動を吸収し、車速を維持可能な走行領域内にロックアッ
プ領域が設定される。例えば、走行用モータの最大出力
がエンジンの最大出力よりも小さい場合には、エンジン
の出力変動を走行用モータの出力で吸収しきれなくなっ
て車速を維持できない状態が存在する。そして、このよ
うな状態では、トルクコンバータをロックアップしたま
ま自動変速機を変速できなくなる。これに対し、本解決
手段では、上記所定の走行領域内にロックアップ領域を
設定し、このロックアップ領域内ではトルクコンバータ
をロックアップしたまま自動変速機の変速を行う。
の出力のみで走行可能な場合に制御手段がトルクコンバ
ータをロックアップし、トルクコンバータの滑りによる
損失なしにエンジンの出力を駆動輪に伝達する。一方、
走行用モータの出力のみで走行不可能な場合には、トル
クコンバータのロックアップを解除する。尚、ここでい
う走行用モータの出力のみで走行不可能な場合とは、走
行用モータ自身の問題で使用不可能な場合、例えば走行
用モータの定格出力を走行負荷が上回るような場合と、
走行用モータ自身の問題ではないが走行用モータが充分
な出力を発揮できない場合、例えば蓄電手段の充電量が
不足して走行用モータに充分な電力を供給できない場合
とが含まれる。
ラッチ手段を介して駆動輪に連結され、駆動源を走行用
モータからエンジンに切り換える際には、車両の走行中
に制御手段がクラッチ手段の断続操作を行う。
段は、トルクコンバータをロックアップした状態で入力
側回転数と出力側回転数とを一致させる動作を行った上
でクラッチ手段を締結する。
は、加速走行時にクラッチを締結する場合、トルクコン
バータのロックアップを解除した状態で入力側回転数と
出力側回転数とを一致させる動作を行い、その上でクラ
ッチ手段を締結する。
る自動変速機用クラッチ手段が、エンジンと出力軸との
間を断続するクラッチ手段としても機能する。
の出力によって走行可能な走行領域でトルクコンバータ
をロックアップすることができる。一般に、電動モータ
は比較的低回転で大きなトルクを発生し、高回転では発
生トルクが減少する特性を有する。このため、上述の走
行領域でトルクコンバータをロックアップすることによ
って、エンジンのみの通常の車両では不可能であった比
較的低車速の走行領域におけるロックアップが可能とな
る。また、このような低車速の走行領域では自動変速機
の変速が行われるが、変速時のエンジン出力の変動を走
行用モータで吸収できるため、自動変速機の変速時にお
いてもトルクコンバータをロックアップできる。
車速、例えば時速60キロ以下程度で走行する場合がほ
とんどである。従って、上記解決手段によれば、走行す
る機会の多い低車速の状態でもトルクコンバータをロッ
クアップでき、トルクコンバータの滑りによるエンジン
出力のロスの発生を防止することができる。この結果、
エンジン出力を無駄なく走行に利用でき、高燃費化を確
実に図ることができる。
アップすればトルクコンバータの滑りによるエンジン出
力のロスは防止できる。しかしながら、加速走行時には
トルクコンバータによるトルク増幅作用が得られるた
め、むしろロックアップを解除した方がより大きなトル
クを駆動輪に与えることができる。これに対し、第3の
解決手段では、加速走行時にはロックアップ領域であっ
てもトルクコンバータのロックアップを解除する。従っ
て、第3の解決手段によれば、トルクコンバータのトル
ク増幅作用を有効に利用することができ、一層の高燃費
化を図ることができる。
の入力側回転数と出力側回転数とが一致するように調節
した上でクラッチ手段の締結を行っている。このため、
クラッチ手段を締結する際にクラッチ手段に過度の負担
がかかるのを回避でき、クラッチ手段の信頼性を高める
ことができる。更に、入力側回転数と出力側回転数との
差が大きいままでクラッチ手段を締結すると、車両が急
加速するなど、走行が不安定となる。これに対し、上記
両解決手段によれば、入力側回転数と出力側回転数との
一致を図っているため、クラッチ手段の締結時において
も走行を安定に維持することができる。
ータをロックアップしているため、トルクコンバータの
入力側のポンプ回転数と出力側のタービン回転数とが一
致する。このため、クラッチ手段の入力側回転数の調節
を容易に行うことができ、クラッチ手段の入力側回転数
と出力側回転数との一致を容易に且つ確実に図ることが
できる。
ンバータのロックアップを解除しているため、クラッチ
手段の入力側回転数と出力側回転数にある程度の差があ
ってもトルクコンバータの滑りで吸収できる。更に、加
速走行時であれば、クラッチ手段の両回転数に差がある
状態でクラッチ手段を締結しても、運転者にそれ程違和
感を与えることもない。この結果、クラッチ手段の両回
転数の一致が厳密に図られていない状態であってもクラ
ッチ手段を締結の締結が可能となる。
機を構成する自動変速機用クラッチ手段が、エンジンと
出力軸との間を断続するクラッチ手段を兼ねている。こ
こで、自動変速機用クラッチ手段は、大きな動力の断続
を目的とする専用クラッチに比してクラッチ容量が低
い。これに対し、本解決手段では変速時に自動変速機に
負担がかからない走行領域で制御手段がトルクコンバー
タをロックアップするため、自動変速機の自動変速機用
クラッチ手段がクラッチ手段を兼ねる構成とした場合で
あっても、自動変速機の損傷を確実に防止することがで
きる。そして、エンジンと出力軸との間に自動変速機を
介設する場合にはエンジンと出力軸との間に独立したク
ラッチを設ける必要がなくなり、構成の簡素化を図るこ
とが可能となる。
に基づいて詳細に説明する。
を示すブロック図である。
ッド自動車は、駆動力を発生するためのパワーユニット
として、蓄電手段であるバッテリ3から供給される電力
により駆動される走行用モータ2とガソリン等の液体燃
料の爆発力により駆動されるエンジン1とを併用して走
行し、後述する車両の走行状態に応じて、走行用モータ
2のみによる走行、エンジン1のみによる走行、或いは
走行用モータ2とエンジン1の双方による走行とが実現
される。
動変速機7を介して駆動輪9,10に連結されている。
そして、エンジン1の駆動力は、自動変速機7の出力側
に直結された出力軸12からギヤトレイン11及び差動
機構8を介して駆動輪9,10に伝達される。また、エ
ンジン1はバッテリ3を充電するために発電機モータ4
を駆動する。
ックアップ機構であるロックアップクラッチを有し、ロ
ックアップクラッチを繋ぐとロックアップされ、ロック
アップクラッチを切るとロックアップが解除されるよう
に構成されている。
機構、多板クラッチ、ブレーキ、ワンウェイクラッチ等
の構成要素から成る4速の変速機である。そして、この
自動変速機7は、多板クラッチの断続等によって、入力
側と出力側とが切断されるニュートラルレンジ(以下、
Nレンジという)と、入力側と出力側とが連結される1
速〜4速の各変速レンジとに切り換わるように構成され
ている。この自動変速機7は、変速機として機能するほ
か、Nレンジと変速レンジとに切り換わることによって
エンジン1と駆動輪9,10との間の断続を行う。そし
て、自動変速機7をNレンジと変速レンジとに切り換え
る多板クラッチ等が、エンジン1と出力軸12との間を
断続するクラッチ手段を構成している。
れる電力により駆動され、ギヤトレイン11を介して駆
動輪9,10に駆動力を伝達する。また、走行用モータ
2は、車両の減速時には逆に駆動輪9,10に駆動さ
れ、車両の運動エネルギを電力に変換してバッテリ3に
供給する。
動されて発電を行い、バッテリ3に電力を供給する。ま
た、この発電機モータ4は、エンジン1の始動時にはバ
ッテリ3から電力を受けてエンジン1をクランキングさ
せる。
弁タイミングを遅延させるタイプのものが搭載され、走
行用モータ2は例えば最大出力20KWのIPM同期式
モータが使用され、発電機モータ4は例えば最大出力1
0KWのものが使用され、バッテリ3は例えば最大出力
30KWのニッケル水素電池が搭載される。
M、RAM、インターフェース回路及びインバータ回路
等からなり、エンジン1の点火時期や燃料噴射量等をコ
ントロールすると共に、走行用モータ2及び発電機モー
タ4の出力や回転数の制御、トルクコンバータ5のロッ
クアップ制御、自動変速機7の制御、バッテリ3の充放
電等を総括的に制御する制御手段に構成されている。
ン1のクランク軸回転数と走行用モータ2の回転数とが
入力されている。そして、統括制御ECU100は、入
力された両回転数に基づき、自動変速機7の変速比及び
ギヤトレイン11のギヤ比を考慮して自動変速機7にお
ける入力側及び出力側の軸回転数をそれぞれ算出するよ
うに構成されている。即ち、統括制御ECU100は、
自動変速機7の入力側回転数及び出力側回転数を検出す
る検出手段を構成している。
すようなシフトスケジュールに従って自動変速機7を変
速するように構成されている。このシフトスケジュール
は、車速とアクセル踏込量との関係で表され、4速の自
動変速機7に対応して所定のの変速ライン21,22,
23が定められている。具体的に、1速レンジから2速
レンジに変速するための第1の変速ライン21と、2速
レンジから3速レンジに変速するための第2の変速ライ
ン22と、3速レンジから4速レンジに変速するための
第3の変速ライン23とが設定されている。また、図示
しないが、変速レンジを下げる場合の変速ラインも設定
されている。そして、この変速ラインを横切ると自動変
速機7を変速するようにしている。このシフトスケジュ
ールは、車速との関係でエンジン1の回転数が最もエン
ジン1の効率の良い回転数の範囲となるように定められ
ている。
うに、車速及びアクセル踏込量に基づく第1領域31と
第2領域32とが設定されている。この統括制御ECU
100は、エンジン1のみを駆動源として走行可能な場
合には上記第1領域31をロックアップ領域として設定
する一方、エンジン1及び走行用モータ2を駆動源とし
て走行可能な場合、即ちバッテリ3の蓄電量が所定値以
上で走行用モータ2に充分な電流を供給して走行用モー
タ2の出力制御が可能な場合には上記第1及び第2領域
31,32をロックアップ領域として設定するように構
成されている。つまり、エンジン1のみで走行する場合
に比してエンジン1及び走行用モータ2で走行する場合
の方が、ロックアップ領域が拡大される。そして、統括
制御ECU100は、車速及びアクセル踏込量がロック
アップ領域に入るとロックアップクラッチを繋いでトル
クコンバータ5をロックアップする。
以上で自動変速機7が4速レンジの走行領域に設定され
ている。つまり、この第1領域31は、エンジンのみを
持つ通常の車両においてロックアップ領域とされる走行
領域と同様に設定されている。
以下の比較的低車速低負荷の走行領域に設定されてい
る。この第2領域32は、走行用モータ2の定格出力に
基づいて設定されている。つまり、走行用モータ2の出
力のみで走行する場合は時速60キロ以下での走行が可
能なため、これに対応して、第2領域32は車速が時速
60キロ以下の走行領域に設定されている。また、ある
車速及びアクセル踏込量における走行負荷は既知である
ため、走行用モータ2の定格出力と走行負荷とが等しく
なるアクセル踏込量以下の走行領域に第2領域32が設
定されている。
22,23の一部が含まれる。従って、車速及びアクセ
ル踏込量が第2領域32に入っていれば、トルクコンバ
ータ5をロックアップしたままで自動変速機7の変速が
行われる。そして、統括制御ECU100は、この場合
に走行用モータ2に対して所定の制御を行うように構成
されている。具体的に、自動変速機7を変速する際には
駆動輪9,10に伝達されるエンジン1の駆動力が変動
することになるが、統括制御ECU100は、このエン
ジン駆動力の変動を吸収するように走行用モータ2の出
力を制御する。そして、自動変速機7の変速の際にも車
速を一定に保って走行を安定に維持するようにしてい
る。
用モータ2の出力制御が可能で第1及び第2領域31,
32がロックアップ領域に設定され、且つ、車速及びア
クセル踏込量が第2領域32に入っている場合であって
も、加速走行時だけはトルクコンバータ5のロックアッ
プを解除するように構成されている。そして、トルクコ
ンバータ5のトルク増幅作用を有効に利用し、エンジン
1の発生トルクを増幅して駆動輪9,10に伝達するよ
うにしている。
ン1、発電機モータ4、走行用モータ2及びバッテリ3
の制御について説明する。尚、表1において「力行」と
は駆動トルクを出力している状態を意味する。
は、エンジン1、発電機モータ4、走行用モータ2は停
止される。但し、エンジン1は冷間時とバッテリ蓄電量
低下時に運転され、発電機モータ4はエンジン運転中は
発電するために駆動されてバッテリ3を充電する。
では、エンジン1、発電機モータ4は停止され、走行用
モータ2が駆動トルクを出力する。
では、走行用モータ2が駆動トルクを出力し、エンジン
1は始動後高出力で運転される。バッテリ3は走行用モ
ータ2に放電する。尚、ここではエンジン1の始動後は
発電機モータ4を停止しているが、発電機モータ4が継
続して駆動トルクを出力するようにしてもよい。
ンジン始動時では、発電機モータ4がエンジン1をクラ
ンキングするために駆動トルクを出力してエンジン1が
起動される。バッテリ3は発電機モータ4に放電する。
定常低負荷走行時では、エンジン1、発電機モータ4は
停止され、走行用モータ2が駆動トルクを出力する。バ
ッテリ3は走行用モータ2に放電する。但し、エンジン
1は冷間時とバッテリ蓄電量低下時に運転され、発電機
モータ4はエンジン運転中は発電するために駆動されて
バッテリ3を充電する。尚、本実施形態では、定常低負
荷走行の状態となるのは車速が時速20キロ以下の場合
に限られている。従って、定常走行時において車速が時
速20キロを超えると、低負荷運転から中負荷運転に移
行する。
定常中負荷走行時では、走行用モータ2は無出力とさ
れ、エンジン1は高効率領域で運転され、バッテリ3は
走行用モータ2には放電せず、発電機モータ4はバッテ
リ3を充電する。
定常高負荷走行時では、エンジン1は高出力運転され、
発電機モータ4と走行用モータ2が駆動トルクを出力す
る。バッテリ3は発電機モータ4と走行用モータ2に放
電する。但し、発電機モータ4はバッテリ蓄電量低下時
はバッテリ3を充電する。
では、エンジン1は高出力運転され、発電機モータ4と
走行用モータ2が走行のために駆動トルクを出力する。
バッテリ3は発電機モータ4と走行用モータ2に放電す
る。
に、減速時では、エンジン1及び発電機モータ4は停止
され、走行用モータ2は発電機として電力を回生してバ
ッテリ3を充電する。
の駆動トルクのみでの走行中に、途中からエンジン1の
トルクを駆動輪9,10に伝達する場合がある。具体的
には、上述の急発進時や、定常低負荷走行から定常中負
荷走行、定常高負荷走行又は急加速へ移行する場合が該
当する。そして、この場合において、統括制御ECU1
00は、所定のエンジン締結制御を行う。また、統括制
御ECU100は、このエンジン締結制御の一部とし
て、自動変速機7におけるエンジン側の入力側回転数と
出力軸側の出力側回転数が一致するように発電機モータ
4でエンジン1の回転数を調節する回転同期動作を行
う。
て、図3のタイムチャートを参照しながら説明する。こ
の図3は、停止状態から発進し、緩やかに加速して定常
低負荷走行から定常中負荷走行へ移行するまでを示して
いる。時刻t1において緩発進し、上述の定常低負荷走
行状態となる。そして、走行用モータ2のみが駆動力を
発生し、車速が緩やかに上昇する。
キロを超えると、定常低負荷走行から定常中負荷走行へ
と移行するために、発電機モータ4によってエンジン1
をクランキングする。エンジン1がかかると、時刻t3
から発電機モータ4に対するフィードバック制御を開始
する。その後、時刻t4までは、スロットル開度を所定
開度に保持してエンジン1に所定のトルクを発生させる
一方、発電機モータ4が発電機となってエンジン1に負
荷をかけ、この負荷を制御してエンジン回転数の制御を
行う。
ンジン回転数とが一致すると、自動変速機7をNレンジ
から1速レンジに切り換える。この状態で、エンジン1
の駆動力が駆動輪9,10に伝達される。このため、時
刻t4では、自動変速機7を切り換えると共に走行用モ
ータ2の駆動力を減じ、駆動輪9,10に伝わる駆動力
を一定に保つ。そして、その後はエンジン1の駆動力の
みで走行を継続する。
て、図4及び図5のフロー図を参照しながら説明する。
量、走行用モータ2の回転数及びエンジン1の回転数を
読み込む。そして、走行用モータ2の回転数にギヤトレ
イン11のギヤ比を乗じて出力軸12の回転数を算出
し、ステップST2に移る。
及びアクセル踏込量の変化率に基づいて、エンジン1の
始動を要するか否かを判断する。つまり、車速が時速2
0キロを超えて上述の定常中負荷走行へ移行した場合
や、アクセルが急激に踏み込まれて急加速や急発進が要
求されている場合には、エンジン1の始動が必要と判断
してステップST3に移る。一方、エンジン1の始動が不
要であれば通常の制御に戻る。
基づいて自動変速機7の変速レンジを選択し、出力軸回
転数に該変速レンジの変速比を乗じて目標エンジン回転
数を算出する。エンジン1の回転数がこの目標エンジン
回転数となると、自動変速機7の入力側回転数と出力側
回転数とが一致することとなる。尚、このステップST3
以降は、自動変速機7の変速が完了するまで一度選択し
た変速レンジの変更を禁止する。
無を判断する。つまり、車両の停止状態でアクセルが急
激に踏み込まれた場合には急発進が要求されていると判
断してステップST15へ移る。一方、急発進が要求され
ていないと判断するとステップST5へ移る。尚、出力軸
回転数の変化率に基づいて急発進の要求の有無を判断し
てもよい。つまり、出力軸回転数の増加率が大きければ
急発進の要求が有ると判断し、害増加率が小さければ急
発進の要求が無いと判断してもよい。
15においてトルクコンバータ5のロックアップを解除
する制御を行う。この様にロックアップを解除するの
は、トルクコンバータ5のトルク増幅作用を利用してよ
り大きな駆動力を駆動輪9,10に伝達するためであ
る。
にバッテリ3から電力を供給し、エンジン1を始動する
ために発電機モータ4でエンジン1をクランキングす
る。そして、エンジン回転数が1000rpmに達する
とステップST17に移る。
射及び点火を行ってエンジン1の始動を試みる。そし
て、エンジン1が始動したか否かを確認し、始動してい
ればステップST18に移る。一方、エンジン1が始動し
ていなければ、エンジン始動制御へ移行してエンジン1
の始動を更に試みる。このエンジン始動制御について
は、後述する。尚、エンジン1が始動したか否かは、発
電機モータ4へ供給される電流に基づいて判断する。つ
まり、発電機モータ4への電流が減少していればエンジ
ン1が始動したと判断し、減少していなければエンジン
1が始動していないと判断する。
を最大とするためにスロットルを全開すると共に、発電
機モータ4が発生させるトルクを最大として回転同期動
作を行う。つまり、急発進状態では、走行用モータ2の
トルクが最大にされて既に車両が動き出している一方、
スロットルを開いてもエンジン回転数がすぐには上昇し
ないため、発電機モータ4のトルクを最大としてエンジ
ン1を駆動して自動変速機7の入力側及び出力側回転数
の一致を図る。
ら僅かな時間しか経過していなければ、車速はまだそれ
程上昇しておらず、単純に走行用モータ2、エンジン1
及び発電機モータ4を最大出力とすれば、自動変速機7
の入力側と出力側でほとんど回転数差が無いとみなすこ
とができる。また、多少の回転数差はトルクコンバータ
5で吸収できる。従って、ステップST18では、スロッ
トル全開、発電機モータ4のトルク最大とした後は、時
間をあけずに素早く自動変速機7をNレンジから1速レ
ンジへと変速する。そして、変速完了後は、エンジン1
及び走行用モータ2で駆動輪9,10を駆動する一方、
発電機モータ4を停止させる。尚、発電機モータ4を停
止させずに発電機モータ4のトルクをも駆動輪9,10
に伝達してもよく、この場合はより大きな駆動力を駆動
輪9,10に伝達できる。
合、ステップST5において急加速の要求の有無を判断す
る。つまり、車両の走行中にアクセルが急激に踏み込ま
れた場合には急加速が要求されていると判断してステッ
プST6へ移る。一方、急加速が要求されていないと判断
するとステップST20へ移る。尚、出力軸回転数の変化
率に基づいて急加速の要求の有無を判断してもよい。つ
まり、出力軸回転数の増加率が大きければ急加速の要求
が有ると判断し、該増加率が小さければ急加速の要求が
無いと判断してもよい。
6においてトルクコンバータ5のロックアップを解除す
る制御を行う。ロックアップを解除するのは、上記ステ
ップST15の場合と同様にトルクコンバータ5によるト
ルク増幅作用を得るためである。
6に対応して発電機モータ4でエンジン1をクランキン
グし、エンジン回転数が1000rpmとなるとステッ
プST8に移る。
対応してエンジン1を始動させる動作を行い、始動して
いればステップST9に移り、始動していなければエンジ
ン始動制御に移行する。
クα2を加えて出力トルクを算出する。この目標トルク
は、ステップST1で読み込んだ車速及びステップST3で
選択した自動変速機7の変速レンジの変速比においてエ
ンジン1のみで走行するためにエンジン1が発生させな
ければならないトルクである。一方、加算トルクα2
は、走行状態に応じて予め設定されたものである。そし
て、エンジン1に対して出力トルクを発生させるように
制御を行う。具体的には、スロットルを所定の開度と
し、そのスロットル開度を一定に保持する。
に対して発生するトルクを一定に保つように制御を行
い、この状態を自動変速機7の変速が完了するまで保持
する。つまり、変速の完了までは、アクセルの踏込量、
即ち運転者の意志とは無関係に走行用モータ2のトルク
を一定に保持する。この様にするのは、出力軸回転数又
は該回転数の変化率が一定に保持し、この出力軸回転数
に対応したエンジン回転数の調整を確実に行うためであ
る。
行う。具体的に、発電機モータ4が発電機として動作し
てエンジン1に負荷を与え、エンジン1の回転数がステ
ップST3で算出した目標エンジン回転数となるように該
負荷の量をエンジン回転数に対してフィードバック制御
する。この制御を所定時間に亘って行い、ステップST1
2に移る。
ンジから変速レンジへ切り換える動作を開始する。その
際、ある程度の時間に亘って回転同期動作を行えば実際
のエンジン回転数と目標エンジン回転数との回転数差は
充分に小さく、また、ステップST6でトルクコンバータ
5のロックアップを解除しており、ある程度の回転数差
があってもトルクコンバータ5で吸収できるため、自動
変速機7の変速動作を行う。
り換え完了を確認し、その後ステップST14に移る。従
って、ステップST14に移る時点では、エンジン1の駆
動力が駆動輪9,10に伝達されている。
ってエンジン1に与えていた負荷をゼロとし、エンジン
1に対してはアクセルの踏込量に応じたスロットル開度
の制御を行う。そして、エンジン1及び走行用モータ2
の駆動力を駆動輪9,10に伝達して急加速を行う。
合、図5に示すステップST20に移る。このステップST
20では、上記ステップST16に対応して発電機モータ
4でエンジン1をクランキングし、エンジン回転数が1
000rpmとなるとステップST21に移る。
に対応してエンジン1を始動させる動作を行い、始動し
ていればステップST22に移り、始動していなければエ
ンジン始動制御に移行する。
の多少を判断し、蓄電量が所定値以上であればステップ
ST23に移り、所定値未満であればステップST24に移
る。
対応して目標トルクに加算トルクαを加えて出力トルク
を算出する。この加算トルクαは、ステップST9の加算
トルクα2よりも小さい値とされている。そして、エン
ジン1が算出した出力トルクを発生するように所定のス
ロットル開度を維持し、ステップST25に移る。
ST9に対応して目標トルクに加算トルクα1を加えて出
力トルクを算出する。この加算トルクα1は、ステップ
ST9の加算トルクα2よりも小さく、且つステップST2
3の加算トルクαより大きな値とされている。そして、
エンジン1が算出した出力トルクを発生するように所定
のスロットル開度を維持し、ステップST25に移る。
トルクαと加算トルクα1とを使い分ける一方(ステッ
プST23,ST24参照)、急加速の要求の有無によって
加算トルクα2と加算トルクα,α1とを使い分けてい
る(ステップST9,ST23,ST24参照)。
がロックアップ状態か否かを判断する。そして、ロック
アップ状態であればステップST26に移る一方、ロック
アップが解除されていればステップST29に移る。
あれば、ステップST26〜ST28において、エンジン1
の実際の回転数とステップST3で算出した目標エンジン
回転数とがほぼ完全に一致したとみなせるまで回転同期
動作を行う。これは、トルクコンバータ5のロックアッ
プ状態ではエンジン1と自動変速機7の入力側とが直結
状態となるため、エンジン1の実際の回転数を上記目標
エンジン回転数にほぼ一致させなければ、自動変速機7
をNレンジから変速レンジに切り換えた際にショックが
出たり、自動変速機7の破損を招くおそれがあるからで
ある。
電機として動作してエンジン1に負荷を与え、エンジン
1の回転数がステップST3で算出した目標エンジン回転
数となるように該負荷の量をエンジン回転数に対してフ
ィードバック制御する。その一方、ステップST27で
は、走行用モータ2の駆動力を、車体の加速度が一定と
なるように制御する。具体的には、出力軸回転数の変化
率が一定となるように制御する。そして、ステップST2
8では、エンジン1の実際の回転数と上記目標エンジン
回転数とがほぼ一致したとみなせるまでステップST2
6,ST27の状態を保持し、両回転数が一致したとみな
せればステップST30に移る。
なければ、ステップST29において上記ステップST11
に対応した回転同期動作を行う。具体的には、発電機モ
ータ4がエンジン1に与える負荷の量を、エンジン1の
回転数がステップST3の目標回エンジン転数となるよう
にフィードバック制御する。
ルクコンバータ5がロックアップ状態か否かによって、
エンジン1の実際の回転数と目標エンジン回転数との一
致をどの程度図るかを変更している。
応して、自動変速機7をNレンジからステップST3で選
択した変速レンジへと切り換える変速動作を開始する。
そして、続くステップST31で変速レンジへの切り換え
完了を確認すると、ステップST32に移る。また、上記
変速動作の間には、駆動輪9,10にエンジン1から伝
達される駆動力が増大してゆくが、これに合わせて走行
用モータ2の駆動力を削減し、駆動輪9,10への駆動
力を一定に維持する。
ってエンジン1に与えていた負荷と走行用モータ2の駆
動力をゼロとし、エンジン1に対してはアクセルの踏込
量に応じたスロットル開度の制御を行う。尚、発電機モ
ータ4によるエンジン1への負荷をゼロとせず、エンジ
ン1の出力を多めに制御して発電機モータ4による発電
を継続するようにしてもよい。
7,ST21でエンジン1を始動できなかった場合には、
図6のフロー図に示すエンジン始動制御を行う。
機モータ4へ供給する電力を増やし、エンジン回転数を
上昇させる。そして、エンジン回転数が1500rpm
に達するとステップST41に移る。
射及び点火を行ってエンジン1の始動を試みる。そし
て、エンジン1が始動したが否かを確認し、始動してい
ればステップST47に移り、元の制御フローに帰還して
ステップST8,ST17,ST21から次のステップに移行
する。一方、エンジン1が始動していなければ、ステッ
プST42に移る。
用モータ2に供給する電流を削減する。これは、バッテ
リ3が放電できる電流には上限があるので、走行用モー
タ2への電流を削減してエンジン1をクランキングする
発電機モータ4への電流を確保するためである。
と同様にエンジン1の始動を試みる。そして、エンジン
1が始動すればステップST47に移って元の制御フロー
に帰還する一方、エンジン1が始動していなければステ
ップST44に移る。
動力のみでエンジン1の回転数とステップST3の目標エ
ンジン回転数との一致を図り、その上で自動変速機7を
Nレンジから2速レンジへと切り換える。そして、発電
機モータ4の駆動力だけでなく、走行用モータ2の駆動
力及び車体の慣性力によってもエンジン1を回転させ、
続くステップST45でエンジン1の始動を試みる。つま
り、ステップST44,ST45では、いわゆる「押しが
け」を試みる。
レンジへと切り換えるのに伴って走行用モータ2の駆動
力を増大させ、走行状態を一定に維持する制御を行う。
ここで、走行用モータ2の駆動力が一定のままであれ
ば、エンジン1と駆動輪9,10とを直結すると車両が
減速してしまう。これに対し、走行用モータ2の駆動力
を増やすことによって車両の状態を一定に維持し、運転
者に違和感を与えないようにしている。
動すればステップST47に移って元の制御フローに帰還
する一方、エンジン1が始動していなければステップST
46に移る。
出来なかったことを警告ランプ等で運転者に知らせる一
方、バッテリ3の充電量を確保するために走行用モータ
2による回生を重視する制御を行う。
域32にある状態、即ち比較的低車速で低負荷の走行時
においてもトルクコンバータをロックアップすることが
できる。一方、時速60キロ以下程度の低車速で低負荷
の走行領域で走行する機会が多いと考えられるが、この
ような低車速低負荷の走行時にトルクコンバータをロッ
クアップすることができる。従って、本実施形態によれ
ば、走行する機会の多い走行領域においてトルクコンバ
ータをロックアップでき、トルクコンバータの滑りによ
るエンジン出力のロスの発生を防止することができる。
この結果、エンジン出力を無駄なく走行に利用でき、高
燃費化を確実に図ることができる。
アップすればトルクコンバータの滑りによるエンジン出
力のロスは防止できる。しかしながら、加速走行時には
トルクコンバータによるトルク増幅作用が得られるた
め、むしろロックアップを解除した方がより大きなトル
クを駆動輪に与えることができる。これに対し、本実施
形態では、車速及びアクセル踏込量が第2領域32にあ
ってトルクコンバータ5のロックアップが可能な場合で
あっても、加速走行時には統括制御ECU100が敢え
てトルクコンバータ5のロックアップを解除する。この
ため、本実施形態によれば、トルクコンバータ5のトル
ク増幅作用を有効に利用することができ、一層の高燃費
化を図ることができる。
速機7の入力側回転数と出力側回転数とが一致するよう
に調節した上で自動変速機7をNレンジから変速レンジ
へと切り換えている。このため、自動変速機7に過度の
負担がかかるのを回避でき、自動変速機7の損傷を防止
して信頼性を向上させることができる。更に、入力側回
転数と出力側回転数との差が大きいままで自動変速機7
を変速レンジに切り換えると、ショックが生じて走行が
不安定となる。これに対し、入力側回転数と出力側回転
数との一致を図っているため、クラッチ手段の締結時に
おいても走行を安定に維持することができる。
成する多板クラッチ等がエンジン1と出力軸12との間
を断続するクラッチ手段を兼ねている。ここで、上記多
板クラッチ等は、大きな動力の断続を目的とする専用ク
ラッチに比してクラッチ容量が低い。従って、入力側と
出力側との間の回転数差が大きい状態でNレンジから変
速レンジに切り換えると容易に損傷してしまう。これに
対して、本実施形態によれば自動変速機7の入力側回転
数と出力側回転数との一致を確実に図ることができる。
更に、自動変速機7の変速時には、走行用モータ2の出
力を制御して上記エンジン駆動力の変動を吸収するよう
にしている。このため、自動変速機7の多板クラッチ等
がクラッチ手段を兼ねる構成としても自動変速機7の損
傷を回避でき、信頼性を維持しつつ構成の簡素化を図る
ことができる。
1において走行用モータ2を定格出力の大きいものに変
更し、走行用モータ2の出力のみで時速80キロまでの
走行が可能となっている。そして、この走行用モータ2
の仕様変更に伴い、統括制御ECU100の第2領域3
2を変更したものである。その他の構成は、上記実施形
態1と同様である。
ECU100には、所定の走行領域に第1領域31と第
2領域32とが設定されている。第1領域31は、実施
形態1と同様に、車速が時速60キロ以上で自動変速機
7が4速レンジの走行領域に設定されている。一方、第
2領域32は、走行用モータ2の出力のみで時速80キ
ロ以下での走行が可能なことに対応して、車速が時速8
0キロ以下の走行領域に設定されている。また、走行用
モータ2の定格出力が増大しているため、実施形態1よ
りもアクセル踏込量の大きい走行領域にまで第2領域3
2が拡大されている。
態1と同様に第1領域31と第2領域32を適宜ロック
アップ領域として設定し、トルクコンバータ5に対する
制御を行う。その他の動作も、上記実施形態1と同様で
ある。
続するクラッチ手段を自動変速機7に設けられた多板ク
ラッチ等の自動変速機用クラッチ手段により構成するよ
うにしたが、エンジン1と出力軸12との間に独立した
クラッチを設けるようにしてもよい。
ジン回転数を算出する際に、出力軸回転数に自動変速機
7の変速比を乗じている(ステップST3参照)。しかし
ながら、トルクコンバータ5のロックアップが解除され
ている状態では、トルクコンバータ5の滑りがあるた
め、エンジン回転数と目標エンジン回転数が一致しても
自動変速機7の入力側回転数と出力側回転数とは必ずし
も一致しない。従って、トルクコンバータ5が非ロック
アップ状態の時には、出力軸回転数に上記変速比を乗じ
た値にトルクコンバータ5の滑りを考慮した補正を加
え、この補正後の値を目標エンジン回転数としてもよ
い。
でも急加速でもない場合に、トルクコンバータ5がロッ
クアップされているか否かによって異なる制御動作を行
っている(ステップST25〜ST28参照)。これに対
し、トルクコンバータ5を常にロックアップした上で回
転同期動作を行うようにしてもよい。具体的には、ステ
ップST25においてトルクコンバータ5がロックアップ
されているか否かを判断するのに代えて強制的にトルク
コンバータ5をロックアップし、その後、ステップST2
6〜ST28の動作を行って自動変速機7を変速レンジに
切り換えるようにしてもよい。
クアップされているため、自動変速機7の入力側回転数
とエンジン1の回転数とが完全に一致する。このため、
エンジン回転数の調節によって上記入力側回転数を正確
に制御することができ、自動変速機7の入力側回転数と
出力側回転数との一致を容易に且つ確実に図ることがで
きる。
動作では、エンジン1に対して発電機モータ4によって
負荷をかけ、この負荷を制御してエンジン回転数を制御
するようにしている(ステップST11,ST26,ST29
参照)。これに対して、エンジン1の始動後においても
発電機モータ4によってエンジン1を回転駆動し、発電
機モータ4の駆動力を制御してエンジン回転数を制御す
るようにしてもよい。
て、図8のタイムチャートを参照しながら説明する。こ
の図8は、図3のタイムチャートと同様に、緩発進後に
緩やかに加速し、定常低負荷走行から定常中負荷走行へ
移行するまでを示している。
速して時刻t2で車速が時速20キロを超える。時刻t
2では、定常低負荷走行から定常中負荷走行へと移行す
るために、発電機モータ4によってエンジン1をクラン
キングする。エンジン1がかかると、時刻t3から発電
機モータ4に対するフィードバック制御を開始する。そ
の後、時刻t4までは、発電機モータ4が継続してエン
ジン1を回転駆動し、発電機モータ4の駆動力を制御し
てエンジン回転数の制御を行う。
ンジン回転数とが一致すると、自動変速機7をNレンジ
から1速レンジに切り換える。この状態で、エンジン1
の駆動力が駆動輪9,10に伝達される。このため、時
刻t4では、自動変速機7を切り換えると共に走行用モ
ータ2の駆動力を減じ、駆動輪9,10に伝わる駆動力
を一定に保つ。そして、その後はエンジン1の駆動力の
みで走行を継続する。
ある。
ンバータのロックアップ領域を示す車速とアクセル踏込
量の関係図である。
ャートである。
の際の動作を示すフロー図である。
の際の動作を示すフロー図である。
の際の動作を示すフロー図である。
Claims (9)
- 【請求項1】 エンジンと、 上記エンジンに連結された発電機と、 上記発電機により発生する電力を蓄える蓄電手段と、 上記蓄電手段の電力により駆動される走行用モータと、 上記エンジン及び走行用モータに連結された駆動輪とを
備え、 上記エンジンと走行用モータの一方又は両方によって走
行するハイブリッド車両であって、 ロックアップ機構を有するトルクコンバータと自動変速
機とが上記エンジンと駆動輪の間に介設され、 上記エンジンのみで走行する場合に比して、エンジン及
び走行用モータで走行する場合の方が低車速側にロック
アップ領域が拡大されるように設定されたロックアップ
制御特性に基づいて上記ロックアップ機構の制御を行う
制御手段が設けられているハイブリッド車両。 - 【請求項2】 請求項1記載のハイブリッド車両におい
て、 制御手段は、トルクコンバータのロックアップ時に、駆
動輪に伝達されるエンジン出力の変動を吸収するように
走行用モータの出力を制御するハイブリッド車両。 - 【請求項3】 請求項1記載のハイブリッド車両におい
て、 制御手段は、エンジン及び走行用モータで走行する場合
のロックアップ制御特性に基づくロックアップ領域であ
っても、加速の要求度が所定値以上の場合はトルクコン
バータのロックアップを解除するように構成されている
ハイブリッド車両。 - 【請求項4】 エンジンと、 上記エンジンに連結された発電機と、 上記発電機により発生する電力を蓄える蓄電手段と、 上記蓄電手段の電力により駆動される走行用モータと、 上記エンジン及び走行用モータに連結された駆動輪とを
備え、 上記エンジンと走行用モータの一方又は両方によって走
行するハイブリッド車両であって、 ロックアップ機構を有するトルクコンバータと自動変速
機とが上記エンジンと駆動輪の間に介設され、 上記エンジンのみでの走行時であれば自動変速機の変速
時にはトルクコンバータのロックアップを解除する一
方、エンジンと走行用モータの双方の出力によって走行
する場合であれば自動変速機の変速時においてもトルク
コンバータをロックアップする制御手段が設けられてい
るハイブリッド車両。 - 【請求項5】 エンジンと、 上記エンジンに連結された発電機と、 上記発電機により発生する電力を蓄える蓄電手段と、 上記蓄電手段の電力により駆動される走行用モータと、 上記エンジン及び走行用モータに連結された駆動輪とを
備え、 上記エンジンと走行用モータの一方又は両方によって走
行するハイブリッド車両であって、 ロックアップ機構を有するトルクコンバータと自動変速
機とが上記エンジンと駆動輪の間に介設され、 上記自動変速機の変速時であっても走行用モータの出力
で車速を維持可能な走行領域内にロックアップ領域を設
定して上記ロックアップ機構の制御を行い、上記ロック
アップ領域内では自動変速機の変速時においてもトルク
コンバータをロックアップする制御手段が設けられてい
るハイブリッド車両。 - 【請求項6】 エンジンと、 上記エンジンに連結された発電機と、 上記発電機により発生する電力を蓄える蓄電手段と、 上記蓄電手段の電力により駆動される走行用モータと、 上記エンジン及び走行用モータに連結された駆動輪とを
備え、 上記エンジンと走行用モータの一方又は両方によって走
行するハイブリッド車両であって、 ロックアップ機構を有するトルクコンバータと自動変速
機とが上記エンジンと駆動輪の間に介設され、 上記走行用モータのみの出力によって走行可能な走行領
域内ではトルクコンバータをロックアップし、且つ、該
走行領域内では自動変速機の変速時においてもトルクコ
ンバータをロックアップする一方、上記走行用モータの
みの出力によって走行不可能な走行時にはロックアップ
を解除する制御手段が設けられているハイブリッド車
両。 - 【請求項7】 請求項1乃至6の何れか1記載のハイブ
リッド車両において、 エンジンと駆動輪との間を断続するクラッチ手段と、 上記クラッチ手段におけるエンジン側の入力側回転数及
び出力軸側の出力側回転数を検出する検出手段とを備
え、 制御手段は、トルクコンバータをロックアップして上記
検出手段が検出したクラッチ手段の入力側回転数と出力
側回転数とが一致するように入力側回転数を調節した上
で上記クラッチ手段を締結するハイブリッド車両。 - 【請求項8】 請求項1乃至6の何れか1記載のハイブ
リッド車両において、 エンジンと駆動輪との間を断続するクラッチ手段と、 上記クラッチ手段におけるエンジン側の入力側回転数及
び出力軸側の出力側回転数を検出する検出手段とを備
え、 制御手段は、加速走行時にトルクコンバータのロックア
ップを解除して上記検出手段が検出したクラッチ手段の
入力側回転数と出力側回転数とが一致するように入力側
回転数を調節した上で上記クラッチ手段を締結するハイ
ブリッド車両。 - 【請求項9】 請求項1乃至8の何れか1記載のハイブ
リッド車両において、 上記自動変速機の入力側と出力側が切断されるニュート
ラル状態と、入力側と出力側が接続された変速状態とに
自動変速機を切り換える自動変速機用クラッチ手段が、
エンジンと駆動輪との間を断続するクラッチ手段を構成
しているハイブリッド車両。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11026133A JP2000220734A (ja) | 1999-02-03 | 1999-02-03 | ハイブリッド車両 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11026133A JP2000220734A (ja) | 1999-02-03 | 1999-02-03 | ハイブリッド車両 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000220734A true JP2000220734A (ja) | 2000-08-08 |
Family
ID=12185069
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11026133A Pending JP2000220734A (ja) | 1999-02-03 | 1999-02-03 | ハイブリッド車両 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2000220734A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004019812A (ja) * | 2002-06-17 | 2004-01-22 | Toyota Motor Corp | 車両用駆動制御装置 |
GB2446926A (en) * | 2007-02-21 | 2008-08-27 | Ford Global Tech Llc | Hybrid powertrain with torque converter lockup |
JPWO2013088467A1 (ja) * | 2011-12-12 | 2015-04-27 | トヨタ自動車株式会社 | 車両の制御装置 |
WO2016199194A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2016-12-15 | 日産自動車株式会社 | ハイブリッド車両の発電制御装置 |
JP2020001502A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日野自動車株式会社 | ハイブリッド自動車の変速支援方法及び装置 |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5943256A (ja) * | 1982-09-03 | 1984-03-10 | Mazda Motor Corp | 自動変速機のロツクアツプ制御装置 |
JPH058639A (ja) * | 1991-07-03 | 1993-01-19 | Aisin Aw Co Ltd | 複合の動力源を備えた自動車 |
JPH07250404A (ja) * | 1994-03-10 | 1995-09-26 | Mazda Motor Corp | ハイブリッド車両の制御装置 |
JPH0898322A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-12 | Toyota Motor Corp | シリーズパラレル複合電気自動車の制御装置 |
JPH08168104A (ja) * | 1994-12-09 | 1996-06-25 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のトルク制御装置 |
JPH099415A (ja) * | 1995-06-14 | 1997-01-10 | Aqueous Res:Kk | ハイブリッド車両 |
JPH09331603A (ja) * | 1996-06-11 | 1997-12-22 | Aisin Aw Co Ltd | 車両用駆動装置の制御装置 |
JPH10324177A (ja) * | 1997-05-22 | 1998-12-08 | Nissan Motor Co Ltd | ハイブリッドシステム車両の発進装置 |
JPH1120512A (ja) * | 1997-06-27 | 1999-01-26 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機搭載車の変速ショック軽減装置 |
JP2000145951A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-05-26 | Toyota Motor Corp | ロックアップクラッチ制御装置 |
-
1999
- 1999-02-03 JP JP11026133A patent/JP2000220734A/ja active Pending
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5943256A (ja) * | 1982-09-03 | 1984-03-10 | Mazda Motor Corp | 自動変速機のロツクアツプ制御装置 |
JPH058639A (ja) * | 1991-07-03 | 1993-01-19 | Aisin Aw Co Ltd | 複合の動力源を備えた自動車 |
JPH07250404A (ja) * | 1994-03-10 | 1995-09-26 | Mazda Motor Corp | ハイブリッド車両の制御装置 |
JPH0898322A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-12 | Toyota Motor Corp | シリーズパラレル複合電気自動車の制御装置 |
JPH08168104A (ja) * | 1994-12-09 | 1996-06-25 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のトルク制御装置 |
JPH099415A (ja) * | 1995-06-14 | 1997-01-10 | Aqueous Res:Kk | ハイブリッド車両 |
JPH09331603A (ja) * | 1996-06-11 | 1997-12-22 | Aisin Aw Co Ltd | 車両用駆動装置の制御装置 |
JPH10324177A (ja) * | 1997-05-22 | 1998-12-08 | Nissan Motor Co Ltd | ハイブリッドシステム車両の発進装置 |
JPH1120512A (ja) * | 1997-06-27 | 1999-01-26 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機搭載車の変速ショック軽減装置 |
JP2000145951A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-05-26 | Toyota Motor Corp | ロックアップクラッチ制御装置 |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2004019812A (ja) * | 2002-06-17 | 2004-01-22 | Toyota Motor Corp | 車両用駆動制御装置 |
GB2446926A (en) * | 2007-02-21 | 2008-08-27 | Ford Global Tech Llc | Hybrid powertrain with torque converter lockup |
US7673714B2 (en) | 2007-02-21 | 2010-03-09 | Ford Global Technologies, Llc | System and method of torque converter lockup state adjustment using an electric energy conversion device |
GB2446926B (en) * | 2007-02-21 | 2011-07-27 | Ford Global Tech Llc | Assisting torque converter lockup |
JPWO2013088467A1 (ja) * | 2011-12-12 | 2015-04-27 | トヨタ自動車株式会社 | 車両の制御装置 |
US9296386B2 (en) | 2011-12-12 | 2016-03-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Vehicle control apparatus |
WO2016199194A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2016-12-15 | 日産自動車株式会社 | ハイブリッド車両の発電制御装置 |
JPWO2016199194A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2018-04-12 | 日産自動車株式会社 | ハイブリッド車両の発電制御装置 |
KR101849898B1 (ko) | 2015-06-08 | 2018-04-17 | 닛산 지도우샤 가부시키가이샤 | 하이브리드 차량의 발전 제어 장치 |
US10093166B2 (en) | 2015-06-08 | 2018-10-09 | Nissan Motor Co., Ltd. | Power generation control system for hybrid vehicle |
RU2670557C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2018-10-23 | Ниссан Мотор Ко., Лтд. | Устройство управления генерированием мощности для гибридного транспортного средства |
JP2020001502A (ja) * | 2018-06-27 | 2020-01-09 | 日野自動車株式会社 | ハイブリッド自動車の変速支援方法及び装置 |
JP7090984B2 (ja) | 2018-06-27 | 2022-06-27 | 日野自動車株式会社 | ハイブリッド自動車の変速支援方法及び装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3948147B2 (ja) | ハイブリッド車両 | |
US6119799A (en) | Hybrid vehicle | |
US7434641B2 (en) | Control apparatus of hybrid vehicle | |
US7730982B2 (en) | Oil pump driving control device for a hybrid vehicle | |
US7753150B2 (en) | Control system for a hybrid electric vehicle to anticipate the need for a mode change | |
US6600980B1 (en) | Torque reversal reduction strategy for a hybrid vehicle | |
JP3584680B2 (ja) | 内燃機関と電動機の複合型車両駆動装置 | |
EP1291219A2 (en) | Auxiliary drive and automobile equipped with the same | |
US20010020789A1 (en) | Parallel hybrid vehicle employing parallel hybrid system, using both internal combustion engine and electric motor generator for propulsion | |
JP2000152411A (ja) | 車両制御装置 | |
WO2006079909A1 (en) | Hybrid electric vehicle engine start technique | |
JPH11205907A (ja) | ハイブリッド車の駆動制御装置 | |
US8690725B2 (en) | Engine restart torque spike management system for a hybrid vehicle | |
WO2006079912A1 (en) | Hybrid electric vehicle sequence for engine start | |
JP3948148B2 (ja) | ハイブリッド車両 | |
JP3612939B2 (ja) | 内燃機関と電動機の複合型車両駆動装置およびその制御方法 | |
JP3873501B2 (ja) | ハイブリッド車両 | |
JP2000220557A (ja) | ハイブリッド車両 | |
JP3814816B2 (ja) | ハイブリッド自動車 | |
JP4288171B2 (ja) | 自動車のドライブトレーンおよびドライブトレーンの制御方法 | |
JP3702897B2 (ja) | ハイブリッド車両の制御装置 | |
JP3675469B2 (ja) | ハイブリッド車両の制御装置 | |
JP2000220734A (ja) | ハイブリッド車両 | |
JP4000735B2 (ja) | 車両の制御装置 | |
JPH10339185A (ja) | 内燃機関と電動機の複合型車両駆動装置およびその制御方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051124 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060704 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060904 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061226 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070226 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070403 |