JP2000218389A - Ｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされたｅｇｒクーラ - Google Patents
Ｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされたｅｇｒクーラInfo
- Publication number
- JP2000218389A JP2000218389A JP11018464A JP1846499A JP2000218389A JP 2000218389 A JP2000218389 A JP 2000218389A JP 11018464 A JP11018464 A JP 11018464A JP 1846499 A JP1846499 A JP 1846499A JP 2000218389 A JP2000218389 A JP 2000218389A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing material
- brazing
- egr
- weight
- brazed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＪＩＳ Ｚ ３２６５に規定するＢＮｉ−２
のろう付け作業温度とほぼ同程度の作業温度（１０６０
〜１１２０℃）でろう付けすることができ、母材の劣化
を防止し耐食性を向上するあるばかりでなく、耐硫酸腐
食性にも優れ、さらにろう材の酸化を防止してろう材自
体の強度を向上し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステム
の構成部品用のろう材およびこのろう材を用いてろう付
けされ十分な耐久性を有するＥＧＲクーラを提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：２０〜３０重量％、Ｐ：３〜１０
重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、残部ＮｉからなるＥＧＲ
システムの構成部品用のろう材を特徴とするものであ
り、また前記ろう材に、さらにＣｒ：１０〜１５重量
％、Ｐ：７〜１２重量％、残部Ｎｉからなる追加のろう
材を２〜１５重量％添加してなるＥＧＲシステムの構成
部品用のろう材を特徴とするものである。さらに前記ろ
う材を用いてろう付けされたＥＧＲクーラを特徴とす
る。
のろう付け作業温度とほぼ同程度の作業温度（１０６０
〜１１２０℃）でろう付けすることができ、母材の劣化
を防止し耐食性を向上するあるばかりでなく、耐硫酸腐
食性にも優れ、さらにろう材の酸化を防止してろう材自
体の強度を向上し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステム
の構成部品用のろう材およびこのろう材を用いてろう付
けされ十分な耐久性を有するＥＧＲクーラを提供する。 【解決手段】 Ｃｒ：２０〜３０重量％、Ｐ：３〜１０
重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、残部ＮｉからなるＥＧＲ
システムの構成部品用のろう材を特徴とするものであ
り、また前記ろう材に、さらにＣｒ：１０〜１５重量
％、Ｐ：７〜１２重量％、残部Ｎｉからなる追加のろう
材を２〜１５重量％添加してなるＥＧＲシステムの構成
部品用のろう材を特徴とするものである。さらに前記ろ
う材を用いてろう付けされたＥＧＲクーラを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＥＧＲシステムの
構成部品、例えばＥＧＲクーラを組立てるために用いる
耐硫酸腐食性に優れたろう材およびこのろう材を用いて
ろう付けされたＥＧＲクーラに関するものである。
構成部品、例えばＥＧＲクーラを組立てるために用いる
耐硫酸腐食性に優れたろう材およびこのろう材を用いて
ろう付けされたＥＧＲクーラに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】排気ガスの一部を排気系から取出して、
再びエンジンの吸気系に戻し、混合気に加える方法は、
ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ Ｇａｓ Ｒｅｃｉｒｃｕｌａ
ｔｉｏｎ：排気再循環）システムと称される。ＥＧＲは
ＮＯｘ（窒素酸化物）の発生抑制、ポンプ損失の低減、
燃焼ガスの温度低下に伴う冷却液への放熱損失の低減、
作動ガス量・組成の変化による比熱比の増大と、これに
伴うサイクル効率の向上など、多くの効果が得られるこ
とから、排気ガスを浄化しながらエンジンの熱効率を改
善するには有効な方法とされている。そしてこのような
ＥＧＲシステムは一般にＥＧＲ配管、ＥＧＲバルブなど
により構成されている。
再びエンジンの吸気系に戻し、混合気に加える方法は、
ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ Ｇａｓ Ｒｅｃｉｒｃｕｌａ
ｔｉｏｎ：排気再循環）システムと称される。ＥＧＲは
ＮＯｘ（窒素酸化物）の発生抑制、ポンプ損失の低減、
燃焼ガスの温度低下に伴う冷却液への放熱損失の低減、
作動ガス量・組成の変化による比熱比の増大と、これに
伴うサイクル効率の向上など、多くの効果が得られるこ
とから、排気ガスを浄化しながらエンジンの熱効率を改
善するには有効な方法とされている。そしてこのような
ＥＧＲシステムは一般にＥＧＲ配管、ＥＧＲバルブなど
により構成されている。
【０００３】しかるに、ＥＧＲガスの温度が高くなりか
つＥＧＲガス量が増大すると、その熱作用によりＥＧＲ
バルブの耐久性が劣化し、早期破損を招く場合があった
り、その防止のために水冷構造とする必要があることや
吸気温度の上昇に伴い充填効率の低下による燃費の低下
などが認識されている。このような事態を避けるため、
エンジンの冷却液などによってＥＧＲガスを冷却するク
ールドＥＧＲシステムが用いられている。このクールド
ＥＧＲシステム用のＥＧＲクーラとしては、一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼製の多管式の熱交換器（特開
平９−８９４９１号公報参照）やプレート式の熱交換器
（特開平１０−８９８８０号公報参照）が利用される。
つＥＧＲガス量が増大すると、その熱作用によりＥＧＲ
バルブの耐久性が劣化し、早期破損を招く場合があった
り、その防止のために水冷構造とする必要があることや
吸気温度の上昇に伴い充填効率の低下による燃費の低下
などが認識されている。このような事態を避けるため、
エンジンの冷却液などによってＥＧＲガスを冷却するク
ールドＥＧＲシステムが用いられている。このクールド
ＥＧＲシステム用のＥＧＲクーラとしては、一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼製の多管式の熱交換器（特開
平９−８９４９１号公報参照）やプレート式の熱交換器
（特開平１０−８９８８０号公報参照）が利用される。
【０００４】さてこのようなクールドＥＧＲシステムに
おける構成部品、特にＥＧＲクーラを組立てる際のろう
付けには、従来ＪＩＳ Ｚ ３２６５に規定されたＢＮ
ｉ−５、すなわちＣｒ：１８．０〜１９重量％、Ｓｉ：
９．５〜１０．５０重量％、Ｂ：０．０３重量％以下、
Ｃ：０．１０重量％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、残
部Ｎｉからなるろう材が用いられていた。
おける構成部品、特にＥＧＲクーラを組立てる際のろう
付けには、従来ＪＩＳ Ｚ ３２６５に規定されたＢＮ
ｉ−５、すなわちＣｒ：１８．０〜１９重量％、Ｓｉ：
９．５〜１０．５０重量％、Ｂ：０．０３重量％以下、
Ｃ：０．１０重量％以下、Ｐ：０．０２重量％以下、残
部Ｎｉからなるろう材が用いられていた。
【０００５】しかしながらこのろう材の融点は約１０８
０〜１１３５℃であり、またろう付け作業温度は１１５
０〜１２０５℃程度であるため、高温でのろう付け作業
を必要とし、このような高温でろう付け作業を実施した
場合には母材の劣化とともに、クロームカーバイドの析
出により耐食性が低下するために、より低温でのろう付
け作業が可能なろう材が求められた。このような要請に
基づいて現在はＪＩＳＺ ３２６５に規定されたＢＮｉ
−２、すなわちＣｒ：６．０〜８．０重量％、Ｂ：２．
７５〜３．５０重量％、Ｓｉ：４．０〜５．０重量％、
Ｆｅ：２．５〜３．５重量％、Ｃ：０．０６重量％以
下、Ｐ：０．０２重量％以下、残部Ｎｉからなり、融点
が約９７０〜１０００℃（ろう付け作業温度：１０１０
〜１１７５℃）のろう材が用いられるようになってき
た。
０〜１１３５℃であり、またろう付け作業温度は１１５
０〜１２０５℃程度であるため、高温でのろう付け作業
を必要とし、このような高温でろう付け作業を実施した
場合には母材の劣化とともに、クロームカーバイドの析
出により耐食性が低下するために、より低温でのろう付
け作業が可能なろう材が求められた。このような要請に
基づいて現在はＪＩＳＺ ３２６５に規定されたＢＮｉ
−２、すなわちＣｒ：６．０〜８．０重量％、Ｂ：２．
７５〜３．５０重量％、Ｓｉ：４．０〜５．０重量％、
Ｆｅ：２．５〜３．５重量％、Ｃ：０．０６重量％以
下、Ｐ：０．０２重量％以下、残部Ｎｉからなり、融点
が約９７０〜１０００℃（ろう付け作業温度：１０１０
〜１１７５℃）のろう材が用いられるようになってき
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしＥＧＲシステム
では排気ガスが循環するために、該排気ガスが冷却され
て結露した時に生成される硫酸を含有する凝縮水により
ろう材自体およびろうの拡散部分に腐食が起こり、前記
したＢＮｉ−２では十分な耐硫酸腐食性を得ることがで
きなかった。
では排気ガスが循環するために、該排気ガスが冷却され
て結露した時に生成される硫酸を含有する凝縮水により
ろう材自体およびろうの拡散部分に腐食が起こり、前記
したＢＮｉ−２では十分な耐硫酸腐食性を得ることがで
きなかった。
【０００７】本発明は、前記したＢＮｉ−２のろう付け
作業温度とほぼ同程度の作業温度（１０６０〜１１２０
℃）でろう付けすることが可能であり、母材の劣化を防
止し耐食性を向上するばかりでなく、耐硫酸腐食性にも
優れ、さらにろう材の酸化を防止してろう材自体の強度
を向上し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステムの構成部
品用のろう材およびこのろう材を用いてろう付けされ十
分な耐久性を有するＥＧＲクーラを提供することを目的
とするものである。
作業温度とほぼ同程度の作業温度（１０６０〜１１２０
℃）でろう付けすることが可能であり、母材の劣化を防
止し耐食性を向上するばかりでなく、耐硫酸腐食性にも
優れ、さらにろう材の酸化を防止してろう材自体の強度
を向上し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステムの構成部
品用のろう材およびこのろう材を用いてろう付けされ十
分な耐久性を有するＥＧＲクーラを提供することを目的
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
本発明の第１の実施態様は、Ｃｒ：２０〜３０重量％、
Ｐ：３〜１０重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、残部Ｎｉか
らなるＥＧＲシステムの構成部品用のろう材を特徴とす
るものである。
本発明の第１の実施態様は、Ｃｒ：２０〜３０重量％、
Ｐ：３〜１０重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、残部Ｎｉか
らなるＥＧＲシステムの構成部品用のろう材を特徴とす
るものである。
【０００９】また本発明の第２の実施態様は、前記第１
の実施態様に係る前記ろう材に、さらにＣｒ：１０〜１
５重量％、Ｐ：７〜１２重量％、残部Ｎｉからなる追加
のろう材を２〜１５重量％添加してなるＥＧＲシステム
の構成部品用のろう材を特徴とするものである。
の実施態様に係る前記ろう材に、さらにＣｒ：１０〜１
５重量％、Ｐ：７〜１２重量％、残部Ｎｉからなる追加
のろう材を２〜１５重量％添加してなるＥＧＲシステム
の構成部品用のろう材を特徴とするものである。
【００１０】さらに本発明の第３の実施態様は、前記第
１または２の実施態様に係る前記ろう材を用いてろう付
けされたＥＧＲクーラを特徴とするものである。
１または２の実施態様に係る前記ろう材を用いてろう付
けされたＥＧＲクーラを特徴とするものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施態様に係るＥ
ＧＲシステムの構成部品用のろう材は、Ｃｒ：２０〜３
０重量％、Ｐ：３〜１０重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、
残部Ｎｉからなることを特徴とする。前記ろう材におい
て、Ｃｒは主として耐硫酸腐食性を向上するために添加
するものであるが、Ｃｒが３０重量％を超えると、融点
が高くなり母材の劣化や耐食性の低下が発生し、また連
続炉などによるろう付けができないため生産性が悪化
し、一方２０重量％未満では、耐硫酸腐食性が低下して
ＥＧＲクーラとしての耐久性を発揮できない。またＰは
主として融点を下げるために添加するが、上限を超える
か、あるいは下限未満では融点が高くなり母材の劣化や
耐食性が低下するので、３〜１０重量％の添加範囲とす
る。そしてＳｉは主としてろう材自体の強度を向上する
ために添加するものであるが、７重量％を超えるとろう
材が脆くなり、また酸化し易くなってしまい、一方２重
量％未満ではろう材自体の強度が不足して、この部分か
ら割れや亀裂が発生する。本発明の第１の実施態様に係
るろう材によれば、ろう付け強度を損なうことなく融点
を９７０〜１０８０℃（ろう付け作業温度１０６０〜１
１２０℃）に下げることが可能となる。
ＧＲシステムの構成部品用のろう材は、Ｃｒ：２０〜３
０重量％、Ｐ：３〜１０重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、
残部Ｎｉからなることを特徴とする。前記ろう材におい
て、Ｃｒは主として耐硫酸腐食性を向上するために添加
するものであるが、Ｃｒが３０重量％を超えると、融点
が高くなり母材の劣化や耐食性の低下が発生し、また連
続炉などによるろう付けができないため生産性が悪化
し、一方２０重量％未満では、耐硫酸腐食性が低下して
ＥＧＲクーラとしての耐久性を発揮できない。またＰは
主として融点を下げるために添加するが、上限を超える
か、あるいは下限未満では融点が高くなり母材の劣化や
耐食性が低下するので、３〜１０重量％の添加範囲とす
る。そしてＳｉは主としてろう材自体の強度を向上する
ために添加するものであるが、７重量％を超えるとろう
材が脆くなり、また酸化し易くなってしまい、一方２重
量％未満ではろう材自体の強度が不足して、この部分か
ら割れや亀裂が発生する。本発明の第１の実施態様に係
るろう材によれば、ろう付け強度を損なうことなく融点
を９７０〜１０８０℃（ろう付け作業温度１０６０〜１
１２０℃）に下げることが可能となる。
【００１２】つぎに本発明の第２の実施態様に係るＥＧ
Ｒシステムの構成部品用のろう材においては、前記第１
の実施態様の組成を有するろう材（以下、第１のろう材
という）に、さらにＣｒ：１０〜１５重量％、Ｐ：７〜
１２重量％、残部Ｎｉからなる追加のろう材（以下、第
２のろう材という）を２〜１５重量％添加してなること
を特徴とする。
Ｒシステムの構成部品用のろう材においては、前記第１
の実施態様の組成を有するろう材（以下、第１のろう材
という）に、さらにＣｒ：１０〜１５重量％、Ｐ：７〜
１２重量％、残部Ｎｉからなる追加のろう材（以下、第
２のろう材という）を２〜１５重量％添加してなること
を特徴とする。
【００１３】第２のろう材は、前記第１のろう材の酸化
を抑制し濡れ性を促進するために添加するものであり、
第２のろう材を添加することにより、ろう材全体の融点
を約１００℃程度低下させて、融点を８９０〜９８０℃
程度（ろう付け作業温度：９５０〜１０５０℃）で実施
できるようにしたものである。しかし第２のろう材の添
加量が多過ぎると製品の母材へのエロージョン・コロー
ジョン現象が発生するために、２〜１５重量％の範囲で
添加する必要がある。２重量％未満では前記効果、すな
わち酸化の抑制と濡れ性の改善の効果がなく、一方１５
重量％を超えて添加すると製品の母材へのエロージョン
・コロージョン現象が発生する。第２のろう材において
Ｃｒは、前記第１のろう材の耐硫酸腐食性を向上するた
めに添加するものであるが、添加量が１５重量％を超え
ると、融点が上昇し母材の劣化や耐食性が低下し、一方
１０重量％未満では、耐硫酸腐食性が低下してしまう。
また第２のろう材において、Ｐは融点の低下と濡れ性の
向上のために添加するが、１２重量％を超えたり、ある
いは７重量％未満であると、前記した効果を発揮するこ
とができない。
を抑制し濡れ性を促進するために添加するものであり、
第２のろう材を添加することにより、ろう材全体の融点
を約１００℃程度低下させて、融点を８９０〜９８０℃
程度（ろう付け作業温度：９５０〜１０５０℃）で実施
できるようにしたものである。しかし第２のろう材の添
加量が多過ぎると製品の母材へのエロージョン・コロー
ジョン現象が発生するために、２〜１５重量％の範囲で
添加する必要がある。２重量％未満では前記効果、すな
わち酸化の抑制と濡れ性の改善の効果がなく、一方１５
重量％を超えて添加すると製品の母材へのエロージョン
・コロージョン現象が発生する。第２のろう材において
Ｃｒは、前記第１のろう材の耐硫酸腐食性を向上するた
めに添加するものであるが、添加量が１５重量％を超え
ると、融点が上昇し母材の劣化や耐食性が低下し、一方
１０重量％未満では、耐硫酸腐食性が低下してしまう。
また第２のろう材において、Ｐは融点の低下と濡れ性の
向上のために添加するが、１２重量％を超えたり、ある
いは７重量％未満であると、前記した効果を発揮するこ
とができない。
【００１４】前記第１のろう材と第２のろう材を使用す
る方法としては、 （ａ）両者のろう材を粉体として混合して使用する。 （ｂ）両者のろう材をペーストにして混合して使用す
る。 （ｃ）両者のろう材をペーストあるいは箔にしてそれぞ
れを積層して使用する。 などの方法を適宜採用することができるが、前記（ｃ）
の方法の場合には、前記第１のろう材を下層とし、第２
のろう材を上層として積層すると、融点の低い第２のろ
う材が初めに溶融して前記第１のろう材の表面を覆う形
になるために好ましい。
る方法としては、 （ａ）両者のろう材を粉体として混合して使用する。 （ｂ）両者のろう材をペーストにして混合して使用す
る。 （ｃ）両者のろう材をペーストあるいは箔にしてそれぞ
れを積層して使用する。 などの方法を適宜採用することができるが、前記（ｃ）
の方法の場合には、前記第１のろう材を下層とし、第２
のろう材を上層として積層すると、融点の低い第２のろ
う材が初めに溶融して前記第１のろう材の表面を覆う形
になるために好ましい。
【００１５】このような第１の実施態様に係るろう材、
および第２の実施態様に係るろう材を用いて多管式のＥ
ＧＲクーラやプレート式のＥＧＲクーラをろう付けする
ことを特徴とするのが本発明の第３の実施態様である。
ここで多管式のＥＧＲクーラにおける伝熱管の材質とし
ては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、
ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３２１などのオーステナイト系
ステンレス鋼などが用いられ、外径は６．３５ｍｍや
５．００ｍｍで、長さは１２０〜６００ｍｍ程度のもの
が多いが特に長さの制限はない。胴管やチューブシート
も前記と同様の材質やこれら相当のＳＣＳ鋳物とするこ
とができる。またプレート式のＥＧＲクーラにおける平
板や波板も前記と同様の材質である。
および第２の実施態様に係るろう材を用いて多管式のＥ
ＧＲクーラやプレート式のＥＧＲクーラをろう付けする
ことを特徴とするのが本発明の第３の実施態様である。
ここで多管式のＥＧＲクーラにおける伝熱管の材質とし
ては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６、
ＳＵＳ３１６Ｌ、ＳＵＳ３２１などのオーステナイト系
ステンレス鋼などが用いられ、外径は６．３５ｍｍや
５．００ｍｍで、長さは１２０〜６００ｍｍ程度のもの
が多いが特に長さの制限はない。胴管やチューブシート
も前記と同様の材質やこれら相当のＳＣＳ鋳物とするこ
とができる。またプレート式のＥＧＲクーラにおける平
板や波板も前記と同様の材質である。
【００１６】
【実施例】以下本発明の実施例を比較例とともに説明す
る。 ［実施例１］端部キャップがＳＣＳ１３製精密鋳造の鋳
物からなり、かつチューブシート、胴管および伝熱管が
ＳＵＳ３０４からなり、外径６．３５ｍｍ、長さ２５０
ｍｍの寸法を有する伝熱管を３０本胴管に内設してなる
ディーゼル車のＥＧＲガスを冷却するための多管式のＥ
ＧＲクーラを下記条件にてろう付けした。Ｃｒ：２５重
量％、Ｐ：８重量％、Ｓｉ：６重量％、残部Ｎｉからな
るろう材粉をバインダーに添加してペースト状とし、該
ペースト状としたろう材を用いて水素ガス雰囲気下でろ
う付け作業温度１１００℃で連続炉においてろう付けし
た。 このようにしてろう付けして得られたＥＧＲクー
ラについて下記する５％硫酸耐食試験を実施した。 硫 酸：５重量％（残部蒸留水） 液温度：８０℃ 方 法：液中に浸漬（液は撹拌する） 判 定：２４時間浸漬後に腐食減量（重量）を判定する 前記した５％硫酸耐食試験後の判定結果を下記する図１
および図２に示す。これら図から分かる通り、ろう材お
よび母材のろう拡散部の腐食は殆どなく優れた耐硫酸腐
食性を有するものであった。
る。 ［実施例１］端部キャップがＳＣＳ１３製精密鋳造の鋳
物からなり、かつチューブシート、胴管および伝熱管が
ＳＵＳ３０４からなり、外径６．３５ｍｍ、長さ２５０
ｍｍの寸法を有する伝熱管を３０本胴管に内設してなる
ディーゼル車のＥＧＲガスを冷却するための多管式のＥ
ＧＲクーラを下記条件にてろう付けした。Ｃｒ：２５重
量％、Ｐ：８重量％、Ｓｉ：６重量％、残部Ｎｉからな
るろう材粉をバインダーに添加してペースト状とし、該
ペースト状としたろう材を用いて水素ガス雰囲気下でろ
う付け作業温度１１００℃で連続炉においてろう付けし
た。 このようにしてろう付けして得られたＥＧＲクー
ラについて下記する５％硫酸耐食試験を実施した。 硫 酸：５重量％（残部蒸留水） 液温度：８０℃ 方 法：液中に浸漬（液は撹拌する） 判 定：２４時間浸漬後に腐食減量（重量）を判定する 前記した５％硫酸耐食試験後の判定結果を下記する図１
および図２に示す。これら図から分かる通り、ろう材お
よび母材のろう拡散部の腐食は殆どなく優れた耐硫酸腐
食性を有するものであった。
【００１７】［実施例２］前記実施例１と同様なＥＧＲ
クーラを下記条件にてろう付けした。まず実施例１のペ
ースト状としたろう材を第１のろう材として下層に施
し、ついでＣｒ：１２重量％、Ｐ：８重量％、残部Ｎｉ
からなる第２のろう材粉をバインダーに添加して実施例
１と同様にペースト状としてなるろう材を上層に施して
積層するとともに、前記第１のろう材と第２ろう材を９
０重量％：１０重量％の割合となるようにして水素ガス
雰囲気下でろう付け作業温度１０００℃で連続炉におい
てろう付けした。このようにしてろう付けして得られた
ＥＧＲクーラについて実施例１と同様な５％硫酸耐食試
験をした後、判定結果を下記する図１および図３に示
す。これら図から分かる通り、ろう材および母材のろう
拡散部の腐食は殆どなく優れた耐硫酸腐食性を有するも
のであった。
クーラを下記条件にてろう付けした。まず実施例１のペ
ースト状としたろう材を第１のろう材として下層に施
し、ついでＣｒ：１２重量％、Ｐ：８重量％、残部Ｎｉ
からなる第２のろう材粉をバインダーに添加して実施例
１と同様にペースト状としてなるろう材を上層に施して
積層するとともに、前記第１のろう材と第２ろう材を９
０重量％：１０重量％の割合となるようにして水素ガス
雰囲気下でろう付け作業温度１０００℃で連続炉におい
てろう付けした。このようにしてろう付けして得られた
ＥＧＲクーラについて実施例１と同様な５％硫酸耐食試
験をした後、判定結果を下記する図１および図３に示
す。これら図から分かる通り、ろう材および母材のろう
拡散部の腐食は殆どなく優れた耐硫酸腐食性を有するも
のであった。
【００１８】［比較例１］前記実施例１と同様なＥＧＲ
クーラを下記条件にてろう付けした。Ｃｒ：７重量％、
Ｂ：３重量％、Ｓｉ：４重量％、Ｆｅ：３重量％、残部
ＮｉからなるＪＩＳ Ｚ ３２６５に規定されたＢＮｉ
−２のろう材粉をバインダーに添加してペースト状と
し、該ペースト状としたろう材を用いて水素ガス雰囲気
下でろう付け作業温度１０７０℃で連続炉においてろう
付けした。このようにしてろう付けして得られたＥＧＲ
クーラについて実施例１と同様な５％硫酸耐食試験をし
た後、判定結果を下記する図１および図４に示す。これ
ら図から分かる通り、ろう材および母材のろう拡散部が
腐食した。すなわちろう自体も腐食され、かつ母材もボ
ロンが拡散しているために腐食されていた。
クーラを下記条件にてろう付けした。Ｃｒ：７重量％、
Ｂ：３重量％、Ｓｉ：４重量％、Ｆｅ：３重量％、残部
ＮｉからなるＪＩＳ Ｚ ３２６５に規定されたＢＮｉ
−２のろう材粉をバインダーに添加してペースト状と
し、該ペースト状としたろう材を用いて水素ガス雰囲気
下でろう付け作業温度１０７０℃で連続炉においてろう
付けした。このようにしてろう付けして得られたＥＧＲ
クーラについて実施例１と同様な５％硫酸耐食試験をし
た後、判定結果を下記する図１および図４に示す。これ
ら図から分かる通り、ろう材および母材のろう拡散部が
腐食した。すなわちろう自体も腐食され、かつ母材もボ
ロンが拡散しているために腐食されていた。
【００１９】
【発明の効果】以上述べた通り本発明によれば、ＪＩＳ
Ｚ ３２６５に規定するＢＮｉ−２のろう付け作業温
度とほぼ同程度の作業温度（１０６０〜１１２０℃）で
ろう付けすることができ、母材の劣化を防止し耐食性を
向上するあるばかりでなく、耐硫酸腐食性にも優れ、さ
らにろう材の酸化を防止してろう材自体の強度を向上
し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステムの構成部品用の
ろう材およびこのろう材を用いてろう付けされ十分な耐
久性を有するＥＧＲクーラを提供することが可能となっ
た。
Ｚ ３２６５に規定するＢＮｉ−２のろう付け作業温
度とほぼ同程度の作業温度（１０６０〜１１２０℃）で
ろう付けすることができ、母材の劣化を防止し耐食性を
向上するあるばかりでなく、耐硫酸腐食性にも優れ、さ
らにろう材の酸化を防止してろう材自体の強度を向上
し、また濡れ性を高めたＥＧＲシステムの構成部品用の
ろう材およびこのろう材を用いてろう付けされ十分な耐
久性を有するＥＧＲクーラを提供することが可能となっ
た。
【図１】５％硫酸腐食試験を実施した後の、本発明の実
施例と比較例の判定結果を示すグラフである。
施例と比較例の判定結果を示すグラフである。
【図２】実施例１により得られたろう付け部の金属組織
を示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示
す図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
を示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示
す図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
【図３】実施例２により得られたろう付け部の金属組織
を示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示
す図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
を示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示
す図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
【図４】比較例により得られたろう付け部の金属組織を
示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示す
図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
示す顕微鏡写真で、（ａ）は３８倍の腐食試験前を示す
図、（ｂ）は３８倍の腐食試験後を示す図、（ｃ）は
（ｂ）を拡大したもので、１００倍の倍率にした図であ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｒ：２０〜３０重量％、Ｐ：３〜１０
重量％、Ｓｉ：２〜７重量％、残部Ｎｉからなることを
特徴とするＥＧＲシステムの構成部品用のろう材。 - 【請求項２】 請求項１記載のろう材に、さらにＣｒ：
１０〜１５重量％、Ｐ：７〜１２重量％、残部Ｎｉから
なる追加のろう材を２〜１５重量％添加してなることを
特徴とするＥＧＲシステムの構成部品用のろう材。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のろう材を用いて
ろう付けされたことを特徴とするＥＧＲクーラ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01846499A JP4257984B2 (ja) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | 耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされた耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒクーラ |
| GB0001583A GB2347939B (en) | 1999-01-27 | 2000-01-24 | Brazing filler metal superior in corrosion resistance and heat resistance, and EGR cooler brazed with said brazing filler metal |
| DE10003329A DE10003329B4 (de) | 1999-01-27 | 2000-01-27 | Verfahren zum Löten eines EGR-Kühlers |
| FR0001058A FR2788710B1 (fr) | 1999-01-27 | 2000-01-27 | Metal d'apport de brasage a resistance superieure a la corrosion et a la chaleur et refroidisseur de type egr brase a l'aide de ce metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01846499A JP4257984B2 (ja) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | 耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされた耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒクーラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000218389A true JP2000218389A (ja) | 2000-08-08 |
| JP4257984B2 JP4257984B2 (ja) | 2009-04-30 |
Family
ID=11972369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01846499A Expired - Fee Related JP4257984B2 (ja) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | 耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされた耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒクーラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4257984B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002295991A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-09 | Tokyo Radiator Mfg Co Ltd | 熱交換器の製造方法 |
| JP2003059520A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-02-28 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 燃料電池用配管およびその製造方法 |
| US7179540B2 (en) | 2000-12-28 | 2007-02-20 | Brazing Co., Ltd. | Plate type heat exchanger and method for manufacture thereof |
| WO2008132864A1 (ja) | 2007-04-25 | 2008-11-06 | Ihi Corporation | クラッドシート及びその製造方法 |
| WO2009128174A1 (ja) * | 2008-04-18 | 2009-10-22 | 福田金属箔粉工業株式会社 | 鉄基耐熱耐食ろう材 |
| JP2010269347A (ja) * | 2009-05-22 | 2010-12-02 | T Rad Co Ltd | 熱交換器用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ−Ｆｅ系ろう材 |
-
1999
- 1999-01-27 JP JP01846499A patent/JP4257984B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7179540B2 (en) | 2000-12-28 | 2007-02-20 | Brazing Co., Ltd. | Plate type heat exchanger and method for manufacture thereof |
| JP2002295991A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-09 | Tokyo Radiator Mfg Co Ltd | 熱交換器の製造方法 |
| JP2003059520A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-02-28 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 燃料電池用配管およびその製造方法 |
| WO2008132864A1 (ja) | 2007-04-25 | 2008-11-06 | Ihi Corporation | クラッドシート及びその製造方法 |
| US8415028B2 (en) | 2007-04-25 | 2013-04-09 | Ihi Corporation | Clad sheet and method of producing same |
| WO2009128174A1 (ja) * | 2008-04-18 | 2009-10-22 | 福田金属箔粉工業株式会社 | 鉄基耐熱耐食ろう材 |
| JP2010269347A (ja) * | 2009-05-22 | 2010-12-02 | T Rad Co Ltd | 熱交換器用Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ−Ｆｅ系ろう材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4257984B2 (ja) | 2009-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6203754B1 (en) | Brazing filler metal superior in corrosion resistance and heat resistance, and EGR cooler brazed with said brazing filler metal | |
| JP5390175B2 (ja) | ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| KR101830561B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 | |
| JP5588868B2 (ja) | 尿素水タンク用フェライト系ステンレス鋼 | |
| KR20120027293A (ko) | 납땜용 페라이트계 스테인레스강재 및 열 교환기 부재 | |
| WO2013077113A1 (ja) | 濡れ広がり性と耐食性に優れたNi-Cr系ろう材 | |
| KR20160119255A (ko) | Ｅｇｒ 쿨러용 페라이트계 스테인리스강 및 ｅｇｒ 쿨러 | |
| JP2002144080A (ja) | Ｎｉ基耐熱ろう材 | |
| WO2016103565A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPWO2016103565A6 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| WO2019189427A1 (ja) | 排気再循環システム用アルミニウム合金製熱交換器 | |
| JP4257984B2 (ja) | 耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされた耐食性・耐熱性に優れたｅｇｒクーラ | |
| JP2018145497A (ja) | Ｃｕろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3751994B2 (ja) | 耐酸化性、耐久性に優れた触媒用メタル担体 | |
| GB2347939A (en) | Nickel-based brazing alloys | |
| CN101440457B (zh) | 一种汽车排气系统用含钇高铝铁素体不锈钢 | |
| JPWO2005061167A1 (ja) | ろう付け方法及びろう付け構造物 | |
| JP3238561B2 (ja) | 触媒用メタルハニカム | |
| JP3238565B2 (ja) | 触媒用メタルハニカム | |
| JP2004269986A (ja) | 薄肉ステンレス鋼板 | |
| JP6580757B1 (ja) | フューエルレール用ステンレス鋼 | |
| JP5788946B2 (ja) | ろう付け性に優れたろう付け接合により組み立てられる部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP6932101B2 (ja) | 排気再循環システム用アルミニウム合金製熱交換器 | |
| JP3901224B2 (ja) | 触媒メタル担体 | |
| JP2018145498A (ja) | Ｎｉろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060126 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080428 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080513 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20080527 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080530 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080714 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080731 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080929 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090116 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090116 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120220 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130220 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140220 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |