JP2000211302A - 車輪支持用転がり軸受ユニット - Google Patents
車輪支持用転がり軸受ユニットInfo
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- B60B27/0078—Hubs characterised by the fixation of bearings
- B60B27/0084—Hubs characterised by the fixation of bearings caulking to fix inner race
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/14—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load
- F16C19/18—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for both radial and axial load with two or more rows of balls
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- F16C2326/02—Wheel hubs or castors
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 各部を損傷する事なく、ハブ２ｂに対する内
輪３の支持強度を確保する。 【解決手段】 ハブ２ｂに形成した段部８に内輪３を外
嵌し、かしめ部２０により、この内輪３をハブ２ｂに対
し固定する。このかしめ部２０の形状や加工条件を適正
にする事により、上記課題を解決する。
輪３の支持強度を確保する。 【解決手段】 ハブ２ｂに形成した段部８に内輪３を外
嵌し、かしめ部２０により、この内輪３をハブ２ｂに対
し固定する。このかしめ部２０の形状や加工条件を適正
にする事により、上記課題を解決する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明に係る車輪支持用転
がり軸受ユニットは、自動車の車輪を懸架装置に対して
回転自在に支持する為に利用する。
がり軸受ユニットは、自動車の車輪を懸架装置に対して
回転自在に支持する為に利用する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の車輪は、車輪支持用転がり軸受
ユニットにより懸架装置に支持する。図１４は、従来か
ら広く実施されている車輪支持用転がり軸受ユニットの
第１例を示している。この車輪支持用転がり軸受ユニッ
ト１は、内径側軌道輪部材であるハブ２と、内輪３と、
外径側軌道輪部材である外輪４と、それぞれが転動体で
ある複数個の玉５、５とを備える。このうちのハブ２の
外周面の外端部（外とは、自動車への組み付け状態で幅
方向外寄りとなる側を言い、図９〜１１を除く各図の左
側となる。反対に幅方向中央寄りとなる側を内と言い、
図９〜１１を除く各図の右側となる。）には、車輪を支
持する為の第一のフランジ６を形成している。又、この
ハブ２の中間部外周面には第一の内輪軌道７を、同じく
内端部には外径寸法が小さくなった段部８を、それぞれ
形成している。
ユニットにより懸架装置に支持する。図１４は、従来か
ら広く実施されている車輪支持用転がり軸受ユニットの
第１例を示している。この車輪支持用転がり軸受ユニッ
ト１は、内径側軌道輪部材であるハブ２と、内輪３と、
外径側軌道輪部材である外輪４と、それぞれが転動体で
ある複数個の玉５、５とを備える。このうちのハブ２の
外周面の外端部（外とは、自動車への組み付け状態で幅
方向外寄りとなる側を言い、図９〜１１を除く各図の左
側となる。反対に幅方向中央寄りとなる側を内と言い、
図９〜１１を除く各図の右側となる。）には、車輪を支
持する為の第一のフランジ６を形成している。又、この
ハブ２の中間部外周面には第一の内輪軌道７を、同じく
内端部には外径寸法が小さくなった段部８を、それぞれ
形成している。
【０００３】上記段部８には、外周面に第二の内輪軌道
９を形成した、上記内輪３を外嵌している。又、上記ハ
ブ２の内端部には雄ねじ部１０を形成し、この雄ねじ部
１０の先端部を、上記内輪３の内端面よりも内方に突出
させている。そして、この雄ねじ部１０に螺合したナッ
ト１１と上記段部８の段差面１２との間で上記内輪３を
挟持する事により、この内輪３を上記ハブ２の所定位置
に結合固定している。尚、上記雄ねじ部１０の先端部外
周面には、係止凹部１３を形成している。そして、上記
ナット１１を所定のトルクで緊締した後、このナット１
１の一部で上記係止凹部１３に整合する部分を直径方向
内方にかしめ付ける事により、このナット１１の緩み止
めを図っている。
９を形成した、上記内輪３を外嵌している。又、上記ハ
ブ２の内端部には雄ねじ部１０を形成し、この雄ねじ部
１０の先端部を、上記内輪３の内端面よりも内方に突出
させている。そして、この雄ねじ部１０に螺合したナッ
ト１１と上記段部８の段差面１２との間で上記内輪３を
挟持する事により、この内輪３を上記ハブ２の所定位置
に結合固定している。尚、上記雄ねじ部１０の先端部外
周面には、係止凹部１３を形成している。そして、上記
ナット１１を所定のトルクで緊締した後、このナット１
１の一部で上記係止凹部１３に整合する部分を直径方向
内方にかしめ付ける事により、このナット１１の緩み止
めを図っている。
【０００４】又、上記外輪４の内周面には、上記第一の
内輪軌道７と対向する第一の外輪軌道１４、及び、上記
第二の内輪軌道９に対向する第二の外輪軌道１５を形成
している。そして、これら第一、第二の内輪軌道７、９
と第一、第二の外輪軌道１４、１５との間に上記玉５、
５を、それぞれ複数個ずつ設けている。尚、図示の例で
は、転動体として玉５、５を使用しているが、重量の嵩
む自動車用の転がり軸受ユニットの場合には、転動体と
してテーパころを使用する場合もある。
内輪軌道７と対向する第一の外輪軌道１４、及び、上記
第二の内輪軌道９に対向する第二の外輪軌道１５を形成
している。そして、これら第一、第二の内輪軌道７、９
と第一、第二の外輪軌道１４、１５との間に上記玉５、
５を、それぞれ複数個ずつ設けている。尚、図示の例で
は、転動体として玉５、５を使用しているが、重量の嵩
む自動車用の転がり軸受ユニットの場合には、転動体と
してテーパころを使用する場合もある。
【０００５】上述の様な車輪支持用転がり軸受ユニット
１を自動車に組み付けるには、上記外輪４の外周面に形
成した第二のフランジ１６により、この外輪４を懸架装
置に固定し、上記第一のフランジ６に車輪を固定する。
この結果、この車輪を懸架装置に対し回転自在に支持す
る事ができる。
１を自動車に組み付けるには、上記外輪４の外周面に形
成した第二のフランジ１６により、この外輪４を懸架装
置に固定し、上記第一のフランジ６に車輪を固定する。
この結果、この車輪を懸架装置に対し回転自在に支持す
る事ができる。
【０００６】又、米国特許第５４９０７３２号明細書に
は、図１５に示す様な構造の車輪支持用転がり軸受ユニ
ット１が記載されている。この従来構造の第２例の場合
には、外周面に第一のフランジ６を設けた、内径側軌道
輪部材であるハブ２ａの外周面に、第一の内輪１８と第
二の内輪１９とを外嵌している。そして、上記ハブ２ａ
の内端部で第二の内輪１９の内端面よりも内方に突出し
た部分を直径方向外方に折り曲げる事によりかしめ部２
０を形成し、このかしめ部２０と上記ハブ２ａの中間部
外周面で上記第一のフランジ６の基部に設けた段差面１
２ａとの間で、上記第一、第二の内輪１８、１９を挟持
している。即ち、上記ハブ２ａの内端部で上記第二の内
輪１９よりも内方に突出した部分に形成した円筒部を直
径方向外方にかしめ広げる事で上記かしめ部２０を形成
し、このかしめ部２０により上記第一、第二の内輪１
８、１９を、上記段差面１２ａに向け抑え付けている。
は、図１５に示す様な構造の車輪支持用転がり軸受ユニ
ット１が記載されている。この従来構造の第２例の場合
には、外周面に第一のフランジ６を設けた、内径側軌道
輪部材であるハブ２ａの外周面に、第一の内輪１８と第
二の内輪１９とを外嵌している。そして、上記ハブ２ａ
の内端部で第二の内輪１９の内端面よりも内方に突出し
た部分を直径方向外方に折り曲げる事によりかしめ部２
０を形成し、このかしめ部２０と上記ハブ２ａの中間部
外周面で上記第一のフランジ６の基部に設けた段差面１
２ａとの間で、上記第一、第二の内輪１８、１９を挟持
している。即ち、上記ハブ２ａの内端部で上記第二の内
輪１９よりも内方に突出した部分に形成した円筒部を直
径方向外方にかしめ広げる事で上記かしめ部２０を形成
し、このかしめ部２０により上記第一、第二の内輪１
８、１９を、上記段差面１２ａに向け抑え付けている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】図１４に示した従来構
造の第１例の場合には、雄ねじ部１０の先端部に係止凹
部１３を形成する作業、及び、ナット１１の一部を直径
方向内方にかしめ付ける作業が必要になる。この為、車
輪支持用転がり軸受ユニット１の部品製造作業及び組立
作業が面倒になり、コストが嵩む。
造の第１例の場合には、雄ねじ部１０の先端部に係止凹
部１３を形成する作業、及び、ナット１１の一部を直径
方向内方にかしめ付ける作業が必要になる。この為、車
輪支持用転がり軸受ユニット１の部品製造作業及び組立
作業が面倒になり、コストが嵩む。
【０００８】又、図１５に示した第２例の構造の場合、
ハブ２ａに対して第一、第二の内輪１８、１９を、かし
め部２０により結合固定する必要がある。車輪支持用転
がり軸受ユニットの使用時にこのかしめ部２０には、自
動車の急旋回等に伴って大きなスラスト荷重が加わる。
従ってこのかしめ部２０は、このスラスト荷重により弛
まないだけの強度を持たなければならない。但し、単に
上記かしめ部２０の強度を高くする事のみを考慮した場
合には、このかしめ部２０の形成時に、割れ等の損傷が
発生し易くなる。
ハブ２ａに対して第一、第二の内輪１８、１９を、かし
め部２０により結合固定する必要がある。車輪支持用転
がり軸受ユニットの使用時にこのかしめ部２０には、自
動車の急旋回等に伴って大きなスラスト荷重が加わる。
従ってこのかしめ部２０は、このスラスト荷重により弛
まないだけの強度を持たなければならない。但し、単に
上記かしめ部２０の強度を高くする事のみを考慮した場
合には、このかしめ部２０の形成時に、割れ等の損傷が
発生し易くなる。
【０００９】又、上記かしめ部２０を形成するのに伴っ
て、第二の内輪１９に直径方向外方に向く力が加わる。
この為この第二の内輪１９の外周面に形成した第二の内
輪軌道９の直径は、上記かしめ部２０の形成に伴って僅
かに大きくなる。従って、車輪支持用転がり軸受ユニッ
ト１の耐久性を最大限確保すべく、第一、第二の内輪軌
道７、９の転がり疲れ寿命を一致させる為には、このう
ちの第二の内輪軌道９の直径に就いての考慮をしなけれ
ばならない。ところが、図１５に示した従来構造の場
合、この様な点に就いての考慮もなされていない。本発
明はこの様な事情に鑑みて、低コストでしかも十分な耐
久性を有する車輪支持用転がり軸受ユニットを提供すべ
く発明したものである。
て、第二の内輪１９に直径方向外方に向く力が加わる。
この為この第二の内輪１９の外周面に形成した第二の内
輪軌道９の直径は、上記かしめ部２０の形成に伴って僅
かに大きくなる。従って、車輪支持用転がり軸受ユニッ
ト１の耐久性を最大限確保すべく、第一、第二の内輪軌
道７、９の転がり疲れ寿命を一致させる為には、このう
ちの第二の内輪軌道９の直径に就いての考慮をしなけれ
ばならない。ところが、図１５に示した従来構造の場
合、この様な点に就いての考慮もなされていない。本発
明はこの様な事情に鑑みて、低コストでしかも十分な耐
久性を有する車輪支持用転がり軸受ユニットを提供すべ
く発明したものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の車輪支持用転が
り軸受ユニットは何れも、前述の図１５に示した従来の
車輪支持用転がり軸受ユニットと同様に、一端部外周面
に第一のフランジを、中間部外周面に第一の内輪軌道を
直接又は別体の内輪を介して、それぞれ形成した内径側
軌道輪部材と、この内径側軌道輪部材の他端部に形成さ
れた、上記第一の内輪軌道を形成した部分よりも外径寸
法が小さくなった段部と、外周面に第二の内輪軌道を形
成して上記段部に外嵌した内輪と、内周面に上記第一の
内輪軌道に対向する第一の外輪軌道及び上記第二の内輪
軌道に対向する第二の外輪軌道を、外周面に第二のフラ
ンジを、それぞれ形成した外径側軌道輪部材と、上記第
一、第二の内輪軌道と上記第一、第二の外輪軌道との間
に、それぞれ複数個ずつ設けられた転動体とを備え、上
記内径側軌道輪部材の他端部で少なくとも上記段部に外
嵌した内輪よりも突出した部分に形成した円筒部を直径
方向外方にかしめ広げる事で形成したかしめ部により、
上記段部に外嵌した内輪をこの段部の段差面に向け抑え
付けて、この段部に外嵌した内輪を上記内径側軌道輪部
材に結合固定している。
り軸受ユニットは何れも、前述の図１５に示した従来の
車輪支持用転がり軸受ユニットと同様に、一端部外周面
に第一のフランジを、中間部外周面に第一の内輪軌道を
直接又は別体の内輪を介して、それぞれ形成した内径側
軌道輪部材と、この内径側軌道輪部材の他端部に形成さ
れた、上記第一の内輪軌道を形成した部分よりも外径寸
法が小さくなった段部と、外周面に第二の内輪軌道を形
成して上記段部に外嵌した内輪と、内周面に上記第一の
内輪軌道に対向する第一の外輪軌道及び上記第二の内輪
軌道に対向する第二の外輪軌道を、外周面に第二のフラ
ンジを、それぞれ形成した外径側軌道輪部材と、上記第
一、第二の内輪軌道と上記第一、第二の外輪軌道との間
に、それぞれ複数個ずつ設けられた転動体とを備え、上
記内径側軌道輪部材の他端部で少なくとも上記段部に外
嵌した内輪よりも突出した部分に形成した円筒部を直径
方向外方にかしめ広げる事で形成したかしめ部により、
上記段部に外嵌した内輪をこの段部の段差面に向け抑え
付けて、この段部に外嵌した内輪を上記内径側軌道輪部
材に結合固定している。
【００１１】特に、本発明の車輪支持用転がり軸受ユニ
ットのうち、請求項１に記載した車輪支持用転がり軸受
ユニットに於いては、上記かしめ部は静水圧で圧縮状態
で形成されたものである。又、請求項２に記載した車輪
支持用転がり軸受ユニットの場合には、上記請求項１に
記載した車輪支持用転がり軸受ユニットの構成要件に加
え、上記かしめ部により抑え付けられる上記内輪の端面
は、上記内径側軌道輪部材及びこの内輪の中心軸に対し
直交する方向に存在するものである。更に、上記かしめ
部の端面の外周縁部分での接線の方向の上記内輪の端面
に対する角度は３０〜８０度であり、上記かしめ部の端
面中間部の断面形状の曲率半径は４〜１２mmであり、同
じく先端部の断面形状の曲率半径は２〜８mmである。
又、請求項３に記載した車輪支持用転がり軸受ユニット
に於いては、上記各転動体は玉であり、上記第二の内輪
軌道の断面形状の曲率半径は、上記かしめ部の加工後の
状態で上記第一の内輪軌道の断面形状の曲率半径とほぼ
同じである。この為に、例えば、上記かしめ部の加工前
の状態で上記第一の内輪軌道の断面形状の曲率半径より
も僅かに大きくしておく。更に、請求項４に記載した車
輪支持用転がり軸受ユニットに於いては、上記各転動体
は玉であり、上記かしめ部の加工後の状態で上記第一の
内輪軌道の断面形状の曲率半径よりも僅かに小さい。こ
の為に、例えば、上記第二の内輪軌道の断面形状の曲率
半径は、上記かしめ部の加工前の状態で上記第一の内輪
軌道の断面形状の曲率半径とほぼ同じとしておく。或
は、上記内輪が、寸法若しくは材質の点から、上記かし
め部の形成作業に伴って変形し易いものであれば、上記
かしめ部の加工前の状態で上記第一の内輪軌道の断面形
状の曲率半径よりも僅かに大きくしておき、かしめ部の
形成に伴って、この第一の内輪軌道の断面の曲率半径
を、上記第二の内輪軌道の断面の曲率半径よりも小さく
する。
ットのうち、請求項１に記載した車輪支持用転がり軸受
ユニットに於いては、上記かしめ部は静水圧で圧縮状態
で形成されたものである。又、請求項２に記載した車輪
支持用転がり軸受ユニットの場合には、上記請求項１に
記載した車輪支持用転がり軸受ユニットの構成要件に加
え、上記かしめ部により抑え付けられる上記内輪の端面
は、上記内径側軌道輪部材及びこの内輪の中心軸に対し
直交する方向に存在するものである。更に、上記かしめ
部の端面の外周縁部分での接線の方向の上記内輪の端面
に対する角度は３０〜８０度であり、上記かしめ部の端
面中間部の断面形状の曲率半径は４〜１２mmであり、同
じく先端部の断面形状の曲率半径は２〜８mmである。
又、請求項３に記載した車輪支持用転がり軸受ユニット
に於いては、上記各転動体は玉であり、上記第二の内輪
軌道の断面形状の曲率半径は、上記かしめ部の加工後の
状態で上記第一の内輪軌道の断面形状の曲率半径とほぼ
同じである。この為に、例えば、上記かしめ部の加工前
の状態で上記第一の内輪軌道の断面形状の曲率半径より
も僅かに大きくしておく。更に、請求項４に記載した車
輪支持用転がり軸受ユニットに於いては、上記各転動体
は玉であり、上記かしめ部の加工後の状態で上記第一の
内輪軌道の断面形状の曲率半径よりも僅かに小さい。こ
の為に、例えば、上記第二の内輪軌道の断面形状の曲率
半径は、上記かしめ部の加工前の状態で上記第一の内輪
軌道の断面形状の曲率半径とほぼ同じとしておく。或
は、上記内輪が、寸法若しくは材質の点から、上記かし
め部の形成作業に伴って変形し易いものであれば、上記
かしめ部の加工前の状態で上記第一の内輪軌道の断面形
状の曲率半径よりも僅かに大きくしておき、かしめ部の
形成に伴って、この第一の内輪軌道の断面の曲率半径
を、上記第二の内輪軌道の断面の曲率半径よりも小さく
する。
【００１２】
【作用】上述の様に構成する本発明の車輪支持用転がり
軸受ユニットにより、懸架装置に対して車輪を回転自在
に支持する作用は、従来から知られている車輪支持用転
がり軸受ユニットと同様である。特に、本発明の車輪支
持用転がり軸受ユニットの場合には、各部の耐久性を確
保して、低コストでしかも十分な耐久性を有する車輪支
持用転がり軸受ユニットを実現できる。
軸受ユニットにより、懸架装置に対して車輪を回転自在
に支持する作用は、従来から知られている車輪支持用転
がり軸受ユニットと同様である。特に、本発明の車輪支
持用転がり軸受ユニットの場合には、各部の耐久性を確
保して、低コストでしかも十分な耐久性を有する車輪支
持用転がり軸受ユニットを実現できる。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１〜３は、本発明の実施の形態
の第１例を示している。本例の車輪支持用転がり軸受ユ
ニット１ａは、内径側軌道輪部材であるハブ２ｂと、内
輪３と、外径側軌道輪部材である外輪４と、それぞれが
転動体である複数個の玉５、５とを備える。このうちの
ハブ２ｂの外周面の外端寄り部分には、車輪を支持する
為の第一のフランジ６を形成している。又、このハブ２
ｂの中間部外周面には第一の内輪軌道７を、同じく内端
部には外径寸法が小さくなった段部８を、それぞれ形成
している。この様なハブ２ｂは、炭素の含有率が０．４
５〜１．１０重量％である炭素鋼製の素材に鍛造を施す
事により、一体に造っている。そして、上記ハブ２ｂの
表面のうちの必要個所を、高周波焼き入れ処理等により
焼き入れ硬化させている。尚、本発明の対象となる車輪
支持用転がり軸受ユニット１ａの大きさは、上記内輪３
の内径Ｒ3 が２０〜６０mm、この内輪３の軸方向長さＬ
3 が１０〜５０mm、上記各玉５、５の外径Ｄ5 が５〜２
０mmの範囲内のものである。
の第１例を示している。本例の車輪支持用転がり軸受ユ
ニット１ａは、内径側軌道輪部材であるハブ２ｂと、内
輪３と、外径側軌道輪部材である外輪４と、それぞれが
転動体である複数個の玉５、５とを備える。このうちの
ハブ２ｂの外周面の外端寄り部分には、車輪を支持する
為の第一のフランジ６を形成している。又、このハブ２
ｂの中間部外周面には第一の内輪軌道７を、同じく内端
部には外径寸法が小さくなった段部８を、それぞれ形成
している。この様なハブ２ｂは、炭素の含有率が０．４
５〜１．１０重量％である炭素鋼製の素材に鍛造を施す
事により、一体に造っている。そして、上記ハブ２ｂの
表面のうちの必要個所を、高周波焼き入れ処理等により
焼き入れ硬化させている。尚、本発明の対象となる車輪
支持用転がり軸受ユニット１ａの大きさは、上記内輪３
の内径Ｒ3 が２０〜６０mm、この内輪３の軸方向長さＬ
3 が１０〜５０mm、上記各玉５、５の外径Ｄ5 が５〜２
０mmの範囲内のものである。
【００１４】上記ハブ２ｂの内端部には、上記内輪３を
固定する為のかしめ部２０を構成する為の円筒部１７を
形成している。図示の例では、この円筒部１７の肉厚
は、図３に示した、この円筒部１７を直径方向外方にか
しめ広げる以前の状態で、先端縁に向かう程小さくなっ
ている。この為に図示の例の場合には、上記ハブ２ｂの
内端面に、凹部に向かう程次第に内径が小さくなるテー
パ孔２１を形成している。又、上記内輪３は、ＳＵＪ２
等の高炭素クロム軸受鋼の様な高炭素鋼製とし、心部ま
で焼き入れ硬化させている。
固定する為のかしめ部２０を構成する為の円筒部１７を
形成している。図示の例では、この円筒部１７の肉厚
は、図３に示した、この円筒部１７を直径方向外方にか
しめ広げる以前の状態で、先端縁に向かう程小さくなっ
ている。この為に図示の例の場合には、上記ハブ２ｂの
内端面に、凹部に向かう程次第に内径が小さくなるテー
パ孔２１を形成している。又、上記内輪３は、ＳＵＪ２
等の高炭素クロム軸受鋼の様な高炭素鋼製とし、心部ま
で焼き入れ硬化させている。
【００１５】上記内輪３は、外周面の中間部に第二の内
輪軌道９を、内端寄り部分に形成した肩部２２の更に内
半部に小径段部２３を、それぞれ形成している。又、上
記内輪３の内周面の断面形状は、次の様にしている。先
ず、外端開口部は、前記段部８の基端部に形成した湾曲
部（隅Ｒ）の断面形状の曲率半径Ｒ8 よりも大きな曲率
半径Ｒ24を有する、第一の曲面部２４としている。これ
に対して内端開口部は、断面の曲率半径がＲ25である、
第二の曲面部２５としている。そして、この第二の曲面
部２５と上記第一の曲面部２４との間に、この第一の曲
面部２４の側から順に、断面形状が直線状である円筒面
部２６と、断面形状の曲率半径がＲ27である、第三の曲
面部２７とを設けている。これら各面部２４〜２７のう
ち、軸方向に隣り合う面部の端部同士は、上記各曲率半
径Ｒ25、Ｒ27の大きさ及びそれぞれの中心を適正にし
て、互いの接線方向を一致させる等により、滑らかに連
続させている。尚、上記各曲率半径Ｒ25、Ｒ27の大きさ
として好ましい値としては、例えば、Ｒ25を３〜１０m
m、Ｒ27を２〜８mm程度が考えられる。
輪軌道９を、内端寄り部分に形成した肩部２２の更に内
半部に小径段部２３を、それぞれ形成している。又、上
記内輪３の内周面の断面形状は、次の様にしている。先
ず、外端開口部は、前記段部８の基端部に形成した湾曲
部（隅Ｒ）の断面形状の曲率半径Ｒ8 よりも大きな曲率
半径Ｒ24を有する、第一の曲面部２４としている。これ
に対して内端開口部は、断面の曲率半径がＲ25である、
第二の曲面部２５としている。そして、この第二の曲面
部２５と上記第一の曲面部２４との間に、この第一の曲
面部２４の側から順に、断面形状が直線状である円筒面
部２６と、断面形状の曲率半径がＲ27である、第三の曲
面部２７とを設けている。これら各面部２４〜２７のう
ち、軸方向に隣り合う面部の端部同士は、上記各曲率半
径Ｒ25、Ｒ27の大きさ及びそれぞれの中心を適正にし
て、互いの接線方向を一致させる等により、滑らかに連
続させている。尚、上記各曲率半径Ｒ25、Ｒ27の大きさ
として好ましい値としては、例えば、Ｒ25を３〜１０m
m、Ｒ27を２〜８mm程度が考えられる。
【００１６】尚、上記第二の曲面部２５と上記第三の曲
面部２７との間に、上記円筒面部２６に対する傾斜角度
が１０〜４５度程度のテーパ面を介在させる事もでき
る。更には、上記内輪３の内端開口部の断面形状とし
て、図２〜３に示す様な形状の他、図４〜６に示す様な
形状も採用可能である。先ず、図４に示した第一の別例
は、第二の曲面部２５の断面形状の曲率半径Ｒ25を３〜
１０mmとし、第三の曲面部２７の断面形状の曲率半径Ｒ
27を５〜１２mmとしたものである。又、図５に示した第
二の別例は、第二、第三の曲面部２５、２７同士を、別
の曲面部４７により連続させたものである。この様な図
５に示した形状の場合には、上記第二の曲面部２５の断
面形状の曲率半径Ｒ25を３〜１０mmとし、上記第三の曲
面部２７の断面形状の曲率半径Ｒ27を２〜８mmとし、上
記別の曲面部４７の断面形状の曲率半径Ｒ47を５mm以上
とする。又、Ｒ47＞Ｒ25且つＲ47＞Ｒ27とする。更に、
図６に示した第三の別例は、第三の曲面部２７（図２〜
５）を省略し、第二の曲面部２５の端部と円筒面部２６
の端部とを、直接滑らかに連続させたものである。この
図６に示した形状の場合には、上記第二の曲面部２５の
断面形状の曲率半径Ｒ25を２〜１０mmとする。
面部２７との間に、上記円筒面部２６に対する傾斜角度
が１０〜４５度程度のテーパ面を介在させる事もでき
る。更には、上記内輪３の内端開口部の断面形状とし
て、図２〜３に示す様な形状の他、図４〜６に示す様な
形状も採用可能である。先ず、図４に示した第一の別例
は、第二の曲面部２５の断面形状の曲率半径Ｒ25を３〜
１０mmとし、第三の曲面部２７の断面形状の曲率半径Ｒ
27を５〜１２mmとしたものである。又、図５に示した第
二の別例は、第二、第三の曲面部２５、２７同士を、別
の曲面部４７により連続させたものである。この様な図
５に示した形状の場合には、上記第二の曲面部２５の断
面形状の曲率半径Ｒ25を３〜１０mmとし、上記第三の曲
面部２７の断面形状の曲率半径Ｒ27を２〜８mmとし、上
記別の曲面部４７の断面形状の曲率半径Ｒ47を５mm以上
とする。又、Ｒ47＞Ｒ25且つＲ47＞Ｒ27とする。更に、
図６に示した第三の別例は、第三の曲面部２７（図２〜
５）を省略し、第二の曲面部２５の端部と円筒面部２６
の端部とを、直接滑らかに連続させたものである。この
図６に示した形状の場合には、上記第二の曲面部２５の
断面形状の曲率半径Ｒ25を２〜１０mmとする。
【００１７】上述の様な内輪３と上記ハブ２ｂとを結合
固定するには、先ず、図３〜６に示す様に、この内輪３
をハブ２ｂの内端部に形成した段部８に外嵌し、この内
輪３の外端面を、この段部８の基端部に設けた段差面１
２に突き当てる。この状態で前記円筒部１７の先半部
は、図３〜６に示す様に、上記内輪３の内端面から突出
する。そこで、この円筒部１７を直径方向外方に塑性変
形させる（かしめ広げる）事により、図１、２に示す様
なかしめ部２０を形成し、このかしめ部２０により、上
記内輪３を上記段差面１２に抑え付ける。
固定するには、先ず、図３〜６に示す様に、この内輪３
をハブ２ｂの内端部に形成した段部８に外嵌し、この内
輪３の外端面を、この段部８の基端部に設けた段差面１
２に突き当てる。この状態で前記円筒部１７の先半部
は、図３〜６に示す様に、上記内輪３の内端面から突出
する。そこで、この円筒部１７を直径方向外方に塑性変
形させる（かしめ広げる）事により、図１、２に示す様
なかしめ部２０を形成し、このかしめ部２０により、上
記内輪３を上記段差面１２に抑え付ける。
【００１８】本発明の場合、この様に内輪３を抑え付け
る為のかしめ部２０の断面形状を、次の様に規制してい
る。尚、このかしめ部２０により抑え付けられる上記内
輪３の内端面２８は、上記ハブ２ｂ及びこの内輪３の中
心軸に対し直交する方向（図１〜６の上下方向）に存在
する。この様な内輪３の内端面を抑え付ける、上記かし
め部２０の内端面は、先端縁（外径側端縁）に向かう程
曲率半径が小さくなる、断面円弧状の複合曲面としてい
る。そして、上記かしめ部２０の外周縁部分での接線の
方向の、上記内輪３の内端面２８に対する角度α（図
２）は、３０〜８０度としている。この様なかしめ部２
０は、軸方向（図１、２の左方向）及び径方向（図１、
２の下方向）に圧縮状態で形成する。即ち、上記かしめ
部２０の加工時に、このかしめ部２０を塑性変形させる
べき、内輪３の表面と押型とで囲まれる空間の容積が縮
まる傾向にして、上記かしめ部２０となる部分を、静水
圧で圧縮状態に保持する。尚、この場合の静水圧とは、
このかしめ部２０になるべき部分に加わる、軸方向、円
周方向、径方向の応力の和である。
る為のかしめ部２０の断面形状を、次の様に規制してい
る。尚、このかしめ部２０により抑え付けられる上記内
輪３の内端面２８は、上記ハブ２ｂ及びこの内輪３の中
心軸に対し直交する方向（図１〜６の上下方向）に存在
する。この様な内輪３の内端面を抑え付ける、上記かし
め部２０の内端面は、先端縁（外径側端縁）に向かう程
曲率半径が小さくなる、断面円弧状の複合曲面としてい
る。そして、上記かしめ部２０の外周縁部分での接線の
方向の、上記内輪３の内端面２８に対する角度α（図
２）は、３０〜８０度としている。この様なかしめ部２
０は、軸方向（図１、２の左方向）及び径方向（図１、
２の下方向）に圧縮状態で形成する。即ち、上記かしめ
部２０の加工時に、このかしめ部２０を塑性変形させる
べき、内輪３の表面と押型とで囲まれる空間の容積が縮
まる傾向にして、上記かしめ部２０となる部分を、静水
圧で圧縮状態に保持する。尚、この場合の静水圧とは、
このかしめ部２０になるべき部分に加わる、軸方向、円
周方向、径方向の応力の和である。
【００１９】上記かしめ部２０の外周縁部分の角度α
を、上述の様な範囲に規制するのは、このかしめ部２０
に割れ等の損傷が発生するのを防止しつつ、このかしめ
部２０の形成作業を確実に行なわせる為である。上記角
度αが３０度未満の場合には、上記かしめ部２０の形成
時に、このかしめ部２０を径方向内方に押圧する力が十
分に働かず、このかしめ部２０に割れ等の損傷が発生し
易くなる。反対に、上記角度αが８０度を越えると、こ
のかしめ部２０の形成作業時に、押型によりこのかしめ
部２０を、径方向外方から包み込む様に押圧する事が難
しくなって、抜き勾配の確保が難しくなる等、上記かし
め部２０の形成作業が現実的には困難になる。これらの
理由により、上記角度αを３０〜８０度の範囲に規制す
る。又、上記かしめ部２０の内端面中間部を、断面形状
の曲率半径Ｒ44が４〜１２mmである第四の曲面部４４と
し、同じく先端部を、断面形状の曲率半径Ｒ45が２〜８
mmである第五の曲面部４５とし、これら第四、第五の曲
面部４４、４５を全周に亙り滑らかに連続させている。
を、上述の様な範囲に規制するのは、このかしめ部２０
に割れ等の損傷が発生するのを防止しつつ、このかしめ
部２０の形成作業を確実に行なわせる為である。上記角
度αが３０度未満の場合には、上記かしめ部２０の形成
時に、このかしめ部２０を径方向内方に押圧する力が十
分に働かず、このかしめ部２０に割れ等の損傷が発生し
易くなる。反対に、上記角度αが８０度を越えると、こ
のかしめ部２０の形成作業時に、押型によりこのかしめ
部２０を、径方向外方から包み込む様に押圧する事が難
しくなって、抜き勾配の確保が難しくなる等、上記かし
め部２０の形成作業が現実的には困難になる。これらの
理由により、上記角度αを３０〜８０度の範囲に規制す
る。又、上記かしめ部２０の内端面中間部を、断面形状
の曲率半径Ｒ44が４〜１２mmである第四の曲面部４４と
し、同じく先端部を、断面形状の曲率半径Ｒ45が２〜８
mmである第五の曲面部４５とし、これら第四、第五の曲
面部４４、４５を全周に亙り滑らかに連続させている。
【００２０】尚、上述の様なかしめ部２０の形成に伴っ
て、前記段部８に外嵌した内輪３の内周面には、径方向
外方に向く力が加わり、この内輪３に円周方向に亙る残
留応力が加わった状態となる。この内輪３に割れ等の損
傷が発生するのを防止すると共に、この内輪３の外周面
に形成した第二の内輪軌道９の転がり疲れ寿命を確保す
る為、上述の様な原因で加わる残留円周方向応力は小さ
い程好ましい。そこで、前記ハブ２ｂに対する上記内輪
３の支持強度を確保しつつ、この内輪３に関する実用的
な耐久性を確保する為に、上記残留円周方向応力を２０
kgf/mm2 以下に抑える。又、上記かしめ部２０の形成に
伴って上記内輪３には、軸方向に亙る圧縮応力が加わ
り、この内輪３は軸方向に圧縮された状態となる。従っ
て、上記かしめ部２０の形成後は、この内輪３の軸方向
両端面が、このかしめ部２０の外側面と前記段差面１２
とに強く押し付けられ、上記内輪３が上記ハブ２ｂに対
ししっかりと固定される。
て、前記段部８に外嵌した内輪３の内周面には、径方向
外方に向く力が加わり、この内輪３に円周方向に亙る残
留応力が加わった状態となる。この内輪３に割れ等の損
傷が発生するのを防止すると共に、この内輪３の外周面
に形成した第二の内輪軌道９の転がり疲れ寿命を確保す
る為、上述の様な原因で加わる残留円周方向応力は小さ
い程好ましい。そこで、前記ハブ２ｂに対する上記内輪
３の支持強度を確保しつつ、この内輪３に関する実用的
な耐久性を確保する為に、上記残留円周方向応力を２０
kgf/mm2 以下に抑える。又、上記かしめ部２０の形成に
伴って上記内輪３には、軸方向に亙る圧縮応力が加わ
り、この内輪３は軸方向に圧縮された状態となる。従っ
て、上記かしめ部２０の形成後は、この内輪３の軸方向
両端面が、このかしめ部２０の外側面と前記段差面１２
とに強く押し付けられ、上記内輪３が上記ハブ２ｂに対
ししっかりと固定される。
【００２１】又、上記かしめ部２０の形成作業に伴っ
て、前記円筒部１７の外周面と上記内輪３の内周面及び
内端面とがしっかりと密接し、上記ハブ２ｂに対するこ
の内輪３の固定が確実に行なわれる様に、上記円筒部１
７の外周面と上記内輪３の内周面及び内端面との表面粗
さは、極力小さく（滑らかな面に）する事が好ましい。
即ち、上記内輪３は軸受鋼を芯部まで焼き入れ硬化した
硬い材料であるのに対して、上記円筒部１７は生のまま
の（焼き入れ硬化していない）、比較的軟らかい材料で
ある。従って、上記円筒部１７からかしめ部２０を形成
する作業に伴って、このかしめ部２０の外周面が上記内
輪３の内周面及び内端面に倣いつつ微妙に変形し、これ
ら各面同士が密接する。但し、これら各面の表面粗さが
大きいと、これら各面同士が十分に密接せず、上記ハブ
２ｂに対する上記内輪３の支持強度が不十分になる。こ
の様な事情に鑑みて、上記円筒部１７の外周面の表面粗
さは、３．２μｍＲａ以下、或は２０μｍＲｚ以下に規
制する。一方、上記内輪３の内周面及び内端面の表面粗
さは２．０μｍＲａ以下、或は１２．５μｍＲｚ以下に
規制する。
て、前記円筒部１７の外周面と上記内輪３の内周面及び
内端面とがしっかりと密接し、上記ハブ２ｂに対するこ
の内輪３の固定が確実に行なわれる様に、上記円筒部１
７の外周面と上記内輪３の内周面及び内端面との表面粗
さは、極力小さく（滑らかな面に）する事が好ましい。
即ち、上記内輪３は軸受鋼を芯部まで焼き入れ硬化した
硬い材料であるのに対して、上記円筒部１７は生のまま
の（焼き入れ硬化していない）、比較的軟らかい材料で
ある。従って、上記円筒部１７からかしめ部２０を形成
する作業に伴って、このかしめ部２０の外周面が上記内
輪３の内周面及び内端面に倣いつつ微妙に変形し、これ
ら各面同士が密接する。但し、これら各面の表面粗さが
大きいと、これら各面同士が十分に密接せず、上記ハブ
２ｂに対する上記内輪３の支持強度が不十分になる。こ
の様な事情に鑑みて、上記円筒部１７の外周面の表面粗
さは、３．２μｍＲａ以下、或は２０μｍＲｚ以下に規
制する。一方、上記内輪３の内周面及び内端面の表面粗
さは２．０μｍＲａ以下、或は１２．５μｍＲｚ以下に
規制する。
【００２２】又、組立状態で互いに突き当たる、上記内
輪３の外端面と前記段差面１２との、上記ハブ２ｂの中
心軸に対する直角度は、０．０１以下とする事が好まし
い。この理由は、これら各面の直角度が大きい（悪い）
と、上記かしめ部２０により上記内輪３を段差面１２に
抑え付けた状態で、この内輪３を軸方向に抑え付ける力
が円周方向に亙り不均一になり、上記ハブ２ｂに対する
内輪３の支持力を確保しにくくなる為である。尚、本発
明を実施する場合、図１〜６に鎖線で示す様に、ハブ２
ｂの内半部に形成する段部８の軸方向長さを大きくし、
この段部８に１対の内輪３、３を、軸方向に互いに直列
に配置した状態で外嵌する構造を採用する場合も考えら
れる。この様な場合には、上記１対の内輪３、３の、互
いに突き当たる端面の直角度を、それぞれ０．０１以下
にする。
輪３の外端面と前記段差面１２との、上記ハブ２ｂの中
心軸に対する直角度は、０．０１以下とする事が好まし
い。この理由は、これら各面の直角度が大きい（悪い）
と、上記かしめ部２０により上記内輪３を段差面１２に
抑え付けた状態で、この内輪３を軸方向に抑え付ける力
が円周方向に亙り不均一になり、上記ハブ２ｂに対する
内輪３の支持力を確保しにくくなる為である。尚、本発
明を実施する場合、図１〜６に鎖線で示す様に、ハブ２
ｂの内半部に形成する段部８の軸方向長さを大きくし、
この段部８に１対の内輪３、３を、軸方向に互いに直列
に配置した状態で外嵌する構造を採用する場合も考えら
れる。この様な場合には、上記１対の内輪３、３の、互
いに突き当たる端面の直角度を、それぞれ０．０１以下
にする。
【００２３】又、上記円筒部１７を塑性変形する事によ
り上記かしめ部２０を形成する際の加工硬化に基づき、
このかしめ部２０の硬度が高くなるが、その場合でも、
このかしめ部２０の硬度をＨｖ３５０以下に抑える事が
好ましい。この為に、かしめ部２０形成以前の、上記円
筒部１７の硬度を、Ｈｖ２００〜３００程度に抑える。
上記かしめ部２０の硬度がＨｖ３５０を越えると、この
かしめ部２０に遅れ破壊を生じる可能性がある。特に、
Ｈｖ４００を越えると、遅れ破壊を生じる可能性が高く
なる。
り上記かしめ部２０を形成する際の加工硬化に基づき、
このかしめ部２０の硬度が高くなるが、その場合でも、
このかしめ部２０の硬度をＨｖ３５０以下に抑える事が
好ましい。この為に、かしめ部２０形成以前の、上記円
筒部１７の硬度を、Ｈｖ２００〜３００程度に抑える。
上記かしめ部２０の硬度がＨｖ３５０を越えると、この
かしめ部２０に遅れ破壊を生じる可能性がある。特に、
Ｈｖ４００を越えると、遅れ破壊を生じる可能性が高く
なる。
【００２４】又、上記内輪３の内端部に形成した肩部２
２の外周面にはシールリング２９を構成する芯金を、或
は図７に示した実施の形態の第２例の如くトーンホイー
ル３０の基端部を、締り嵌めにより外嵌固定する。上記
内輪３に対する、これらシールリング２９の芯金或はト
ーンホイール３０の嵌合強度を適正値にする為には、こ
れら芯金或はトーンホイール３０の内径との関係で、上
記肩部２２の外径を適正値に規制する必要がある。これ
に対して、上記内輪３の内端部の外径は、上記かしめ部
２０の形成作業に伴って僅かに（転がり軸受ユニットの
大きさにもよるが、０．０２〜０．１２mm程度の範囲
で）大きくなる（膨張する）。但し、この様な形成作業
に伴う膨張量はほぼ一定で、ばらつきは少ない。そこ
で、上記かしめ部２０の形成前に於ける内輪３の内端部
の外径は、この様な膨張量を見込んで、上記適正値より
も僅かに小さくしておく。尚、図示の例の様に、上記肩
部２２の内半部に小径段部２３を形成すれば、上記芯金
或はトーンホイール２０を外嵌すべき、上記肩部２２の
外半部が、上記かしめ部２０の形成作業に伴う上記膨張
量を少なく抑え、しかも、この膨張量のばらつきをより
少なくできる。この為、上記芯金或はトーンホイール３
０の嵌合強度を適正にする為の調整が容易になる。
２の外周面にはシールリング２９を構成する芯金を、或
は図７に示した実施の形態の第２例の如くトーンホイー
ル３０の基端部を、締り嵌めにより外嵌固定する。上記
内輪３に対する、これらシールリング２９の芯金或はト
ーンホイール３０の嵌合強度を適正値にする為には、こ
れら芯金或はトーンホイール３０の内径との関係で、上
記肩部２２の外径を適正値に規制する必要がある。これ
に対して、上記内輪３の内端部の外径は、上記かしめ部
２０の形成作業に伴って僅かに（転がり軸受ユニットの
大きさにもよるが、０．０２〜０．１２mm程度の範囲
で）大きくなる（膨張する）。但し、この様な形成作業
に伴う膨張量はほぼ一定で、ばらつきは少ない。そこ
で、上記かしめ部２０の形成前に於ける内輪３の内端部
の外径は、この様な膨張量を見込んで、上記適正値より
も僅かに小さくしておく。尚、図示の例の様に、上記肩
部２２の内半部に小径段部２３を形成すれば、上記芯金
或はトーンホイール２０を外嵌すべき、上記肩部２２の
外半部が、上記かしめ部２０の形成作業に伴う上記膨張
量を少なく抑え、しかも、この膨張量のばらつきをより
少なくできる。この為、上記芯金或はトーンホイール３
０の嵌合強度を適正にする為の調整が容易になる。
【００２５】次に、上記内輪３のうち、第二の内輪軌道
９よりも外側寄り部分（図２のＸ−Ｘ線部分）の断面積
Ｓ3 と、当該部分に於けるハブ２ｂの断面積Ｓ2bとの関
係に就いては、０．４≦Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）
とする。これら各部の断面積をこの様に規制する理由
は、上記ハブ２ｂに対する上記内輪３の支持強度を確保
する為である。即ち、上記かしめ部２０と前記段差面１
２との間で上記内輪３を挟持した状態で、この内輪３を
軸方向に押圧してこの内輪３の回転を防止する力（軸方
向のクランプ力）は、上記ハブ２ｂ及び内輪３の軸方向
に亙る歪み量の差で定まる。即ち、かしめ加工中は、内
輪３の弾性変形量がハブ２ｂの弾性変形量よりも大き
い。そして、かしめ加工終了後は、これら内輪３及びハ
ブ２ｂが弾性復帰して、この内輪３に軸方向の力（軸
力）が付与される。内輪３を構成する材料とハブ２ｂを
構成する材料とは、弾性係数がほぼ同じである為、Ｓ3
＜Ｓ2bとすれば、かしめ加工中の弾性変形量はハブ２ｂ
よりも内輪３の方が大きい。特に、Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９
４とすれば、上記軸力を十分に確保できる。
９よりも外側寄り部分（図２のＸ−Ｘ線部分）の断面積
Ｓ3 と、当該部分に於けるハブ２ｂの断面積Ｓ2bとの関
係に就いては、０．４≦Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）
とする。これら各部の断面積をこの様に規制する理由
は、上記ハブ２ｂに対する上記内輪３の支持強度を確保
する為である。即ち、上記かしめ部２０と前記段差面１
２との間で上記内輪３を挟持した状態で、この内輪３を
軸方向に押圧してこの内輪３の回転を防止する力（軸方
向のクランプ力）は、上記ハブ２ｂ及び内輪３の軸方向
に亙る歪み量の差で定まる。即ち、かしめ加工中は、内
輪３の弾性変形量がハブ２ｂの弾性変形量よりも大き
い。そして、かしめ加工終了後は、これら内輪３及びハ
ブ２ｂが弾性復帰して、この内輪３に軸方向の力（軸
力）が付与される。内輪３を構成する材料とハブ２ｂを
構成する材料とは、弾性係数がほぼ同じである為、Ｓ3
＜Ｓ2bとすれば、かしめ加工中の弾性変形量はハブ２ｂ
よりも内輪３の方が大きい。特に、Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９
４とすれば、上記軸力を十分に確保できる。
【００２６】一方、上記内輪３の断面積Ｓ3 が小さ過ぎ
ると、十分な耐久性、信頼性を確保しにくくなる。即
ち、上記内輪３の内端面とハブ２ｂ側の段差面１２との
当接面積は、上記かしめ部２０の形成作業に伴うこれら
両面同士の当接部の変形を防止し、車輪支持用転がり軸
受ユニットの回転精度、耐久性を確保する為、７０mm2
以上必要である。この面積を確保する必要上、上記内輪
３の断面積Ｓ3 に下限値を設定する必要がある。又、上
記ハブ２ｂに外力が加わった場合に、このハブ２ｂが前
記段部８の基端部から破損するのを防止する為に、この
段部８の基端部に形成した湾曲部（隅Ｒ）の断面形状の
曲率半径Ｒ8 として、１．０〜４．０mm程度確保する必
要がある。又、転動体として玉５、５を使用する場合に
は、上記内輪３の強度、並びに上記ハブ２ｂに対する耐
クリープ性（回りにくさ）を確保する為に、前記Ｘ−Ｘ
線部分に於ける上記内輪３の厚さＴ3 を、上記玉５の直
径Ｄ5 の０．２倍以上（Ｔ3 ≧０．２Ｄ5 ）確保する必
要がある。これらの理由により、上記内輪３の断面積Ｓ
3 を上記ハブ２ｂの断面積Ｓ2bの０．４倍以上（０．４
≦Ｓ3 ／Ｓ2b）確保する。以上をまとめれば、０．４≦
Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）とする事により、上記内
輪３の強度を十分に確保すると共に、この内輪３に十分
な圧縮荷重を付与し続けて、上記内輪３がハブ２ｂに対
して回転する、所謂クリープの発生を有効に防止でき
る。
ると、十分な耐久性、信頼性を確保しにくくなる。即
ち、上記内輪３の内端面とハブ２ｂ側の段差面１２との
当接面積は、上記かしめ部２０の形成作業に伴うこれら
両面同士の当接部の変形を防止し、車輪支持用転がり軸
受ユニットの回転精度、耐久性を確保する為、７０mm2
以上必要である。この面積を確保する必要上、上記内輪
３の断面積Ｓ3 に下限値を設定する必要がある。又、上
記ハブ２ｂに外力が加わった場合に、このハブ２ｂが前
記段部８の基端部から破損するのを防止する為に、この
段部８の基端部に形成した湾曲部（隅Ｒ）の断面形状の
曲率半径Ｒ8 として、１．０〜４．０mm程度確保する必
要がある。又、転動体として玉５、５を使用する場合に
は、上記内輪３の強度、並びに上記ハブ２ｂに対する耐
クリープ性（回りにくさ）を確保する為に、前記Ｘ−Ｘ
線部分に於ける上記内輪３の厚さＴ3 を、上記玉５の直
径Ｄ5 の０．２倍以上（Ｔ3 ≧０．２Ｄ5 ）確保する必
要がある。これらの理由により、上記内輪３の断面積Ｓ
3 を上記ハブ２ｂの断面積Ｓ2bの０．４倍以上（０．４
≦Ｓ3 ／Ｓ2b）確保する。以上をまとめれば、０．４≦
Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）とする事により、上記内
輪３の強度を十分に確保すると共に、この内輪３に十分
な圧縮荷重を付与し続けて、上記内輪３がハブ２ｂに対
して回転する、所謂クリープの発生を有効に防止でき
る。
【００２７】尚、前述した通り、本発明を実施する場
合、図１〜６に鎖線で示す様に、ハブ２ｂの内半部に形
成する段部８の軸方向長さを大きくし、この段部８に１
対の内輪３、３を、軸方向に互いに直列に配置した状態
で外嵌する構造を採用する場合も考えられる。この様な
場合には、かしめ部２０を形成する際に弾性変形する、
ハブ２ｂと内輪３、３との軸方向長さを十分に大きくで
きる。この為、必ずしもＳ3 ＜Ｓ2bとしなくても、上記
各内輪３、３に十分に軸力を付与して、これら両内輪
３、３を、上記ハブ２ｂに対し十分な力により固定でき
る。
合、図１〜６に鎖線で示す様に、ハブ２ｂの内半部に形
成する段部８の軸方向長さを大きくし、この段部８に１
対の内輪３、３を、軸方向に互いに直列に配置した状態
で外嵌する構造を採用する場合も考えられる。この様な
場合には、かしめ部２０を形成する際に弾性変形する、
ハブ２ｂと内輪３、３との軸方向長さを十分に大きくで
きる。この為、必ずしもＳ3 ＜Ｓ2bとしなくても、上記
各内輪３、３に十分に軸力を付与して、これら両内輪
３、３を、上記ハブ２ｂに対し十分な力により固定でき
る。
【００２８】次に、内輪３の周囲に配置した複数の転動
体が玉５、５である場合、この内輪３の幅Ｗ3 とこれら
各玉５、５の直径Ｄ5 との比（Ｗ3 ／Ｄ4 ）は、０．４
〜２．０の範囲とする（０．４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．
０）。尚、この場合に於ける内輪３の幅Ｗ3 とは、この
内輪３の外周面に形成した第二の内輪軌道９に当接した
玉５の中心からこの内輪３の外端面までの軸方向距離を
言う。上記比Ｗ3 ／Ｄ4 を０．４以上にする理由は、上
記かしめ部２０の形成作業時に上記内輪３の軸方向に亙
る弾性変形量を確保し、このかしめ部２０による内輪３
の支持力を確保する為である。又、上記比Ｗ3 ／Ｄ4 を
２．０以下にする理由は、上記ハブ２ｂのうち、上記外
輪３を外嵌する為に外径が小さく（断面積Ｓ2bが小さく
なった）上記段部８の軸方向長さが過大になる事を防止
して、車輪支持用転がり軸受ユニットに大きな外力が加
わった場合にも、上記ハブ２ｂの強度を十分に確保する
為である。尚、段部８に１対の内輪３、３を、軸方向に
互いに直列に配置した状態で外嵌する構造を採用した場
合には、必ずしも０．４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．０なる条件
を満たす必要はない。
体が玉５、５である場合、この内輪３の幅Ｗ3 とこれら
各玉５、５の直径Ｄ5 との比（Ｗ3 ／Ｄ4 ）は、０．４
〜２．０の範囲とする（０．４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．
０）。尚、この場合に於ける内輪３の幅Ｗ3 とは、この
内輪３の外周面に形成した第二の内輪軌道９に当接した
玉５の中心からこの内輪３の外端面までの軸方向距離を
言う。上記比Ｗ3 ／Ｄ4 を０．４以上にする理由は、上
記かしめ部２０の形成作業時に上記内輪３の軸方向に亙
る弾性変形量を確保し、このかしめ部２０による内輪３
の支持力を確保する為である。又、上記比Ｗ3 ／Ｄ4 を
２．０以下にする理由は、上記ハブ２ｂのうち、上記外
輪３を外嵌する為に外径が小さく（断面積Ｓ2bが小さく
なった）上記段部８の軸方向長さが過大になる事を防止
して、車輪支持用転がり軸受ユニットに大きな外力が加
わった場合にも、上記ハブ２ｂの強度を十分に確保する
為である。尚、段部８に１対の内輪３、３を、軸方向に
互いに直列に配置した状態で外嵌する構造を採用した場
合には、必ずしも０．４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．０なる条件
を満たす必要はない。
【００２９】又、第一、第二の内輪軌道７、９のうち、
外側の第一の内輪軌道７の断面形状の曲率半径は、ハブ
２ｂと一体であるか別体であるかを問わず、上記かしめ
部２０の形成作業に伴って変化する事はない。これに対
して、内側の第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径
は、上記かしめ部２０の形成作業に伴って、僅かに（一
般的に５〜５０μｍ）小さくなる。又、この様に曲率半
径が小さくなる程度は、車輪支持用転がり軸受ユニット
の諸元が同じであればほぼ一定であり、全周に亙ってほ
ぼ同じだけ変化する。そこで、本発明の車輪支持用転が
り軸受ユニットを造る際には、上記第二の内輪軌道９の
変形を考慮して、上記内輪３の寸法・形状を決定する。
外側の第一の内輪軌道７の断面形状の曲率半径は、ハブ
２ｂと一体であるか別体であるかを問わず、上記かしめ
部２０の形成作業に伴って変化する事はない。これに対
して、内側の第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径
は、上記かしめ部２０の形成作業に伴って、僅かに（一
般的に５〜５０μｍ）小さくなる。又、この様に曲率半
径が小さくなる程度は、車輪支持用転がり軸受ユニット
の諸元が同じであればほぼ一定であり、全周に亙ってほ
ぼ同じだけ変化する。そこで、本発明の車輪支持用転が
り軸受ユニットを造る際には、上記第二の内輪軌道９の
変形を考慮して、上記内輪３の寸法・形状を決定する。
【００３０】この様に第二の内輪軌道９の変形を考慮す
る態様としては、次のの２通りが考えられる。 上記第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を、上
記かしめ部２０の加工前の状態で上記第一の内輪軌道７
の断面形状の曲率半径よりも僅かに大きく、上記かしめ
部２０の加工後の状態で上記第一の内輪軌道７の断面形
状の曲率半径とほぼ同じにする。 上記第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を、上
記かしめ部２０の加工前の状態で上記第一の内輪軌道７
の断面形状の曲率半径とほぼ同じとし、上記かしめ部２
０の加工後の状態で上記第一の内輪軌道７の断面形状の
曲率半径よりも僅かに小さくする。
る態様としては、次のの２通りが考えられる。 上記第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を、上
記かしめ部２０の加工前の状態で上記第一の内輪軌道７
の断面形状の曲率半径よりも僅かに大きく、上記かしめ
部２０の加工後の状態で上記第一の内輪軌道７の断面形
状の曲率半径とほぼ同じにする。 上記第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を、上
記かしめ部２０の加工前の状態で上記第一の内輪軌道７
の断面形状の曲率半径とほぼ同じとし、上記かしめ部２
０の加工後の状態で上記第一の内輪軌道７の断面形状の
曲率半径よりも僅かに小さくする。
【００３１】これらに示した２通りの態様のうち、
の態様は、従来から一般的な車輪支持用転がり軸受ユ
ニットと同様の特性を有する構造の実現の為に採用す
る。これに対して、の態様は、上記かしめ部２０を設
けた側（図示の例では内側）の転がり軸受列の転がり疲
れ寿命が反対側の転がり軸受列の転がり疲れ寿命よりも
厳しい場合に利用する。一般的な車輪支持用転がり軸受
ユニットの場合、内側の転がり軸受列の転がり疲れ寿命
が厳しい（短い）。そこで、上記かしめ部２０を設けた
内側の第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を小さく
し、この第二の内輪軌道９と前記各玉５の転動面との当
接部に存在する接触楕円を大きくすれば、内側の転がり
軸受列の転がり疲れ寿命と、外側の転がり軸受列の転が
り疲れ寿命との間に大きな差が生じる事を防止して、車
輪支持用転がり軸受ユニット全体としての耐久性向上を
図れる。
の態様は、従来から一般的な車輪支持用転がり軸受ユ
ニットと同様の特性を有する構造の実現の為に採用す
る。これに対して、の態様は、上記かしめ部２０を設
けた側（図示の例では内側）の転がり軸受列の転がり疲
れ寿命が反対側の転がり軸受列の転がり疲れ寿命よりも
厳しい場合に利用する。一般的な車輪支持用転がり軸受
ユニットの場合、内側の転がり軸受列の転がり疲れ寿命
が厳しい（短い）。そこで、上記かしめ部２０を設けた
内側の第二の内輪軌道９の断面形状の曲率半径を小さく
し、この第二の内輪軌道９と前記各玉５の転動面との当
接部に存在する接触楕円を大きくすれば、内側の転がり
軸受列の転がり疲れ寿命と、外側の転がり軸受列の転が
り疲れ寿命との間に大きな差が生じる事を防止して、車
輪支持用転がり軸受ユニット全体としての耐久性向上を
図れる。
【００３２】次に、上記かしめ部２０を形成する方法に
就いて説明する。上記ハブ２ｂの内端部に上記内輪３を
固定すべく、前述の様な円筒部１７の先端部をかしめ広
げるには、上記ハブ２ｂが軸方向にずれ動かない様に固
定した状態で、図８に示す様に、押型３２を上記円筒部
１７の先端部に強く押し付ける。この押型３２の先端面
（図８の左端面）中央部には、上記円筒部１７の内側に
押し込み自在な円錐台状の凸部３３を形成し、この凸部
３３の周囲に断面円弧状の凹部３４を、この凸部３３の
全周を囲む状態で形成している。尚、この凹部３４の断
面形状、並びに外径Ｒ34及び深さＤ34は、上記円筒部１
７を塑性変形させて上記かしめ部２０を形成する際に、
この円筒部１７を構成する金属（炭素鋼）に、軸方向及
び径方向に関して圧縮方向の力を付与しつつ、所定の形
状及び大きさを有する上記かしめ部２０を形成する様に
規制する。即ち、上記凹部３４の断面形状は、この凹部
３４により上記円筒部１７の先端部を塑性変形させる事
により得られるかしめ部２０の断面形状が、基端部から
先端部に向かう程厚さ寸法が前述した様に漸次小さくな
る様に、特にこの厚さ寸法が先端部で急激に小さくなる
様に、外径側に向かう程曲率半径が小さくなる複合曲面
としている。又、外径Ｒ34は、形成すべきかしめ部２０
の外径Ｒ20とほぼ同じか、このかしめ部２０の外径Ｒ20
よりも僅かに大きい程度（Ｒ34≧Ｒ20）にしている。更
に、深さＤ34は、上記内輪３の内端部内周面及び内端面
との間で上記円筒部１７の先端部を挟持する事により上
記かしめ部２０を形成した状態で、上記押型３２の先端
面と上記内輪３の内端面との間に隙間４６が残留する様
に規制する。
就いて説明する。上記ハブ２ｂの内端部に上記内輪３を
固定すべく、前述の様な円筒部１７の先端部をかしめ広
げるには、上記ハブ２ｂが軸方向にずれ動かない様に固
定した状態で、図８に示す様に、押型３２を上記円筒部
１７の先端部に強く押し付ける。この押型３２の先端面
（図８の左端面）中央部には、上記円筒部１７の内側に
押し込み自在な円錐台状の凸部３３を形成し、この凸部
３３の周囲に断面円弧状の凹部３４を、この凸部３３の
全周を囲む状態で形成している。尚、この凹部３４の断
面形状、並びに外径Ｒ34及び深さＤ34は、上記円筒部１
７を塑性変形させて上記かしめ部２０を形成する際に、
この円筒部１７を構成する金属（炭素鋼）に、軸方向及
び径方向に関して圧縮方向の力を付与しつつ、所定の形
状及び大きさを有する上記かしめ部２０を形成する様に
規制する。即ち、上記凹部３４の断面形状は、この凹部
３４により上記円筒部１７の先端部を塑性変形させる事
により得られるかしめ部２０の断面形状が、基端部から
先端部に向かう程厚さ寸法が前述した様に漸次小さくな
る様に、特にこの厚さ寸法が先端部で急激に小さくなる
様に、外径側に向かう程曲率半径が小さくなる複合曲面
としている。又、外径Ｒ34は、形成すべきかしめ部２０
の外径Ｒ20とほぼ同じか、このかしめ部２０の外径Ｒ20
よりも僅かに大きい程度（Ｒ34≧Ｒ20）にしている。更
に、深さＤ34は、上記内輪３の内端部内周面及び内端面
との間で上記円筒部１７の先端部を挟持する事により上
記かしめ部２０を形成した状態で、上記押型３２の先端
面と上記内輪３の内端面との間に隙間４６が残留する様
に規制する。
【００３３】上述の様な形状並びに寸法の凸部３３と凹
部３４とを有する押型３２を上記円筒部１７の先端部に
押し付ければ、この円筒部１７の先端部を直径方向外方
にかしめ広げて、上記かしめ部２０を形成する事ができ
る。そして、このかしめ部２０とハブ２ｂの内端部に形
成した段部８の段差面１２との間で上記内輪３を挟持し
て、この内輪３を上記ハブ２ｂに固定できる。図示の例
の場合には、上記円筒部１７の内端面を塑性変形させる
事により上記かしめ部２０を形成する最終段階で、上記
凹部３４の内面からこのかしめ部２０の外径面に、直径
方向内方に向く圧縮力が作用する。従って、このかしめ
部２０の外周縁に亀裂等の損傷が発生する事を、有効に
防止できる。又、上記かしめ部２０の基端部外径面が当
接する、上記内輪３の内端開口周縁部には、断面円弧状
の第二の曲面部２５を形成している。従って、上記かし
め部２０の基端部の曲率半径が小さくなる事はなく、こ
の基端部にも無理な応力が加わりにくくなる。
部３４とを有する押型３２を上記円筒部１７の先端部に
押し付ければ、この円筒部１７の先端部を直径方向外方
にかしめ広げて、上記かしめ部２０を形成する事ができ
る。そして、このかしめ部２０とハブ２ｂの内端部に形
成した段部８の段差面１２との間で上記内輪３を挟持し
て、この内輪３を上記ハブ２ｂに固定できる。図示の例
の場合には、上記円筒部１７の内端面を塑性変形させる
事により上記かしめ部２０を形成する最終段階で、上記
凹部３４の内面からこのかしめ部２０の外径面に、直径
方向内方に向く圧縮力が作用する。従って、このかしめ
部２０の外周縁に亀裂等の損傷が発生する事を、有効に
防止できる。又、上記かしめ部２０の基端部外径面が当
接する、上記内輪３の内端開口周縁部には、断面円弧状
の第二の曲面部２５を形成している。従って、上記かし
め部２０の基端部の曲率半径が小さくなる事はなく、こ
の基端部にも無理な応力が加わりにくくなる。
【００３４】又、前述した円筒部１７を塑性変形させて
（かしめ広げて）上記かしめ部２０を形成する作業は、
鍛造加工により行なう。特に、図９〜１１の何れかに示
す様な揺動プレス装置３６を使用して、所謂揺動鍛造に
より行なう事が、加工力を小さくし、車輪支持用転がり
軸受ユニット各部の変形を抑えて、各部の寸法並びに形
状精度を確保し、転がり軸受ユニットの精度確保を図る
面から好ましい。この様な揺動鍛造を行なう為の揺動プ
レス装置３６は、押型３２と、抑え治具３７と、ホルダ
３８とを備える。このうちのホルダ３８は、十分に大き
な剛性を有する金属材により有底円筒状に構成してお
り、底部３９の上面にハブ２ｂの外端面中央部を、がた
つきなく且つ若干の揺動変位自在に支持自在としてい
る。この様にハブ２ｂの外端面中央部を揺動変位を自在
とする事により、上記かしめ部２０の形成時に、上記ハ
ブ２ｂにモーメントが加わらず、このハブ２ｂに曲がり
等の変形を生じる事を防止できる。
（かしめ広げて）上記かしめ部２０を形成する作業は、
鍛造加工により行なう。特に、図９〜１１の何れかに示
す様な揺動プレス装置３６を使用して、所謂揺動鍛造に
より行なう事が、加工力を小さくし、車輪支持用転がり
軸受ユニット各部の変形を抑えて、各部の寸法並びに形
状精度を確保し、転がり軸受ユニットの精度確保を図る
面から好ましい。この様な揺動鍛造を行なう為の揺動プ
レス装置３６は、押型３２と、抑え治具３７と、ホルダ
３８とを備える。このうちのホルダ３８は、十分に大き
な剛性を有する金属材により有底円筒状に構成してお
り、底部３９の上面にハブ２ｂの外端面中央部を、がた
つきなく且つ若干の揺動変位自在に支持自在としてい
る。この様にハブ２ｂの外端面中央部を揺動変位を自在
とする事により、上記かしめ部２０の形成時に、上記ハ
ブ２ｂにモーメントが加わらず、このハブ２ｂに曲がり
等の変形を生じる事を防止できる。
【００３５】この様な目的で上記ハブ２ｂの外端面中央
部を揺動変位自在に支持する為、図９に示した第１例の
場合には、ホルダ３８の底部３９の上面中央部に受治具
４０を設け、この受治具４０の底面と底部３９との上面
との間に設けた球面座により、この底部３９に対する受
治具４０の揺動変位を自在としている。尚、上記ハブ２
ｂの外端面中央部と上記受治具４０との当接部の直径
は、このハブ２ｂに形成した段部８の大径Ｄ8 よりも小
さい。又、図１０に示した第２例の場合には、ハブ２ｂ
の外端面を球状凹面とし、ホルダ３８の底部３９に設け
た受治具４０ａの上面を構成する球状凸面を、この外端
面に突き当てている。更に、図１１に示した第３例の場
合には、ホルダ３８の底部３９の上面中央部に設ける受
治具４０ｂの上半部を、ハブ２ｂの外端部をがたつきな
く内嵌自在なシャーレ状に形成している。これら図９〜
１１に示した揺動プレス装置３６は何れも、第一のフラ
ンジ６の外周縁を含むハブ２ｂの外周面（図１１に示し
た第３例の場合には受治具４０ｂの外周面）と上記ホル
ダ３８の内周面とを隙間嵌により嵌合自在としている。
この様に隙間嵌により嵌合する周面同士は、上記ホルダ
３８内に上記ハブ２ｂをセットする際のガイド面として
機能し、前記押型３２に対するこのハブ２ｂの心合わせ
を図る一方、このハブ２ｂの微妙な揺動変位を許容し
て、上記かしめ部２０の形成時に、このハブ２ｂにモー
メント（曲げ応力）が加わる事を防止する。尚、図９〜
１１に示した例では、上記ハブ２ｂの外端面の中央部分
（図９〜１０の場合）やハブ２ｂの外端部に形成した円
筒部４８の端面が、受治具４０、４０ａ、４０ｂに当接
しているが、受治具による支承面（受治具に当接させる
面）は、第一のフランジ６の一部等、上記ハブ２ｂの他
の部分でも良い。
部を揺動変位自在に支持する為、図９に示した第１例の
場合には、ホルダ３８の底部３９の上面中央部に受治具
４０を設け、この受治具４０の底面と底部３９との上面
との間に設けた球面座により、この底部３９に対する受
治具４０の揺動変位を自在としている。尚、上記ハブ２
ｂの外端面中央部と上記受治具４０との当接部の直径
は、このハブ２ｂに形成した段部８の大径Ｄ8 よりも小
さい。又、図１０に示した第２例の場合には、ハブ２ｂ
の外端面を球状凹面とし、ホルダ３８の底部３９に設け
た受治具４０ａの上面を構成する球状凸面を、この外端
面に突き当てている。更に、図１１に示した第３例の場
合には、ホルダ３８の底部３９の上面中央部に設ける受
治具４０ｂの上半部を、ハブ２ｂの外端部をがたつきな
く内嵌自在なシャーレ状に形成している。これら図９〜
１１に示した揺動プレス装置３６は何れも、第一のフラ
ンジ６の外周縁を含むハブ２ｂの外周面（図１１に示し
た第３例の場合には受治具４０ｂの外周面）と上記ホル
ダ３８の内周面とを隙間嵌により嵌合自在としている。
この様に隙間嵌により嵌合する周面同士は、上記ホルダ
３８内に上記ハブ２ｂをセットする際のガイド面として
機能し、前記押型３２に対するこのハブ２ｂの心合わせ
を図る一方、このハブ２ｂの微妙な揺動変位を許容し
て、上記かしめ部２０の形成時に、このハブ２ｂにモー
メント（曲げ応力）が加わる事を防止する。尚、図９〜
１１に示した例では、上記ハブ２ｂの外端面の中央部分
（図９〜１０の場合）やハブ２ｂの外端部に形成した円
筒部４８の端面が、受治具４０、４０ａ、４０ｂに当接
しているが、受治具による支承面（受治具に当接させる
面）は、第一のフランジ６の一部等、上記ハブ２ｂの他
の部分でも良い。
【００３６】又、前記抑え治具３７は、それぞれが半円
弧形に構成した治具素子４１、４１を組み合わせる事に
より全体を円輪状に構成したもので、内周縁部に円筒状
の抑え部４２を備える。又、これら各治具素子４１の外
周縁並びに上記ホルダ３８の上端開口部内周面は、上方
に向かう程直径が大きくなる方向に傾斜したテーパ面と
している。上記各治具素子４１を、図示しないボルトに
より、上記ホルダ３８の上部内周面に設けた、やはり図
示しない取付部に結合固定する過程で上記各治具素子４
１、４１は、上記テーパ面同士の係合に基づき、直径方
向内方に変位する。そして、これら各治具素子４１によ
り構成する上記抑え治具３７の抑え部４２の内周面を、
内輪３の内端部に設けた肩部２２の外周面に強く押し付
ける。この様に構成する為、上記抑え治具３７は、上記
内輪３の外径が、寸法公差（例えば５０μｍ程度）の範
囲内でずれても、この内輪３を十分に強く抑え付ける事
ができる。又、この様に、複列に配置した玉５、５から
軸方向内方に外れた、上記内輪３の肩部２２を抑え付け
ている為、上記かしめ部２０の形成時に、車輪支持用転
がり軸受ユニットの構成各部に無理な力が加わる事を防
止しつつ、この車輪支持用転がり軸受ユニットをしっか
りと支持できる。
弧形に構成した治具素子４１、４１を組み合わせる事に
より全体を円輪状に構成したもので、内周縁部に円筒状
の抑え部４２を備える。又、これら各治具素子４１の外
周縁並びに上記ホルダ３８の上端開口部内周面は、上方
に向かう程直径が大きくなる方向に傾斜したテーパ面と
している。上記各治具素子４１を、図示しないボルトに
より、上記ホルダ３８の上部内周面に設けた、やはり図
示しない取付部に結合固定する過程で上記各治具素子４
１、４１は、上記テーパ面同士の係合に基づき、直径方
向内方に変位する。そして、これら各治具素子４１によ
り構成する上記抑え治具３７の抑え部４２の内周面を、
内輪３の内端部に設けた肩部２２の外周面に強く押し付
ける。この様に構成する為、上記抑え治具３７は、上記
内輪３の外径が、寸法公差（例えば５０μｍ程度）の範
囲内でずれても、この内輪３を十分に強く抑え付ける事
ができる。又、この様に、複列に配置した玉５、５から
軸方向内方に外れた、上記内輪３の肩部２２を抑え付け
ている為、上記かしめ部２０の形成時に、車輪支持用転
がり軸受ユニットの構成各部に無理な力が加わる事を防
止しつつ、この車輪支持用転がり軸受ユニットをしっか
りと支持できる。
【００３７】尚、上記抑え治具３７は、全体を円輪状に
形成した一体型のものでも良い。この場合には、上記テ
ーパ面同士の係合により上記抑え治具３７の内径を縮め
る事ができない為、この抑え治具３７の上記肩部２２の
外周面との隙間を僅少に（例えば０．５mm以下）に抑え
る様に、これら抑え治具３７の内径及び上記肩部２２の
外径を規制する。同様に、上記抑え治具３７の外周面と
上記ホルダ３８の上端開口部内周面は、テーパ面ではな
く、単なる円筒面とする事もできる。但し、この場合に
は、上記外周面と内周面との間の隙間を僅少に（例えば
０．３mm以下）に抑えるべく、これら両周面の直径を規
制する。更には、上記抑え治具３７により上記内輪３を
抑える部位は、上記肩部２２に限らず、小径段部２３
等、他の部位でも良い。
形成した一体型のものでも良い。この場合には、上記テ
ーパ面同士の係合により上記抑え治具３７の内径を縮め
る事ができない為、この抑え治具３７の上記肩部２２の
外周面との隙間を僅少に（例えば０．５mm以下）に抑え
る様に、これら抑え治具３７の内径及び上記肩部２２の
外径を規制する。同様に、上記抑え治具３７の外周面と
上記ホルダ３８の上端開口部内周面は、テーパ面ではな
く、単なる円筒面とする事もできる。但し、この場合に
は、上記外周面と内周面との間の隙間を僅少に（例えば
０．３mm以下）に抑えるべく、これら両周面の直径を規
制する。更には、上記抑え治具３７により上記内輪３を
抑える部位は、上記肩部２２に限らず、小径段部２３
等、他の部位でも良い。
【００３８】上記円筒部１７をかしめ広げて上記かしめ
部２０を形成する際には、上記ホルダ３８を介して上記
ハブ２ｂを上方に押圧しつつ、前記押型３２を揺動回転
させる。即ち、この押型３２の中心軸と上記ハブ２ｂの
中心軸とを角度θだけ傾斜させた状態で、この押型３２
を、このハブ２ｂの中心軸を中心として回転させる。こ
の様な揺動プレス装置により上記かしめ部２０を形成す
る際には、上記押型３２の円周方向の一部が前記円筒部
１７を押圧する事になり、上記かしめ部２０への加工作
業は部分的に且つ円周方向に連続して進行する事にな
る。この為、一般的な鍛造加工により上記かしめ部２０
を形成する場合に比べて、加工時に上記円筒部１７に加
える荷重を小さくできる。
部２０を形成する際には、上記ホルダ３８を介して上記
ハブ２ｂを上方に押圧しつつ、前記押型３２を揺動回転
させる。即ち、この押型３２の中心軸と上記ハブ２ｂの
中心軸とを角度θだけ傾斜させた状態で、この押型３２
を、このハブ２ｂの中心軸を中心として回転させる。こ
の様な揺動プレス装置により上記かしめ部２０を形成す
る際には、上記押型３２の円周方向の一部が前記円筒部
１７を押圧する事になり、上記かしめ部２０への加工作
業は部分的に且つ円周方向に連続して進行する事にな
る。この為、一般的な鍛造加工により上記かしめ部２０
を形成する場合に比べて、加工時に上記円筒部１７に加
える荷重を小さくできる。
【００３９】尚、上記抑え治具３７は、上記押型３２に
よるかしめ部２０の加工時に上記ハブ２ｂが振れる事を
防止して、各軌道面や転動体５、５等、構成各部の寸法
並びに形状精度が悪化する事を防止する。即ち、上記抑
え治具３７により上記内輪３を抑え付ける事により、加
工時に加わる半径方向の力を支持し、前記受治具４０、
４０ａ、４０ｂを上記ハブ２ｂの外端面に突き当てる事
により、加工時に加わる軸方向の荷重を支持する。この
様な目的で上記ハブ２ｂに加わるスラスト荷重を支承す
る位置と上記内輪３に加わるラジアル荷重を支承する位
置とは、複列に配置した玉５、５の列同士の間から外側
に外れた位置とする。従って、加工時にこの列同士の間
で上記ハブ２ｂに、曲げ方向の応力が加わったり、或は
モーメントが加わる事がない。
よるかしめ部２０の加工時に上記ハブ２ｂが振れる事を
防止して、各軌道面や転動体５、５等、構成各部の寸法
並びに形状精度が悪化する事を防止する。即ち、上記抑
え治具３７により上記内輪３を抑え付ける事により、加
工時に加わる半径方向の力を支持し、前記受治具４０、
４０ａ、４０ｂを上記ハブ２ｂの外端面に突き当てる事
により、加工時に加わる軸方向の荷重を支持する。この
様な目的で上記ハブ２ｂに加わるスラスト荷重を支承す
る位置と上記内輪３に加わるラジアル荷重を支承する位
置とは、複列に配置した玉５、５の列同士の間から外側
に外れた位置とする。従って、加工時にこの列同士の間
で上記ハブ２ｂに、曲げ方向の応力が加わったり、或は
モーメントが加わる事がない。
【００４０】尚、上記押型３２の傾斜角度（揺動角度）
θ、押し付け荷重、上記かしめ部２０上をこの押型３２
が通過する回数（通過回数＝揺動回転速度×加工時間）
等は、上記かしめ部２０を加工すべき車輪支持用転がり
軸受ユニットの大きさ等に応じて設計的に定めるが、例
えば、前述した様な形状及び寸法の円筒部１７を有す
る、一般的な乗用車用の車輪支持用転がり軸受ユニット
の場合、次の範囲に定める。先ず、傾斜角度θに関して
は、０．５〜５．０度程度が好ましい。この傾斜角度θ
が０．５度未満の場合には、上記円筒部１７を塑性変形
させて上記かしめ部２０とする為に要する荷重が大きく
なり、各軌道面、転動体の寸法精度並びに形状精度が悪
化したり、圧痕等が生じ易くなる。反対に、上記傾斜角
度θが５度を越えると、上記円筒部１７を塑性変形させ
て上記かしめ部２０とする際に上記ハブ２ｂが直径方向
に振られ、前記抑え治具３７によってこのハブ２ｂを十
分に保持できなくなり、やはり各軌道面、転動体の寸法
精度並びに形状精度が悪化したり、圧痕等が生じ易くな
る。
θ、押し付け荷重、上記かしめ部２０上をこの押型３２
が通過する回数（通過回数＝揺動回転速度×加工時間）
等は、上記かしめ部２０を加工すべき車輪支持用転がり
軸受ユニットの大きさ等に応じて設計的に定めるが、例
えば、前述した様な形状及び寸法の円筒部１７を有す
る、一般的な乗用車用の車輪支持用転がり軸受ユニット
の場合、次の範囲に定める。先ず、傾斜角度θに関して
は、０．５〜５．０度程度が好ましい。この傾斜角度θ
が０．５度未満の場合には、上記円筒部１７を塑性変形
させて上記かしめ部２０とする為に要する荷重が大きく
なり、各軌道面、転動体の寸法精度並びに形状精度が悪
化したり、圧痕等が生じ易くなる。反対に、上記傾斜角
度θが５度を越えると、上記円筒部１７を塑性変形させ
て上記かしめ部２０とする際に上記ハブ２ｂが直径方向
に振られ、前記抑え治具３７によってこのハブ２ｂを十
分に保持できなくなり、やはり各軌道面、転動体の寸法
精度並びに形状精度が悪化したり、圧痕等が生じ易くな
る。
【００４１】又、押し付け荷重は、車輪支持用転がり軸
受ユニットの大きさ、特にハブ２ｂの段部８の外径でほ
ぼ決定される。前記ホルダ３８を介してこのハブ２ｂを
上方に押圧する力の大きさＦ（単位ｔ）と上記段部８の
外径Ｄ8 （単位mm）との関係は、０．５ｔｆ／mm≦Ｆ／
Ｄ8 ≦１．２ｔｆ／mmの範囲に規制する。上記力の大き
さＦがこの範囲よりも小さいと、上記円筒部１７が上記
かしめ部２０にまで変形しにくく、加工時間が徒に長く
なり、生産性が悪い。又、この様な低い押圧力では、上
記円筒部１７を上記かしめ部２０に十分に塑性変形させ
る事ができず、このかしめ部２０により前記内輪３に付
与する軸方向の力が不十分になり易い。反対に、上記力
の大きさＦが上記範囲を超えると、上記かしめ部２０の
形成時に上記ハブ２ｂや玉５、５に変形や圧痕等の損傷
を発生し易くなるだけでなく、前記押型３２の耐久性も
不十分になる。
受ユニットの大きさ、特にハブ２ｂの段部８の外径でほ
ぼ決定される。前記ホルダ３８を介してこのハブ２ｂを
上方に押圧する力の大きさＦ（単位ｔ）と上記段部８の
外径Ｄ8 （単位mm）との関係は、０．５ｔｆ／mm≦Ｆ／
Ｄ8 ≦１．２ｔｆ／mmの範囲に規制する。上記力の大き
さＦがこの範囲よりも小さいと、上記円筒部１７が上記
かしめ部２０にまで変形しにくく、加工時間が徒に長く
なり、生産性が悪い。又、この様な低い押圧力では、上
記円筒部１７を上記かしめ部２０に十分に塑性変形させ
る事ができず、このかしめ部２０により前記内輪３に付
与する軸方向の力が不十分になり易い。反対に、上記力
の大きさＦが上記範囲を超えると、上記かしめ部２０の
形成時に上記ハブ２ｂや玉５、５に変形や圧痕等の損傷
を発生し易くなるだけでなく、前記押型３２の耐久性も
不十分になる。
【００４２】又、押型３２の通過回数に関しては、２５
〜２００回程度が好ましい。この通過回数が２００回を
越えると、加工時間が徒に長くなり生産性が悪い。又、
２００回を越える通過回数を必要とする様な低い押圧力
では、上記円筒部１７を上記かしめ部２０に十分に塑性
変形させる事ができず、このかしめ部２０により前記内
輪３に付与する軸方向の力が不十分になり易い。反対
に、上記通過回数が２５回未満で上記かしめ部２０の加
工が完了する程度の加圧力を付与すると、上述の様に、
上記かしめ部２０の形成時に上記ハブ２ｂや玉５、５に
変形や圧痕等の損傷を発生し易くなるだけでなく、前記
押型３２の耐久性も不十分になる。
〜２００回程度が好ましい。この通過回数が２００回を
越えると、加工時間が徒に長くなり生産性が悪い。又、
２００回を越える通過回数を必要とする様な低い押圧力
では、上記円筒部１７を上記かしめ部２０に十分に塑性
変形させる事ができず、このかしめ部２０により前記内
輪３に付与する軸方向の力が不十分になり易い。反対
に、上記通過回数が２５回未満で上記かしめ部２０の加
工が完了する程度の加圧力を付与すると、上述の様に、
上記かしめ部２０の形成時に上記ハブ２ｂや玉５、５に
変形や圧痕等の損傷を発生し易くなるだけでなく、前記
押型３２の耐久性も不十分になる。
【００４３】次に、図１２は、ハブ２ｂの内端部をかし
め広げてかしめ部２０を形成する方法の別例を示してい
る。本例の場合には、押型３２ａの先端面で凹部３４を
囲む部分に突条４３を、全周に亙って設けている。この
押型３２ａによりかしめ部２０を形成する際、特に形成
作業の最終段階で上記突条４３は、内輪３の内端面を軸
方向に押圧して、この内輪３を軸方向に亙り弾性的に圧
縮する。従って、形成後のかしめ部２０から上記押型３
２ａを離した状態では、上記内輪３の全長が延びる傾向
になる為、ハブ２ｂに対する固定力が向上する。この様
な本例の方法を採用する場合には、必ずしも、前述した
様な、Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）なる条件や、０．
４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．０なる条件を満たす必要はない。
め広げてかしめ部２０を形成する方法の別例を示してい
る。本例の場合には、押型３２ａの先端面で凹部３４を
囲む部分に突条４３を、全周に亙って設けている。この
押型３２ａによりかしめ部２０を形成する際、特に形成
作業の最終段階で上記突条４３は、内輪３の内端面を軸
方向に押圧して、この内輪３を軸方向に亙り弾性的に圧
縮する。従って、形成後のかしめ部２０から上記押型３
２ａを離した状態では、上記内輪３の全長が延びる傾向
になる為、ハブ２ｂに対する固定力が向上する。この様
な本例の方法を採用する場合には、必ずしも、前述した
様な、Ｓ3 ／Ｓ2b≦０．９４（＜１）なる条件や、０．
４≦Ｗ3 ／Ｄ4 ≦２．０なる条件を満たす必要はない。
【００４４】次に、図１３は、本発明の実施の形態の第
３例を示している。前述した第１〜２例が、何れも、回
転しない外輪４の内側にハブ２ｂを回転自在に設けてい
たのに対して、本例の場合には、外輪４の側が回転する
様にしている。即ち、本例の場合には、この外輪４が、
車輪と共に回転する。回転側と静止側とが、直径方向で
内外逆になり、それに伴って軸方向の内外が一部逆にな
った以外の構成及び作用は、前述した第１例の場合と同
様であるから、同等部分には同一符号を付して重複する
説明を省略する。
３例を示している。前述した第１〜２例が、何れも、回
転しない外輪４の内側にハブ２ｂを回転自在に設けてい
たのに対して、本例の場合には、外輪４の側が回転する
様にしている。即ち、本例の場合には、この外輪４が、
車輪と共に回転する。回転側と静止側とが、直径方向で
内外逆になり、それに伴って軸方向の内外が一部逆にな
った以外の構成及び作用は、前述した第１例の場合と同
様であるから、同等部分には同一符号を付して重複する
説明を省略する。
【００４５】尚、本発明を実施する場合、安定した品質
で信頼性の高い車輪支持用転がり軸受ユニットを提供す
る為には、例えば下記の〜の点を注意しつつ、車輪
支持用転がり軸受ユニットの製造作業を行なう。尚、各
部の寸法の表示に関しては、図１に記載した。
で信頼性の高い車輪支持用転がり軸受ユニットを提供す
る為には、例えば下記の〜の点を注意しつつ、車輪
支持用転がり軸受ユニットの製造作業を行なう。尚、各
部の寸法の表示に関しては、図１に記載した。
【００４６】 かしめ部２０を形成した後、このかし
め部２０の先端面と内輪３の内端面との軸方向距離Ｈ
1 、同じく先端面と肩部２２に形成した小径段部２３の
段差面との軸方向距離Ｈ2 、並びに上記かしめ部２０の
外径Ｄ1 を測定する。他の部分に損傷を発生する事な
く、上記内輪３の保持力を十分に確保できるかしめ部２
０の形状、寸法は限られたものとなる。従って、上記各
部の寸法を管理すれば、造られた車輪用転がり軸受ユニ
ットの良否を判定できる。より具体的には、上記各寸法
Ｈ1 、Ｈ2 、Ｄ1 に関して許容範囲を設定し、何れかひ
とつでもこの許容範囲から外れたものは不良品として廃
棄する。
め部２０の先端面と内輪３の内端面との軸方向距離Ｈ
1 、同じく先端面と肩部２２に形成した小径段部２３の
段差面との軸方向距離Ｈ2 、並びに上記かしめ部２０の
外径Ｄ1 を測定する。他の部分に損傷を発生する事な
く、上記内輪３の保持力を十分に確保できるかしめ部２
０の形状、寸法は限られたものとなる。従って、上記各
部の寸法を管理すれば、造られた車輪用転がり軸受ユニ
ットの良否を判定できる。より具体的には、上記各寸法
Ｈ1 、Ｈ2 、Ｄ1 に関して許容範囲を設定し、何れかひ
とつでもこの許容範囲から外れたものは不良品として廃
棄する。
【００４７】 上記かしめ部２０を形成する前後で、
各部の寸法を測定し、それぞれの変化量を求める。これ
ら各部の寸法としては例えば、内輪３の内端部に形成し
た小径段部２３の直径Ｄ2 、同じく肩部２２の直径Ｄ
3 、ハブ２ｂに形成した第一のフランジ６の外側面から
上記小径段部２３の段差面迄の軸方向距離Ｓ1 、同じく
外側面から上記内輪３の内端面迄の軸方向距離Ｓ2 、外
輪４の内端面から上記小径段部２３の段差面迄の軸方向
距離Ａ1 、同じく内輪３の内端面までの軸方向距離Ａ
2 、外輪４の外周面に形成した第二のフランジ１６の内
側面から上記段差面迄の軸方向距離Ａ3 、同じく内輪３
の内端面までの軸方向距離Ａ4 が挙げられる。これら各
部の寸法の許容範囲は限られているので、上記かしめ部
２０を形成する前後で、各部の寸法を測定すれば、良質
のかしめ部２０が形成されたか否かを判定できる。より
具体的には、上記各寸法Ｄ2 、Ｄ3 、Ｓ1 、Ｓ2 、Ａ1
〜Ａ4に関して許容範囲を設定し、何れかひとつでもこ
の許容範囲から外れたものは不良品として廃棄する。
尚、これら各寸法は、上記かしめ部２０の形成以前に於
ける交差は小さい。従って、このかしめ部２０を形成し
た後の寸法を管理するのみでも、車輪用転がり軸受ユニ
ットの良否判定を行なえる。
各部の寸法を測定し、それぞれの変化量を求める。これ
ら各部の寸法としては例えば、内輪３の内端部に形成し
た小径段部２３の直径Ｄ2 、同じく肩部２２の直径Ｄ
3 、ハブ２ｂに形成した第一のフランジ６の外側面から
上記小径段部２３の段差面迄の軸方向距離Ｓ1 、同じく
外側面から上記内輪３の内端面迄の軸方向距離Ｓ2 、外
輪４の内端面から上記小径段部２３の段差面迄の軸方向
距離Ａ1 、同じく内輪３の内端面までの軸方向距離Ａ
2 、外輪４の外周面に形成した第二のフランジ１６の内
側面から上記段差面迄の軸方向距離Ａ3 、同じく内輪３
の内端面までの軸方向距離Ａ4 が挙げられる。これら各
部の寸法の許容範囲は限られているので、上記かしめ部
２０を形成する前後で、各部の寸法を測定すれば、良質
のかしめ部２０が形成されたか否かを判定できる。より
具体的には、上記各寸法Ｄ2 、Ｄ3 、Ｓ1 、Ｓ2 、Ａ1
〜Ａ4に関して許容範囲を設定し、何れかひとつでもこ
の許容範囲から外れたものは不良品として廃棄する。
尚、これら各寸法は、上記かしめ部２０の形成以前に於
ける交差は小さい。従って、このかしめ部２０を形成し
た後の寸法を管理するのみでも、車輪用転がり軸受ユニ
ットの良否判定を行なえる。
【００４８】 上記かしめ部２０を形成する際、前述
した押型３２、３２ａの通過回数（揺動回転速度×加工
時間）を管理する。この通過回数を管理する事により、
上記かしめ部２０の形状を安定させ、高品質の車輪支持
用転がり軸受ユニットを実現できる。
した押型３２、３２ａの通過回数（揺動回転速度×加工
時間）を管理する。この通過回数を管理する事により、
上記かしめ部２０の形状を安定させ、高品質の車輪支持
用転がり軸受ユニットを実現できる。
【００４９】 上記かしめ部２０を形成する際、前述
したホルダ３８を上記押型３２、３２ａに押圧する力
（加工荷重）を管理し、この加工荷重を一定に保つ。こ
の加工荷重を管理する事により、上記かしめ部２０の形
状を安定させ、高品質の車輪支持用転がり軸受ユニット
を実現できる。
したホルダ３８を上記押型３２、３２ａに押圧する力
（加工荷重）を管理し、この加工荷重を一定に保つ。こ
の加工荷重を管理する事により、上記かしめ部２０の形
状を安定させ、高品質の車輪支持用転がり軸受ユニット
を実現できる。
【００５０】 上記かしめ部２０を形成する際、上記
ホルダ３８の上昇に伴って上記押型３２、３２ａと前述
したハブ２ｂの端面とが当接してから、上記かしめ部２
０の形成作業が終了するまでの、上記ホルダ３８の上昇
量（ストローク）を管理して一定に保つ。このストロー
クを一定に保てば、上記かしめ部２０の形状を安定さ
せ、高品質の車輪支持用転がり軸受ユニットを実現でき
る。
ホルダ３８の上昇に伴って上記押型３２、３２ａと前述
したハブ２ｂの端面とが当接してから、上記かしめ部２
０の形成作業が終了するまでの、上記ホルダ３８の上昇
量（ストローク）を管理して一定に保つ。このストロー
クを一定に保てば、上記かしめ部２０の形状を安定さ
せ、高品質の車輪支持用転がり軸受ユニットを実現でき
る。
【００５１】 上記かしめ部２０を形成する前後で、
車輪支持用転がり軸受ユニットの予圧量又はアキシアル
隙間の変化量を測定する。或は、上記かしめ部２０を形
成した後に、上記予圧量又はアキシアル隙間を確認す
る。変化量を測定する事により、上記かしめ部２０によ
る内輪３の固定が確実に行なわれたか否かを確認する。
又、かしめ部２０の形成後に上記予圧量又はアキシアル
隙間を確認する事により、完成後の車輪支持用転がり軸
受ユニットの予圧量又はアキシアル隙間が必要な大きさ
か否かの確認を行なえる。尚、この場合に予圧量又はア
キシアル隙間を測定するには、車輪支持用転がり軸受ユ
ニットの回転トルクを測定する周知方法の他、特公平２
−６１７００号公報、特開平５−１０８３５号公報に記
載されている様に、固有振動数から求める方法、特開平
２−１５９５３６号公報に記載されている様に、伝達特
性から求める方法、米国特許第５７６３７７２号明細書
に記載されている様に、アキシアル剛性から求める方
法、特開平８−７４８４４号公報に記載されている様
に、転動体の公転数から求める方法等、従来から知られ
ている各種方法を採用できる。
車輪支持用転がり軸受ユニットの予圧量又はアキシアル
隙間の変化量を測定する。或は、上記かしめ部２０を形
成した後に、上記予圧量又はアキシアル隙間を確認す
る。変化量を測定する事により、上記かしめ部２０によ
る内輪３の固定が確実に行なわれたか否かを確認する。
又、かしめ部２０の形成後に上記予圧量又はアキシアル
隙間を確認する事により、完成後の車輪支持用転がり軸
受ユニットの予圧量又はアキシアル隙間が必要な大きさ
か否かの確認を行なえる。尚、この場合に予圧量又はア
キシアル隙間を測定するには、車輪支持用転がり軸受ユ
ニットの回転トルクを測定する周知方法の他、特公平２
−６１７００号公報、特開平５−１０８３５号公報に記
載されている様に、固有振動数から求める方法、特開平
２−１５９５３６号公報に記載されている様に、伝達特
性から求める方法、米国特許第５７６３７７２号明細書
に記載されている様に、アキシアル剛性から求める方
法、特開平８−７４８４４号公報に記載されている様
に、転動体の公転数から求める方法等、従来から知られ
ている各種方法を採用できる。
【００５２】
【発明の効果】本発明の車輪支持用転がり軸受ユニット
は、以上に述べた通り構成され作用するので、低コスト
でしかも十分な耐久性を有する車輪支持用転がり軸受ユ
ニットを実現できる。更に、かしめ部に亀裂等の損傷が
発生する事を防止すると共に、このかしめ部によりハブ
に固定される内輪の直径が実用上問題になる程変化する
事を防止できる。そして、この内輪がその固定作業に基
づいて損傷する可能性を低くすると共に予圧を適正値に
維持でき、しかも部品点数、部品加工、組立工数の減少
により、コスト低減を図れる。
は、以上に述べた通り構成され作用するので、低コスト
でしかも十分な耐久性を有する車輪支持用転がり軸受ユ
ニットを実現できる。更に、かしめ部に亀裂等の損傷が
発生する事を防止すると共に、このかしめ部によりハブ
に固定される内輪の直径が実用上問題になる程変化する
事を防止できる。そして、この内輪がその固定作業に基
づいて損傷する可能性を低くすると共に予圧を適正値に
維持でき、しかも部品点数、部品加工、組立工数の減少
により、コスト低減を図れる。
【図１】本発明の実施の形態の第１例を示す半部断面
図。
図。
【図２】一部を省略して示す、図１のＡ部拡大図。
【図３】第１例の構造の製造時に内輪を固定する為、ハ
ブの内端部をかしめ広げる以前の状態で示す部分拡大断
面図。
ブの内端部をかしめ広げる以前の状態で示す部分拡大断
面図。
【図４】内輪の内端開口部の断面形状の第一の別例を示
す、図３と同様の図。
す、図３と同様の図。
【図５】同第二の別例を示す、図３と同様の図。
【図６】同第三の別例を示す、図３と同様の図。
【図７】本発明の実施の形態の第２例を示す半部断面
図。
図。
【図８】第１、２例の構造の製造時に内輪を固定する
為、ハブの内端部をかしめ広げる状態を示す部分拡大断
面図。
為、ハブの内端部をかしめ広げる状態を示す部分拡大断
面図。
【図９】揺動プレス装置の第１例を示す要部縦断面図。
【図１０】同じく第２例を示す要部縦断面図。
【図１１】同じく第３例を示す要部縦断面図。
【図１２】第１〜３例の構造の製造時に内輪を固定する
為、ハブの内端部をかしめ広げる状態の別例を示す部分
拡大断面図。
為、ハブの内端部をかしめ広げる状態の別例を示す部分
拡大断面図。
【図１３】本発明の実施の形態の第３例を示す半部断面
図。
図。
【図１４】従来構造の第１例を示す半部断面図。
【図１５】同第２例を示す断面図。
１、１ａ 車輪支持用転がり軸受ユニット ２、２ａ、２ｂ ハブ ３ 内輪 ４ 外輪 ５ 玉 ６ 第一のフランジ ７ 第一の内輪軌道 ８ 段部 ９ 第二の内輪軌道 １０ 雄ねじ部 １１ ナット １２、１２ａ 段差面 １３ 係止凹部 １４ 第一の外輪軌道 １５ 第二の外輪軌道 １６ 第二のフランジ １７ 円筒部 １８ 第一の内輪 １９ 第二の内輪 ２０ かしめ部 ２１ テーパ孔 ２２ 肩部 ２３ 小径段部 ２４ 第一の曲面部 ２５ 第二の曲面部 ２６ 円筒面部 ２７ 第三の曲面部 ２８ 内端面 ２９ シールリング ３０ トーンホイール ３２、３２ａ 押型 ３３ 凸部 ３４ 凹部 ３６ 揺動プレス装置 ３７ 抑え治具 ３８ ホルダ ３９ 底部 ４０、４０ａ、４０ｂ 受治具 ４１ 治具素子 ４２ 抑え部 ４３ 突条 ４４ 第四の曲面部 ４５ 第五の曲面部 ４６ 隙間 ４７ 別の曲面部 ４８ 円筒部
Claims (4)
- 【請求項１】 一端部外周面に第一のフランジを、中間
部外周面に第一の内輪軌道を直接又は別体の内輪を介し
て、それぞれ形成した内径側軌道輪部材と、この内径側
軌道輪部材の他端部に形成された、上記第一の内輪軌道
を形成した部分よりも外径寸法が小さくなった段部と、
外周面に第二の内輪軌道を形成して上記段部に外嵌した
内輪と、内周面に上記第一の内輪軌道に対向する第一の
外輪軌道及び上記第二の内輪軌道に対向する第二の外輪
軌道を、外周面に第二のフランジを、それぞれ形成した
外径側軌道輪部材と、上記第一、第二の内輪軌道と上記
第一、第二の外輪軌道との間に、それぞれ複数個ずつ設
けられた転動体とを備え、上記内径側軌道輪部材の他端
部で少なくとも上記段部に外嵌した内輪よりも突出した
部分に形成した円筒部を直径方向外方にかしめ広げる事
で形成したかしめ部により、上記段部に外嵌した内輪を
この段部の段差面に向け抑え付けて、この段部に外嵌し
た内輪を上記内径側軌道輪部材に結合固定した車輪支持
用転がり軸受ユニットに於いて、上記かしめ部は、静水
圧で圧縮状態で形成されたものである事を特徴とする車
輪支持用転がり軸受ユニット。 - 【請求項２】 かしめ部により抑え付けられる内輪の端
面は、内径側軌道輪部材及びこの内輪の中心軸に対し直
交する方向に存在するものであり、上記かしめ部の端面
の外周縁部分での接線の方向の上記内輪の端面に対する
角度は３０〜８０度であり、上記かしめ部の端面中間部
の断面形状の曲率半径は４〜１２mmであり、同じく先端
部の断面形状の曲率半径は２〜８mmである、請求項１に
記載した車輪支持用転がり軸受ユニット。 - 【請求項３】 一端部外周面に第一のフランジを、中間
部外周面に第一の内輪軌道を直接又は別体の内輪を介し
て、それぞれ形成した内径側軌道輪部材と、この内径側
軌道輪部材の他端部に形成された、上記第一の内輪軌道
を形成した部分よりも外径寸法が小さくなった段部と、
外周面に第二の内輪軌道を形成して上記段部に外嵌した
内輪と、内周面に上記第一の内輪軌道に対向する第一の
外輪軌道及び上記第二の内輪軌道に対向する第二の外輪
軌道を、外周面に第二のフランジを、それぞれ形成した
外径側軌道輪部材と、上記第一、第二の内輪軌道と上記
第一、第二の外輪軌道との間に、それぞれ複数個ずつ設
けられた転動体とを備え、上記内径側軌道輪部材の他端
部で少なくとも上記段部に外嵌した内輪よりも突出した
部分に形成した円筒部を直径方向外方にかしめ広げる事
で形成したかしめ部により、上記段部に外嵌した内輪を
この段部の段差面に向け抑え付けて、この段部に外嵌し
た内輪を上記内径側軌道輪部材に結合固定した車輪支持
用転がり軸受ユニットに於いて、上記各転動体は玉であ
り、上記第二の内輪軌道の断面形状の曲率半径は、上記
かしめ部の加工後の状態で上記第一の内輪軌道の断面形
状の曲率半径とほぼ同じである事を特徴とする車輪支持
用転がり軸受ユニット。 - 【請求項４】 一端部外周面に第一のフランジを、中間
部外周面に第一の内輪軌道を直接又は別体の内輪を介し
て、それぞれ形成した内径側軌道輪部材と、この内径側
軌道輪部材の他端部に形成された、上記第一の内輪軌道
を形成した部分よりも外径寸法が小さくなった段部と、
外周面に第二の内輪軌道を形成して上記段部に外嵌した
内輪と、内周面に上記第一の内輪軌道に対向する第一の
外輪軌道及び上記第二の内輪軌道に対向する第二の外輪
軌道を、外周面に第二のフランジを、それぞれ形成した
外径側軌道輪部材と、上記第一、第二の内輪軌道と上記
第一、第二の外輪軌道との間に、それぞれ複数個ずつ設
けられた転動体とを備え、上記内径側軌道輪部材の他端
部で少なくとも上記段部に外嵌した内輪よりも突出した
部分に形成した円筒部を直径方向外方にかしめ広げる事
で形成したかしめ部により、上記段部に外嵌した内輪を
この段部の段差面に向け抑え付けて、この段部に外嵌し
た内輪を上記内径側軌道輪部材に結合固定した車輪支持
用転がり軸受ユニットに於いて、上記各転動体は玉であ
り、上記第二の内輪軌道の断面形状の曲率半径は、上記
かしめ部の加工後の状態で上記第一の内輪軌道の断面形
状の曲率半径よりも僅かに小さい事を特徴とする車輪支
持用転がり軸受ユニット。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP1746799A JP2000211302A (ja) | 1999-01-26 | 1999-01-26 | 車輪支持用転がり軸受ユニット |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1746799A JP2000211302A (ja) | 1999-01-26 | 1999-01-26 | 車輪支持用転がり軸受ユニット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000211302A true JP2000211302A (ja) | 2000-08-02 |
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ID=11944836
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001241456A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-09-07 | Nsk Ltd | 車輪支持用転がり軸受ユニット |
| WO2002016791A1 (fr) * | 2000-08-21 | 2002-02-28 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Dispositif a roulement et son procede de fabrication |
| WO2002016790A1 (fr) * | 2000-08-21 | 2002-02-28 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Dispositif a roulement et son procede de fabrication |
| JP2003013979A (ja) * | 2001-07-03 | 2003-01-15 | Nsk Ltd | 車輪駆動用軸受ユニット |
| WO2005031180A1 (ja) * | 2003-09-26 | 2005-04-07 | Jtekt Corporation | 転がり軸受装置 |
| JP2007211795A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007210356A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007216947A (ja) * | 2006-01-20 | 2007-08-30 | Jtekt Corp | ハブユニットの製造方法 |
| JP2007230551A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-09-13 | Jtekt Corp | 転がり軸受装置 |
| JP2007232116A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007321988A (ja) * | 2000-12-05 | 2007-12-13 | Jtekt Corp | 車両用軸受装置 |
| JP2011140302A (ja) * | 2000-12-05 | 2011-07-21 | Jtekt Corp | 車両用軸受装置 |
| WO2014057770A1 (ja) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | Ntn株式会社 | 車輪用軸受装置およびその製造方法 |
| WO2021033710A1 (ja) * | 2019-08-20 | 2021-02-25 | 日本精工株式会社 | ハブユニット軸受の製造方法、揺動かしめ装置、及び車両の製造方法 |
-
1999
- 1999-01-26 JP JP1746799A patent/JP2000211302A/ja active Pending
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001241456A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-09-07 | Nsk Ltd | 車輪支持用転がり軸受ユニット |
| JP4576704B2 (ja) * | 1999-12-20 | 2010-11-10 | 日本精工株式会社 | 車輪支持用転がり軸受ユニット |
| WO2002016791A1 (fr) * | 2000-08-21 | 2002-02-28 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Dispositif a roulement et son procede de fabrication |
| WO2002016790A1 (fr) * | 2000-08-21 | 2002-02-28 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Dispositif a roulement et son procede de fabrication |
| JP4940528B2 (ja) * | 2000-08-21 | 2012-05-30 | 株式会社ジェイテクト | 軸受装置およびこれの製造方法 |
| US6808312B1 (en) | 2000-08-21 | 2004-10-26 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Bearing device and method of manufacturing the bearing device |
| US6814495B2 (en) | 2000-08-21 | 2004-11-09 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Bearing device and method of manufacturing the bearing device |
| JP4940529B2 (ja) * | 2000-08-21 | 2012-05-30 | 株式会社ジェイテクト | 軸受装置およびこれの製造方法 |
| JP2012017852A (ja) * | 2000-08-21 | 2012-01-26 | Jtekt Corp | 軸受装置およびこれの製造方法 |
| JP2007321988A (ja) * | 2000-12-05 | 2007-12-13 | Jtekt Corp | 車両用軸受装置 |
| JP2011140302A (ja) * | 2000-12-05 | 2011-07-21 | Jtekt Corp | 車両用軸受装置 |
| JP2003013979A (ja) * | 2001-07-03 | 2003-01-15 | Nsk Ltd | 車輪駆動用軸受ユニット |
| JP4710179B2 (ja) * | 2001-07-03 | 2011-06-29 | 日本精工株式会社 | 車輪駆動輪用軸受ユニットの製造方法 |
| CN100559034C (zh) * | 2003-09-26 | 2009-11-11 | 株式会社捷太格特 | 滚动轴承单元及其制造方法 |
| WO2005031180A1 (ja) * | 2003-09-26 | 2005-04-07 | Jtekt Corporation | 転がり軸受装置 |
| US7980766B2 (en) | 2003-09-26 | 2011-07-19 | Jtekt Corporation | Rolling bearing unit |
| JP2007216947A (ja) * | 2006-01-20 | 2007-08-30 | Jtekt Corp | ハブユニットの製造方法 |
| JP2007211795A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007210356A (ja) * | 2006-02-07 | 2007-08-23 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007232116A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Ntn Corp | 車輪用軸受装置 |
| JP2007230551A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-09-13 | Jtekt Corp | 転がり軸受装置 |
| WO2014057770A1 (ja) * | 2012-10-12 | 2014-04-17 | Ntn株式会社 | 車輪用軸受装置およびその製造方法 |
| CN104736867A (zh) * | 2012-10-12 | 2015-06-24 | Ntn株式会社 | 车轮用轴承装置及其制造方法 |
| US9308775B2 (en) | 2012-10-12 | 2016-04-12 | Ntn Corporation | Bearing device for wheel and manufacturing method therefor |
| WO2021033710A1 (ja) * | 2019-08-20 | 2021-02-25 | 日本精工株式会社 | ハブユニット軸受の製造方法、揺動かしめ装置、及び車両の製造方法 |
| JP2021032269A (ja) * | 2019-08-20 | 2021-03-01 | 日本精工株式会社 | ハブユニット軸受の製造方法、揺動かしめ装置、及び車両の製造方法 |
| US11796006B2 (en) | 2019-08-20 | 2023-10-24 | Nsk Ltd. | Method for manufacturing hub unit bearing, swaging device, and method for manufacturing vehicle |
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