JP2000186543A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
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Abstract
吸着材を備えた内燃機関において、吸着材から脱離した
未燃ガス成分による排気エミッションの悪化を防止する
ことを課題とする。 【解決手段】 本発明の内燃機関の排気浄化装置は、排
気浄化触媒より上流に位置する主排気通路の一部を迂回
するバイパス通路と、バイパス通路に設けられた吸着材
と、バイパス通路と主排気通路とへの排気の流れを切り
換える流路切換手段と、吸着材から未燃ガス成分が脱離
するときのバイパス通路の流量を、所定流量以下、且つ
主排気通路の流量に対して一定の割合となるよう調整す
るバイパス流量制御手段とを備えることを特徴とする。
Description
される排気を浄化する排気浄化装置に関する。
気中の有害ガス成分、例えば、一酸化炭素(CO)、窒
素酸化物(NOX)、及び炭化水素(HC)等の成分を
大気に放出する前に浄化すべく、白金やパラジウム等の
貴金属を触媒として担持した触媒装置を排気系に備えて
いる。
HC及びCOを排気中の酸素O2と反応させてH2O及び
CO2へ酸化すると同時に、排気中のNOXを排気中のH
C及びCOと反応させてH2O、CO2、N2へ還元す
る。
始動性を向上させることを目的として、機関空燃比が理
論空燃比より低い空燃比(リッチ側)とされる一方、内
燃機関の温度が低く燃焼が不安定となるため、未燃炭化
水素(HC)等の未燃ガス成分が比較的多量に排出され
る。
たときに排気中の有害ガス成分を浄化可能となるため、
内燃機関が冷間始動された時のように活性化温度未満に
あるときは排気中に含まれる多量の未燃ガス成分を浄化
することができない。
4−194309号公報に記載された「エンジン用排気
ガス除去装置」が知られている。このエンジン用排気ガ
ス除去装置は、排気通路の途中に配置された触媒コンバ
ータと、触媒コンバータを迂回するよう排気通路に接続
されたバイパス通路と、バイパス通路の途中に配置され
たフィルタ室と、フィルタ室下流のバイパス通路と触媒
コンバータ上流の排気通路とを接続する回収通路と、触
媒コンバータ上流の排気通路を開閉する第1開閉弁と、
回収通路を開閉する第2開閉弁と、回収通路との接続部
より下流のバイパス通路を開閉する第3開閉弁と、バイ
パス通路に設けられ前記フィルタ室に流入する排気量を
調節する流量調整弁とを備えている。
は、排気中の未燃ガス成分を吸着し、所定温度以上に昇
温すると、吸着していた未燃ガス成分を脱離するもので
ある。このように構成されたエンジン用排気ガス除去装
置は、触媒コンバータが未活性状態にあるときは、第1
及び第2開閉弁を全閉、第3開閉弁を全開、且つ流量調
整弁を全開にして触媒コンバータへの排気の流入を禁止
し、全ての排気がバイパス通路を経て触媒コンバータ下
流の排気通路へ導かれるようにし、排気中の未燃ガス成
分をフィルタ室にて捕集する。
触媒コンバータが活性化すると、第1及び第2開閉弁を
全開、第3開閉弁を全閉、且つ流量調整弁を所望の開度
にして、大部分の排気を触媒コンバータへ流入させ、一
部の排気をフィルタ室へ流入させ、更にフィルタ室から
流出した排気が回収通路を介して触媒コンバータ上流の
排気通路へ導かれるようにする。この場合、フィルタ室
から脱離した未燃ガス成分が回収通路を経て触媒コンバ
ータ上流の排気通路に導かれ、排気通路の上流から流れ
てきた排気とともに触媒コンバータに流入し、触媒コン
バータにて浄化処理される。
けられる触媒コンバータとしては、三元触媒やNOX浄
化触媒等を例示することができるが、それらの触媒コン
バータは、流入する排気の空燃比が所定の範囲内にある
場合に限り排気中の未燃ガス成分や有害ガス成分を浄化
可能であるため、フィルタ室から脱離した未燃ガス成分
を触媒コンバータで浄化する場合は、未燃ガス成分を含
んだ排気の空燃比を所定の空燃比とする必要がある。
タに流入する排気の空燃比を検出して、触媒コンバータ
に流入する排気の実際の空燃比を所望の空燃比とすべく
燃料噴射量を調整する、いわゆる空燃比フィードバック
制御を行う技術が提案されている。
貯蔵能力(OSC)を備えているため、一時的に排気空
燃比が変化しても前記酸素貯蔵能力を利用して有害ガス
成分を浄化することができることも知られている。
9号公報に記載された「エンジン用排気ガス除去装置」
は、触媒コンバータが活性化した時点で回収通路を導通
させて、フィルタ室から脱離された未燃ガス成分を一斉
に脱離させるため、触媒コンバータに流入する排気の空
燃比が過剰なリッチ状態となる場合があり、そのような
場合には、排気中の有害ガス成分や未燃ガス成分が触媒
コンバータで処理されず、排気エミッションが悪化する
虞がある。
活用と空燃比フィードバック制御により、燃料噴射量を
減少させて排気の空燃比を脱離未燃ガス成分量に見合っ
たリーン状態とし、脱離未燃ガス成分が加わった際の排
気の空燃比を所定の空燃比とすることが考えられるが、
フィルタ室から多量の未燃ガス成分が一斉に脱離した場
合は、酸素貯蔵能力によって予め触媒コンバータに貯蔵
されていた酸素が即座に消費されてしまい、空燃比フィ
ードバック制御が実際の排気空燃比に反映される前に、
触媒コンバータで脱離未燃ガス成分を処理できなくなる
虞がある。一方、機関空燃比が一時的に過剰なリーン空
燃比になるため、内燃機関の運転状態が不安定になる場
合がある。
するには、触媒コンバータ上流の排気通路に空燃比セン
サ等を取り付ける必要があるが、通常の空燃比センサ
は、排気空燃比が所定空燃比の範囲にある場合に限り正
確な空燃比を検出可能であり、フィルタ室から脱離した
多量の未燃ガス成分によって排気空燃比が空燃比センサ
の検出範囲を越えるようなリッチ状態になると、正確な
排気空燃比を検出することができず、空燃比フィードバ
ック制御の精度が低下して排気エミッションが悪化する
という問題がある。
鑑みてなされたものであり、排気中の未燃ガス成分を吸
着する吸着材を備えた内燃機関において、吸着材から脱
離した未燃ガス成分が一斉に排気浄化触媒に流入するの
を防止する技術を提供することにより、吸着材から脱離
した未燃ガス成分による排気エミッションの悪化を防止
することを目的とする。
を解決するために以下のような手段を採用した。すなわ
ち、本発明に係る内燃機関の排気浄化装置は、内燃機関
の主排気通路に設けられ排気中の有害ガス成分を浄化す
る排気浄化触媒と、前記排気浄化触媒より上流に位置す
る主排気通路の一部を迂回するバイパス通路と、前記バ
イパス通路の途中に設けられ、所定温度未満では排気中
の未燃ガス成分を吸着し、前記所定温度以上では吸着し
ていた未燃ガス成分を放出する吸着材と、前記バイパス
通路と前記主排気通路とへの排気の流れを切り換える流
路切換手段と、前記吸着材から未燃ガス成分が脱離する
ときの前記バイパス通路の流量を、所定流量以下、且つ
前記主排気通路の流量に対して一定の割合となるよう調
整するバイパス流量制御手段と、を備えることを特徴と
する。
例えば、内燃機関が冷間始動されたときのように排気浄
化触媒が未活性状態にあるときは、流路切換手段は、全
ての排気がバイパス通路を流れるよう動作する。
全ては、バイパス通路の吸着材を通過することになる。
このため、排気中に含まれる未燃ガス成分は、吸着材に
吸着され、大気中に放出されない。
切換手段は、排気が主排気通路とバイパス通路の双方へ
流れるよう動作する。この場合、内燃機関から排出され
た排気は、主排気通路とバイパス通路とを経て排気浄化
触媒に流入することになるが、バイパス流量制御手段に
よってバイパス通路の流量が所定量以下に調整されるた
め、排気の大部分が主排気通路を通って排気浄化触媒に
流入し、残りの微量の排気がバイパス通路を通って排気
浄化触媒に流入する。
となり、吸着材の昇温速度が穏やかになる。この結果、
吸着材に吸着されていた未燃ガス成分の脱離が緩慢化さ
れ、吸着材に吸着されていた未燃ガス成分が一斉に排気
浄化触媒に流入することがなくなるため、排気浄化触媒
に流入する排気の空燃比は、排気浄化触媒が浄化可能な
空燃比の範囲から外れることがない。
ス通路の流量を、主排気通路の流量に対して一定の割合
となるよう調整するため、主排気通路を経て排気浄化触
媒に流入する排気の量とバイパス通路を経て排気浄化触
媒に流入する排気の量との割合が一定となり、内燃機関
から排出される排気量が変化した場合であっても、排気
浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化が抑制される。
路の流量を、主排気通路の流量とは関係なく一定の流量
となるように調整するようにしてもよい。前記したバイ
パス流量調整手段は、バイパス通路の排気流入部と排気
流出部との差圧が所定の圧力以下となる位置にバイパス
通路を配置して構成されるようにしてもよい。
部と排気流出部との圧力差に応じて変化するため、前記
排気流入部と前記排気流出部との圧力差を所定圧以下と
することによりバイパス通路の流量を所定量以下にする
ことが可能となる。
排気流入部が流路切換手段より上流の主排気通路であっ
て流路切換手段に近接した位置に配置され、バイパス通
路の排気流出部が流路切換手段より下流の主排気通路で
あって流路切換手段に近接した位置に配置されるように
してもよい。
気流出部とを近接した位置に配置することにより、排気
流入部と排気流出部との圧力差、及び排気脈動の位相差
が小さくなるため、バイパス通路の流量を極微量にする
ことが可能となる。
路と同軸に配置するようにしてもよい。その際、例え
ば、主排気通路の外周に環状の吸着材及びバイパス通路
を配置して排気浄化装置を小型化し、車両搭載性を向上
させることも可能である。さらに、吸着材及びバイパス
通路と主排気通路の排気浄化触媒とを同軸に配置するよ
うにすれば、排気系における排気浄化触媒の位置を内燃
機関に近づけることが可能となるため、より高温の排気
が排気浄化触媒を流れ、排気浄化触媒を早期に活性させ
ることが可能となる。
路とを同軸に配置し、バイパス通路の変形を防止するた
めの保持部材をバイパス通路内に設ける場合は、その保
持部材の形状、数量、あるいは位置を、バイパス通路の
流量が所望の流量となるようにしてもよい。
けることによりバイパス通路内の流路面積が縮小するた
め、保持部材の形状、数量、あるいは位置を最適化する
ことによりバイパス通路の排気流量を所望の流量にする
ことが可能となる。
動を減衰するダンパ室を形成するようにしてもよい。ま
た、バイパス通路の排気流入部と排気流出部の形状は、
排気流入部と排気流出部との差圧が所定の圧力以下とな
る形状にしてもよい。
比を検出する空燃比センサと、前記空燃比センサの出力
信号値が目標空燃比と一致するように排気の空燃比を調
整する空燃比調整手段とを更に備えた排気浄化装置の場
合は、バイパス流量調整手段によって吸着材を通過する
排気量が所定量以下、且つ主排気通路の排気流量に対し
て一定の割合となるよう調整され、排気浄化触媒に流入
する排気の空燃比の変化が抑制されるため、空燃比調整
手段は、排気浄化触媒に流入する排気の空燃比を所望の
空燃比、すなわち排気浄化触媒の浄化率が最適となる空
燃比と一致させることを容易に行える。
通路の排気流入部と排気流出部との圧力差を検出し、検
出された圧力差が所定値となるように流路切換手段を制
御するようにしてもよく、吸着材下流の排気の空燃比も
しくは排気中に含まれる未燃ガス成分量を検出し、検出
された排気空燃比もしくは未燃ガス成分量が一定となる
ように流路切換手段を制御するようにしてもよい。
置の実施の形態について図面に基づいて説明する。
気浄化装置を適用する内燃機関とその吸排気系の概略構
成を示す図である。
筒内燃機関1である。この内燃機関1には、吸気枝管2
が接続され、前記吸気枝管2の各枝管は、図示しない吸
気ポートを介して各気筒の燃焼室と連通している。
され、このサージタンク3は、吸気管4を介してエアク
リーナボックス5に接続されている。前記吸気管4に
は、図示しないアクセルペダルと連動して、前記吸気管
4内を流れる吸気流量を調節するスロットル弁6が設け
られ、このスロットル弁6には、スロットル弁6の開度
に応じた電気信号を出力するスロットルポジションセン
サ7が取り付けられている。
入空気質量に対応した電気信号を出力するエアフローメ
ータ8が取り付けられ、前記サージタンク3には、サー
ジタンク3内の圧力に応じた電気信号を出力するバキュ
ームセンサ24が取り付けられている。
噴射弁10a、10b、10c、10d(以下、燃料噴
射弁10と総称する)が取り付けられ、これらの燃料噴
射弁10は、燃料分配管9と接続されている。前記燃料
分配管9は、図示しない燃料ポンプより圧送された燃料
を各燃料噴射弁10に分配するものである。
a、11b、11c、11d(以下、駆動回路11と総
称する)が取り付けられ、これら駆動回路11からの駆
動電流が燃料噴射弁10に印加されると、燃料噴射弁1
0が開弁して前記燃料分配管9より供給された燃料が各
気筒の吸気ポートへ向けて噴射されるようになってい
る。
続され、その排気枝管12の各枝管が図示しない排気ポ
ートを介して各気筒の燃焼室と連通している。前記排気
枝管12は、排気管13に接続され、この排気管13
は、下流にて図示しないマフラに接続されている。
る排気浄化触媒としての三元触媒14が設けられてい
る。この三元触媒14は、排気の流れ方向に沿う貫通孔
を複数有するよう格子状に形成されたコージェライトか
らなるセラミック担体と、セラミック担体の表面にコー
ティングされた触媒層とから構成され、前記触媒層は、
例えば、多数の細孔を有する多孔質のアルミナ(Al2
O3)の表面に白金−ロジウム(Pt−Rh)系の貴金
属触媒物質を担持させて構成される。
に活性化し、流入する排気の空燃比が理論空燃比近傍に
あると、排気に含まれる炭化水素(HC)及び一酸化炭
素(CO)を排気中の酸素O2と反応させてH2O及びC
O2へ酸化すると同時に、排気中のNOXを排気中のHC
及びCOと反応させてH2O、CO2、N2へ還元する。
は、三元触媒14に流入する排気の空燃比に対応した電
気信号を出力する上流側空燃比センサ19が取り付けら
れ、前記三元触媒14より下流の排気管13には、三元
触媒14から流出した排気の空燃比に対応した電気信号
を出力する下流側空燃比センサ20が取り付けられてい
る。
側空燃比センサ20は、例えば、ジルコニア(Zr
O2)を筒状に焼成した固体電解質部と、この固体電解
質部の外面を覆う外側白金電極と、前記固体電解質部の
内面を覆う内側白金電極とから形成され、前記電極間に
電圧が印加された場合に、酸素イオンの移動に伴って排
気ガス中の酸素濃度(理論空燃比よりもリッチ側のとき
は未燃ガス成分の濃度)に比例した値の電流を出力する
センサである。
は、排気管13の一部を迂回するバイパス通路15が接
続されている。バイパス通路15の途中には、所定温度
未満のときに排気中の未燃ガス成分を吸着し、所定温度
以上になると吸着していた未燃ガス成分を放出する吸着
材16が設けられている。
部15aと排気流出部15bとは、排気管13の近接し
た位置に形成され、これら排気流入部15aと排気流出
部15bとの間に位置する排気管13、すなわち前記バ
イパス通路15によってバイパスされる部分の排気管1
3には、その排気管13の流路を開閉する開閉弁17が
設けられている。前記開閉弁17には、ステッパモータ
等からなり、印加電流の大きさに応じて前記開閉弁17
を開閉駆動するアクチュエータ18が取り付けられてい
る。前記開閉弁17及び前記アクチュエータ18は、本
発明にかかる流路切換手段を実現するものである。
5aと排気流出部15bの配置は、前記開閉弁17が全
開状態にあるときに、前記排気流入部15a近傍の排気
圧力と前記排気流出部15b近傍の排気圧力との差が2
KPa以下、好ましくは1KPa以下となるようにす
る。
流出部15bの配置は、内燃機関1の運転状態に関わら
ず、排気管13の排気流量とバイパス通路15の排気流
量との比が一定となる位置にすることが好ましい。これ
は、吸着材16に吸着されていた未燃ガス成分を脱離す
る場合に、脱離した未燃ガス成分が排気に混合すること
によって生じる空燃比の変化の割合を、内燃機関1の運
転状態に関わらず安定させるためである。
クシャフトが所定角度(例えば、30度)回転する都
度、パルス信号を出力するクランクポジションセンサ2
1と、内燃機関1の図示しないウォータ・ジャケット内
を流れる冷却水の温度に対応した電気信号を出力する水
温センサ22とが取り付けられている。
1と水温センサ22と前記スロットルポジションセンサ
7と前記エアフローメータ8と前記バキュームセンサ2
4と上流側空燃比センサ19と下流側空燃比センサ20
とは、それぞれ電気配線を介してエンジンコントロール
用の電子制御ユニット(Electronic Control Unit:E
CU)25に接続され、各センサの出力信号が前記EC
U25に入力されるようになっている。
の出力信号をパラメータとして内燃機関1の運転状態を
判定し、その運転状態に応じて燃料噴射制御、点火制
御、開閉弁17の開閉制御等の各種制御を行う。
に、双方向性バス26により相互に接続された、CPU
27とROM28とRAM29とバックアップRAM3
0と入力ポート31と出力ポート32とを備えるととも
に、前記入力ポート31に接続されたA/Dコンバータ
(A/D)33を備えている。
ンセンサ21等の出力信号を入力し、それらの出力信号
をCPU27やRAM29へ送信する。さらに、前記入
力ポート31は、スロットルポジションセンサ7、エア
フローメータ8、上流側空燃比センサ19、下流側空燃
比センサ20、水温センサ22、バキュームセンサ24
等の出力信号をA/Dコンバータ33を介して入力し、
それらの出力信号をCPU27やRAM29へ送信す
る。
ら出力される制御信号を、アクチュエータ18や駆動回
路11へ送信する。前記ROM28は、各燃料噴射弁1
0から噴射すべき燃料量を決定するための燃料噴射量制
御ルーチン、燃料噴射量の空燃比フィードバック制御を
行うための空燃比フィードバック制御ルーチン、燃料噴
射弁10の燃料噴射時期を決定するための燃料噴射時期
制御ルーチン、開閉弁17を制御するための流路切換制
御ルーチン等のアプリケーションプログラムと、各種の
制御マップを格納する。
運転状態と燃料噴射量との関係を示す燃料噴射量制御マ
ップ、内燃機関1の運転状態と燃料噴射時期との関係を
示す燃料噴射時期制御マップ、内燃機関始動時の冷却水
の温度と始動時から三元触媒14が活性化するまでにか
かる時間(以下、触媒活性時間と記す)との関係を示す
活性判定制御マップ等である。
号やCPU27の演算結果等を格納する。前記演算結果
は、例えば、クランクポジションセンサ21の出力信号
より算出される機関回転数である。そして、各センサか
らの出力信号やCPU27の演算結果等は、クランクポ
ジションセンサ21が信号を出力する都度、最新のデー
タに書き換えられる。
1の運転停止後もデータを記憶可能な不揮発性のメモリ
である。前記CPU27は、前記ROM28に記憶され
たアプリケーションプログラムに従って動作し、RAM
29に記憶された前記各センサの出力信号より内燃機関
1の運転状態を判定し、その運転状態と各制御マップと
から燃料噴射量、燃料噴射時期、開閉弁17の開閉時期
等を算出する。そして、CPU27は、算出した燃料噴
射量、燃料噴射時期、開閉弁17の開閉時期に従って、
駆動回路11及びアクチュエータ18を制御する。
行するにあたり、燃料噴射量制御ルーチンに従って動作
し、以下の式に従って燃料噴射量(TAU)を決定す
る。 TAU=TP*FWL*(FAF+FG)*[FASE+FAE+FOTP+FDE(D)]*FFC+TAU
V (TP:基本噴射量、FWL:暖機増量、FAF:空燃比フィー
ドバック補正係数、FG:空燃比学習係数、FASE:始動後
増量、FAE:加速増量、FOTP:OTP増量、FDE(D):減速増
量(減量)、FFC:フューエルカット復帰時補正係数、T
AUV:無効噴射時間) その際、CPU27は、各種センサの出力信号値をパラ
メータとして内燃機関の運転状態を判別し、判別された
機関運転状態とROM28の燃料噴射量制御マップとに
基づいて、上記した基本噴射量(TP)、暖機増量(F
WL)、始動後増量(FASE)、加速増量(FA
E)、OTP増量(FOTP)、減速増量(FDE
(D))、フューエルカット復帰時補正係数(FF
C)、無効噴射時間(TAUV)等を算出する。
燃比フィードバック制御ルーチンに従って空燃比フィー
ドバック補正係数(FAF)を算出する。空燃比フィー
ドバック制御ルーチンでは、CPU27は、先ずS30
1において、空燃比フィードバック制御条件が成立して
いるか否かを判別する。
しては、例えば、冷却水温度が所定温度以上である、内
燃機関1が非始動状態にある、燃料噴射量の始動後増量
補正が非実行状態にある、燃料噴射量の暖機増量補正が
非実行状態にある、燃料噴射量の加速増量補正が非実行
状態にある、三元触媒14等の排気系部品の加熱防止の
ためのOTP増量補正が非実行状態にある、フューエル
カット制御が非実行状態にある等の条件を例示すること
ができる。
ードバック制御条件が不成立であると判定した場合は、
空燃比フィードバック補正係数(FAF)を“1.0”
に設定して本ルーチンの実行を一旦終了する。
ク制御条件が成立していると判定した場合は、CPU2
7は、S302へ進み、上流側空燃比センサ19の出力
信号値をA/Dコンバータ33を介して入力する。
2で入力した出力信号値と上流側空燃比センサ19の応
答遅れ時間とに基づいて、実際の排気の空燃比が理論空
燃比よりリーンであるか又はリッチであるかを判別す
る。
燃比よりリッチであると判定した場合は、CPU27
は、S304へ進み、燃料噴射量(TAU)を減量補正
すべく空燃比フィードバック補正係数(FAF)の値を
補正する。
燃比よりリーンであると判定した場合は、CPU27
は、S305へ進み、燃料噴射量(TAU)を増量補正
すべく空燃比フィードバック補正係数(FAF)の値を
補正する。
行し終えたCPU27は、S306へ進み、前記S30
4又は前記S305で算出された空燃比フィードバック
補正係数(FAF)の上限ガード処理及び下限ガード処
理を実行する。
ード処理が施された空燃比フィードバック補正係数をR
AM29の所定領域に記憶させ、本ルーチンの実行を一
旦終了する。
流側空燃比センサ19の出力信号に基づいた空燃比フィ
ードバック制御(第1の空燃比フィードバック制御)と
並行して、下流側空燃比センサ20の出力信号に基づい
た空燃比フィードバック制御(第2の空燃比フィードバ
ック制御)を実行する。
PU27は、下流側空燃比センサ20の出力信号値と所
定の基準電圧とを比較して、三元触媒14から流出した
排気の空燃比がリーンであるか又はリッチであるかを判
別し、その判別結果に基づいて前記第1の空燃比フィー
ドバック制御におけるリーン/リッチの判定基準値や、
空燃比フィードバック補正係数(FAF)の補正量等を
補正し、上流側空燃比センサ19の個体差による出力特
性のばらつきや、経時変化による上流側空燃比センサ1
9の出力特性の変化等に起因した排気エミッション特性
の悪化等を抑制する。
るにあたり、内燃機関1の始動時に、水温センサ22の
出力信号を入力し、前記出力信号とROM28の活性判
定制御マップとから触媒活性時間を算出する。
が経過するまでの間、すなわち三元触媒14が未活性状
態にある間は、図1に示すように、開閉弁17を全閉状
態(排気管13を非導通状態)とすべくアクチュエータ
18へ制御信号を出力する。
の全ては、バイパス通路15へ導かれ、吸着材16を通
った後に三元触媒14へ流入することになる。この結
果、排気中に含まれる未燃ガス成分は、大気中に放出さ
れずに吸着材16に吸着されることになる。
三元触媒14が活性した後は、CPU27は、図4に示
すように、前記開閉弁17を全開状態(排気管13を導
通状態)とすべくアクチュエータ18へ制御信号を出力
する。
の双方が導通状態となり、内燃機関1から排出された排
気は、バイパス通路15と排気管13との双方を通って
三元触媒14に流入する。
aと排気流出部15bとが近接した位置に配置されるた
め、前記排気流入部15a近傍の排気圧力と前記排気流
出部15b近傍の排気圧力との差が小さく、且つ前記排
気流入部15a近傍の排気管13を流れる排気の脈動と
前記排気流出部15b近傍の排気管13を流れる排気の
脈動との位相差が小さくなる。これにより、内燃機関1
から排出された排気の内の極微量の排気のみがバイパス
通路15を通って三元触媒14へ流入し、その他の大部
分の排気は排気管13を通って三元触媒14へ流入する
ことになる。
量になると、それに応じて吸着材16を通過する排気量
が極微量となるため、吸着材16の昇温速度が穏やかに
なり、吸着材16に吸着されていた未燃ガス成分は少量
ずつ徐々に脱離するようになる。
14上流の排気管13に導入される未燃ガス量が極微量
となり、三元触媒14に流入する排気の空燃比が過度に
変化(過剰なリッチ状態となる)することがない。
燃比は、三元触媒14がHC、CO、NOXを浄化可能
な空燃比の範囲から外れることがなく、前記未燃ガス成
分及び排気中の有害ガス成分が三元触媒14にて確実に
浄化することが可能となり、排気エミッションが悪化す
ることがない。
燃比が過度に変化(過剰なリッチ状態となる)すること
がないため、上流側及び下流側空燃比センサ19及び2
0の検出精度が低下せず、前述した空燃比フィードバッ
ク制御を精度良く実行することが可能となる。
気に混合した場合の排気空燃比のリッチ側への変化は極
わずかとなるため、空燃比フィードバック制御によって
機関空燃比(内燃機関1で燃焼される混合気の空燃比)
が過剰なリーン状態とされることがなく、内燃機関1の
運転状態が不安定になることがない。
イパス通路15の排気流量の割合は一定となるため、吸
着材16からの未燃ガス成分が排気に混合することによ
って生じる排気空燃比の変化の割合を内燃機関1の運転
状態に関わらず安定させることが可能となり、空燃比フ
ィードバック制御が煩雑とならず、安定した空燃比フィ
ードバック制御を実現することが可能となる。
では、排気管13の排気流量に対するバイパス通路15
の排気流量の割合は、バイパス通路15の流量を制御す
ることなく一定となるため、流量調整弁等を設ける必要
がなく、装置の構成及び制御を簡略化することが可能と
なる。
性後は開閉弁17を全開状態に固定する例について述べ
たが、バイパス通路15の排気流入部15aと排気流出
部15bとに圧力センサを取り付け、これらの圧力セン
サの出力差から排気流入部15aと排気流出部15bの
差圧を検出し、その差圧を所望の差圧とすべく開閉弁1
7の開度を制御するようにしてもよく、上流側空燃比セ
ンサ19の出力信号値から吸着材16下流(三元触媒1
4上流)を流れる排気の空燃比又は排気中の未燃ガス成
分量を推定し、空燃比又は未燃ガス成分量が一定となる
ように開閉弁17の開度を制御するようにしてもよい。
の排気浄化装置の第2の実施の形態について図5〜図9
に基づいて説明する。ここでは、前述の第1の実施の形
態と異なる構成について説明し、同様の構成については
説明を省略する。
の実施態様を示す図である。図5に示す排気浄化装置
は、排気管13の外径より大きな内径を有する外筒16
0と、排気管13の外径より大きな内径を有するととも
に外筒160の内径より小さいな外径を有する中筒16
1と、前記中筒161と前記外筒160との間に配置さ
れた環状の吸着材162とを備えている。
流側排気管13aと下流側排気管13bとに隔離されて
いる。そして、上流側排気管13aと下流側排気管13
bとは、前記外筒160を介して接続されている。
気管13bの上流側開口端が前記外筒160内に突出
し、その先端部が非固定端となるよう外筒160内に保
持されるようにする。これに対応して、中筒161は、
該中筒161の一端が外筒160、排気管13、あるい
は後述する弁装置170の何れかに固定されるとともに
他端が外筒160、排気管13、弁装置170の何れに
も固定されず、且つ、中筒161の上流側端部が下流側
排気管13bの上流側端部より上流側に延出するよう外
筒160内に保持されるものとする。
と下流側排気管13bとに固定され、且つ中筒161や
下流側排気管13bより温度が低くなるため、中筒16
1の両端あるいは下流側排気管13bの上流側端部が外
筒160と直接又は弁装置170を介して間接的に固定
されていると、外筒160、中筒161、及び下流側排
気管13bの熱膨張差によって本排気浄化装置が破損す
る虞があり、耐久性が低下してしまうからである。
161との何れか一方のみに固定されるものとする。こ
れは、吸着材162が外筒160と中筒161との双方
に固定されていると、外筒160と中筒161との温度
差により双方の熱膨張の大きさが異なり、吸着材162
に引張り又は圧縮力が作用して吸着材162が破壊され
る虞があるからである。
の間の空間部の複数箇所には、図6に示すように、前記
下流側排気管13bの耐震性を向上させるべく保持部材
163が配置されている。尚、前記保持部材163は、
前記中筒161の内壁と前記下流側排気管13bの外壁
との何れか一方のみと固定され、中筒161と下流側排
気管13bとが互いに非固定状態となるようにし、下流
側排気管13bの軸方向への熱膨張と中筒161の軸方
向への熱膨張との差を吸収することができるようにして
もよい。
シュ材を圧縮成形したものを用いることにより、径方向
の熱膨張差をも吸収することが可能となる。また、保持
部材163としてハニカム体を用い、そのハニカム体に
吸着材をコーティングすることにより装置全体の体格を
変更せずに未燃ガス成分の吸着容量を増加させることも
可能である。
は、その開口端を開閉する弁装置170が設けられてい
る。弁装置170は、図7に示すように、バタフライ式
の二方弁で構成されている。具体的には、弁装置170
は、前記中筒161の上流側開口端に嵌合されたハウジ
ング171と、前記ハウジング171を軸方向に貫通す
る通路174と、前記通路174を開閉する弁体172
と、前記弁体172に取り付けられたシャフト173と
を備えている。
ング171に回転自在に支持され、前記シャフト173
の他端は、前記外筒160の外壁に設けられた軸受け1
75によって回転自在に支持されている。そして、前記
シャフト173の他端は、リンク機構等を介してアクチ
ュエータ18と連結されている。
三元触媒14が未活性状態のときは弁体172が全閉状
態となる。このとき、上流側排気管13aからの排気
は、中筒161と外筒160との間に形成された環状の
空間164へ導かれ、吸着材162に流入する。続い
て、吸着材162から流出した排気は、外筒160の内
壁に衝突して流れ方向を変え、中筒161と下流側排気
管13bとの間に形成された環状の空間165へ導かれ
る。前記空間165を通った排気は、弁装置170に衝
突して流れ方向を変え、下流側排気管13b内へ流れ込
む。
172が全開状態となる。このとき、外筒160内で
は、上流側排気管13aから通路174を介して下流側
排気管13bへ連通する排気流路(主排気通路)が導通
状態になるとともに、上流側排気管13aから空間16
4及び空間165を介して下流側排気管13bへ連通す
る排気流路(バイパス通路)が導通状態となる。
記空間165の排気流出部とは、弁装置170を介して
近接した位置に配置されるため、前記空間164の排気
流入部近傍の排気圧力と前記空間165の排気流出部近
傍の排気圧力との差、及び前記空間164の排気流入部
近傍の排気脈動と前記空間165の排気流出部近傍の排
気脈動との位相差が小さくなる。
いて、上流側排気管13aの内径(D1)とハウジング
171の通路174の径(D2)と下流側排気管13b
の内径(D3)は、D1≦D2≦D3、好ましくはD1
<D2≦D3となるように設定する。D1<D2とする
のは、弁体172が全開状態となった場合でも弁体17
2の厚さやシャフト173の径によって通路174の径
面積が小さくなるため、それによって生じる圧力損失を
抑制するためである。そして、D2≦D3とするのは、
D2>D3にすると中筒161内における弁装置170
と下流側排気管13bとの間の空間の圧力が高まり、バ
イパス通路164・165の流れが逆流する虞があるか
らである。
る排気流量を少なくして未燃ガス成分の脱離を緩慢化さ
せることにあり、バイパス通路164・165の流れが
逆流しても、その流量が十分少なければ本願発明の目的
が達成されるため、バイパス通路164・165の流量
が所望の流量となる限り逆流を許容するようにしてもよ
い。要は、バイパス通路164・165の排気流入部と
排気流出部との差圧が十分小さく、それによってバイパ
ス通路の流量が微量になればよい。
170と上流側排気管13aとを隔離して配置する場合
は、弁装置170と上流側排気管13aとの距離(L
1)は、(D2−D1)*0.5≦L1、好ましくはD
2−D1≦L1となるように設定してもよい。これは、
上流側排気管13aから流出するガスの流速により上流
側排気管13aの出口部分に負圧が発生し、それに伴っ
て空間164が負圧となり、バイパス通路164・16
5のガスが逆流する場合があるが、予め実験的に求めら
れた上記の関係を満たすよう弁装置170と上流側排気
管13aとを配置することにより、上流側排気管13a
の出口部分の負圧が空間164に影響しなくなり、バイ
パス通路164・165のガスが逆流しなくなるという
発明者の知見に基づくものである。
の大部分は、上流側排気管13aから通路174を介し
て下流側排気管13bへ連通する排気流路を流れ、残り
の微量の排気が上流側排気管13aから空間164及び
空間165を介して下流側排気管13bへ連通する排気
流路を流れることになる。
置によれば、前述の第1の実施の形態と同様の効果を得
ることができるとともに、排気浄化装置全体のサイズを
小型化することが可能となるため、車両への搭載性に優
れるという効果を得ることが可能となる。
イパス通路を主排気通路と同軸の関係に配置している
が、吸着材と主排気通路との間にバイパス通路としての
空間部が介在するため、この空間部が断熱部として機能
し、主排気通路から吸着材への排気熱の伝達が抑制さ
れ、その結果、吸着材の昇温が穏やかになり、未燃ガス
成分の脱離を緩慢化させることが可能となる。
流路切換手段として、バタフライ式の二方弁を用いたこ
とにより、弁体の表面は、回転軸を境にした一方で弁体
の回動を促進する力を排気から受け、回転軸を境にした
他方で弁体の回動に抗する力を排気から受けることにな
るが、それらの力が互いに均等となるため、アクチュエ
ータは、排気の影響を受けることなく弁体を駆動するこ
とができ、アクチュエータにかかる負荷が軽減される。
この結果、アクチュエータを小型化することが可能とな
り、車両への搭載性を一層向上させることが可能とな
る。
方弁に限られるものではなく、全開時の排気抵抗を低減
する上ではスライドバルブを利用してもよい。尚、本実
施の形態では、下流側排気管13bの耐震性向上を目的
として、中筒161と下流側排気管13bとの間の空間
の複数箇所に専用の保持部材を配置する例について述べ
たが、図8、図9に示すように、中筒161を構成する
部材の複数箇所にエンボス加工を施して球状の突起16
7を形成し、それらの突起167を保持部材として機能
させるようにしてもよい。但し、保持部材の形状、個
数、あるいは位置は、バイパス通路の流量が所望の流量
となるように決定することが好ましい。
排気浄化装置の第3の実施の形態について図10に基づ
いて説明する。ここでは、前述の第2の実施の形態と異
なる構成について説明し、同様の構成については説明を
省略する。
3の実施態様を示す図である。図10に示す排気浄化装
置は、外筒160内において上流側排気管13aと下流
側排気管13bとが弁装置170を介して連結されるよ
う構成されている。
近傍の部位には、周方向に所定間隔で上流側排気管13
aの内部と外部(上流側排気管13aと外筒160とに
囲まれた空間164)とを連通する排気流入口130が
形成されている。
傍の部位には、周方向に所定間隔で下流側排気管13b
の内部と外部(下流側排気管13bと中筒161とに囲
まれた空間165)とを連通する排気流出口131が形
成されている。
0の下流側端部との間隔を大きくし、それによって形成
された空間168を、バイパス通路164・165の排
気流入部(排気流入口130)と排気流出部(排気流出
口131)との間で生じる排気脈動の位相差を減衰する
ダンパ室として機能させるようにした。
ば、内燃機関1から排出される排気量が急変した場合の
ように、排気流入口130と排気流出口131との間の
排気脈動の位相差が瞬間的に大きくなった場合でも、そ
の位相差を前記ダンパ室で減衰することができるので、
排気流入口130近傍の排気圧力と排気流出口131近
傍の排気圧力との差圧が大きくなることがなく、吸着材
162を通過する排気流量を常に微量とすることが可能
になる。
装置の製造過程において、排気流入口130と排気流出
口131の形状、個数、あるいは直径を調整することに
より、排気流入口130と排気流出口131との圧力差
を所望の大きさに設定し易くなる。
排気浄化装置の第4の実施の形態について図11に基づ
いて説明する。ここでは、前述の第2の実施の形態と異
なる構成について説明し、同様の構成については説明を
省略する。
4の実施態様を示す図であり、排気浄化触媒と吸着材と
を同軸に配置する例を示す図である。図11に示す排気
浄化装置は、下流側排気管13bの外筒160内に延出
した部位の内径を広げ、広げられた部位に三元触媒14
を内装するよう構成されている。
は、前述の第1〜第3の実施の形態に係る三元触媒より
上流寄りに配置されるため、前述の第1〜第3の実施の
形態に比べてより高温の排気に曝されることになり、三
元触媒14の早期活性化を図ることが可能となる。
4が空間部165(バイパス通路)によって包囲される
ことになるため、前記空間部165が三元触媒14から
の放熱を遮断する断熱部として機能し、三元触媒14の
保温性が向上するとともに吸着材162の過熱による劣
化が防止される。
14とバイパス通路164・165と吸着材162とを
同軸に配置することにより、これらを一体化することが
可能となり、排気浄化装置の小型化を図ることができ、
車両への搭載性が向上する。
排気浄化装置の外径を小さくする必要が生じた場合は、
例えば、図12に示すように三元触媒14下流の排気管
13の周囲に吸着材16を配置するようにしてもよい。
このような構成によれば、三元触媒14の早期活性化を
図ることが可能になるとともに、バイパス通路の排気流
入部から吸着材16までの距離が長くなるため吸着材1
6に流入する排気の温度が低くなり、吸着材16の昇温
速度が一層穏やかとなり、それに応じて未燃ガス成分の
脱離が緩慢化される。
排気浄化装置の第5の実施の形態について図13、図1
4に基づいて説明する。ここでは、前述の第2の実施の
形態と異なる構成について説明し、同様の構成について
は説明を省略する。
装置の第5の実施態様を示す図である。本実施の形態の
排気浄化装置は、外筒160に複数の排気通路が連接さ
れたハニカム担体を内装して構成されている。前記ハニ
カム担体は、同軸に三分割され、三分割されたハニカム
担体190、191、192の内の中心部のハニカム担
体190には触媒が担持され、最外部のハニカム担体1
92には吸着材がコーティングされている。そして、中
間部のハニカム担体191には、吸着材をコーティング
してもよく、何もコーティングしないようにしてもよ
い。
り、中筒を必要とせずに排気浄化装置を構成することが
できるため、装置の小型軽量化を図ることが可能とな
る。尚、上記した排気浄化装置の製造方法としては、中
間部及び中心部のハニカム担体190、191の流路の
出入り口を閉塞した状態で最外部のハニカム担体192
に吸着材のコーティングを施すとともに、中間部及び最
外部のハニカム担体191、192の流路の出入り口を
閉塞した状態で中心部のハニカム担体190に触媒のコ
ーティングを施す方法、中間部のハニカム担体191の
流路のみを閉塞した状態で中心部及び最外部のハニカム
担体190、192に触媒と吸着材とを多層コーティン
グする方法、中間部のハニカム担体191の流路を閉塞
した状態で中心部及び最外部のハニカム担体190、1
92に触媒をコーティングし、次いで中心部及び中間部
の流路を閉塞した状態で最外部のハニカム担体192の
みに吸着材をコーティングする方法等を例示することが
できる。
易で小型軽量な排気浄化装置を提供することができる。
段がバイパス通路の流量、すなわち吸着材を通過する排
気流量が所定量以下となるように調整されるため、吸着
材の昇温速度が穏やかになり、吸着材に吸着されていた
未燃ガス成分の脱離が緩慢化される。
ス成分が一斉に排気浄化触媒に流入することがなく、排
気浄化触媒に流入する排気の空燃比は、排気浄化触媒の
酸素貯蔵能力を越えるようなリッチ空燃比あるいは空燃
比センサの検出範囲を越えるようなリッチ空燃比となる
ことが抑制され、排気浄化触媒によって浄化可能な空燃
比の範囲から外れることがない。
量、すなわち吸着材を通過する排気流量を主排気通路の
流量に対して一定の割合となるよう調整するため、内燃
機関から排出される排気量が変化した場合であっても、
排気浄化触媒に流入する排気の空燃比の変化が抑制され
る。
ス成分を吸着する吸着材を備えた内燃機関において、吸
着材に吸着されていた未燃ガス成分が一斉に排気浄化触
媒に流入することがなく、排気浄化触媒に流入する排気
の空燃比を安定させることができるため、排気中の有害
ガス成分及び未燃ガス成分を排気浄化触媒で確実に浄化
することが可能となり、その結果、吸着材から脱離した
未燃ガス成分に起因する排気エミッションの悪化が防止
される。
比を目標空燃比とすべく空燃比フィードバック制御を行
うものに本発明を適用した場合は、吸着材からの未燃ガ
ス成分の脱離によって排気浄化触媒に流入する排気の空
燃比が大幅に乱れることがないため、排気浄化触媒に流
入する排気の空燃比を常に最適な空燃比とすることが可
能になり、その結果、排気エミッションが向上する。
関の概略構成を示す図
示すフローチャート図
を示す図
を示す図
を示す図
排気浄化装置の実施態様を示す図
を示す図(1)
を示す図(2)
Claims (12)
- 【請求項1】 内燃機関の主排気通路に設けられ排気中
の有害ガス成分を浄化する排気浄化触媒と、 前記排気浄化触媒より上流に位置する主排気通路の一部
を迂回するバイパス通路と、 前記バイパス通路に設けられ、所定温度未満では排気中
の未燃ガス成分を吸着し、前記所定温度以上では吸着し
ていた未燃ガス成分を放出する吸着材と、 前記主排気通路と前記バイパス通路とへの排気の流れを
切り換える流路切換手段と、 前記吸着材から未燃ガス成分が脱離するときの前記バイ
パス通路の流量を、所定流量以下、且つ前記主排気通路
の流量に対して一定の割合となるよう調整するバイパス
流量制御手段と、を備えることを特徴とする内燃機関の
排気浄化装置。 - 【請求項2】 前記バイパス流量制御手段は、前記流路
切換手段が前記主排気通路へ排気が流れるよう動作した
ときに、前記バイパス通路の流量を、前記所定流量以
下、且つ前記主排気通路の流量に対して一定の割合とな
るよう調整することを特徴とする請求項1記載の内燃機
関の排気浄化装置。 - 【請求項3】 前記バイパス流量調整手段は、前記バイ
パス通路の排気流入部と排気流出部との差圧が所定の圧
力以下となる位置にバイパス通路を配置して構成される
ことを特徴とする請求項1記載の内燃機関の排気浄化装
置。 - 【請求項4】 前記バイパス通路の排気流入部は、前記
流路切換手段より上流の主排気通路であって前記流路切
換手段に近接した位置に配置され、前記バイパス通路の
排気流出部は、前記流路切換手段より下流の主排気通路
であって前記流路切換手段に近接した位置に配置される
ことを特徴とする請求項3記載の内燃機関の排気浄化装
置。 - 【請求項5】 前記吸着材及び前記バイパス通路は、前
記主排気通路と同軸に配置されることを特徴とする請求
項1〜4の何れか一に記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項6】 前記吸着材及び前記バイパス通路は、前
記主排気通路の排気浄化触媒と同軸に配置されることを
特徴とする請求項5記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項7】 前記バイパス通路には、バイパス通路の
変形を防止する保持部材が配置され、前記バイパス流量
調整手段は、前記保持部材の形状、個数、あるいは位置
を調整することにより、バイパス通路の流量を調整する
ことを特徴とする請求項5又は請求項6記載の内燃機関
の排気浄化装置。 - 【請求項8】 前記バイパス通路の途中には、排気の脈
動を減衰するダンパ室が形成されることを特徴とする請
求項1記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項9】 前記バイパス通路の排気流入部と排気流
出部の形状は、前記排気流入部と前記排気流出部との差
圧が所定の圧力以下となる形状であることを特徴とする
請求項1記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項10】 少なくとも吸着材下流の排気の空燃比を
検出する空燃比センサと、 前記空燃比センサの出力信号値が目標空燃比と一致する
ように排気の空燃比を調整する空燃比調整手段とを更に
備えることを特徴とする請求項1記載の内燃機関の排気
浄化装置。 - 【請求項11】 前記バイパス流量調整手段は、前記バイ
パス通路の排気流入部と排気流出部との圧力差を検出
し、前記圧力差が所定値となるように流路切換手段を制
御することを特徴とする請求項1記載の内燃機関の排気
浄化装置。 - 【請求項12】 前記バイパス流量調整手段は、前記吸着
材下流の排気の空燃比もしくは排気中に含まれる未燃ガ
ス成分量を検出し、排気空燃比もしくは未燃ガス成分量
が一定となるように前記流路切換手段を制御することを
特徴とする請求項1記載の内燃機関の排気浄化装置。
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