JP2000128618A - 防蝕性モルタル - Google Patents
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 廉価で、施工性に優れた耐酸性防蝕モル
タルを得る。 【解決手段】 ポルトランドセメントに対して、フライ
アッシュ、高炉スラグ微粉末およびシリカフュームを最
適な置換率で混入することにより、セメント硬化体中の
劣化要因物質である水酸化カルシウム量を大幅に低減さ
せる。最適な配合とすることにより、材齢２８日におけ
る硬化体中の水酸化カルシウム量は、重量比で０．１％
以下となる。劣化要因物質である水酸化カルシウム量を
大幅に低減でき、優れた耐酸性を有する硬化体を得るこ
とができる。
タルを得る。 【解決手段】 ポルトランドセメントに対して、フライ
アッシュ、高炉スラグ微粉末およびシリカフュームを最
適な置換率で混入することにより、セメント硬化体中の
劣化要因物質である水酸化カルシウム量を大幅に低減さ
せる。最適な配合とすることにより、材齢２８日におけ
る硬化体中の水酸化カルシウム量は、重量比で０．１％
以下となる。劣化要因物質である水酸化カルシウム量を
大幅に低減でき、優れた耐酸性を有する硬化体を得るこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐酸性防蝕モルタル
に関し、特に、劣化した下水道施設等の補修に適した防
蝕性モルタルに関するものである。
に関し、特に、劣化した下水道施設等の補修に適した防
蝕性モルタルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】下水道施設等において劣化したコンクリ
ート構造物を補修する場合、先ず、劣化した部分を完全
に除去した後、その部分を断面修復材で修復する。断面
修復材の結合材としては普通ポルトランドセメントある
いは早強ポルトランドセメントが使用されるが、酸に対
する抵抗性は低いため、これらの結合材（セメント）を
主体とした硬化体は十分な耐酸性を保持することができ
ない。そこで、この断面修復材の表面にエポキシ樹脂、
ポリエステル樹脂、ビニールエステル樹脂等の樹脂系防
蝕被覆を施工することが必要となるものの、この一般的
な工法は、次のような問題点を有している。
ート構造物を補修する場合、先ず、劣化した部分を完全
に除去した後、その部分を断面修復材で修復する。断面
修復材の結合材としては普通ポルトランドセメントある
いは早強ポルトランドセメントが使用されるが、酸に対
する抵抗性は低いため、これらの結合材（セメント）を
主体とした硬化体は十分な耐酸性を保持することができ
ない。そこで、この断面修復材の表面にエポキシ樹脂、
ポリエステル樹脂、ビニールエステル樹脂等の樹脂系防
蝕被覆を施工することが必要となるものの、この一般的
な工法は、次のような問題点を有している。
【０００３】 前記樹脂系防蝕被覆材は、材料費、施
工費とも単価が高い。 断面修復工、防蝕被覆工ともそれぞれ十分な養生期
間を要するため、作業には比較的長い工期を要する。 樹脂材料を下地コンクリート（あるいは断面修復材
表面）に被覆する際には、下地面が適度な乾燥状態にな
っている必要がある。しかし、一般的に下水道施設内の
環境は高湿度状態であり、下地面の適度な乾燥状態が得
られにくく、下地面に対する付着力が不十分となり、そ
の結果竣工後短年月のうちに、被覆材の剥離・剥落、割
れ等の損傷が生じる。
工費とも単価が高い。 断面修復工、防蝕被覆工ともそれぞれ十分な養生期
間を要するため、作業には比較的長い工期を要する。 樹脂材料を下地コンクリート（あるいは断面修復材
表面）に被覆する際には、下地面が適度な乾燥状態にな
っている必要がある。しかし、一般的に下水道施設内の
環境は高湿度状態であり、下地面の適度な乾燥状態が得
られにくく、下地面に対する付着力が不十分となり、そ
の結果竣工後短年月のうちに、被覆材の剥離・剥落、割
れ等の損傷が生じる。
【０００４】一方、従来よりアルミナセメント系や高炉
セメント系の耐酸セメントが知られており、これにアル
カリ金属水酸化物、粉末硫黄、ケイフッ化化合物、反応
性シリカ質物質等を混和して耐酸性を向上させたセメン
ト組成物も公知である（特開昭５９−３０７５１号公
報、特開平２−１４１４５３号公報、特開平２−３０２
３４６号公報、特開平４−２１４０５４号公報）。
セメント系の耐酸セメントが知られており、これにアル
カリ金属水酸化物、粉末硫黄、ケイフッ化化合物、反応
性シリカ質物質等を混和して耐酸性を向上させたセメン
ト組成物も公知である（特開昭５９−３０７５１号公
報、特開平２−１４１４５３号公報、特開平２−３０２
３４６号公報、特開平４−２１４０５４号公報）。
【０００５】しかしながら、酸性物質に対する抵抗性の
小さいポルトランドセメントに特殊な混和材を配合する
ことなく、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末などの潜
在水硬性を有する物質の配合比を最適化することによ
り、モルタルに耐酸性を付与する試みは知られていな
い。
小さいポルトランドセメントに特殊な混和材を配合する
ことなく、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末などの潜
在水硬性を有する物質の配合比を最適化することによ
り、モルタルに耐酸性を付与する試みは知られていな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、廉価で、施
工性に優れた耐酸性防蝕モルタルを提供することを発明
の解決課題とするものである。
工性に優れた耐酸性防蝕モルタルを提供することを発明
の解決課題とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の防蝕性モルタル
は、細骨材と、ポルトランドセメント、フライアッシ
ュ、高炉スラグ微粉末およびシリカフュームからなる結
合材とを、水結合材比２５〜４５％で配合してなり、該
結合材１００重量部に対して、ポルトランドセメント：
１５〜２５重量部、フライアッシュ：４０〜６０重量
部、高炉スラグ微粉末：１０〜３０重量部、シリカフュ
ーム：５〜１５重量部としたことを特徴とするものであ
る。前記防蝕性モルタルには、更に、ビニロン製短繊
維、アクリル製短繊維、または、炭素短繊維が混入され
てなることが好ましい。
は、細骨材と、ポルトランドセメント、フライアッシ
ュ、高炉スラグ微粉末およびシリカフュームからなる結
合材とを、水結合材比２５〜４５％で配合してなり、該
結合材１００重量部に対して、ポルトランドセメント：
１５〜２５重量部、フライアッシュ：４０〜６０重量
部、高炉スラグ微粉末：１０〜３０重量部、シリカフュ
ーム：５〜１５重量部としたことを特徴とするものであ
る。前記防蝕性モルタルには、更に、ビニロン製短繊
維、アクリル製短繊維、または、炭素短繊維が混入され
てなることが好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施形態に
ついて説明する。
ついて説明する。
【０００９】下水道施設等のコンクリートの腐食は、硫
黄酸化細菌の活動で生成された硫酸がコンクリート中の
水酸化カルシウムと反応して、石膏やエトリンガイトを
生成することに起因している。本発明はポルトランドセ
メントに対して、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末お
よびシリカフュームを最適な置換率で混入することによ
り、セメント硬化体中の劣化要因物質である水酸化カル
シウム量を大幅に低減させるものである。
黄酸化細菌の活動で生成された硫酸がコンクリート中の
水酸化カルシウムと反応して、石膏やエトリンガイトを
生成することに起因している。本発明はポルトランドセ
メントに対して、フライアッシュ、高炉スラグ微粉末お
よびシリカフュームを最適な置換率で混入することによ
り、セメント硬化体中の劣化要因物質である水酸化カル
シウム量を大幅に低減させるものである。
【００１０】本発明において、ポルトランドセメントと
はＪＩＳに規格化された、普通、早強、超早強、中庸熱
および耐硫酸塩の各ポルトランドセメントを含むもので
ある。結合材中のポルトランドセメント量は結合材１０
０重量部に対して１５〜２５重量部とすることが必要で
ある。ポルトランドセメント量が１５重量部未満の場合
には、材齢２８日圧縮強度３０Ｎ／mm2 以上の確保が困
難となる。一方、ポルトランドセメント量が２５重量部
を越える場合には硬化体中の水酸化カルシウム量が増加
する傾向にあり、好ましくない。
はＪＩＳに規格化された、普通、早強、超早強、中庸熱
および耐硫酸塩の各ポルトランドセメントを含むもので
ある。結合材中のポルトランドセメント量は結合材１０
０重量部に対して１５〜２５重量部とすることが必要で
ある。ポルトランドセメント量が１５重量部未満の場合
には、材齢２８日圧縮強度３０Ｎ／mm2 以上の確保が困
難となる。一方、ポルトランドセメント量が２５重量部
を越える場合には硬化体中の水酸化カルシウム量が増加
する傾向にあり、好ましくない。
【００１１】本発明の結合材中には、結合材１００重量
部に対して４０〜６０重量部のフライアッシュを含む。
フライアッシュは微粉炭の燃焼時に副産し、シリカ分を
多量に含む微粒子である。
部に対して４０〜６０重量部のフライアッシュを含む。
フライアッシュは微粉炭の燃焼時に副産し、シリカ分を
多量に含む微粒子である。
【００１２】また、本発明の結合材中には、結合材１０
０重量部に対して１０〜３０重量部の高炉スラグ微粉末
を含む。高炉スラグ微粉末は製鉄所製鋼所から副産物と
して得られる高炉スラグを、水または空気で急激に冷却
し微粉砕したものである。
０重量部に対して１０〜３０重量部の高炉スラグ微粉末
を含む。高炉スラグ微粉末は製鉄所製鋼所から副産物と
して得られる高炉スラグを、水または空気で急激に冷却
し微粉砕したものである。
【００１３】更に、本発明の結合材中には、結合材１０
０重量部に対して５〜１５重量部のシリカフュームを含
む。シリカフュームはシリコンやフェロシリコンを製造
する際に集塵機で回収されるシリカを主成分とした球状
微粒子である。
０重量部に対して５〜１５重量部のシリカフュームを含
む。シリカフュームはシリコンやフェロシリコンを製造
する際に集塵機で回収されるシリカを主成分とした球状
微粒子である。
【００１４】上記比率でポルトランドセメント、フライ
アッシュ、高炉スラグ微粉末、シリカフュームを配合し
て結合材とすることにより、材齢２８日における硬化体
中の水酸化カルシウム量は、重量比で０．１％以下とな
る。劣化要因物質である水酸化カルシウム量を大幅に低
減できる結果、濃度２０％の硫酸溶液に２８日間浸漬し
た場合の重量減少率が１．０％以下を満足できる優れた
耐酸性を有する硬化体を得ることができる。
アッシュ、高炉スラグ微粉末、シリカフュームを配合し
て結合材とすることにより、材齢２８日における硬化体
中の水酸化カルシウム量は、重量比で０．１％以下とな
る。劣化要因物質である水酸化カルシウム量を大幅に低
減できる結果、濃度２０％の硫酸溶液に２８日間浸漬し
た場合の重量減少率が１．０％以下を満足できる優れた
耐酸性を有する硬化体を得ることができる。
【００１５】モルタルの水結合材比は２５〜４５％とす
る。水結合材比が４５％を越える場合には、材齢２８日
圧縮強度３０Ｎ／mm2 以上の確保が困難となる。他方、
水結合材比が２５％未満の場合には材料の粘性が非常に
高くなるため、施工性が悪くなる。
る。水結合材比が４５％を越える場合には、材齢２８日
圧縮強度３０Ｎ／mm2 以上の確保が困難となる。他方、
水結合材比が２５％未満の場合には材料の粘性が非常に
高くなるため、施工性が悪くなる。
【００１６】本発明の防蝕性モルタルには、吹き付け作
業性を向上させるためにビニロン製短繊維、アクリル製
短繊維、炭素短繊維等の短繊維を混入することが好まし
い。これらの短繊維の中では、耐酸性に優れ、コスト的
に有利なビニロン製短繊維が推奨される。短繊維の混入
量については、ビニロン製短繊維の場合、前記モルタル
１００重量部に対して０．１５〜０．４５重量部程度が
好ましい。混入量が０．１５重量部未満の場合には、材
料の粘性が低いためモルタルのダレが生じやすい。他
方、０．４５重量部を超える場合には、短繊維がモルタ
ル中で凝集し易くなり、防蝕性被覆材としての性能が低
下する。ビニロン製短繊維等の適量混入により、吹き付
け作業時において、壁面に対して一度に５ｃｍ程度、天
井面に対して２ｃｍ程度の厚付けが可能となり、市販の
特殊セメント系補修用モルタルと同等の優れた施工性を
確保することができる。
業性を向上させるためにビニロン製短繊維、アクリル製
短繊維、炭素短繊維等の短繊維を混入することが好まし
い。これらの短繊維の中では、耐酸性に優れ、コスト的
に有利なビニロン製短繊維が推奨される。短繊維の混入
量については、ビニロン製短繊維の場合、前記モルタル
１００重量部に対して０．１５〜０．４５重量部程度が
好ましい。混入量が０．１５重量部未満の場合には、材
料の粘性が低いためモルタルのダレが生じやすい。他
方、０．４５重量部を超える場合には、短繊維がモルタ
ル中で凝集し易くなり、防蝕性被覆材としての性能が低
下する。ビニロン製短繊維等の適量混入により、吹き付
け作業時において、壁面に対して一度に５ｃｍ程度、天
井面に対して２ｃｍ程度の厚付けが可能となり、市販の
特殊セメント系補修用モルタルと同等の優れた施工性を
確保することができる。
【００１７】
【実施例】続いて、実施例により本発明を詳述する。
【００１８】１．モルタルの調製 （１）使用材料 セメント：早強ポルトランドセメント（秩父小野田
（株）製、比重3.14） 混和材 ：フライアッシュ （（株）電発コールテック
製、比重2.35） 高炉スラグ微粉末（第一セメント（株）製、比重2.91） シリカフューム （花王（株）製、比重2.20） 細骨材 ：つくば市田中産陸砂（粒径2.5mm 未満、比重
2.56） 水 ：水道水 混和剤 ：メラミン系高性能ＡＥ減水剤（シーカ製） 短繊維 ：ビニロン繊維（（株）クラレ製、１．８デニ
ール（φ１４μ）、長さ６ｍｍ、比重1.30） 補修材 ：特殊セメント系補修用モルタル（市販品、比
較データ）
（株）製、比重3.14） 混和材 ：フライアッシュ （（株）電発コールテック
製、比重2.35） 高炉スラグ微粉末（第一セメント（株）製、比重2.91） シリカフューム （花王（株）製、比重2.20） 細骨材 ：つくば市田中産陸砂（粒径2.5mm 未満、比重
2.56） 水 ：水道水 混和剤 ：メラミン系高性能ＡＥ減水剤（シーカ製） 短繊維 ：ビニロン繊維（（株）クラレ製、１．８デニ
ール（φ１４μ）、長さ６ｍｍ、比重1.30） 補修材 ：特殊セメント系補修用モルタル（市販品、比
較データ）
【００１９】（２）配合 モルタルの配合を表１に示す。表１における第２行の符
号は、 Ｃ ：早強ポルトランドセメント、 Ｆａ：フライアッシュ、 Ｓｇ：高炉スラグ微粉末、 Ｓｉ：シリカフューム、 Ｓ ：細骨材、 Ａｄ：高性能ＡＥ減水剤、 繊維：ビニロン繊維、を夫々示している。
号は、 Ｃ ：早強ポルトランドセメント、 Ｆａ：フライアッシュ、 Ｓｇ：高炉スラグ微粉末、 Ｓｉ：シリカフューム、 Ｓ ：細骨材、 Ａｄ：高性能ＡＥ減水剤、 繊維：ビニロン繊維、を夫々示している。
【００２０】結合材（Ｃ，Ｆａ，Ｓｇ，Ｓｉ）の括弧内
の数字は、各結合材の混合比（重量％）であり、繊維の
括弧内の数字は、モルタル重量に対する繊維重量の比率
（％）を示す。配合NO.20 として示す比較データは、市
販の特殊セメント系補修用モルタルであり、数値1950(*
1)は水分を除いたモルタルの単位量（ｋｇ／ｍ3 ）であ
る。
の数字は、各結合材の混合比（重量％）であり、繊維の
括弧内の数字は、モルタル重量に対する繊維重量の比率
（％）を示す。配合NO.20 として示す比較データは、市
販の特殊セメント系補修用モルタルであり、数値1950(*
1)は水分を除いたモルタルの単位量（ｋｇ／ｍ3 ）であ
る。
【００２１】
【表１】配合 W/C W/B 単 位 量（ｋｇ／ｍ 3 ）NO . (%) (%) Ｗ Ｃ Ｆａ Ｓｇ Ｓｉ Ｓ Ａｄ 繊維 1 55 55 270 490(100) 0(0) 0(0) 0(0) 1316 2.94 0.0(0.0) 2 69 55 270 392(80) 98(20) 0(0) 0(0) 1287 2.36 0.0(0.0) 3 92 55 270 294(60) 196(40) 0(0) 0(0) 1257 1.76 0.0(0.0) 4 137 55 270 197(40) 294(60) 0(0) 0(0) 1229 0.79 0.0(0.0) 5 276 55 270 98(20) 392(80) 0(0) 0(0) 1198 0.39 0.0(0.0) 6 175 35 270 154(20) 463(60) 154(20) 0(0) 949 2.31 6.0(0.3) 7 175 35 270 154(20) 386(50) 231(30) 0(0) 966 2.51 6.0(0.3) 8 175 35 270 154(20) 540(70) 77(10) 0(0) 934 1.95 6.0(0.3) 9 175 35 270 154(20) 386(50) 154(20) 77(10) 944 10.00 6.0(0.3) 10 117 35 270 193(30) 347(40) 154(20) 77(10) 955 10.40 6.0(0.3) 11 351 35 270 116(10) 425(60) 154(20) 77(10) 934 9.55 6.0(0.3) 12 175 35 270 154(20) 463(60) 77(10) 77(10) 928 8.55 6.0(0.3) 13 175 35 270 154(20) 309(40) 231(30) 77(10) 960 11.30 6.0(0.3) 14 175 35 270 154(20) 425(55) 154(20) 39(5) 946 6.05 6.0(0.3) 15 175 35 270 154(20) 347(45) 154(20) 116(15) 941 14.55 6.0(0.3) 16 125 25 270 216(20) 540(50) 216(20) 108(10) 635 18.40 6.0(0.3) 17 225 45 270 120(20) 300(50) 120(20) 60(10) 1115 6.00 6.0(0.3) 18 175 35 270 154(20) 386(50) 154(20) 77(10) 944 10.00 9.0(0.45) 19 175 35 270 154(20) 386(50) 154(20) 77(10) 944 10.00 3.0(0.15) 20 − − 335 1950(*1)
【００２２】（３）練混ぜ方法 強制練りパン型ミキサ（容量５０リットル）を使用し
て、以下の手順で練混ぜた。 粉体（セメント、フライアッシュ、高炉スラグ微粉
末、シリカフューム）、細骨材、ビニロン繊維を投入
し、約３０秒間空練りを行う。 混和剤を含んだ練混ぜ水を投入し、約６０秒間練混
ぜる。 ミキサの縁などに付着したセメントや細骨材を掻き
落とした後、さらに約１２０秒間練混ぜた後、ミキサよ
り排出する。
て、以下の手順で練混ぜた。 粉体（セメント、フライアッシュ、高炉スラグ微粉
末、シリカフューム）、細骨材、ビニロン繊維を投入
し、約３０秒間空練りを行う。 混和剤を含んだ練混ぜ水を投入し、約６０秒間練混
ぜる。 ミキサの縁などに付着したセメントや細骨材を掻き
落とした後、さらに約１２０秒間練混ぜた後、ミキサよ
り排出する。
【００２３】２．評価試験 表１に示すモルタル配合について、(a) 硬化体中の水酸
化カルシウム量の測定、(b) 耐酸性試験、(c) 圧縮強度
試験、(d) 付着強度試験、(e) 施工性試験を実施した。
試験方法および評価結果を以下に示す。
化カルシウム量の測定、(b) 耐酸性試験、(c) 圧縮強度
試験、(d) 付着強度試験、(e) 施工性試験を実施した。
試験方法および評価結果を以下に示す。
【００２４】（１）試験方法 (a) 硬化体中の水酸化カルシウム量の測定 ・試験体 ４×４×８ｃｍの試験体を、１配合につき２体作成し
た。 ・養生方法 材齢２日で脱型後、分析開始まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 分析試験材齢２８日、９１日において、モルタル試料約
０．２ｇを微粉砕した後、示差熱天秤分析試験を実施
し、硬化体中に存在する水酸化カルシウム量を算定し
た。
た。 ・養生方法 材齢２日で脱型後、分析開始まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 分析試験材齢２８日、９１日において、モルタル試料約
０．２ｇを微粉砕した後、示差熱天秤分析試験を実施
し、硬化体中に存在する水酸化カルシウム量を算定し
た。
【００２５】(b) 耐酸性試験 ・試験体 ４×４×８ｃｍの試験体を、１配合につき２体作成し
た。 ・前養生期間および養生方法 材齢２日で脱型後、材齢２８日まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 温度２０℃、濃度２０％の硫酸水溶液に浸漬し、浸漬材
齢７、２８日における外観目視検査と重量減少率の測定
を実施した。
た。 ・前養生期間および養生方法 材齢２日で脱型後、材齢２８日まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 温度２０℃、濃度２０％の硫酸水溶液に浸漬し、浸漬材
齢７、２８日における外観目視検査と重量減少率の測定
を実施した。
【００２６】(c) 圧縮強度試験 ・試験体 φ５×１０ｃｍの試験体を、１配合１材齢につき３体作
成した。 ・養生方法 材齢２日で脱型後、所定材齢まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 材齢７、２８日において圧縮強度試験を実施した。
成した。 ・養生方法 材齢２日で脱型後、所定材齢まで２０℃で水中養生し
た。 ・試験方法 材齢７、２８日において圧縮強度試験を実施した。
【００２７】(d) 付着強度試験 ・試験体 ４０×６０×５ｃｍのコンクリート板にモルタル試料を
吹き付け、表面をコテ仕上げし、所定材齢まで養生し
た。 ・養生方法 ２０℃、湿度８０％ＲＨにて、気中養生した。・試験方
法 試験体表面に４×４ｃｍの鉄製アタッチメントを接着剤
で貼り付け、その周辺に深さ約３ｃｍ、幅約５ｍｍの溝
を設けた後、建研式引張試験器を用いて、材齢２８日に
おいて付着強度試験を実施した。
吹き付け、表面をコテ仕上げし、所定材齢まで養生し
た。 ・養生方法 ２０℃、湿度８０％ＲＨにて、気中養生した。・試験方
法 試験体表面に４×４ｃｍの鉄製アタッチメントを接着剤
で貼り付け、その周辺に深さ約３ｃｍ、幅約５ｍｍの溝
を設けた後、建研式引張試験器を用いて、材齢２８日に
おいて付着強度試験を実施した。
【００２８】(e) 施工性試験 ・試験板 ４０×６０×５ｃｍのコンクリート板を作成した。 ・試験方法 試験板に対して水平方向および鉛直方向（上向き）に本
モルタル試料を吹き付け、水平方向に対しては５ｃｍ、
鉛直方向に対しては２ｃｍ以上の厚付けの可否等を評価
した。
モルタル試料を吹き付け、水平方向に対しては５ｃｍ、
鉛直方向に対しては２ｃｍ以上の厚付けの可否等を評価
した。
【００２９】（２）試験結果 上記試験結果と評価結果を表２および表３に示す。な
お、表３における評価欄の記号は次の通りである。 ◎：吹き付け施工性が非常に良好 ○：吹き付け施工性良好 △：吹き付け施工性に多少問題あり
お、表３における評価欄の記号は次の通りである。 ◎：吹き付け施工性が非常に良好 ○：吹き付け施工性良好 △：吹き付け施工性に多少問題あり
【００３０】
【表２】 耐 酸 性 強 度 配合 (a)硬化体中の (b)耐酸性試験 (c)圧縮強度 (d)付着強度 NO . CaOH 2 量(%) 重量減少率(%) (Ｎ/mm2) (Ｎ/mm2) 28日 91日 ７日 28日 ７日 28日 28日 1 4.65 4.61 36.7 93.1 36.0 42.4 − 2 3.79 3.25 10.7 55.5 30.2 38.5 − 3 2.51 1.81 2.3 3.9 18.4 25.3 − 4 1.60 1.03 1.1 1.6 11.0 16.1 − 5 0.29 0.00 1.3 1.5 3.2 4.2 − 6 0.49 0.66 1.0 1.9 19.6 31.7 1.80 7 0.48 0.51 1.2 1.8 21.5 34.2 − 8 0.51 0.50 0.6 1.1 18.3 30.8 − 9 0.00 0.00 -0.5 -0.6 28.7 44.7 2.26 10 0.22 0.14 0.1 0.2 34.5 51.0 − 11 0.00 0.00 0.5 0.8 16.1 25.7 − 12 0.09 0.09 -0.2 -0.1 24.6 39.8 − 13 0.10 0.09 0.4 0.9 32.5 48.0 − 14 0.10 0.10 0.5 1.0 25.1 37.2 − 15 0.05 0.00 -0.2 -0.1 30.5 46.1 − 16 − − 0.3 0.8 44.9 64.0 2.31 17 − − -0.1 -0.1 20.5 32.7 1.85 18 − − -0.1 -0.1 27.8 42.2 2.18 19 − − 0.0 -0.1 29.5 45.1 2.25 20 − − 28.9 78.7 61.8 81.7 2.10
【００３１】表２より、次の知見が得られる。配合NO.1
（早強ポルトランドセメントを主体とした配合）の水酸
化カルシウム量は、材齢２８日における同重量比で４．
６５％、材齢９１日における同重量比で４．６１％であ
る。一方、本発明に係る配合NO.9、NO.12 〜NO.15 の硬
化体中の水酸化カルシウム量は、材齢２８日および９１
日の両者とも同重量比で０．１％以下であり、特に、最
適配合である配合NO.9の水酸化カルシウム量は、材齢２
８日および９１日とも同重量比で０．０１％未満（実際
の測定値は０．００％）であった。
（早強ポルトランドセメントを主体とした配合）の水酸
化カルシウム量は、材齢２８日における同重量比で４．
６５％、材齢９１日における同重量比で４．６１％であ
る。一方、本発明に係る配合NO.9、NO.12 〜NO.15 の硬
化体中の水酸化カルシウム量は、材齢２８日および９１
日の両者とも同重量比で０．１％以下であり、特に、最
適配合である配合NO.9の水酸化カルシウム量は、材齢２
８日および９１日とも同重量比で０．０１％未満（実際
の測定値は０．００％）であった。
【００３２】配合NO.1および配合NO.20(市販の特殊セメ
ント系補修用モルタル）の耐酸性試験による材齢７日重
量減少率は、それぞれ約３７％および約２９％であり、
また、同様に材齢２８日重量減少率は、それぞれ約９３
％および約７９％である。一方、本発明に係る配合NO.
9、NO.12 〜NO.19 の材齢７日および２８日の重量減少
率は１．０％以下であり、非常に耐酸性に優れている。
特に、配合NO.9の材齢７日および２８日の重量減少率は
０．１％以下（正確には、吸水により材齢７日において
０．５％の重量増加、材齢２８日において０．６％の重
量増加）であり、耐酸性に極めて優れている。
ント系補修用モルタル）の耐酸性試験による材齢７日重
量減少率は、それぞれ約３７％および約２９％であり、
また、同様に材齢２８日重量減少率は、それぞれ約９３
％および約７９％である。一方、本発明に係る配合NO.
9、NO.12 〜NO.19 の材齢７日および２８日の重量減少
率は１．０％以下であり、非常に耐酸性に優れている。
特に、配合NO.9の材齢７日および２８日の重量減少率は
０．１％以下（正確には、吸水により材齢７日において
０．５％の重量増加、材齢２８日において０．６％の重
量増加）であり、耐酸性に極めて優れている。
【００３３】本発明に係る配合NO.9、NO.12 〜NO.19 の
圧縮強度は、材齢７日で２０Ｎ／mm 2 、材齢２８日で３
０Ｎ／mm2 以上であり、補修工事用の断面修復材料とし
て十分な圧縮強度を有している。
圧縮強度は、材齢７日で２０Ｎ／mm 2 、材齢２８日で３
０Ｎ／mm2 以上であり、補修工事用の断面修復材料とし
て十分な圧縮強度を有している。
【００３４】配合NO.9および配合NO.16 〜NO.19 の付着
強度は、夫々材齢２８日で１．８Ｎ／mm2 以上であり、
補修工事用の断面修復材料として、下地面に対する十分
な付着強度を有している。
強度は、夫々材齢２８日で１．８Ｎ／mm2 以上であり、
補修工事用の断面修復材料として、下地面に対する十分
な付着強度を有している。
【００３５】
【表３】配合 (e)施工性試験 NO . 評価 施 工 状 況 9 ◎ 天井面は約４ｃｍまで厚付け可能 16 △ 粘性が大きく、作業性の点で若干劣る 17 ○ 天井面は約２ｃｍまで厚付け可能 18 △ 多少ファイバーボールが発生した 19 △ 繊維量が少なく、ダレが発生した 20 ◎ 天井面は約４ｃｍまで厚付け可能
【００３６】
【発明の効果】請求項１記載の発明は、ポルトランドセ
メントに高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、シリカフ
ュームを最適な比率で混合することにより、硬化体の耐
酸性を飛躍的に向上させることができる。また、所定の
低水結合材比とすることで補修材料としての要求性能
（圧縮強度、付着強度）を満足させることができる。従
って、本発明は、下水道施設等、耐酸性が要求される部
位の補修に使用すれば、従来、後施工されていた防蝕被
覆工事を省略することができ、廉価で、施工性に優れた
耐酸性防蝕モルタルとして画期的である。
メントに高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、シリカフ
ュームを最適な比率で混合することにより、硬化体の耐
酸性を飛躍的に向上させることができる。また、所定の
低水結合材比とすることで補修材料としての要求性能
（圧縮強度、付着強度）を満足させることができる。従
って、本発明は、下水道施設等、耐酸性が要求される部
位の補修に使用すれば、従来、後施工されていた防蝕被
覆工事を省略することができ、廉価で、施工性に優れた
耐酸性防蝕モルタルとして画期的である。
【００３７】請求項２記載の発明は、上記モルタル中に
適量の短繊維を混入することにより、吹き付け施工性を
向上させることができる。この結果、前記補修工事など
において作業の省力化が可能となり、一層の工期短縮お
よびコストダウンが可能となる。
適量の短繊維を混入することにより、吹き付け施工性を
向上させることができる。この結果、前記補修工事など
において作業の省力化が可能となり、一層の工期短縮お
よびコストダウンが可能となる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 111:26 (72)発明者 戸上 郁英 茨城県つくば市大字鬼ヶ窪1043 株式会社 熊谷組技術研究所内 (72)発明者 佐藤 孝一 東京都新宿区津久戸町２番１号 株式会社 熊谷組東京本社内 (72)発明者 松田 敏 東京都新宿区津久戸町２番１号 株式会社 熊谷組東京本社内 Ｆターム(参考） 4G012 MA01 PA04 PA15 PA20 PA24 PD03
Claims (2)
- 【請求項１】 細骨材と、ポルトランドセメント、フラ
イアッシュ、高炉スラグ微粉末およびシリカフュームか
らなる結合材とを、水結合材比２５〜４５％で配合して
なり、該結合材１００重量部に対して、ポルトランドセ
メント：１５〜２５重量部、フライアッシュ：４０〜６
０重量部、高炉スラグ微粉末：１０〜３０重量部、シリ
カフューム：５〜１５重量部としたことを特徴とする防
蝕性モルタル。 - 【請求項２】 更に、短繊維が混入されてなる請求項１
記載の防蝕性モルタル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29804298A JP3429689B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 防蝕性モルタル |
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|---|---|---|---|
| JP29804298A JP3429689B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 防蝕性モルタル |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000128618A true JP2000128618A (ja) | 2000-05-09 |
| JP3429689B2 JP3429689B2 (ja) | 2003-07-22 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29804298A Expired - Fee Related JP3429689B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 防蝕性モルタル |
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Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002128559A (ja) * | 2000-10-16 | 2002-05-09 | Denki Kagaku Kogyo Kk | セメント組成物及びそれを用いた耐酸性セメント・コンクリート |
| JP2002321949A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | 高炉セメント組成物 |
| JP2002321950A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Taiheiyo Cement Corp | フィラーセメント組成物 |
| JP2005035877A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Shinichi Numata | 耐酸性コンクリート |
| JP2005324996A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Ohbayashi Corp | 耐酸性コンクリート補修材料 |
| JP2006282406A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | セメントスラリー及び石炭灰の利用方法 |
| JP2006315883A (ja) * | 2005-05-11 | 2006-11-24 | Denki Kagaku Kogyo Kk | モルタル組成物 |
| JP2007001801A (ja) * | 2005-06-23 | 2007-01-11 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 防食性複合体およびその製法 |
| JP2007001802A (ja) * | 2005-06-23 | 2007-01-11 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 防食性複合体およびその製法 |
| JP2007031262A (ja) * | 2005-06-20 | 2007-02-08 | Ohbayashi Corp | 水硬性無機材料及び高度浄水処理施設用のコンクリート |
| JP2007084420A (ja) * | 2005-08-26 | 2007-04-05 | Ohbayashi Corp | モルタル組成物、塗材及び吹付け材 |
| WO2007132098A1 (fr) * | 2006-05-17 | 2007-11-22 | Lafarge | Beton a faible teneur en ciment |
| JP2010001639A (ja) * | 2008-06-19 | 2010-01-07 | Showa Denko Kenzai Kk | スラグ系モルタルの仕上げ工法 |
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| GB2624647A (en) * | 2022-11-23 | 2024-05-29 | Forticrete Ltd | A concrete composition |
-
1998
- 1998-10-20 JP JP29804298A patent/JP3429689B2/ja not_active Expired - Fee Related
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